大型发电机机网动态分析的机-场-路-网耦合时步有限元法建模

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有限元法概述

有限元法概述

大型商用的FEM通用软件分类
目前已经出现了许多大型结构分析通用软件,最早的 是美国国家宇航局(NASA)在1956年委托美国计算科学 公司和贝尔航空系统公司开发的ANASTRAN有限元分析 系统,该系统发展到现在已有几十个版本。此外,比较知 名的有限元分析软件还有德国的ASKA,英国PAFEC,法 国AYATUS,美国ABAUS、ADNA、ANSYS、BERSAF E、BOSOR、COSMOS、ELAS、MARC、STARNYNE 等。下面仅介绍几种当前比较流行的有限元软件。 (1) ANSYS。 ANSYS是融结构、流体、电场、磁 场和声场分析于一体的大型通用有限元分析软件。其主要 特点是具有较好的前处理功能,如几何建模、网络划分、
电磁场分析、声场分析、压电分析以及多物理场的耦分 析,可以模拟多物理介质的相互作用,具有灵敏度分析 及优化分析能力;后处理的计算结果有多种显示和表达 能力。ANSYS软件系统主要包括ANSYS/Mutiphysics 多物理场仿真分析工具、LS-DYNA显示瞬态动力分析 工具、Design Space设计前期CAD集成工具、Design Xploere多目标快速优化工具和FE-SAFE结构疲劳耐久 性分析等。ANSYS已在工业界得到较广泛的认可和应 用。
现代设计理论及方法
有限元分析法
(Finite Element Analysis , FEA)
概述
1、有限元法简介
有限元法是求解数理方程的一种数值计算方法,是将 弹性理论、计算数学和计算机软件有机结合在一起的一种 数值分析技术,是解决工程实际问题的一种有力的数值计 算工具。 目前,有限单元法在许多科学技术领域和实际工程问 题中得到了广泛的与应用,如,机械制造、材料加工、航 空航天、土木建筑、电子电气、国防军工、石油化工、船 舶、铁路、汽车和能源等,并受到了普遍的重视。 现有的商业化软件已经成功应用于固体力学、流体力 学、热传导、电磁学、声学和生物学等领域,能够求解由 杆、梁、板、壳和块体等单元构成的弹性、弹塑性或塑性 问题,求解各类场分布问题,求解水流管道、电路、润滑、 噪声以及固体、流体、温度间的相互作用等问题。

大功率低速直驱永磁电动机动态转矩的时步有限元分析

大功率低速直驱永磁电动机动态转矩的时步有限元分析

计 参 数 会 对 电机 动 态 转 矩 产 生 较 明 显 影 响 ,因此 ,
0 引 言
大 功 率 低 速 直 驱 永 磁 同 步 电机 与 传 统 带 有 减
速机 构 的 驱 动 系 统 相 比 ,具 有 结 构 简 单 、体 积 小
本 文 重 点 介 绍 这 两 个 参 数 对 动 态 转 矩 以及 稳 态 转
EL EeTRl POW ER C ENEI NEERI NG
第1 期

岚 ,等 大功率低速直驱永磁 电动机 动态 转矩的时步有限元分析

表 2 求 解 区域 材 料 属 性
Ta 2 M a e i r pe te f t o v ng ar a b. t ralp o r is o he s l i e
矩 特性的影响。
1 低 速 直 驱 永 磁 电机 特 点
1 1 极 槽 配合 .
多极 少 槽 型 的 电 机 为 了 能 够 形 成 对 称 3相 绕
以及 效 率 高 等 优 点 ;而 永 磁 体 的 存 在 使 得 其 功 率 因数 较 高 ,同 时还 可 以 降低 激磁 电 流 产 生 的 铜 耗 。
步有限元法对起动过程及稳 态进行 计算分析 ,获得考虑 谐波影 响的转矩特 性 ,进 而重点研 究气 隙大小及
转子极靴部位开槽数对 电机 转矩 的影响。结果可为进一 步研制低速 直驱永磁 电机提 供理论及技术 支持 。 关键词 :低速直驱 ;永磁 同步电机 ;动 态转矩 ;有限元
中 图 分 类 号 :T 3 1 M 5 文 献 标 识 码 :A
极 靴 小 槽 数 为 0~6 ,表 示 极 靴 表 面从 不 开 槽 至 开

有限单元法分析的基本步骤

有限单元法分析的基本步骤
• ANSYS 的主要功能包括结构静力分析、结构动力学分析、结构非线 性分析、动力学分析、热分析、电磁场分析、流体动力学分析、声场 分析、压电分析、结构优化和疲劳分析等。结构静力分析用来求解外 载荷引起的位移、应力和力。
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1.1 有限单元法简介
• ANSYS 程序的静力分析功能不仅可以进行线性分析,还可以进行非 线性分析,如塑性、蠕变、膨胀、大变形、大应变及接触分析。结构 动力学分析用来求解随时间变化的载荷对结构的影响。ANSYS 程序 可进行的结构动力学分析的类型包括瞬态动力学分析、模态分析、谐 波响应分析及随机振动响应分析,还有结构非线性分析,即对结构非 线性导致结构的响应随外载荷发生不成比例的变化的分析。ANSYS 程序可求解静态和瞬态非线性问题,包括材料非线性、几何非线性和 单元非线性。动力学分析方面,ANSYS 程序可以分析大型三维柔体 运动。热分析方面,ANSYS 程序可以处理热传递的三种基本类型, 即传导、对流和辐射,对热传递的三种类型均可进行稳态和瞬态、线 性和非线性分析。
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1.1 有限单元法简介
• ANSYS 软件致力于耦合场的分析计算,能够对结构、流体、热和电 磁4 种场进行计算,因此,它博得了世界上数千家用户的钟爱。 ANSYS 公司由John Swanson 博士创立于1970 年,ANSYS 有限 元程序是该公司的主要产品。ANSYS 软件是集结构、热、流体、电 磁和声学于一体的大型通用有限元分析软件,可广泛地应用于核工业、 铁道、石油化工、航空航天、生物医学、轻工、地矿、水利和日用家 电等一般工业及科学研究。
• ADINA 在计算理论和求解问题的广泛性方面处于全球领先的地位线 性、流体、流固耦合等复杂的工程问题而开发的。

模块化定子混合励磁同步电机磁网络建模与分析

模块化定子混合励磁同步电机磁网络建模与分析

第27卷㊀第12期2023年12月㊀电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报Electri c ㊀Machines ㊀and ㊀Control㊀Vol.27No.12Dec.2023㊀㊀㊀㊀㊀㊀模块化定子混合励磁同步电机磁网络建模与分析吴胜男,㊀庞先文,㊀佟文明,㊀王玉坤(沈阳工业大学国家稀土永磁电机工程技术研究中心,辽宁沈阳110870)摘㊀要:以一台模块化定子交替极转子结构的混合励磁同步电机为研究对象,提出了一种三维磁网络模型,综合考虑了定子齿顶局部饱和问题㊁定子槽漏磁㊁转子端部漏磁㊁轴向漏磁㊁电枢反应㊁转子转动等因素㊂利用所搭建的三维磁网络模型分别计算分析了电机的气隙磁通密度㊁磁链与电动势等特性,并通过有限元分析验证了模型的准确性,同时,还对混合励磁同步电机的性能包括调磁能力㊁电磁转矩㊁铁耗等进行了对比分析,得出了该电机调磁能力良好,在通以2A 与4A 励磁电流时,相磁链相较于无励磁时分别增加了22.68%与45.36%,而在通以-2A 与-4A 励磁电流时,相磁链分别降低了13.45%与24.9%;功率调节灵活,在低速工作时可以通过增加电励磁电流来提升电机的输出功率;以及采用非晶合金可以有效降低铁耗,提高效率的结论㊂该解析模型与有限元方法相比节约了大量时间,为更高效准确地分析混合励磁同步电机的性能提供了新的思路㊂关键词:混合励磁电机;三维磁网络;局部饱和;轴向磁路;漏磁路;有限元分析DOI :10.15938/j.emc.2023.12.010中图分类号:TM341文献标志码:A文章编号:1007-449X(2023)12-0095-10㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀收稿日期:2022-06-16基金项目:国家自然科学基金(51907129);辽宁省科技厅项目(2021-MS -236)作者简介:吴胜男(1985 ),女,博士,副教授,研究方向为特种电机及其控制;庞先文(1998 ),男,硕士研究生,研究方向为混合励磁电机分析与优化;佟文明(1984 ),男,博士,教授,博士生导师,研究方向为高性能永磁电机及其控制;王玉坤(1995 ),男,硕士研究生,研究方向为混合励磁电机设计㊂通信作者:佟文明Modeling and analysis of magnetic network of modular statorhybrid excitation synchronous motorsWU Shengnan,㊀PANG Xianwen,㊀TONG Wenming,㊀WANG Yukun(National Engineering Research Center for Rare-earth Permanent Magnet Machines,Shenyang University ofTechnology,Shenyang 110870,China)Abstract :A three-dimensional magnetic equivalent circuit (MEC)model was proposed,which is based on a modular stator and alternating pole rotor structure motor.In this model,the local saturation problemof stator tooth top,stator slot magnetic leakage,rotor end magnetic leakage,axial leakage flux,armature reaction,rotor rotation and other factors were comprehensively considered.The three-dimensional mag-netic network model was used to calculate and analyze the characteristics of the air gap magnetic flux den-sity,flux and EMF,etc.At the same time,a comparative analysis was conducted on the performance of the hybrid excitation synchronous motor,including magnetic regulation ability,electromagnetic torque,i-ron loss,etc.It is found that the motor has good magnetic regulation ability.When applying 2A and 4A excitation currents,the phase flux is increased by 22.68%and 45.36%respectively compared with when there is no excitation,while when applying -2A and -4A excitation currents,the phase flux is decreased by 13.45%and 24.9%respectively;Power regulation is flexible,and the output power of the motor can be improved by increasing the excitation current when working at low speeds;And the conclu-sion using amorphous alloys can effectively reduce iron consumption and improve pared with the finite element method,this analytical model saves a lot of time and provides a new idea for more efficient and accurate analysis of the performance of the new HESM.Keywords:hybrid excitation motor;three-dimensional magnetic network;local saturation;axial magnetic circuit;leakage of magnetic circuit;finite element analysis0㊀引㊀言与传统的电励磁同步电机及永磁同步电机相比,混合励磁电机避免了大量的励磁损耗导致电机效率低下以及永磁体退磁的问题[1]㊂由于其具有永磁发电机无刷㊁可靠以及调压方便的优点[2],所以被广泛应用于电动混合动力汽车驱动以及风力发电等领域[3]㊂对混合励磁电机进行静态特性计算与电磁性能预测有很多种方法,包括解析法[4-7]㊁等效磁网络法[8-12]㊁有限元法等㊂解析法具有计算速度快㊁精度高㊁对计算机设备性能要求低等特点,但解析法在计算时过于简化模型,如假设了定子铁心和转子背轭磁导无穷大而导致计算无法考虑铁心材料非线性变化带来的影响,计算并不准确[13]㊂等效磁网络法采用磁路和电路类比的方法,在计算时首先考虑了电机的几何形状,同时考虑了电机漏磁㊁磁饱和㊁电枢反应和转子旋转等因素,其计算结果相对比较准确,计算过程得益于MATLAB程序的广泛应用,可以在较短的计算时间内完成相对精确的磁场计算,适用于电机初始磁场计算和优化设计[14]㊂如今,磁网络已经被广泛用于各类电机的电磁特性分析,如开关磁阻电机[15]㊁永磁无刷电机[16]㊁内置式永磁电机等[17-18]㊂文献[19]将一台轴向磁通电机径向分层,将电机简化为多个直线电机进行建模分析;文献[20]对一台混合励磁三维轴向磁通电机建立了三维磁网络模型,该模型综合考虑了磁通边缘效应㊁斜槽㊁静态和动态偏心㊁槽漏磁以及多类型激励等多方面因素㊂文献[21]磁网络模型引入考虑磁动势和反作用磁通量的分支磁路,进而引入了涡流效应㊂文献[22]提出了模块化等效磁网络建模思路和具有通用性的气隙等效磁网络模型,在气隙模型中引入了一种耦合的可变磁导单元,该单元捕获轴向和周向气隙磁通密度㊂借助于耦合可变磁导元件,通过气隙和转子的时变连接来考虑瞬态磁场㊂目前对于混合励磁电机的性能分析多以有限元方法为主,本文旨在提供一种高效准确的分析方法并避免有限元耗时长的弊端㊂以一台电动汽车用新型模块化定子交替极转子结构的新型混合励磁同步电机为研究对象,提出一种三维磁网络解析模型,模型中考虑电机的定子齿顶饱和㊁槽漏磁㊁端部漏磁㊁电枢反应㊁转子转动等因素㊂同时利用该模型计算分析新型混合励磁同步电机的气隙磁密㊁磁链㊁反电动势与电磁转矩等特性,利用有限元结果验证准确性,并计算分析新型混合励磁同步电机的调磁性能㊂1㊀混合励磁同步电机结构与工作原理1.1㊀新型混合励磁同步电机结构新型模块化定子混合励磁同步电机的基本拓扑结构如图1所示㊂定子部分采用模块化结构,定子齿与定子轭分别加工后通过燕尾槽连接,电枢绕组与励磁绕组均缠绕在定子齿上,电励磁绕组沿轴向分为两段且电流方向相反,省去了电刷与滑环结构,提高了电机的可靠性,同时电机定子侧采用非晶合金材料代替了常用的硅钢片结构,减小了电机的铁耗,提升了电机的效率㊂转子侧采用实心交替极结构,沿轴向分为两段,依次放置永磁体磁极与铁磁极,周向方向上永磁体磁极与铁磁极交错排列,铁磁极为电励磁提供通路,电机基本参数如表1所示㊂1.2㊀新型混合励磁同步电机工作原理新型混合励磁同步电机存在3种工作状态,即永磁体单独励磁状态㊁直流励磁增磁状态与直流励磁去磁状态㊂当电机工作在永磁体单独励磁状态时,直流励磁电流为0,其磁通由永磁体N极出发经过气隙㊁定子齿㊁定子周向轭部㊁定子轴向轭部回到永磁体S极,此时铁磁极不作为磁通路径;当工作在增磁状态时,周向方向上临近N极的铁磁极经磁化显 S ,临近S极的铁磁极经磁化显 N ,磁通沿周向由N极到S极,这种情况下,电机每极下磁通增强;当工作在去磁状态时,周向方向上临近N极的69电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀铁磁极经磁化显 N ,临近S 极的铁磁极经磁化显 S ,磁通沿轴向由N 极到S 极,这种情况下,电机每极下磁通减弱,如图2所示㊂图1㊀混合励磁同步电机基本拓扑结构Fig.1㊀Basic topology of a hybrid excitation synchronousmotor表1㊀新型混合励磁同步电机基本参数Table 1㊀Basic parameters of novel hybrid excitation syn-chronous motors㊀㊀参数数值额定功率P /kW 1.0极数p 4额定频率f /Hz 100额定电压U /V 380定子槽数Q 6定子内径R 1/mm 82定子外径R 2/mm 145每相串联匝数N 240转子内径r 1/mm 24转子外径r 2/mm732㊀混合励磁同步电机三维磁网络建模2.1㊀模块化定子齿磁网络建模新型混合励磁电机定子侧简化磁网络模型如图3所示,其中:G sy 为定子周向轭部磁导;G st 为定子齿根磁导㊂图2㊀电机工作原理示意图Fig.2㊀Schematic diagram of working principle of themotor图3㊀定子简化磁网络模型Fig.3㊀Simplified stator magnetic network model由于定子齿尖存在严重的局部饱和现象,按照磁通流向,对定子齿尖进行磁导分割处理,如图4所示,为了精确计算结果,提供更多的计算节点,将定子齿根等效为一个磁导,定子齿尖共分割为22个等效齿尖磁导G tt ㊂其中:h tt 为齿尖分割磁导长度;w tt 与w ᶄtt 为齿尖分割磁导的宽度㊂79第12期吴胜男等:模块化定子混合励磁同步电机磁网络建模与分析图4㊀定子齿部磁导分割Fig.4㊀Stator tooth permeability division2.2㊀定转子相对位置当电机中磁场尚未达到饱和时,气隙处的空气磁导率远远小于铁心的磁导率,因此气隙磁阻远大于铁心磁阻,气隙等效磁导对于磁网络计算的精确性有很大影响,又因为等效磁路法计算的是某一瞬态时刻电机的参数,而电机的转子在不停地转动,气隙与定转子之间的相对位置也在不停地变化,以永磁N 极与A 相绕组正对位置为起始位置,模块化定子混合励磁电机采用集中绕组,起始位置即永磁极正对A 相定子齿位置,此时A 相磁链为最大值,同时以A 相定子齿为参考点,转子从初始位置开始转动,直到铁心极转到A 相绕组正对位置,此时磁链达到最小值,这时通过计算可以得到半个电周期的磁链与反电势波形,根据磁链对称性即可得到完整的磁链反电势波形㊂为了考虑这种定转子之间相对的位置变化,同时由于本文将定子齿尖分割为22个磁导,按照转子的转动规律,将半个电周期内的转子同样划分为22个区域,分别为θ0~θ22,在每个区域内,转子磁极与气隙㊁定子的连接情况都不同,电机定转子相对位置划分如图5所示㊂图5㊀定转子相对位置Fig.5㊀Relative position of stator and rotor同时,根据定转子之间相对位置不同,气隙磁通路径也有所不同,经过分析,可以得到如图6所示的几种典型磁通管,计算公式为:㊀㊀㊀G A =μ0ld 1g;(1)㊀㊀㊀G B =4μ0l πln(1+πd 24g)㊂(2)式中:G A 与G B 分别为A 类与B 类磁通管;μ0空气磁导率;l 为电机定子齿周向长度;g 为气隙长度㊂图6㊀气隙磁通管Fig.6㊀Air gap flux tube2.3㊀定子槽漏磁漏磁也是影响磁网络建模准确性的一个关键因素,电机定子槽内存在磁力线只与绕组匝链而不经过气隙,因此电机槽内存在漏磁路径,如图7所示,根据磁通路径将其分割为矩形与两个梯形结构,磁导计算公式为G sδ=h 1b1+2h 2b 1+b 2+2h 3b 2+b 3()μ0l ㊂(3)其中G sδ为槽内漏磁导㊂图7㊀定子槽漏磁示意图Fig.7㊀Schematic diagram of stator slot leakage reactance2.4㊀磁极端部漏磁与极间漏磁新型混合励磁同步电机存在磁极间端部漏磁与89电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀磁极极间漏磁,如图8所示为电机在增磁状态时磁极的端部漏磁与极间漏磁示意图,为方便求解,对漏磁路径进行了分割处理,端部漏磁可以分解为一个矩形与两个半圆磁通管,极间漏磁可以分解为一个矩形和两个1/4圆磁通管,其计算公式为:G c -l =ʏgμ0l m πr 2+W d d r 2=μ0lm πln 1+πg W d();(4)G a -l=ʏg0μ0w m πr 2+W d-axiald r 2=μ0wm πln 1+πg W d-axial ();(5)G end =ʏW d 2μ0l m 2πr 1+H d d r 2=μ0l m πln 1+πW dH d()㊂(6)式中:G c -l 为增磁状态下周向磁极极间漏磁导;G a -l 为去磁状态下轴向磁极极间漏磁导;G end 为磁极端部漏磁导;l m 为磁极轴向长度;w m 为磁极宽度;W d 为周向磁极间距离;W d -axial 为轴向磁极间距离;H d 为磁极磁化方向长度㊂r 1与r 2分别为端部漏磁与极间漏磁分割后圆形磁通管的半径㊂2.5㊀新型混合励磁同步电机三维磁网络模型假设定子与气隙磁网络模型的连接在瞬态计算时是固定不变的,转子与气隙磁网络的相对连接位置通过关联矩阵与转子区域划分进行考虑,如图9所示为搭建好的新型混合励磁电机一对极下的转子处在θ4位置时的单元电机三维磁网络模型㊂该模型结合了前面描述的定转子㊁气隙及漏磁模型,其中:F AC 为电机电枢磁动势;F DC 为电机直流励磁磁动势;F PM 为永磁体等效磁动势;G st 为定子齿根磁导;G tt 为定子齿尖磁导;G sy 为定子周向轭部磁导;G a -sy为定子轴向轭部磁导;G sδ为定子槽漏磁导;G g 为气隙磁导,包括A 类磁通管与B 类磁通管;G PM 为永磁体磁极等效磁导;G iron 为铁磁极等效磁导;G r 为转子磁导;G a -l 为电机轴向磁极极间漏磁导;G c -l 为电机周向磁极极间漏磁导;G end 为磁极端部漏磁导㊂图8㊀电机转子磁极漏磁Fig.8㊀Rotor magnetic pole leakage of themotor图9㊀新型混合励磁电机三维磁网络模型Fig.9㊀Three-dimensional magnetic network model of novel hybrid excitation motor99第12期吴胜男等:模块化定子混合励磁同步电机磁网络建模与分析2.6㊀非线性迭代及磁网络求解在对磁网络模型求解时,可以利用其与电路的相似性,采用节点电压法进行求解,得到节点电压方程矩阵:AGA T F n =AΦ;(7)G =G (1,1)G (1,2) G (1,n )G (2,1)G (2,2) G (2,n )︙︙︙G (m ,1)G (m ,1)G (m ,n )éëêêêêêùûúúúúúmˑn;(8)F n =[F (1)F (2)F (n )]T ㊂(9)其中:A 为关联矩阵;G 为各支路磁导矩阵;G (i ,j )为节点i 与节点j 之间的磁导;F n 为各支路磁动势矩阵;Φ为各支路磁通矩阵㊂由于新型混合励磁电机定子采用非晶合金材料,而铁磁材料受到非线性B -H 特性曲线的影响,磁导率将发生变化,因此要对铁磁材料的磁导率进行迭代求解,其步骤如下:1)设置迭代终止误差ε0,假设各磁导初始磁导率μ(0),根据前文磁势矩阵计算各磁导的磁密为B(k )i=Φ(k )iS (k )i㊂(10)其中:S (k )i为第i 条支路磁导对应的截面积;k 为迭代次数㊂2)通过新计算得到的磁密B i (k ),通过B -H 曲线得到磁导率μ(k ),利用插值公式加快迭代,即μ(k +1)=μ(k -1)0.95μ(k )0.05㊂(11)3)计算两个迭代前后磁导率误差εend ,当εend <ε0时,跳出循环并结束,当εend >ε0时,返回第2)步继续迭代计算㊂3㊀有限元分析及验证3.1㊀气隙磁密由于电机除周向磁路外还存在轴向磁路,通过有限元法得到电机处在无直流励磁状态㊁电流为2A 的增磁励磁状态与电流为-2A 的去磁励磁状态下的三维气隙磁密如图10所示㊂为验证三维磁网络模型的准确性,如图11为采用所搭建的磁网络模型计算电机处在θ4位置时三种状态下轴向平均半径分别为+35mm 与-35mm 处的气隙磁通密度结果并与有限元对比㊂图10㊀电机三维气隙磁密Fig.10㊀3-D air gap flux density of motor结果表明,有限元法与等效磁网络法得到的气隙磁密基本吻合,并且在通以2A 与-2A 励磁电流时对永磁磁极的气隙磁密有所影响,增磁状态下永磁磁极磁密有所增加,去磁状态下永磁磁极磁密有所降低㊂3.2㊀磁链与反电势磁链与反电势可以通过下式计算:ψ=N ㊃B ㊃S ;(12)01电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀e =-d ψd t㊂(13)其中:N 为线圈匝数;B 与S 分别为定子齿的磁通密度与线圈横截面积㊂图12为有限元与磁网络解析计算的磁链比较结果,图13为有限元与磁网络解析计算的反电动势对比结果,可以看出磁网络计算结果与有限元方法分析结果较为接近,验证了三维磁网络模型的正确性㊂图11㊀气隙磁密对比图Fig.11㊀Air gap magnetic density comparisondiagram图12㊀磁链对比图Fig.12㊀Flux linkage comparisondiagram图13㊀反电势对比图Fig.13㊀Induced voltage comparison diagram4㊀混合励磁同步电机性能分析4.1㊀调磁能力分析新型混合励磁同步电机调节磁场的本质是通过电励磁绕组产生的磁通量来改变气隙合成磁通㊂新型混合励磁同步电机在转子转动时,会产生两种磁链,分别为永磁体产生的永磁磁链与励磁电流产生的电励磁磁链,当两种磁链方向相同时,对电机起增磁作用,方向相反时,起去磁作用㊂对电机施以不同的电励磁电流就可以起到调节磁场的作用,分别通入ʃ4A㊁0A 与ʃ2A 的励磁电流,采用磁网络与有限元两种方法计算对比空载A 相磁链的变化如图14所示,对电机的调磁能力分析如图15所示㊂图14㊀不同励磁电流下空载磁链波形对比图Fig.14㊀Different excitation currents no-loaded flux linkage comparison diagram通过对A 相磁链的变化分析可知:1)电枢绕组磁链随励磁电流变化明显,电机具有良好的调磁能力;101第12期吴胜男等:模块化定子混合励磁同步电机磁网络建模与分析2)在通以2A 与4A 励磁电流时,相磁链相较于无励磁时分别增加了22.68%与45.36%,而在通以-2A 与-4A 励磁电流时,相磁链分别降低了13.45%与24.9%,因此电机的增磁能力要优于弱磁能力,即电机在低速状态时提升转矩能力更佳;3)磁链随励磁电流的变化非线性㊂这是由于随着励磁电流增大,铁磁材料趋于饱和,磁阻逐渐增大,降低了调磁效率㊂图15㊀调磁能力分析Fig.15㊀Magnetometric capability analysis4.2㊀转矩分析计算得到电机的三相磁链后,通过Clark 与Park 变换得到电机dq 轴磁链如下:C =23cos δcos(δ-2π3)cos(δ+2π3)-sin δ-sin(δ-2π3)-sin(δ+2π3)éëêêêêùûúúúú;(14)ψd ψq éëêêùûúú=C ㊃ψA ψB ψC éëêêêùûúúú㊂(15)其中δ为d 轴与A 相轴线间的夹角㊂同样,d 轴与q 轴电流也可以通过坐标变换得到,即i d i q éëêêùûúú=C ㊃i A i B i C éëêêêùûúúú㊂(16)电机电磁转矩可以通过下式计算得到:T em =32p (ψd i q -ψq i d )㊂(17)图16为电机电枢绕组电流幅值为2A,电流角为0ʎ时,磁网络解析计算与有限元结果的电磁转矩对比图,可以看出,采用磁网络解析计算得到的结果要略小于有限元分析的结果,为了进一步分析造成这种现象的原因,对电机在不同电流角下的平均转矩进行计算与仿真,其结果曲线如图17所示㊂图16㊀电磁转矩对比图Fig.16㊀Electromagnetic torque comparisondiagram图17㊀不同电流角下平均转矩对比图Fig.17㊀Comparison chart of average torque at differ-ent current angles由图17可以看出,电机的平均转矩大小与电流角有关,同时,采用磁网络与有限元法计算转矩结果的差异也会随着电流角而变化,这是由于在不同的电流角度下,电机存在不同的磁饱和区域,这些过饱和区域影响了磁网络计算的准确度,但是由此造成的差异并不大,这也验证了磁网络模型的准确性㊂永磁同步电机采用变频调速方式调速时,当电机转速低于额定转速,其输出转矩保持恒定,此时的输出功率较小㊂而模块化定子混合励磁同步电机可以通过低速时电励磁增磁解决这一问题,采用i d =0控制时混合励磁电机的电磁转矩为T e =32pi q (ψm+M sf i f )㊂(18)201电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀其中:T e 为电磁转矩;p 为永磁体极对数;ψm 为永磁体磁链;M sf 为d 轴绕组与电励磁绕组之间的互感;i f 为电励磁电流;i q 为q 轴电枢电流,采用磁网络与有限元的方法分别计算了在不同励磁电流下电机平均转矩的变化,如图18所示㊂图18㊀不同励磁电流下平均转矩对比图Fig.18㊀Comparison of average torques at different ex-citation currents由图18可知,电机电磁转矩随电励磁电流的增加近似线性增加,在电励磁电流为4A 时,转矩提升了约32.39%㊂而传统永磁同步电机运行在低于额定转速时,其转矩为恒定值,随着转速的提高,输出功率线性增加㊂本文研究的模块化混合励磁电机在低速时通过增加电励磁电流i f 可以提升电机的输出功率,具有调节灵活方便的特点㊂4.3㊀铁耗分析电机的铁耗也是影响电机性能的重要因素,模块化定子混合励磁同步电机采用非晶合金材料代替传统的硅钢片材料,极大地降低了电机的铁心损耗,分别采用有限元与磁网络计算的方法对电机转速在1000r /min 到4000r /min 下使用硅钢片DW270与非晶合金两种材料的铁耗进行计算,计算公式为P Fe =k h B βm f +k c B 2m f 2+k e B 1.5m f1.5㊂(19)其中:f 为频率;k h 为磁滞损耗系数;k c 为涡流损耗系数;k e 为附加损耗系数;B m 为磁密幅值㊂计算结果如图19所示㊂由图19可以看出磁网络解析计算与有限元结果相差不大,验证了三维磁网络模型的准确性;同时可以看出,电机采用非晶合金作为铁心材料时铁耗在1000r /min 时由于频率较低且磁密不高,定子铁耗仅有0.32W,在转速达到4000r /min 时铁耗达到3.02W㊂而采用DW270硅钢片在1000r /min 时定子铁耗为非晶合金定子铁耗的8.7倍㊁2000r /min 时为8.1倍㊁3000r /min 时为7.7倍㊁4000r /min 时为7.6倍㊂因此从铁耗的角度考虑,采用非晶合金可以极大地降低铁耗,提升电机效率㊂图19㊀非晶合金与硅钢片铁耗对比图Fig.19㊀Comparison of iron consumption of amorphousalloy and silicon steel sheet5㊀结㊀论本文以一台混合励磁同步电机为研究对象,在考虑电机局部饱和㊁漏磁㊁轴向磁路㊁电枢反应㊁转子转动等的基础上提出了一种三维磁网络解析模型,并对其进行了迭代求解计算㊂同时利用所搭建的三维磁网络模型分别计算分析了电机的气隙磁通密度㊁磁链㊁反电动势波形等特性,并通过有限元方法验证了所搭建磁网络的准确性㊂最后,对混合励磁同步电机的性能如调磁能力㊁电磁转矩㊁铁耗等进行了计算分析,得到了电机调磁能力良好㊁功率调节灵活以及铁耗低效率高的结论㊂该解析模型与有限元方法相比,在保证计算精度的前提下节约了大量时间,为分析此类混合励磁同步电机提供了新的思路㊂参考文献:[1]㊀赵纪龙,林明耀,付兴贺,等.混合励磁同步电机及其控制技术综述和新进展[J].中国电机工程学报,2014,34(33):5876.ZHAO Jilong,LIN Mingyao,FU Xinghe,et al.A review and new progress of hybrid excitation synchronous motors and their control technologies[J].Proceedings of the CSEE,2014,34(33):5876.[2]㊀张卓然,王东,花为.混合励磁电机结构原理㊁设计与运行控制技术综述及展望[J ].中国电机工程学报,2020,40(24):7834.ZHANG Zhuoran,WANG Dong,HUA Wei.Review and prospect of structural principle,design and operation control technology ofhybrid ecitation motor[J].Proceedings of the CSEE,2020,40(24):7834.[3]㊀黄允凯,周涛,董剑宁,等.轴向永磁电机及其研究发展综述301第12期吴胜男等:模块化定子混合励磁同步电机磁网络建模与分析[J].中国电机工程学报,2015,35(1):192.HUANG Yunkai,ZHOU Tao,DONG Jianning,et al.A review of axial permanent magnet motors and their research and development [J].Proceedings of the CSEE,2015,35(1):192. [4]㊀许欣,邓智泉,张忠明.高速电机定子单槽绕组交流损耗近似解析建模及验证[J].中国电机工程学报,2021,41(12):4306.XU Xin,DENG Zhiquan,ZHANG Zhongming.Approximate ana-lytical modeling and verification of AC losses in single slot winding of high-speed motor stator[J].Proceedings of the CSEE,2021, 41(12):4306.[5]㊀HANIC Ana,ZARKO Damir,KUHINEK Dalibor,et al.On-loadanalysis of saturated surface permanent magnet machines using conformal mapping and magnetic equivalent circuits[J].IEEE Transactions on Energy Conversion,2018,33(3):915. [6]㊀MIN Seun Guy,BULENT Sarlioglu.Analytical calculation of backEMF waveform for linear PM motors in slotted and slotless struc-tures[J].Journal of Technology&Science,2017,53(12):1.[7]㊀高锋阳,齐晓东,李晓峰,等.不等宽不等厚Halbach部分分段永磁同步电机电磁性能解析计算与优化分析[J].电工技术学报,2022,37(6):1398.GAO Fengyang,QI Xiaodong,LI Xiaofeng,et al.Unequal width and unequal thickness Halbach part of the segmented permanent magnet synchronous motor electromagnetic performance analysis calculation and optimization analysis[J].Transactions of China Electrotechnical Society,2022,37(6):1398.[8]㊀LIM Dong-Kuk,YI Kyung-Pyo,WOO Ddong-Kyun,et al.Analy-sis and design of a multi-layered and multi-segmented interior per-manent magnet motor by using an analytic method[J].IEEE Transactions on Magnetics,2014,50(6):1.[9]㊀于慎波,江爽,夏鹏澎.盘式电机气隙漏磁与空载气隙磁密的解析计算[J].电机与控制学报,2021,25(7):61.YU Shenbo,JIANG Shuang,XIA Pengpeng.Analytical calcula-tion of air gap leakage and no-load air gap magnetic density of disc motor[J].Electric Machines and Control,2021,25(7):61.[10]㊀LIU Guohai,WANG Yong,CHEN Qian.Design and analysis ofa new equivalent magnetic network model for IPM machines[J].IEEE Transactions on Magnetics,2020,56(6):1. [11]㊀佟文明,姚颖聪,李世奇.考虑磁桥不均匀饱和的内置式永磁同步电机等效磁网络模型[J].电工技术学报,2022,37(12):2961.TONG Wenming,YAO Yingcong,LI Shiqi.Equivalent magneticnetwork model of built-in permanent magnet synchronous motorconsidering non-uniform saturation of magnetic bridge[J].Trans-actions of China Electrotechnical Society,2022,37(12):2961.[12]㊀赵玫,于帅,张华强.聚磁式横向磁通永磁直线电机的变磁导等效磁网络[J].电机与控制学报,2020,24(4):12.ZHAO Mei,YU Shuai,ZHANG Huaqiang.Variable permeabili-ty equivalent magnetic network of concentrated magnetic lateralflux permanent magnet linear motor[J].Electric Machines andControl,2020,24(4):12.[13]㊀朱晓锋,花为.定子永磁型磁通切换电机齿槽转矩及其抑制技术[J].中国电机工程学报,2017,37(21):6146.ZHU Xiaofeng,HUA Wei.Stator permanent magnet type fluxswitching motor cogging torque and its suppression technology[J].Proceedings of the CSEE,2017,37(21):6146. [14]㊀ZHANG Jialin,WANG Jin,YU Zhanyang,et al.Analytical cal-culation for two layers PMSRM based on equivalent magnetic net-work method[C]//2020IEEE International Conference on Ap-plied Superconductivity and Electromagnetic Devices(ASEMD),October16-18,2020,Tianjin,China.2020:1-2. [15]㊀张志友,项倩雯,孙玉坤,等.基于等效磁网络法的混合励磁双定子磁悬浮开关磁阻电机建模研究[J].电机与控制应用,2022,49(3):40.ZHANG Zhiyou,XIANG Qianwen,SUN Yukun.Modeling of hy-brid excitation dual stator magnetic levitation switched reluctancemotor based on equivalent magnetic network method[J].ElectricMachines and Control Application,2022,49(3):40. [16]㊀徐衍亮,吴巧变,宫晓.新型盘式横向磁通永磁无刷电机的变网络等效磁路模型[J].电工技术学报,2016,31(17):147XU Yanliang,WU Qiaobian,GONG Xiao.Variable network e-quivalent magnetic circuit model of a new type of disk type trans-verse flux permanent magnet brushless motor[J].Transactions ofChina Electrotechnical Society,2016,31(17):147. [17]㊀LIU Guohai,JIANG Shan,ZHAO Wenxiang,et al.Modular re-luctance network simulation of a linear permanent-magnet verniermachine using new mesh generation methods[J].IEEE Transac-tions on Industrial Electronics,2017,64(7):5323. [18]㊀陈威,吴桂初,方攸同.基于绕组分布函数理论和动态磁网络的两种内置式永磁牵引电机解析建模方法[J].电工技术学报,2020,35(S2):377.CHEN Wei,WU Guichu,FANG Youtong.Two analytical mod-eling methods of built-in permanent magnet traction motor basedon winding distribution function theory and dynamic magnetic net-work[J].Transactions of China Electrotechnical Society,2020,35(S2):377.[19]㊀SEO Jangho,CHOI Hoonson.Analytical modeling for calculatingcogging torque in interior permanent magnet machine with multiflux-barriers[J].IEEE Transactions on Applied Superconductivi-ty,2014,24(3):1.[20]㊀RAMIN Alipour-Sarabi,ZAHRA Nasiri-Gheidari,ORAEE Hashem.Development of a three-dimensional magnetic equivalent circuitmodel for axial flux machines[J].IEEE Transactions on Industri-al Electronics,2020,67(7):5758.[21]㊀WANG Jian,ZHU Jianguo.A simple method for performanceprediction of permanent magnet eddy current couplings using anew magnetic equivalent circuit model[J].IEEE Transactions onIndustrial Electronics,2018,65(3):2487.[22]㊀TONG Wenming,WANG Shuai,DAI Shanhong,et al.A quasi-three-dimensional magnetic equivalent circuit model of a double-sided axial flux permanent magnet machine considering local satu-ration[J].IEEE Transactions on Energy Conversion,2018,33(4):2163.(编辑:刘素菊)401电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀。

不同模型的同步发电机失磁异步运行分析

不同模型的同步发电机失磁异步运行分析
d i s t o r t i o n, ha r mo ni c ie f l d a nd un e v e n di s t r i bu t i o n o f e dd y c u r r e nt c a u s e d b y s k i n e f ec t a r e c on s i d e r e d, a nd t he mo de l i s v e r i ie f d by
t e s t Байду номын сангаас n g . An g u l a r s p e e d , e l e c t r o ma g n e t i c t o r q u e a n d s t a t o r c u r r e n t u n d e r s t e a d y ~ s t a t e o p e r a t i o n , s h o te r d a n d o p e n e d c i r c u i t o f
e x c i t a t i o n wi nd i n g s o f a 3 0 0M W s y nc h r o n o us g e ne r a t o r a r e c a l cu l a t e d a nd c omp a r e d t hr o ug h T—S FEM a n d PS D —BPA. Th e r e s u l t s i n d i c a t e t ha t t h e d i s c r e p a nc y o t t h e e l e c t r o ma gn e t i c t o r q u e c a l c ul a t e d by t wo mo d e l s i s 1 3 . 8 % a t s t e a dy -s t a t e o p e r a t i o n. W i t h t he a s y nc h r o n ou s o pe r a t i o n wi t h o ut e x c i t a t i o n ie f l d,t he ob v i o us d i fer en c e s a r e d e r i v e d b a s e d o n t he a b ( ) v e t WO mo d e l s a n d t he c a l c u l a t i o n r e s ul t s o bt a i n e d b y T—S FEM i s( : l o s e r t ( )t h e r e a l i t y. s i n c e t h a t T-S FEM c a n c o ns i de r t he n o n— l i n ea r f a c t o r s i ns i de t h e g en e r a t o r . The a c hi e v e me nt i n t h i s p a p e r pr ov i d e s t h e o r e t i c a l ba s i s f o r t he d e s i g n a n d o p e r a t i o n o f s y n c h r o no u s g en e r a t o r .

有限元法分析与建模

有限元法分析与建模

有限元法分析与建模课程设计报告学院:专业:机械设计制造及其自动化指导教师:学生:学号:摘要有限元分析已经在教学、科研以工程应用中成为重要而又普及的数值分析方法和工具:综合考虑有限元方法的力学分析原理、建模技巧、应用领域、软件平台、事例分析这几个方面。

而本软件含有多种有限元分析的能力,包括性简单的静态分析到复杂的非线性动态分析。

一个典型的ANSYS分析过程可以分为三步:建立模型、加载并求解、查看分析结果。

处于初学期的我们应该强调有限元的实质理解和融会贯通。

关键词:有限元,建立模型,加载并求解,查看分析结果,ANSYS目录目录 (I)第一章引言 (1)1.1有限元法及其基本思想 (1)1.2本文所研究问题定义分析 (1)第二章有限元分析的准备工作 (2)2.1进入ANSYS新建文件 (2)2.2ANSYS偏好设置 (2)2.3设置单元类型 (3)2.4定义材料参数 (4)2.5生成几何模型 (5)2.5.1生成特征点 (5)2.5.2生成球体截面 (6)2.6创建网格 (8)第三章有限元模型的前处理和求解 (11)3.1模型施加约束 (11)3.1.1给水平直边施加约束 (11)3.1.2给竖直边施加约束 (11)3.1.3给内弧施加径向的分布载荷 (12)3.2求解结果 (14)第四章有限元模型的后处理和结果分析 (16)4.1结果显示 (16)4.2退出系统 (18)总结 (20)参考文献 (21)第一章引言1.1有限元法及其基本思想所谓有限元法(FEA),其基本思想是把连续的几何机构离散成有限个单元,并在每一个单元中设定有限个节点,从而将连续体看作仅在节点处相连接的一组单元的集合体,同时选定场函数的节点值作为基本未知量并在每一单元中假设一个近似插值函数以表示单元中场函数的分布规律,再建立用于求解节点未知量的有限元方程组,从而将一个连续域中的无限自由度问题转化为离散域中的有限自由度问题。

求解得到节点值后就可以通过设定的插值函数确定单元上以至个集合体上的场函数。

有限元法的发展现状及应用

有限元法的发展现状及应用

有限元法的发展现状及应用1. 引言有限元法是一种数值计算方法,广泛应用于工程领域中的结构力学、流体力学、热传导等问题的求解。

它通过将复杂的连续介质问题离散化为有限个简单的子域,然后利用数值方法求解这些子域上的方程,最终得到整个问题的近似解。

自从有限元法在20世纪60年代初被提出以来,它得到了迅猛发展,并在各个领域中得到了广泛应用。

2. 有限元法的发展历程2.1 早期发展有限元法最早是由Courant于1943年提出,并在20世纪50年代由Turner等人进一步发展。

最初,有限元法主要应用于结构力学领域中简单结构的分析计算。

2.2 理论基础完善20世纪60年代以后,随着计算机技术和数值方法理论的进步,有限元法得到了进一步发展。

Galerkin方法、变分原理和能量原理等理论基础被广泛应用于有限元法中,为其提供了坚实的理论基础。

2.3 算法改进和扩展在20世纪70年代和80年代,有限元法的算法得到了进一步改进和扩展。

有限元法的自适应网格技术和自适应加密技术的引入,使得有限元法能够更加高效地处理复杂问题。

同时,有限元法也逐渐扩展到了流体力学、热传导、电磁场等领域。

3. 有限元法在结构力学中的应用3.1 静力分析有限元法在结构力学中最常见的应用是进行静力分析。

通过将结构离散化为有限个单元,然后利用数值方法求解每个单元上的平衡方程,最终得到整个结构的受力情况。

3.2 动力分析除了静力分析外,有限元法还可以进行动态分析。

通过求解结构振动问题,可以得到结构在外部激励下的响应情况。

这对于地震工程、机械振动等领域非常重要。

3.3 疲劳寿命预测疲劳寿命预测是工程中一个重要问题。

通过将材料疲劳损伤模型与有限元方法相结合,可以对材料在复杂载荷下的疲劳寿命进行预测,从而指导工程设计和使用。

4. 有限元法在流体力学中的应用4.1 流体流动分析有限元法在流体力学中的应用主要集中在流体流动分析。

通过将连续介质分割为有限个单元,然后求解每个单元上的Navier-Stokes方程,可以得到整个流场的解。

时步有限元在系统稳定分析中的应用

时步有限元在系统稳定分析中的应用

案例背景:介绍流 体动力学系统稳定 分析的背景和重要 性
模型建立:详细描 述流体动力学系统 的数学模型和建模 过程
有限元分析:阐述 时步有限元方法在 系统稳定分析中的 应用原理和过程
结果分析:展示分 析结果,并对其进 行分析和解释
汇报人:
系统稳定性的研究有助于深入了解系统的本质特性,为系统的 优化设计、控制和故障诊断提供理论支持和实践指导。
传统方法难以处 理复杂系统的稳 定性问题
传统方法在处理 非线性系统时存 在困难
传统方法在处理时 变系统和随机激励 下的稳定性问题时 效果不佳
传统方法在处理多 尺度、多物理场耦 合系统的稳定性问 题时面临挑战
稳定性。
添加标题
应用场景:在航空 航天、流体机械、 石油天然气等领域, 时步有限元方法被 用于模拟流体动力 学系统的行为,为 设计优化和性能评
估提供依据。
添加标题
未来发展:随着计 算能力的不断提升 和数值方法的不断 改进,时步有限元 方法在流体动力学 系统中的应用将更 加广泛和深入,有 望在解决复杂工程 问题中发挥更大的
稳定性:对于某些 不稳定系统,可能 导致数值不稳定或 发散
参数选择:需要选择 合适的参数,如时间 步长、空间步长等, 以获得准确结果
改进时步有限元方法的精度和稳定 性
拓展时步有限元方法在多物理场耦 合问题中的应用
添加标题
添加标题
开发更高效的数值求解算法
添加标题
添加标题
结合人工智能和机器学习技术优化 有限元方法
添加标题
简介:时步有限元方法在多体 系统动力学分析中具有广泛应 用,能够精确模拟复杂系统的 动态行为。
添加标题
应用场景:多体系统中的刚体、 柔性体和流体等不同类型物体, 通过时步有限元方法进行动力 学建模和仿真。

有限元分析报告

有限元分析报告

有限元法在工程领域的发展现状和应用有限元法(Finite Element Method,FEM),是计算力学中的一种重要的方法,它是20世纪50年代末60年代初兴起的应用数学、现代力学及计算机科学相互渗透、综合利用的边缘科学。

有限元法最初应用在工程科学技术中,用于模拟并且解决工程力学、热学、电磁学等物理问题。

对于过去用解析方法无法求解的问题和边界条件及结构形状都不规则的复杂问题,有限元法则是一种有效的分析方法。

近年来随着计算机技术的普及和计算速度的不断提高,有限元分析在工程设计和分析中得到了越来越广泛的重视,已经成为解决复杂的工程分析计算问题的有效途径,现在从汽车到航天飞机几乎所有的设计制造都已离不开有限元分析计算,其在机械制造、材料加工、航空航天、汽车、土木建筑、电子电器,国防军工,船舶,铁道,石化,能源,科学研究等各个领域的广泛使用已使设计水平发生了质的飞跃,主要表现在以下几个方面:(1)增加产品和工程的可靠性(2)在产品的设计阶段发现潜在的问题(3)经过分析计算,采用优化设计方案,降低原材料成本(4)模拟试验方案,减少试验次数,从而减少试验经费一、有限元法的基本思想有限元法的基本思想是先将研究对象的连续求解区域离散为一组有限个且按一定方式相互联结在一起的单元组合体。

由于单元能按不同的联结方式进行组合,且单元本身又可以有不同形状,因此可以模拟成不同几何形状的求解小区域;然后对单元(小区域)进行力学分析,最后再整体分析。

这种化整为零,集零为整的方法就是有限元的基本思路。

有限元法分析计算的思路和做法可归纳如下:1物体离散化将某个工程结构离散为由各种单元组成的计算模型,这一步称作单元剖分。

离散后单元与单元之间利用单元的节点相互连接起来;单元节点的设置、性质、数目等应视问题的性质,描述变形形态的需要和计算进度而定(一般情况单元划分越细则描述变形情况越精确,即越接近实际变形,但计算量越大)。

所以有限元中分析的结构已不是原有的物体或结构物,而是同新材料的由众多单元以一定方式连接成的离散物体。

有限元-第9讲-动力学问题有限单元法

有限元-第9讲-动力学问题有限单元法

a1 ae a2
... an
ui(t) ai vi(t)
wi(t)
(i 1,2,...n,)
(3)形成系统的求解方程
••

M a(t)C a(t)K(ta )Q (t)
(1.8)
其中
••

a(t)和a(t)
分别是系统的结点加速度向量和结点速度向量,
M,C,K和Q(t)分别是系统的质量、阻尼、刚度和结点载荷向量。9

at
1 2t
att att
中心差分法的递推公式
(3.1) (3.2)
1 t2 M 2 1 tC a t t Q t K 2 t2 M a t 1 t2 M 2 1 tC a t t(3.3)
上式是求解各个离散时间点解的递推公式,这种数值积分方法又 称为逐步积分法。
动力分析的计算工作量很大,因此提高效率,节省计算工作量的 数值方案和方法是动力分析研究工作中的重要组成部分。目前两 种普遍应用的减缩自由度的方法是减缩法和动力子结构法。
11
第2节 质量矩阵和阻尼矩阵
一、协调质量矩阵和集中质量矩阵
单元质量矩阵
Me NTNdV称为协调质量矩阵。 Ve
集中质量矩阵假定单元的质量集中在结点上,这样得到的质量矩 阵是对角线矩阵。以下分实体单元和结构单元进行讨论。
16
第2节 质量矩阵和阻尼矩阵
按第二种方法计算,得到集中质量矩阵与第一种方法结果一样。
注:对于8结点矩形单元,两种方法得到的集中质量矩阵不同。
在实际分析中,更多的是推荐用第二种方法来计算集中质量矩阵。 2.结构单元
2结点经典梁单元、协调质量矩阵和集中质量矩阵如下所示: (1)协调质量矩阵
位移插值函数是 N N 1 N 2 N 3N 4(2.7)

基于Ansoft的永磁同步发电机建模与仿真

基于Ansoft的永磁同步发电机建模与仿真

酗删如咖理论与设计基于Ansoft的永磁同步发电机建模与仿真朱少林王群京合肥工业大学(230009)ModelingandSimulationofPermanent—magnetSynchronousGeneratorBasedonAnsoftZhuShaolinWangQunjingHefeiUniversityofTechnology摘要:利用Ansoft软件中的RMxprt和Maxwell2D模块建立了永磁同步发电机(PMSG)的系统仿真模型。

通过对PMSG模型进行瞬态仿真,得到它的反电动势曲线、相电流曲线以及气隙磁密分布曲线。

仿真结果为永磁同步发电机的进一步优化设计提供了理论依据。

关键词:永磁同步发电机Ansoft瞬态仿真Abstract:Asimulationmodelofpermanent-magnetsynchronousgenerator(PMSG)waspresentedusingRMxprtandMaxwell2DmoduleofAnsoft.Theback-emfcurve.phasecurrentcurveanddistributionoftheairgapmagneticf1UXdensitycurvewereobtainedbythetransientsimulationonthePMSG.TheresultsofsimulationprovidedtheoreticalfoundationfortheoptimizationdesignofPMSG.Keywords:PMSGAnsoftTransientsimulation与电励磁同步发电机相比,永磁同步发电机具有结构简单、运行可靠、体积小、质量轻、损耗小、效率高、电机的形状和尺寸可以灵活多样等显著优点。

随着永磁材料性能的不断提高和完善,特别是铷铁硼永磁材料的热稳定性和耐腐蚀性的改善,价格的逐步降低,以及电力电子器件的进一步发展,永磁同步发电机在国防、工农业生产和日常生活等方面获得了越来越广泛的应用。

四类问题有限元分析的MARC操作指南

四类问题有限元分析的MARC操作指南

四类问题有限元分析的MARC操作指南《有限元分析及应⽤》四类问题有限元分析的MARC操作指南曾攀(清华⼤学机械⼯程系)本操作指南是向初学者介绍MSC.MARC软件,采⽤逐步演⽰的⽅式,帮助使⽤者熟悉MSC.MARC/MENTAT的菜单操作,并通过⼀系列的实例分析帮助使⽤者逐步掌握该软件的使⽤;内容涉及四类问题:平⾯静⼒问题、空间静⼒问题、振动模态分析、材料⾮线性问题,具体内容如下。

MSC.MARC简介平⾯带孔⽅板拉伸3D带法兰⾼压油缸悬臂梁的振动斜拉桥的振动封头等温塑性成形过程1 MSC.MARC简介1.1 MSC.MARC概述MSC.MARC是功能齐全的⾼级⾮线性有限元软件,具有极强的结构分析能⼒。

为满⾜⼯业界和学术界的各种需求,MSC.MARC提供了层次丰富、适应性强、能够在多种硬件平台上运⾏的系列产品。

MSC.MARC的基本模块为MARC和MENTAT。

MSC.MARC/MARC模块是功能齐全的⾼级⾮线性有限元软件求解器,体现了30年来有限元分析的理论⽅法和软件实践的完美结合。

它具有极强的结构分析能⼒:(1) 可以处理各种线性和⾮线性结构分析包括:线性/⾮线性静⼒分析、模态分析、简谐响应分析、频谱分析、随机振动分析、动⼒响应分析、⾃动的静/动⼒接触、屈曲/失稳、失效和破坏分析等;(2) 它提供了丰富的结构单元、连续单元和特殊单元的单元库,⼏乎每种单元都具有处理⼤变形⼏何⾮线性,材料⾮线性和包括接触在内的边界条件⾮线性以及组合的⾼度⾮线性的超强能⼒;(3) MARC的结构分析材料库提供了模拟⾦属、⾮⾦属、聚合物、岩⼟、复合材料等多种线性和⾮线性复杂材料⾏为的材料模型;(4) 分析采⽤具有⾼数值稳定性、⾼精度和快速收敛的⾼度⾮线性问题求解技术。

为了进⼀步提⾼计算精度和分析效率,MARC软件提供了多种功能强⼤的加载步长⾃适应控制技术,⾃动确定分析曲屈、蠕变、热弹塑性和动⼒响应的加载步长;(5) ⽹格⾃适应技术,以多种误差准则⾃动调节⽹格疏密,不仅可提⾼⼤型⾮线性结构分析精度,⽽且能对局部⾮线性应变集中、移动边界或接触分析提供优化的⽹格密度,既保证计算精度,同时也使⾮线性分析的计算效率⼤⼤提⾼。

场路耦合时步法在直驱式永磁同步电机设计中的应用

场路耦合时步法在直驱式永磁同步电机设计中的应用
PM nc o u o o s Sy hr no s M t r
Z A G Y ej JA G J nz og ,C I e , I igza g ,L U Y a - ag ,L h n - n H N u -n , I N i —hn U i LU Tn . n I u nj n IZ o gj i a W h i u
Absr c t a t:Ti —tpp n n t l me ta a y i sa p id frde in a d smu ai n o ie td ie p r — me se i g f ie ee n n lsswa p le o sg n i lto fd r c rv e ma i
n n a n tt r ue m oo s Ac o d n o t e d cr u t c u l d e u t n n o d a d la e fr n e e tm g e o q t r . c r i g t he f l — ic i o p e q a i s u la n o d p ro ma c s i o we e c mp e r o utd. Ba e n t e d sg s d o h e i n,a pr tt p oo s ma u a t r d. Th a c l t d c r e ft e e o oy e m t rwa n f cu e e c lu ae u v s o h — lc rm oi e f r e n u r n swe e c mp r d t e to e o o fr ng t e v ld t ft e p o o e eh e to tv o c s a d c re t r o a e o t s n sf rc n mi h ai iy o h r p s d m t — i o d.

有限元ppt课件

有限元ppt课件
17
因此有 y(x) (x)
试探函数中所取的项数越多,逼近的精度越高。
将试探函数代入式(1-9),可以得到关于n个待定系数
的泛函表达式,简记为 I y(x) I(1,2,3, ,n)
根据多元函数有极值的必要条件,有

1
I (1,2 ,3,

2
I (1,2 ,3,
力,它反映了内力在截面上的分布密度。
z
y
o
zx
xz
z zy
yz
切应力互等定律 xy yx , xz zx , yz zy
y
应力矩阵
x xy
yx
T
x y z xy yz zx
y
x
z
微分体的应力分量


v y w z u v

0

0




yz

zx
y x y

v

w
0
y
0
x
0


z


u v

0

w
39
厚度为1的微分体,在水平方向拉
力F的作用下发生了位移 xdx
拉力表达式:
F xdy 1
x
x dy
拉力做的功:
dx
xdx
dW

1 2
F xdx
将F代入:
dW

1 2

x
x
dxdy
40
储存在微分体内的应变能:

发电机故障仿真

发电机故障仿真

发电机故障仿真发电机故障仿真是一种通过模拟和模型建立来模拟发电机在不同故障条件下的运行情况的技术。

它可以帮助工程师和研究人员更好地了解发电机的工作原理和性能,并提供预测和诊断故障的能力。

在本文中,我们将介绍发电机故障仿真的原理、方法和应用。

一、发电机故障仿真的原理发电机故障仿真是基于数学建模和计算机仿真技术来实现的。

它通过将发电机系统分解为多个子系统,并对每个子系统进行建模,然后通过求解各个子系统之间的耦合方程来模拟整个发电机系统在不同故障条件下的运行情况。

具体而言,发电机故障仿真包括以下几个步骤:1. 建立发电机系统的数学模型:根据发电机的物理特性和工作原理,建立相应的数学方程组来描述各个子系统之间的关系。

2. 求解数学方程组:利用数值计算方法,如有限元法或有限差分法等,对数学方程组进行求解,得到各个子系统的状态变量。

3. 故障注入:在模型中引入不同类型的故障,如转子短路、绕组断线等,以模拟实际发生的故障情况。

4. 仿真结果分析:根据求解得到的状态变量,对发电机系统在不同故障条件下的运行情况进行分析和评估。

二、发电机故障仿真的方法发电机故障仿真可以采用多种方法来实现,下面介绍几种常用的方法:1. 基于物理模型的仿真:这种方法是基于对发电机物理特性和工作原理的深入理解,通过建立相应的数学方程组来描述发电机系统。

这种方法需要较高的数学和物理知识,并且计算复杂度较高。

2. 基于等效电路模型的仿真:这种方法是将发电机系统简化为等效电路,并利用电路分析方法来进行仿真。

这种方法计算速度较快,但精度相对较低。

3. 基于有限元法的仿真:这种方法是将发电机系统离散化为有限个小单元,并利用有限元法对每个小单元进行建模和求解。

这种方法适用于复杂的发电机结构和非线性问题,但计算复杂度较高。

4. 基于神经网络的仿真:这种方法是利用神经网络来建立发电机系统的模型,并通过训练网络来实现仿真。

这种方法对数据要求较高,但计算速度较快。

用有限元法计算300 MW六相同步发电机短路电流和电磁转矩

用有限元法计算300 MW六相同步发电机短路电流和电磁转矩
用 有 限 元法 计算 3 0 0 MW 六相 同 步 发 电 机 短 路 电流 和 电磁 转 矩
计 算 机 应 用
用 有 限元 法 计 算 3 0 0 MW 六 相 同步发 电机 短 路 电流 和 电磁 转 矩
张春 莉 , 王立芳 ,
( 1 .水 力发 电设备 国家重 点实验 室,黑龙江 哈 尔滨 1 5 0 0 4 0 2 . 哈尔 滨 电机 厂 有 限责任 公 司 ,黑龙 江 哈尔滨 1 5 0 0 4 0 )
摘 要 i针 对 六 相 同 步发 电机 定 子 绕 组 采 用双 Y 移 3 0 。 相 带 绕 组 结 构进 行 了分 析 。指 出此 种 结 构 定 子 上
装设有两套 Y接 的三相绕组 , 两套绕组 在空间上错开 3 0 。 电角 度 , 且有磁耦 联系 , 其短路 暂态 比较复杂 , 6
计 算 机 应 用
表1 1 " 7 种 空 载 短 路 电流 和 电磁 转 矩 的 最 大 值
由表 1结果可 见 , 六相 脉 冲发 电机 1 7种短 路 工
况 中, 单 Y三相 突然短路a b c 电流最大 ; 双 Y 三 相一 三 相对 接短 路 a a b l c c . 6 情况电磁转矩最大。
关键词 :同步发 电机 ; 六相 ; 双 Y移 3 0 。 ; 短路 电流 ; 电磁转矩 ; 有限元法
0 引言
方法 - 4 1 , 目前 随着 计算 手 段 的提 高 , 文 章采 用 有 限 元法对其进 行具体 分析 , 可 以避 免 由于某些参 数选 取 不 当带来 的误差 , 计 算结果精度更 高 。 1 3 0 0 MW 六相 同步 发 电机 定 子绕 组结构 文章 所研 究 的 3 0 0 M W 六 相 同步发 电机 定 子绕 组采 用双 Y移 3 0 。 形 式 对 电机 内部 来 说 , 定 子 线 槽 沿 内圆每 对极 距 内等分 为 1 2 个相带 , 每一相 带 的宽

大型汽轮发电机定子绕组三维模型建立及模态分析

大型汽轮发电机定子绕组三维模型建立及模态分析

大型汽轮发电机定子绕组三维模型建立及模态分析吴东东;李娟【摘要】本文针对大型汽轮发电机定子的结构复杂性,在定子端部渐开线三维模型建立的基础上,通过Pro/E建立汽轮机定子绕组模型,包括渐开线端部绕组模型、定子绕组直线段以及压板等结构的建立和装配.并且通过Pro/E与ANSYS良好连接性,把建立的模型导入ANSYS中,进行了上层线棒和定子线棒整体装配结构的模态分析,为之后进行端部绕组及定子绕组的电磁振动等研究提供依据.【期刊名称】《电气技术》【年(卷),期】2018(019)004【总页数】6页(P5-9,27)【关键词】定子绕组;Pro/E;ANSYS;模态分析【作者】吴东东;李娟【作者单位】北京信息科技大学自动化学院,北京 100192;北京信息科技大学自动化学院,北京 100192【正文语种】中文发电机单机容量的增加,使得发电机的振动问题愈加凸显。

而对于具有复杂结构的定子端部绕组,结构模态分析和电磁振动问题更显得十分重要[1]。

实际工况下,机械结构由于受到载荷的作用,会发生振动。

为了解机械结构自身的振动特性,避免因结构共振或材料疲劳而对机械结构产生损坏,对机械结构进行模态分析就显得十分必要[2]。

模态分析是研究结构动力学特性的一种近代方法,模态是指机械结构的固有振动特性,每一个模态具有特定的固有频率、阻尼比和振型,通过模态分析,可以确定机械结构的振动特性,得到其固有频率和模态振型[3],从而为机械结构的结构设计以及其他动力学分析及振动故障诊断打下基础。

而目前常用的模态分析方法有:①有限元分析法(FEA),是以计算机辅助技术为支撑,建立理论模型,通过计算机仿真得出结构模型的固有频率、振型等一系列参数的方法;②试验模态分析方法(EMA),是基于输入-输出(激励-响应)的一种模态分析的试验过程;③运行模态分析法(OMA),是一种环境激励下的模态分析,基于真实结构的模态试验,是仅有输出(响应)的运行状态下的模态分析法。

核电汽轮发电机负序运行转子槽楔涡流损耗研究

核电汽轮发电机负序运行转子槽楔涡流损耗研究

核电汽轮发电机负序运行转子槽楔涡流损耗研究戈宝军;周家驹;王立坤;陶大军;李梦乔;韩继超【期刊名称】《哈尔滨理工大学学报》【年(卷),期】2018(023)005【摘要】为了研究发电机不同工况下转子槽楔涡流损耗,以1407MVA大型核用半速汽轮发电机为例,通过建立该发电机二维电磁场数学模型,基于时步有限元法计算发电机由负载不对称引起稳态负序运行时转子槽楔上感生的涡流损耗.建立动态分析的场—路耦合时步有限元模型,分别计算当发电机外部发生单相短路、相间短路、两相接地短路故障后瞬间和故障稳定后的转子槽楔涡流损耗,得到不同外部短路故障下转子不同位置的槽楔暂态和稳态涡流损耗分布.对比研究了发电机额定运行和空载运行时外部短路故障后槽楔涡流损耗的变化规律.分析结果表明外部短路故障后,负序电流会使发电机转子槽楔产生涡流损耗,威胁着发电机的安全运行,其中单相短路故障影响最为严重.【总页数】8页(P54-61)【作者】戈宝军;周家驹;王立坤;陶大军;李梦乔;韩继超【作者单位】哈尔滨理工大学电气与电子工程学院,黑龙江哈尔滨150080;哈尔滨理工大学电气与电子工程学院,黑龙江哈尔滨150080;哈尔滨理工大学电气与电子工程学院,黑龙江哈尔滨150080;哈尔滨工业大学电气工程及自动化学院,黑龙江哈尔滨150001;哈尔滨电机厂有限责任公司,黑龙江哈尔滨150040;哈尔滨理工大学电气与电子工程学院,黑龙江哈尔滨150080;中国电力规划设计协会,北京100120;哈尔滨理工大学电气与电子工程学院,黑龙江哈尔滨150080【正文语种】中文【中图分类】TM311【相关文献】1.气隙取气氢内冷汽轮发电机转子槽楔的数值模拟优化研究 [J], 袁益超;郭长仕;刘聿拯;胡晓红;马有福2.汽轮发电机稳态与负序工况下转子涡流损耗计算和温度场分析 [J], 李伟力;孙佳慧;孙宏丽3.具有磁性和非磁性槽楔的汽轮发电机转子槽分度的计算与分析 [J], 薛易;王立坤;韩继超;李伟力4.用有限元—保角变换法解汽轮发电机转子横向槽区域的负序涡流场 [J], 袁刚毅5.核电汽轮发电机定子内部短路故障对转子涡流损耗影响 [J], 赵洪森;戈宝军;陶大军;韩继超;王立坤因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。

大型发电机定子线棒端部热-电场仿真系统的建立

大型发电机定子线棒端部热-电场仿真系统的建立

大型发电机定子线棒端部热 -电场仿真系统的建立摘要:大型电机端部的电场和电场分布极不均匀,极易出现发生电晕放电等破坏绝缘的现象。

随着电机容量不断增大,额定电压不断升高,对大型电机的绝缘的设计提出了更高的要求。

定子线棒作大型发电机的重要部件,在发电机长期的运行过程中,其健康程度对于发电机至关重要。

而设计时若能对端部的结构、材料等提前进行温度场和电场的分析,对电机结构的优化、寿命的延长有很大的帮助。

本文介绍了建立发电机定子线棒端部热-电场数值仿真的一套系统。

关键词:发电机定子线棒热电场仿真系统一、热—电耦合场理论分析1.1电场理论分析在电导率为非线性的材料中,根据麦克斯韦方程组中连续电流出发其中是电荷密度,为传导电流密度,、和分别满足以下方程;;联立得到电位的非线性方程1.2温度场理论分析在交流电压作用下,主绝缘控制方程为准静态时谐电场控制方程,温度场采用稳态温度控制方程;在线棒端部,防晕层的表面损耗为温度场的热源。

由于防晕材料为阻性材料,损耗密度表示为:导体、主绝缘和防晕材料所组成的复合系统,传热过程较为复杂。

除线棒主绝缘和导体的热传导外,在线棒表面同时存在着对流和辐射影响。

主绝缘和防晕材料为非[1],其边界条件为:金属材料,表面发射率较高,辐射的影响不能忽略二、模型建立步骤利用COMSOL Multiphysics有限元分析过程主要有以下几个步骤:分析问题、确定PDE方程及相关参数、选择模型方程、创建或导入几何模型、设定材料属性及PDE系数项、设定边界条件、生成网格、求解(设定Solver参数)、后处理,结果可视化,动画,输出。

在软件中,先进行二维平面的图形建立,画点连线,选择xz平面进行构建,分别设置x、y、z轴参数,并以绘制的第一个点为中心,绘制铜芯矩形,先通过已定义的参数确定平面几何点的位置,将其依次连线而后进行转换曲线,添加各层截面,对不同的工作平面进行扫掠,通过阵列、镜像、移动变换形成联合体。

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Modeling of Mechanical Shaft-field-circuit-network Coupled Time-step Finite Element Method for Dynamic Analysis of Large Machine and Power Network
LI Guifen1, GE Baojun2, LI Jinxiang1, SUN Yutian1, JIAO Xiaoxia3, LIANG Bin1
文章编号:0258-8013 (2014) 36-6476-09
大型发电机机网动态分析的机–场–路–网 耦合时步有限元法建模
李桂芬 1,戈宝军 2,李金香 1,孙玉田 1,焦晓霞 3,梁彬 1
(1.水力发电设备国家重点实验室(哈尔滨大电机研究所),黑龙江省 哈尔滨市 150040; 2.哈尔滨理工大学电气与电子工程学院,黑龙江省 哈尔滨市 150080; 3.哈尔滨电机厂有限责任公司,黑龙江省 哈尔滨市 150040)
式中:μ为磁导率;Js 为源电流密度;σ为电导率; A 为矢量磁位;σ(dA/dt)为涡流密度。在定子外圆 和转子内圆边界上,A=0。 按图 2 规定的正方向,忽略定子绕组股线中的 涡流,认为绕组中电流均匀分布。发电机定子回路 方程可以表示为
U s = Es − Rs I s − Ls
dI s dt
2.1 发电机场–路耦合时步有限元方程 图 1 中发电机部分采用二维瞬态电磁场建模。 假设位移电流及定子铁心中的涡流忽略不计,定、 转子绕组端部电抗通过电路方程和电磁场方程耦 合计入,则电机内二维瞬态电磁场方程的边值形式 可由式(1)表示。 ∂ 1 ∂A ∂ 1 ∂A dA ( )+ ( ) = −Js + σ ∂x μ ∂x ∂y μ ∂y dt (1)
第 34 卷 第 36 期 6476 2014 年 12 月 25 日

国 电 机 工 程 学 Proceedings of the CSEE

Vol.34 No.36 Dec.25, 2014 ©2014 Chin.Soc.for Elec.Eng. 中图分类号:TM 301
DOI:10.13334/j.0258-8013.pcsee.2014.36.013
(1. State Key Laboratory of Hydropower Equipment (Harbin Institute of Large Electrical Machinery), Harbin 150040, Heilongjiang Province, China; 2. School of Electrical and Electronic Engineering, Harbin University of Science and Technology, Harbin 150080, Heilongjiang Province, China; 3. Harbin Electric Machinery Company Limited, Harbin 150040, Heilongjiang Province, China) ABSTRACT: In order to accurately study the impact on large machine and power network of system disturbance, the mechanical shaft-field-circuit-network coupled time-step finite element model was set up. The comprehensive coupling of the multi-mass spring mechanical shaft system-2D transient electromagnetic field-circuit-power network was realized. In the model, the distortion of electromagnetic field, magnetic saturation, eddy current and parameters of power transmission system were taken into account in dynamic process, and dynamic behavior of mechanical shaft was considered in detail as well including the mechanical torque transmitted by every mass, damping torque and the speed variation of different mass. To validate the proposed model, the simulation and experimental results of faulty synchronization at 120º, performed on the dynamic simulation experimental system in State Key Laboratory of Hydropower Equipment, was compared and analyzed. The results show that the model is correct and effective. KEY WORDS: large generator; dynamic analysis of machine-network; mechanical shaft-field-circuit-network coupled; time-step finite element method 摘要: 为了更完善、 更准确地研究系统扰动对大型发电机及 电网的影响, 建立了机–场–路–网耦合时步有限元仿真模型,
第 36 期
李桂芬等:大型发电机机网动态分析的机–场–路–网耦合时步有限元法建模
6477
已有很多学者采用该方法对电机动态运行行为进 行研究,并取得了丰硕的成果
[8-11]
等值电路如图 1 所示。该系统包括发电机(SM)、励 磁回路、机械轴系、主变压器(Tr)、双回输电线路 以及无穷大母线。其中,发电机将以二维瞬态电磁 场建模,励磁回路按直流励磁电压源考虑,机械轴 系则采用多质量块–弹簧机械轴系模型,主变压器 和输电线路分别按各自的电磁暂态数学模型建模。
Uf J1 D12 J2 K12 D11 J ( n−1) D( n−1) n D( n−1)( n−1)
K ( n−1) n
。通过将发电机
的磁场方程与自身绕组回路方程耦合进行求解,实 现电机自身动态过程的仿真计算。该方法能够准确 考虑磁场畸变、饱和、涡流集肤效应等的影响,但 没有将转子运动方程进行耦合,因此无法考虑动态 过程中转速的变化。文献[12-15]进一步实现了场– 路–运动直接耦合,把发电机的磁场方程、自身绕 组回路方程以及机械运动方程联立求解,能够进一 步考虑动态过程转速的变化。这些方法主要适用于 发电机自身的运行能力及动态特性的研究,无法用 于输电系统各种扰动下机网相互作用及影响等方 面问题的研究。 文献 [16-18] 将描述发电机和变压器组动态特 性的场–路耦合时步有限元方程表示为面向网络拓 展的形式,通过建立该方程与网络间的机–网接口, 得出了面向机网系统动态分析的场 – 路 – 网耦合时 步有限元模型,能够充分考虑磁场畸变、饱和、涡 流集肤效应等因素的影响,同时又实现了机–网接 口,可用于输电系统各种扰动下机网互作用方面问 题的研究,在机网动态分析上是一个突破性的进 步。但上述文献未能考虑多质量块弹簧机械轴系的 耦合,无法详细分析轴系的动态过程。 本文建立了用于大型发电机机网动态分析的 机–场–路–网耦合时步有限元模型。这里“机”指 的是机械轴系,采用多段集中质量块–弹簧模型, 能够计及系统动态过程中各轴段传递的扭矩、各轴 段阻尼转矩及各轴段转速不同的变化等因素; “场” 指发电机采用二维瞬态电磁场时步有限元模型,能 够准确考虑电机实际结构尺寸,包括槽楔、阻尼条 等具体结构的影响,同时铁心材料按实际的非线性 特性处理,可充分考虑不同时刻磁场畸变、饱和、 涡流集肤效应等因素的影响;主变压器及传输线均 采用各自电磁暂态数学模型,可充分考虑输变电系 统参数的影响。实现了多质量块弹簧机械轴系– 电 机二维瞬态电磁场–外电路–电网的全面耦合。为验 证所建模型的正确性,对水力发电设备国家重点实 验室内的动模实验系统搭建了仿真模型, 并对 120° 误同期并网工况进行了仿真及实验对比分析,仿真 结果与实验结果的变化规律比较吻合。
0 引言
目前,我国电力系统单机容量仍在不断增加, 核电半速汽轮发电机组单机容量已经超过了 1 000 MW,水电机组也正朝 1 000 MW 级迈进,使 得机网动态问题更为突出,针对机网协调运行等相 关动态问题的研究倍受关注[1-6], 同时对仿真模型及 方法的精确性方面提出了更高的要求。 传统机网动态过程的仿真研究中,发电机通常 采用派克方程模型[1-3,7],由于电机模型采用“路” 的形式,无法准确考虑磁场畸变、饱和、涡流集肤 效应等重要非线性因素的影响,因此计算模型的准 确性及精度都有待完善和提高。 随着现代电子计算机软件及硬件的飞速发展, 场–路耦合时步有限元法得到了广泛应用。目前,
基 金 项 目 : 国 家 重 点 基 础 研 究 发 展 计 划 项 目 (973 计 划 ) (2012CB724402)。 The National Basic Research Program of China (973 Program) (2012CB724402).
实现了多段集中质量块弹簧机械轴系 – 电机二维瞬态电磁 场–外电路–电网的全面耦合。 模型不仅充分考虑了动态过程 中不同时刻电机内电磁场畸变、 饱和、 涡流集肤效应及输变 电系统参数等重要因素的影响, 同时还进一步详细考虑了机 械轴系的动态过程, 包括各轴段传递的扭矩、 阻尼转矩及各 轴段转速的不同变化等因素的影响。 为验证所建模型, 对水 力发电设备国家重点实验室内的动模实验系统搭建了仿真 模型,并对机组 120°误同期并网工况进行了仿真及实验对 比分析, 结果表明该机–场–路–网耦合仿真模型正确、 可靠。 关键词:大型发电机;机网动态分析;机–场–路–网耦合; 时步有限元
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