弹性半空间不规则异质体引起的瑞利波散射

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多层介质与半空间的硬币型(penny—shaped)交界裂纹的弹性波散射

多层介质与半空间的硬币型(penny—shaped)交界裂纹的弹性波散射
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弹性散射03

弹性散射03

第九章势散射理论§9.1 一般描述1, 散射(碰撞)实验的意义及分类散射(碰撞)实验是指具有一定动量的入射粒子束流,射向处于气、液、固体形态的靶粒子上,和靶粒子相互作用(电-弱作用或强作用)之后,入射粒子、靶粒子或新生出的粒子由相互作用的局限区域散射飞出。

除入射粒子的流强和能量之外,散射实验主要测量出射粒子的种类、能量、角分布(微分截面)、极化状态、角关联等等。

在实验和理论计算中,可以近似认为入射粒子束流是单色平面波, 而(不一定和入射粒子同类的)出射粒子束流是(渐近自由的)出射球面波,入射粒子和靶粒子的相互作用导致入射和出射粒子不同状态之间的跃迁。

各种类型的跃迁可以在设定相互作用之后由散射理论来计算。

理论计算的结果可以直接经受实验的检验,因此散射(碰撞)实验在对微观粒子相互作用以及它们内部结构的研究中处于一种特殊的地位,它们是原子物理、核物理的重要研究手段,是粒子物理几乎唯一的研究手段。

散射(碰撞)过程可以区分为以下三大种类:弹性散射过程A B A B+→+非弹性散射过程*+→+(*A——粒子A的某种A B A B内部激发态)碰撞反应过程A B C D+→+(+ ┄)▲“弹性散射”过程中,不存在粒子种类的改变,而且不发生机械能(A、B粒子总动能和相互作用势能之和)和粒子内能之间的转化,233234因此弹性散射中机械能守恒;▲“非弹性散射”。

存在机械能与粒子内能之间的转化。

比如,电子在原子上的散射造成靶原子内部状态的激发(或退激发); ▲“碰撞过程”。

这是纯粹由于入射复合粒子A 、B 之间的组分粒子交换导致新复合粒子C 、D 出射,即(重新)组合反应。

它们属于一般的形式散射理论处理的范围。

比如,电子使靶原子电离放出束缚电子,或是各种原子核反应。

这时没有新粒子产生和旧粒子湮灭,只是复合粒子在碰撞下的分解或重新组合,所以参与反应的粒子守恒。

▲“反应过程”。

这时出现新旧粒子的产生和湮灭,从而也造成出射粒子C 、D 不同于入射粒子A 、B 。

弹性散射与费弹性散射散射简介

弹性散射与费弹性散射散射简介

弹性散射与费弹性散射散射简介1、瑞利散射是一种由热力学涨落(如密度温度)所引起的弹性散射。

在固体中这种效应被缺陷和杂质的散射所掩盖,在流体中明显一些。

入射光在线度小于光波长的微粒上散射后散射光和入射光波长相同的现象。

由英国物理学家瑞利提出而得名。

分子散射光的强度与入射光的频率的四次方成正比。

瑞利散射公式为I (θ)2 =πd λ-4R -2V 2(1+cos2θ)(n -1) I 0其中d 为散射粒子数,V 是粒子的提及,n 是折射率,θ是入射线与散射线之间的夹角,称为散射角。

波长愈短的电磁波,散射愈强烈,当电磁波波长大于1毫米时,瑞利散射可以忽略不计。

瑞利,英国人,十九世纪最著名的物理学家之一,1904年,他因和拉姆塞同时发现了惰性元素氩(Ar )而荣获了该年度的诺贝尔物理学奖。

非弹性散射射包括布里渊散射和拉曼散射。

2、布里渊散射它是由于声波通过介质时所引起的折射率不均匀而产生的当波长较短的压缩波(例如声波) 穿越固体或液体媒质时,引起的光的散射现象。

声波穿过媒质,将使媒质中存在以声速传播的压强起伏,引起媒质各处密度的起伏,从而产生对可见光的散射现象。

这种散射光的频率ν较入射光频率ν0有一个频移,ν-ν0,但其值很小,远小于喇曼散射的频移,且频移与散射角有关。

布里渊散射为美籍物理学家L. 布里渊1922年首先研究在不同条件下,布里渊散射又分自发散射和受激散射两种形式光纤中的布里渊散射在注入光功率不高的情况下,光纤材料分子的布朗运动将产生声学噪声,当这种声学噪声在光纤中传播时,其压力差将引起光纤材料折射率的变化,从而对传输光产生自发散射作用,同时声波在材料中的传播将使压力差及折射率变化呈现周期性,导致散射光频率相对于传输光有一个多普勒频移,这种散射称为自发布里渊散射。

自发布里渊散射可用量子物理学解释如下:一个泵浦光子(注入光纤中的信号光)转换成一个新的频率较低的斯托克斯光子并同时产生一个新的声子;同样地,一个泵浦光子吸收一个声子的能量转换成一个新的频率较高的反斯托克斯光子。

半空间饱和土中瑞利波特性_夏唐代

半空间饱和土中瑞利波特性_夏唐代

1998年2月水 利 学 报SHU ILI XU EBAO第2期半空间饱和土中瑞利波特性*夏唐代 陈龙珠 吴世明(浙江大学土木系)朱少杰 丁狄刚(杭州市市政工程建设处)摘 要 通过对饱和土中波的运动方程及连续方程分析,推导了饱和土中瑞利波特征方程,讨论了半空间饱和土中瑞利波波速度的弥散特性,以及位移和孔压分布情况.关键词 饱和土,瑞利波,特征方程,弥散特性.面波法(即SASW 法)是利用面波(如Rayleigh 面波和Love 面波)的弥散特性通过分析现场测试结果来反演土层参数(如土层剪力波速度等)的一种方法,具有快速测试及费用低等优点,越来越被工程界重视.以往对面波法的研究一直停留在弹性单一介质情况[1],而对二相介质情况研究较少(如饱和土),文献[2]讨论了流体-固体介质中瑞利波特性,但每层结构仍为单一介质.文献[3、4]研究了饱和土中瑞利波特性,但在建立特征方程时压缩波势函数只考虑一种压缩波,从而势函数不是问题的通解,导致特征方程有误.本文将进一步讨论半空间饱和土中瑞利(Ralyeig h)波的弥散特性,根据饱和土中波动方程及连续方程来建立瑞利波特征方程,并对半空间饱和土中瑞利波特性进行讨论.1 饱和土的弹性波动方程文献[5、6]已对建立饱和土的弹性波动理论作了详细的研讨.本文将仅列出其不考虑固-液惯性藕合效应的波动方程组.波动方程所依据的主要假定有:(1)土骨架是理想的弹性多孔连续介质,其中土颗粒是不可压缩的;(2)孔隙水是可压缩的,它在土中的流动遵从Darcy 定律或自由流动;(3)土体具有统一各向同性且均匀,其中孔隙相互连通.据此,饱和土体的连续性条件和平衡条件可分别表示为[5]n div w #y +(1-n)div u #y -n E w¤P w =0,(1a )G ý2 u +(K +G )grad(div u )+grad P w =Q 1u &y+Q 2w &y,(1b )grad P w +b (u #y-w #y)=Q 2w &y,(1c )式中n 为孔隙度; w 和 u 分别表示孔隙水和土骨架的位移矢量;P w 和E w 分别为孔隙水压力和水的体变模量;G 和K 是土骨架的两个Lamb 常数;Q 1=(1-n )Q s ,Q 2=n Q X ,而Q s 和Q w 表示土颗粒和水的质量密度(Q =Q 1+Q 2,即饱和土的质量密度);b =n Q w gk ,g 是重力加速度, k 是土的渗透系数.引入势函数U 1、U 2和W 1、W 2,则位移u 和 w 可表示为)47)*本文于1996年元月16日收到,系国家自然科学基金资助项目.u x=5U15x+5W15z,u z=5U15z-5W15x,(2a)w x=5U25x+5W25z,w z=5U25z-5W25x,(2b)应力和水压力也可用势函数表示为R z=2G(52U15z-52W15z5x)+K(52U15x+52W15z),(2c)R x=2G(52U15x2+52W15x5z)+K(52U15x2+52W15z2),(2d)S xz=G(252U15x5z+52W15z2-52W15x2),(2e)P w=Q2&U+b(¤U2-¤U1),(2f)将式(2)代入式(1),并简化后可得相当的方程组[5].(ý2-1V2P525t2)U1=(-P w+Q2&U2)#1K+2G,(3a)ý2¤U1=n1-n (-ý2¤U2+1Ew¤P w),(3b)P w+b(¤U1-¤U2)-Q2&U2=0,(3c)(ý2-1V2S0525t2)W1=Q2G&W2,(3d)b(¤W1-¤W2)-Q2&W2=0,(3e)其中ý2为Laplace算符,V P0=K+2GQ1,V S0=GQ1.2饱和土中Rayleigh波弥散方程本文暂仅考虑匀质半空间饱和土体.为了求解方程(3)的平面波动解,令.U1=F1(z)exp[-i k(x-ct)],U2=F2(z)exp[-i k(x-ct)],(4a)W1=G1(z)exp[-i k(x-ct)],W2=G2(z)exp[-i k(x-ct)].(4b)式中k为波数,c为相速度(X=kc为角频率).将式(4a)和(3c)代入(3a)和(3b),经化简后得(d2d z2+k2s21)(d2d z2+k2s22)F1=0,(5a)F2=-K+2Gi b X[F d1-k2F1+X2V2PF1]+F1,(5b)式中s21=c2V21-1,s22=c2V22-1,(6a)1 V21#1V22=1E w(K+2G)#(Q1Q2-i Q Q X#b QwX),(6b)1 V21+1V22=1n(K+2G)(-i bX+Q1n-i b-Q2XX E w),(6c)V1和V2表示饱和土中的两压缩波速.由式(5a)可得F1的通解,并进一步得F2通解,最后有(无上行波)U1=[A1#exp(-ka1z)+A2#ex p(-ka2z)]#ex p[-i k(x-ct)],(7a) )48)U2=[A1#B1#exp(-ka1z)+A2#B2#ex p(-i ka2z)]#exp[-k(x-x t)],(7b)式中A1和A2为任意系数;B j=(K+2G)Xi b(1V2j-1V2P)+1,(j=1,2);a21=1-c2V21,a22=1-c2V22.式(7)表明膨胀势U1和U2由两种压缩波确定,而一般弹性土则由一种压缩波确定.同理将(4b)代入式(3d)和(3e)可得旋转势W1和W2(无上行波)W1=A3#ex p(-kb1z)#exp[-i k(x-ct)],(8a)W2=i bi b-Q2X#A3#exp(-kb1z)#ex p[-i k(x-ct)],(8b)式中A3为任意系数,b21=1-c2V2s,而V2S由下式确定1V2S=1V2S+i b Q2G(i b-Q2X).(9)饱和土中瑞利波边界条件有(1)表面透水情况:z=0处,S zx=0,R z+P w=0,P w=0.(10a) (2)表面不透水情况:z=0处,S zx=0,R z+P w=0,5P w5z=0.(10b)将势函数代入应力表达式(2c)~(2f),并进一步代入式(10),仿弹性土推导[7]可得饱和土中瑞利波弥散特征方程.表面透水时为:(K+2G)a21-K(K+2G)a22-K-2i b1G2i a12i a21+b21-B1Q2Xi b+(B1-1)-B2Q2Xi b+(B2-1)0=0.(11a)表面不透水时:(K+2G)a21-K(K+2G)a22-K-2i b1G+c2[-B1Q2+i bX(B1-1)]+c2[-B2Q2+i bX(B2-1)]2i a12i a21+b21a1[-B1Q2Xi b+(B1-1)]a2[-B2Q2Xi b+(B2-1)]0=0.(11b)由剪切波速V s(式(9))、压缩波速V1和V2(式(6b)和(6c))及系数B1和B2的表达式知,它们受频率和渗透系数影响可统一由参数Q w X/b来反映.若引用Ishihara理论中(见文献[8])的特征频率f c=ng/2Pk,则该参数可写成频率比形式f/f c(无量纲).进一步由式(11)瑞利波特征方程知,相速度c受频率和渗透系数影响可由参数f/f c来反映.由式(11)知,方程(11)中含频率X,这与弹性半空间地基不同,即半空间饱和土中瑞利波相速度c具有频散性.由式(11)可求出f/f c所对映的波速比值c/V s,得相速度c,进一步可求出式(11)的矢量(即A1、A2和A3之比值),代入式(2)可得饱和土中位移及应力.下面将进一步讨论两种极限情况下瑞利波特性.11孔隙流体可以自由流动的情况(相当于 k y]):)49)由 k y ],有b y 0,仿上述一般情况势函数的推导,可得 k y ]情况下瑞利波势函数如下U 1=A 1#ex p (-ka 1z )#ex p [-i k (x -ct)],(12a )U 2=[(1-n )V 22n (V 21-V 22)#A 1#ex p (-ka 1z )+A 2#ex p (-ka 2z )]#ex p[-i k (x -ct)],(12b )W 1=A 3#ex p (-kb 1z )#exp [-i k (x -ct)],(12c )W 2=0,(12d )式中V 1=E w Q 2,V 2=K +2GQ 1,V S 0=G /Q 1,将上式代入式(2c)~(2f ),及边界条件(10a )(表面透水),得瑞利波特征方程(1+b 21)[(K +2G )a 21-K ]=4a 1b 1G.(13)式(13)中无频率X ,即瑞利波速度c 无频散,式(13)的形式与弹性土相同,瑞利波由土骨架压缩波(V P 0)及剪切波(V S 0)干涉产生,与流体波无关.21孔隙流体无渗流时(相当于 k y 0):k y 0(如饱和粘土)时,b y ],仿上述推导,可得封闭系统情况下有一个P 波和一个S 波,V 1=E X /n +(K +2G )Q,V S =G Q,(14)瑞利波由这两种波干涉产生的,其特征方程的形式与式(13)相同,波速c 具有非频散性.3 算例分析这里将给出两个算例来讨论饱和土中瑞利波弥散特性,表1给出了饱和土的有关参数.表1 饱和土有关参数参数土骨架剪切模量G /M Pa 孔隙率n 土骨架质量密度Q S /(kg/m 3)水的质量密度Q X /(kg/m 3)水的体变模量E X /M Pa 算例1851001627001000210010算例219140137527001000210010311 算例1 图1给出了不同泊松比L 时剪切波速V S 和瑞利波速V R (即相速度c 见式(4))与频率比f /f c 的关系曲线.由图可见,当f /f c <011及f /f c >10时,V S 和V R 随f /f c 变化很小;且f /f c y 0时,V S 和V R 趋近封闭系统情况下剪切波速和瑞利波速(见式(14));f /f c y ]时V S 和V R 趋近土骨架剪切波速V S 0和瑞利波速(见式(13)),这相当于弹性地基情况;当011<f /f c <10时,V S 和V R 随f /f c 变化较大.图1 V S 、V R 与f /f c 关系曲线图2为不同泊松比L 时压缩波速V 1和V 2与f /f c 关系曲线.(a)、(b)分别给出了文献[5、6]两类模型的结果.计算表明两模型中V R 相差甚小(见表2),这是因为V R 主要反映剪切波速V S 而)50)受压缩波速影响很小,V S 又与上两模型无关.由图可知,第一压缩波在区域011<f /f c <10中随f /f c 变化大;而在区域f /f c <011和f /f c >10中随f /f c 变化小,当f /f c y 0时,V 1趋近于封闭系统情况下P 波速(见式(14)),当f /f c y ]时,V 1趋近于流体压缩波速(见式(12)).当f /f c <10时,第二压缩波速V 2实部逐渐减小至零,而虚部(图中没给出)则相应增大(衰减快),表明这种波此时很难激发;f /f c >10时,第二压缩波随f /f c 变化小,且f /f c y ]时,V 2趋近于土骨架压缩波速V P 0.图2 V 1和V 1与f /f c 关系图3a 为表面透水饱和土不同泊松比L 时V R /V S (取实部)与f /f c 的关系曲线,从图中知,L 和f /f c 对比值V R /V S 有影响.当f /f c <011时,V R /V S 受L 和f /f c 影响较小(可取为V R /V S U 01945),可以这样分析这种现象,f /f c y 0时,压缩波速V 1主要受E w 控制(E w 远比土骨架压缩模量大),而受L 影响很小(剪切波速V S 与L 无关),因此此时V R /V S 受L 影响很小.当011<f /f c <10时,V R /V S 受L 和f /f c 影响较大;当f /f c >10时,V R /V S 受f /f c 影响较小,而受L 影响较大,因为f /f c y ]时,产生瑞利波的压缩波速趋近于土骨架压缩波速,而土骨架压缩波速受土骨架泊松比L 影响.表2同时给出了文献[5、6]两模型结果,知两模型结果相差甚小,可以认为两者相同,满足工程精度.此外,由表2知,V R /V S 的虚部很小.(a )算例1(b )算例2图3 V R /V S 与L 、f /f c 关系曲线表2 表面透水时不同模型V R /V S 比值(L =0123)f /f c 文献[5]V R /V S文献[6]V R /V S f /f c 文献[5]V R /V S 文献[6]V R /V S010005(019527,010011)(019518,010011)019(019183,010057)(019183,010056)01005(019502,010035)(019494,010035)115(019172,010034)(019172,010034)0101(019487,010048)(019479,010047)219(019166,010016)(019166,010016)0105(019419,010095)(019419,010092)417(019163,010009)(019163,010009)011(019366,010117)(019363,010114)1012(019161,010004)(019161,010004)015(019210,010090)(019211,010089)图4为表面透水时与表面不透水时饱和土中V R /V S 与L 和f /f c 的关系.由图中可知,两种情况下V R /V S 都受L 和f /f c 影响,且比值也各不相同.但表面不透水时,当f /f c <011,V R /V S 随L 及f /f c 影响很小(可取为0195);当f /f c >011,V R /V S 随f /f c 变化大,且f /f c y ]时,V R /V S 比透水情况小.当然f /f c 增大,相当于渗透系数 k 增大,此时表面不透水一般与实际不相符合.)51)图4表面透水与不透水时V/V S与L及f/f c关系R图5为表面透水时,不同f/f c情况下土骨架及孔隙水的位移幅值分布,位移幅值采用表面质点竖直向土骨架及孔隙水位移的无量纲化,深度采用波长L的无量纲比.由图可知,f/f c小时,土骨架位移与水相位移相差很小,这与f/f c减小趋近于封闭系统相符(此时土骨架位移与水相相同),此时位移的虚部很小,与实部相差数个数量级;f/f c增大,土骨架位移与水相位移差异增大.土骨架及水相位移分布形态与弹性土相似[1],水平向位移在一定深度外变为负数,位移随深度衰减快,有效传播深度约115倍瑞利波波长.图5土骨架及水相位移分布图6为不同f/f c时,表面透水情况下孔隙水压力P w分布,P w采用最大孔隙水压力无量纲化,深度采用瑞利波长L无量纲化.由图可知,P w随深度衰减快.图6孔隙水压力分布312算例2本算例给出了不同孔隙率n及剪切模量G时V R/V S与L和f/f c关系,图3(b)为它们的关系曲线.由图3(b)知,比值V R/V S受L和f/f c影响,其规律与算例1相同.对于其它结论都与算例1相同.4结论本文通过对半空间饱和土瑞利波弥散特性研究,得出如下结论:(1)半空间饱和土中剪切波速)52)V S、压缩波速V1和V2及瑞利波速V R都具有弥散性.当f/f c<011和f/f c>10时,V S、V1、V2和V R受f/f c影响很小;f/f c y0时,V S、V1和V R趋于饱和封闭系统情况的剪切波速、压缩波速和瑞利波速,而V2趋于零;f/f c y]时,V S、V2和V R趋于土骨架的剪切波速、压缩波速和瑞利波速,而V1趋于水相压缩波速;011<f/f c<10时,V S、V1和V R受f/f c影响较大.(2)饱和土中表面透水与不透水时,比值V R/V S都受土骨架泊松比L和f/f c影响.当f/f c<011时,V R/V S 受L和f/f c影响较小;当011<f/f c<10时,V R/V S受L和f/f c影响较大;当f/f c>10时, V R/V S受f/f c影响较小,而受L影响较大.(3)饱和土中瑞利波沿深度衰减快,有效传播深度为115倍波长左右,土骨架位移和水相位移在f/f c小时相接近,f/f c增大差异相应增大.瑞利波引起的孔隙水压力P w沿深度衰减较快.参考文献1夏唐代.地基中表面波特性及其应用:[学位论文].杭州:浙江大学,1992.2夏唐代,吴世明.流体-固体介质中瑞利波特性.水利学报,1994,(1).3Jones J P.Rayleig h w ave in a porous elastic saturated so ild.J.A coust.Soc Am.,1961,l33:(959-962).4Chiang C M.Mostafa A F Wave-induced responses in a fluid-filled poro-elastic soild wit h a free surface boundary layer t heory.Geophys.J.R.Astr.Soc.,1981,l66:(597-631).5陈龙珠.饱和土中弹性波的传播速度及其应用:[学位论文].杭州:浙江大学,1987.6门福录.波在饱含流体的孔隙介质中的传播问题.地球物理学报,1981,24(1).7艾龙根A C,舒胡华E S.弹性动力学(第二卷).戈革译,北京:石油工业出版社,1984.8Ishihare K.A ppr oximate forms of w av e equations for w ater-saturated por ous materials and related dynamic moduli.Soils and F oundations,1970,14(10):10-38.Characteristics of Ralyeigh waves in a saturatedhalf-space soilXia T angdai Chen Longzhu Wu Shiming(Zh ej iang University)Zhu Shaojie Ding Digang(H a ngz hou City Construction Development)Abstr act T he secular equations of Rayleigh w aves in a poroelastic hal-f space soil are developed by analyzing dynamic equat ion and cont inuous equat ion of poroelastic soil.Ravleigh surface wave dispersion characteristics and its displacement as well as liquid pressure distribut ions in saturated hal-f space soil are discussed.Key words sat urated soil,Rayleigh wave,sec ular equat ion.))53。

弹性散射,非弹性散射 s分波的微分散射截面 第七章 散射理论

弹性散射,非弹性散射 s分波的微分散射截面 第七章 散射理论
第七章 散射理论
一、概念与名词解释 1. 弹性散射,非弹性散射 二、计算 1. 粒子受到势场 U(r)=α/r 2 散射,求 s 分波的微分散射截面. 2. 慢速粒子受到势能为 U(r)=α/r 4 的场散射,求 s 分波的散射截面. 3. 用玻恩近似法求粒子在势能 U(r)=U0exp(- α2 r2) 的场中散射时的散射截面. 4. 用玻恩近似法求粒子被势场 U(r)=U0exp(-r/a) 散射时的微分散射截面. 5. 用玻恩近似法求粒子在势场 U(r)= α/r 2 (α>0)中散射的微分散射截面. Ze 2 /r - r/b (r a) 6. 用玻恩近似法求粒子在势能为 U(r) b a 2 /Ze 2 的场中散射 (r a), 0 时的微分散射截面. 7. 考虑中子束对双原子分子 H2 的散射. 中子束沿 z 方向入射,两个氢原子核位 于 x=+a 处 . 中子和电子无相互作用,中子与氢原子核即质子之间的短程作用 可取为 试用玻恩近似计算散 V( r ) -V0 [ (x - a) (y) (z) (x a) (y) (z)]. 不考虑反冲, 射振幅及微分截面. 8. 若散射势是定域可分离势 r ' V r ' ' v(r)v(r' ), 写出并求解ψ(+) 的积分方程, 求 散射振幅和这种势场下的玻恩近似. 三、综合题 1. 考虑一个质量为 m 的粒子在一维势 V(x) 上的散射. (1) 证明 G E (x) 1 eikx dk 是能量为 E 的与时间无关的薛定谔方程 2 - E - 2 k 2 /2m i

在出射波边界条件下的自由粒子格林函数; (2) 写出一个沿正 x 方向的入射波能量本征函数所满足的积分方程,并在玻恩近 V0 ( x a/2) 似下求势能为 V(x) 的反射概率. 讨论 E 在什么范围取值时,所 0 ( x a/2) 采用的近似准确度较高.

弹性散射与费弹性散射散射简介

弹性散射与费弹性散射散射简介

1、瑞利散射是一种由热力学涨落(如密度温度)所引起的弹性散射。

在固体中这种效应被缺陷和杂质的散射所掩盖,在流体中明显一些。

入射光在线度小于光波长的微粒上散射后散射光和入射光波长相同的现象。

由英国物理学家瑞利提出而得名。

分子散射光的强度与入射光的频率的四次方成正比。

瑞利散射公式为()()()2-422201+cos -1I d R V n I θπλθ-= 其中d 为散射粒子数,V 是粒子的提及,n 是折射率,θ是入射线与散射线之间的夹角,称为散射角。

波长愈短的电磁波,散射愈强烈,当电磁波波长大于1毫米时,瑞利散射可以忽略不计。

瑞利,英国人,十九世纪最著名的物理学家之一,1904年,他因和拉姆塞同时发现了惰性元素氩(Ar )而荣获了该年度的诺贝尔物理学奖。

非弹性散射射包括布里渊散射和拉曼散射。

2、 布里渊散射它是由于声波通过介质时所引起的折射率不均匀而产生的当波长较短的压缩波(例如声波)穿越固体或液体媒质时,引起的光的散射现象。

声波穿过媒质,将使媒质中存在以声速传播的压强起伏,引起媒质各处密度的起伏,从而产生对可见光的散射现象。

这种散射光的频率ν较入射光频率ν0有一个频移,ν-ν0,但其值很小,远小于喇曼散射的频移,且频移与散射角有关。

布里渊散射为美籍物理学家L.布里渊1922年首先研究在不同条件下,布里渊散射又分自发散射和受激散射两种形式光纤中的布里渊散射在注入光功率不高的情况下,光纤材料分子的布朗运动将产生声学噪声,当这种声学噪声在光纤中传播时,其压力差将引起光纤材料折射率的变化,从而对传输光产生自发散射作用,同时声波在材料中的传播将使压力差及折射率变化呈现周期性,导致散射光频率相对于传输光有一个多普勒频移,这种散射称为自发布里渊散射。

自发布里渊散射可用量子物理学解释如下:一个泵浦光子(注入光纤中的信号光)转换成一个新的频率较低的斯托克斯光子并同时产生一个新的声子;同样地,一个泵浦光子吸收一个声子的能量转换成一个新的频率较高的反斯托克斯光子。

铁路环境振动屏障隔振研究进展综述

铁路环境振动屏障隔振研究进展综述

增强 , 较深 的 隔振 沟 和较 浅 的隔 振 沟 隔 振效 果 但 差别 不大 。和 振 兴 和 翟 婉 明 ¨ 等 基 于动 力 学 理 论 和三维 有 限单 元 分 析 方 法 , 立 列 车 移 动轴 荷 建
载作用 下 的三 维地 面振 动数 值 分析模 型 。 以 3辆 编组 的列 车 为例 , 考虑 列车 速度 的影 响 , 分析 了振 动在 大地 中的传播 特性 和 隔振 沟 的减 振 效果 。结 果 表 明 , 距 离轨 道 0~1 3 范 围 内 隔振 沟 的 在 51 的 3 . 振 动加 速 度 级 可 减 小 5 5~ 1 B, 8 . 0 d 在 0~ 2 0 8 k h的车 速范 围 内 , 振 系 数 为 0 4 m/ 隔 . 5~ 0 6 车 ., 速 低于 10 k / 6 m h时 隔振 系 数 在 0 5以下 。罗 锟 .
收 稿 日期 :0 10 -8 修 订 E期 :0 10 -4 2 1-40 ; l 2 1_62
作 者 简介 : 成 龙 ( 96 ) 男 , 孙 17 一 , 山东 营南 人 , 研 究 员 , 士 副 博 研究 生 , 要从 事 铁 路 噪声 与 振 动 控 制 研 究 。 主
21 0
和雷晓 燕 ¨ 则 研 究 了 铁 路 沟 屏 障 不 同 几 何 形 状
A au 计算 了压 克 力 、 bq s 金属 铝 和合 成 苯 乙 烯 材料 (P ) E S 3种 不同 的填 充 沟材 料 的 隔振 效果 , 果 表 结
明硬 质 填 充 材 料 好 于 软 质 材 料 , 充 沟 的 宽 度 对 软 填
规 律 。分析 认 为 , 散射 效 果 不 取 决 于 屏 障 的实 际
形状 , 而仅取 决 于其截 面积 , 刚性 材料 比软性材 料 能更 大地 减 小表 面波 辐射 。

散射理论

散射理论

第八章 散射理论本章介绍:前面讨论了薛定谔方程中的束缚态问题。

而对于能量连续的散射态,能级间隔趋于零,因此一般说来,不能用微扰论来处理。

另一方面,微观粒子之间的散射或称碰撞过程的研究,对于了解许多实验现象十分重要,所以,建立一套散射理论无论从实验上看,还是使理论更加完善上看,都是完全必要的。

本章将分别就弹性散射和非弹性散射,按入射粒子的能量高低,分别建立不同的散射理论,并介绍了分波法和玻恩近似两种处理散射问题的近似方法。

§8.1 散射截面§8.2 分波法§8.3 分波法应用实例§8.4 玻恩近似§8.5 质心坐标系与实验坐标系§8.6 全同粒子的散射§8.1 散射截面在经典力学中,弹性散射是按照粒子在散射过程中,同时满足动量守恒和能量守恒来定义的。

在量子力学中,一般说来,除非完全略去粒子之间的相互作用势能,否则,动量将不守恒。

因此,在量子力学中,不可能按经典力学的公式来定义弹性散射。

在量子力学中,如果在散射过程中两粒子之间只有动量交换,粒子由内部运动状态决定,则这种碰撞过程成为弹性散射。

如果在散射过程中粒子内部运动状态有所变化,如激发、电离等则称为非弹性散射。

本章只讨论弹性散射问题。

考虑一束入射粒子流向粒子A 射来,取粒子流入射方向为z 轴。

A 为散射中心。

为讨论方便起见,假定A 的质量比入射粒子大得多,由碰撞引起的A 的运动可以忽略。

应当指出,散射过程是两体问题。

因为它涉及两个互相散射的粒子。

对于两体问题,最好的处理方法是采用质心坐标系。

因为在质心坐标系中,一个两体问题将被归结为一个粒子因为与质心的相互作用而被散射。

另一粒子的运动可对称给出。

从而归结为单体问题。

如果散射中心粒子A 的质量比入射粒子大得多,可以认为质心就在A 上,这样就使问题处理简单多了。

如图所示,入射粒子受A 的作用而偏离原来的运动方向,发生散射。

图中A 角为散射粒子的方向与入射粒子方向的夹角,称为散射角。

材料测试答案1(1)

材料测试答案1(1)

材料测试答案1(1)1.名词解释:相干散射(汤姆逊散射):入射线光子与原子内受核束缚较紧的电子(如内层电子)发生弹性碰撞作用,仅其运动方向改变而没有能量改变的散射。

又称弹性散射;不相干散射(康普顿散射):入射线光子与原子内受核束缚较弱的电子(如外层电子)或晶体中自由电子发生非弹性碰撞作用,在光子运动方向改变的同时有能量损失的散射。

又称非弹性散射;荧光辐射:物质微粒受电磁辐射激发(光致激发)后辐射跃迁发射的光子(二次光子)称为荧光或磷光,吸收一次光子与发射二次光子之间延误时间很短(10-8~10-4s)称荧光,延误时间较长(10-4~10s)则为磷光;(有待确定)俄歇效应:如原子的退激发不以发射X射线的方式进行则将以发射俄歇电子的德方式进行,此过程称俄歇过程或俄歇效应;吸收限:当入射X射线光子能量达到某一阈值可击出物质原子内层电子时,产生光电效应。

与此能量阈值相应的波长称为物质的吸收限。

晶面指数与晶向指数:为了表示晶向和晶面的空间取向(方位),采用统一的标识,称为晶向指数和晶面指数;晶带:晶体中平行于同一晶向的所有晶面的总体干涉面:晶面间距为d HKL/n、干涉指数为nh、 nk、 nl的假想晶面称为干涉面X射线散射:X射线衍射:X射线反射:结构因子:晶胞沿(HKL)面反射方向的散射波即衍射波F HKL是晶胞所含各原子相应方向上散射波的合成波,表征了晶胞的衍射强度;多重因子:通常将同一晶面族中等同晶面组数P称为衍射强度的多重性因数。

罗仑兹因子:系统消光:因︱F︱2=0而使衍射线消失的现象称为系统消光。

2.讨论下列各组概念中二者之间的关系:1)同一物质的吸收谱和发射谱;答:当构成物质的分子或原子受到激发而发光,产生的光谱称为发射光谱,发射光谱的谱线与组成物质的元素及其外围电子的结构有关。

吸收光谱是指光通过物质被吸收后的光谱,吸收光谱则决定于物质的化学结构,与分子中的双键有关。

2)X射线管靶材的发射谱与其配用的滤波片的吸收谱。

弹性波散射现象的数值模拟与分析

弹性波散射现象的数值模拟与分析

弹性波散射现象的数值模拟与分析引言弹性波散射是指当弹性波在遇到不同介质或物体边界时发生的反射、折射和散射现象。

研究弹性波散射现象对于地震勘探、地质灾害预测以及材料科学等领域具有重要意义。

本文将介绍弹性波散射现象的数值模拟与分析方法,以及其在实际应用中的意义和挑战。

一、数值模拟方法1. 有限差分法有限差分法是一种常用的数值模拟方法,适用于求解弹性波方程。

该方法将连续的空间和时间离散化,通过有限差分近似来求解偏微分方程。

有限差分法简单易行,适用于各种边界条件和复杂介质情况。

然而,由于网格剖分的限制,有限差分法对于大尺度、高频率的问题计算量较大。

2. 有限元法有限元法是一种基于离散化方法的数值模拟方法,适用于求解各种复杂边界条件和非均匀介质情况下的弹性波散射问题。

该方法将连续的物理域分割成有限个小单元,通过插值函数和基函数来逼近解的形式。

有限元法具有较高的计算精度和灵活性,但对于大规模问题的计算量较大。

3. 边界元法边界元法是一种基于边界积分方程的数值模拟方法,适用于求解边界上的弹性波散射问题。

该方法通过将边界上的积分方程离散化,将问题转化为求解线性方程组的形式。

边界元法适用于各种复杂边界条件和介质情况,具有高效的计算速度和较小的存储需求。

二、数值模拟与实际应用1. 地震勘探地震勘探是一种通过观测地震波在地下传播和散射的信息来获取地下结构和物性的方法。

数值模拟可以帮助预测地震波在地下的传播路径和散射特性,从而指导地震勘探的设计和解释。

通过模拟不同介质和地下结构的散射现象,可以提高地震勘探的效率和准确性。

2. 地质灾害预测地质灾害预测是一种通过分析地下介质和构造的变化来预测地质灾害风险的方法。

数值模拟可以模拟地震波在地下的传播和散射过程,从而帮助预测地质灾害的发生概率和影响范围。

通过模拟不同地质条件下的散射现象,可以提高地质灾害预测的准确性和可靠性。

3. 材料科学材料科学是一门研究材料性质和结构的学科,对于材料的弹性波散射现象的研究具有重要意义。

设备基础隔振设计探讨

设备基础隔振设计探讨

设备基础隔振设计探讨摘要:本文对设计中常用的几种设备基础隔振方式进行了简要探讨,指出其优劣,以便在以后的设计中合理的选择隔振方式关键词:隔振排桩设备基础Abstract: in this paper, the design of the equipment used in several basic way of vibration isolation are discussed briefly, points out the advantages and disadvantages, so that the design of the later in the choice of reasonable way of vibration isolation Keywords: isolation row pile foundation equipment1、引言随着社会的进步和发展,机械加工行业已经进入精密和超精密时代。

精密仪器是现代工业生产、检测和科学实验的关键设备,然而当环境中振动的影响过大时,会造成设备加工质量达不到规定要求,或者仪器检测和实验数据不准,这都将导致严重的后果。

设备隔振主要分为两种,一种是对振动敏感的机器和设备,这类设备隔振的主要目的是保证在给定外部激励时,设备或其它关键区域(如精密制造设备中工件和工具之间、或设备哥元件之间)的相对振动不超过允许的极限值。

典型代表如精密机床、坐标测量仪等;另外一种是本身为振源的机器和设备,这类设备隔振的主要目的是将传递到基础的动态作用力减低到允许值以下。

典型代表如锻锤、水压机等产生冲击力的设备或激振器等振动频谱成分复杂的机器。

[1]这些动力设备虽经过静、动平衡,但仍有不平衡力存在,它们通过设备基础传递到地基上去,不仅会影响周围工作人员的工作和情绪,还会影响周围机器的正常运行。

因此,解决设备基础的振动控制问题具有重要意义。

2、隔振沟隔振沟是针对沿地基浅表水平传播的振动隔离的一种通用方法,当振动波在传播过程中遇到该屏障时,根据波的衍射作用,会在隔振沟后出现一个地面振动幅度相对降低的屏蔽区,从而达到屏蔽区削振的目的。

瑞利散射喇曼散射

瑞利散射喇曼散射

I ( ) // ( ) // I // ( )
//
I // ( ) ( ) I ( )

光强I左上标表示入射光电矢量与散射平面的关系,I的右 下标表示散射光的电矢量与散射平面的关系。
当入射光为自然光时,退偏度为 n I ( ) n ( ) n I ( )
为各向异性率
a 0
0 a 0
n ( / 2) 6 / 7 // ( / 2) ( / 2) 3 / 4 完全退偏
n ( / 2) // ( / 2) ( / 2) 0 完全偏振
// ( / 2), ( / 2) 的值在0和3/4之间,
n ( / 2) 的值在0和6/7之间,这时散射光是 部分偏振光。
0 a 0
四、CCL4(四氯化碳)分子的对称结构及振动方式 CCL4分子为四面体结构,一个碳原子在中心,四个氯原子在四 面体的四个顶点,共有9种简正振动,除去简并,可归成四种.
上面所说的“简 并 ”, 是指在 同一 类振 动 中 , 虽 然包 含不 同 的振 动 方式 但具 有 相同 的 能量 ,它 们 在喇 曼 光谱 中对 应 同一 条 谱线 。 因 此 , CCl4 分 子 振动喇曼光谱应有4 个基 本 谱线 , 根据 实验 中 测得 各 谱线 的相对强度依次为
喇曼散射
光散射的半经典量子解释示意图 反斯托克斯线
瑞利散射
斯托克斯线
根据玻尔兹曼分布,在常温下,处于基态的分子 占绝大多数,所以通常斯托克斯线比反斯托克斯线 强很多,经典理论则不能正确解释这一现象。
三、喇曼散射的退偏度 当电磁辐射与一系统相互作用时,偏振态常发生 变化,这种现象称为退偏。 在喇曼散射中,散射光的退偏往往与分子的对称 性有关。 散射平面 入射光传播方向和观测方向组成的平面 当入射光为平面偏振光,且偏振方向平行于散射 平面,而观测方向在散射平面内与入射光传播方向成 角时,定义退偏度为//();当入射光偏振方向垂直 于散射平面时,定义退偏度⊥(),即:

铁路环境振动单排桩隔振数值分析

铁路环境振动单排桩隔振数值分析

收稿日期:2008-01-18基金项目:江西省研究生创新资金项目(YC07C001);国家973项目(2007GC416607).作者简介:韦红亮(1982-),男,广西百色人,硕士研究生,从事铁路环境振动控制研究.文章编号:1005-0523(2008)02-0010-06铁路环境振动单排桩隔振数值分析韦红亮,吕绍棣(华东交通大学土木建筑学院,江西南昌330013)摘要:采用有限元软件ANSYS 建立了列车-大地-排桩耦合动力分析模型,运用瞬态动力学方法,针对单排桩桩深、桩径、截面形式和材料等结构参数对隔振效果的影响进行了分析,得出排桩的隔振机理和规律.分析表明,单排桩桩深、桩径和材料的变化对隔振效果的影响比较大,而桩身截面形式的变化对隔振效果的影响不大,这主要是由排桩的衍射效应决定其隔振效果引起的.关 键 词:地面列车;铁路环境振动;排桩屏障;有限元中图分类号:U 211.3 文献标识码:A随着我国进入高速铁路时代,高速铁路在给人们生活带来种种便利的同时,也会带来一系列的环境问题,如对邻近振动敏感的精密仪表、设备和建筑物等有不可忽视的影响,也时常干扰人们的生产和生活,因此防止环境振动的研究有重要的社会和经济效益.隔振屏障是有效防止和减轻地面振动的有效措施.目前,国内外学者对屏障隔振主要从理论分析、计算机数值模拟及现场实测3方面进行研究.Woods [1]和Haupt [2-3]通过一系列现场测试、理论分析和实验室试验分析了空沟和地下混凝土墙的隔振机理和规律.Haupt [4],May 、Bolt [5]和杨永斌等[6]采用二维有限元方法分析了隔振沟的隔振机理和规律.Fuykui and Matsumoto [7]通过有限差分法研究了矩形空沟对瑞利波的散射效应.Aviles [8-9]等采用解析的方法分析了单排桩对SH 波、SV 波和P 波的散射效应,研究表明刚性大的排桩较刚性小的排桩对振波具有更好的散射效应.Kattis 等[10]采用三维边界元理论在时域内分析了单排桩的隔振效果.高广运等[11]通过La mb 问题的格林函数推导出Rayleigh 波散射的正交控制方程,并通过控制方程研究了多排桩体系对大地振动的隔振效果.李志毅[12]视排桩为弹性半空间中的异质体,以瑞利波散射积分方程为基础,首次对多排桩屏障的远场被动隔振效果进行了三维分析,详细讨论了影响隔振效果的几个主要参数.综上文献表明,隔振沟作为一种隔振措施具有良好的隔振效果并在实际工程中得到广泛应用.而当现场地质比较松软,土体中振波波长很大时,隔振沟要想取得良好的隔振效果必须将沟深加大,而由于松软土体稳定性差和地下水位高的现场情况限制了隔振沟的隔振效果.在此种情况下,排桩体系以施工方便、不受地质条件影响等优点而成为一种可行的隔振措施.本文通过建立列车)排桩)大地耦合动力有限元模型,采用瞬态动力学方法进行求解,分析了排桩体系4个参数对隔振效果的影响,并与在现场实测数据进行了对比,得出了排桩体系的隔振规律.1 基本理论1.1 动力学有限元基本方程系统求解方程,即运动方程,可以根据达朗贝尔直接平衡法、虚功原理或者哈密顿原理建立,其表达第25卷第2期2008年4月华 东 交 通 大 学 学 报Journal of East China Jiaotong Universi ty Vol.25 No.2Apr.,2008式为[M ]{&u }+[C ]{Ûu }+[K ]{u }={F (t)}(1)式中{&u }、{Ûu }和{u }分别是系统节点加速度向量、节点速度向量和节点位移向量;[M ]、[C ]、[K ]和{F(t)}分别是系统的质量矩阵、阻尼矩阵、刚度矩阵和节点荷载向量,分别由各自的单元矩阵和向量集成.若上式{F(t)}等于0,则是系统的自由振动方程.1.2 八节点六面体单元刚度矩阵和质量矩阵采用三维直角坐标系,利用虚功原理,八节点六面体单元刚度矩阵和质量矩阵可以表示为[M ]e=Q 8eQ #[N ]T#[N ]d 8[K ]e =Q 8e[B ]T#[D ]#[B ]Nd 8(2)其中,[N ]为八节点六面体单元的插值函数矩阵,[B ]和[D ]分别为单元的几何矩阵和材料系数矩阵,Q 为质量密度.1.3 粘弹性边界在利用有限元方法进行土一结构动力分析时,必须设置合理的人工边界条件,以模拟无限域对计算区域的影响,从而实现对真实波动的直接模拟.在模拟无限域波动问题时采用的人工边界中,三维时域粘弹性人工边界具有较高精度、等效离散后与有限元方法相结合,可方便求解无限域介质瞬态波动问题,因而得到广泛使用.在实际的有限元实现过程中,粘弹性人工边界可以采用弹簧阻尼单元进行模拟,物理元件的参数为K 1=K 2=2G R E 1i =1AiC 1=C 2=Q c s E 1i =1A iK 3==4G R E 1i =1AiC 3=Q c p E 1i =1A i(3)式中:K 1和K 2为切向边界弹性系数;K 3为法向边界弹性系数;C 1和C 2为切向边界阻尼系数;C 3为法向边界阻尼系数;G 为介质的剪切模量;R 为边界距振源的距离;E A i 为人工边界上节点所代表的面积.1.4 阻尼矩阵阻尼矩阵在一般情况下是依赖于振动频率的.因此,在实际分析中,要精确地得出阻尼矩阵是相当困难的.同时,在体系的运动方程中,阻尼力与惯性力和阻抗力相比要小得多,因此,通常将实际结构的阻尼矩阵简化为质量矩阵[M ]和刚度矩阵[K ]的线性组合.[C ]=A [M ]+B [K ]A 、B 为瑞利阻尼常系数计算为A =2(N j X i -N i X j )(X i +X j )(X i -X j )X i X j(4)B =2(N i X i -N j X j )(X i +X j )(X i -X j )(5)只要实测两种振型下的圆频率X 和阻尼比N 值,便可以根据式(4)和式(5)计算出A 和B .这种方法的缺点是一般只能测出低频阻尼比,按此确定的系数用于动态分析,结果会使得体系的高频反应被/阻尼掉0很多.1.5 大地振动的评价方法按照ISO2631/1-1985和GB10071-88规定的全身振动不同频率铅垂向振动之计权因子修正后得到的振动加速度级,简称为Z 振级,记为VLz ,单位为dB .VLz 计算方法为(1)取某处测量到的加速度信号a (t),t 为时间计权区域,其功率谱密度函数S a (f )为s a (f )=2|a(f )2|T(6)a(f )为a (t )傅立叶变换幅值,T 为a (t)时间周期,f 为频率.(2)计算某一频带的总功率P f l,f u P f l ,f u =Qfufl S a(f )df (7)f u 为该频带的上限频率,fl 为该频带的下限频率,国际标准I SO2631规定频带计算采用1/3倍频程.(3)计算该频带中心频率的有效值a f rmsa f rms =P f l,fu(8)(4)计算修正后的有效值a c rms =E a 2f rms @100.1cf(9)式中:a f rms 表示频率为f 的加速度有效值;c f 为振动加速度的感觉修正值.(5)Z 振动级V LzV Lz =201g (a c rm s /a 0)(10)式中:a c rms 为振动加速度有效值(m/s 2);a 0为基准加速度,一般取为a 0=10-6m/s 2.感觉修正值见文献[15].2 计算模型和参数2.1 有限元模型排桩体系的散射效应决定隔振效果,而衍射效11第2期韦红亮,等:铁路环境振动单排桩隔振数值分析应决定其影响范围.故在实际分析中选取了长@宽@深为90m @90m @66m 的计算区域,本文采用大型有限元软件ANSYS 对排桩隔振进行三维分析,计算模型见图1.模型中,土体采用solid45八节点实体单元,单元尺寸为2m @3m @3m,排桩单桩采用bea m188三维梁单元,为避免在人工截断边界产生反射波而对计算结果产生影响,在模型对称面上采用对称边界,其它侧面均采用式(3)所表述的粘弹性人工边界.图1 排桩)大地的三维有限元模型2.2 地基材料参数有限元计算区域的地基材料参数由文献[13]得出,具体数值见表1.表1 地基材料参数表序号层厚(m)密度(kg/m 3)弹性模量(MPa)泊松比阻尼比131960310.330.03261880770.330.02631218901370.330.03141518902600.330.02851219103770.330.02961818854910.330.0322.3列车动荷载模型当列车以一定的速度行驶时,在列车本身重力荷载和轨道基础的不连续支撑以及轮轨不平顺多种因素的影响下,车体和轨道结构通过轮轨接触耦合产生振动.忽略车辆本身各部件的耦合振动,将轮轨力简化为恒力加载于钢轨上,采用积分变换法研究轨道结构在轮轨力作用下的响应,傅立叶积分变换法的思路为将运动方程通过傅立叶变换转化到波数域或频域中进行求解,最后再通过反变换得到时域或空间域的解.取轨道模型为三层轨道平面模型如图2所示,车辆编组参数取CRH2动车组参数,轨道参数取文献[14]的我国铁路干线参数,求得道碴作用于路基顶部的动力时程曲线,如图3所示,为单排桩隔振有限元模型提供荷载依据.图2 列车)轨道)路基相互作用平面三层梁模图3 作用于路基顶面的列车荷载表2 CRH2动车组数据参数表编组型式动力配置编组重量编组长度转向架轴距转向架中心距中间车长度头车长度定员8节4M+4T359.7t201.4m2.5m17.5m25m25.7m610人3 计算结果及分析首先,忽略排桩隔振体系对系统自振频率的影响,采用薄层法求解得到不含排桩体系的整个大地区域的频散曲线,通过频散曲线得到体系的第一阶和第四阶自振频率为5Hz 和21Hz.然后将其带入式(4)和(5),计算得到瑞利阻尼系数A =0148,B =9E -4,相当于在13Hz 时提供0.03的阻尼比.大地振动模型计算结果与文献[15]的实测结果对比吻合表明,该模型具有良好的精度.12华 东 交 通 大 学 学 报2008年图4排桩对振波时域的影响图5 排桩对振波频域的影响3.1 排桩体系对振波时频域的影响设排桩体系排数为一排,桩截面为圆形截面,桩的中心距离轨道中心线为10m,桩中心间距为3m,桩材料为混凝土材料,桩深为21m.为分析排桩对振波的影响,分别取距振源12m 处无桩和有桩两种情况进行时域和频域的比较.图4与图5为排桩对振波在时域和频域上的影响.图4和图5表明,单排桩不仅对低频(0~20Hz)波具有衰减的作用,而且对中频(20~100Hz)波具有滤波的作用,在时域上,排桩对振波的幅值具有减小的作用.3.2 排桩体系深度对减振效果的影响设桩截面为圆形截面,桩中心距离轨道中心线为10m,桩间距为3m,桩材料为混凝土材料.为分析排桩深度对隔振效果的影响,分别设桩的深度为9m 、15m 、21m 、27m 、33m 和39m,建立不同的有限元模型进行瞬态分析,获得地表不同位置各点的振动响应值.图6为不同深度单排桩地表振动级与位置的关系.图6表明,桩深对单排桩的隔振效果具有很大影响,桩深越大,排桩的隔振效果越好.图6 桩深对隔振效果的影响3.3 单排桩体系桩半径对减振效果的影响设桩截面为圆形截面,桩中心距离轨道中心线为10m,桩中心间距为3m,桩深为21m,桩材料为图7 桩深对隔振效果的影响混凝土材料.为分析桩半径对隔振效果的影响,分别设桩半径为011m 、013m 、015m 、017m 、和019m,建立不同的有限元模型进行瞬态分析,获得地表不同位置各点的振动响应值.图7为不同半径排桩地表振动级与位置的关系.图7表明,桩身半径对单排桩的隔振效果具有影响,半径越大,排桩的隔振效果越好.3.4 排桩体系截面型式对减振效果的影响设桩截面为圆形截面,桩中心距离轨道中心线为10m,桩间距为3m,桩深为21m,桩材料为混凝土材料,截面半径为015m.为分析桩截面对隔振效果的影响,分别设桩截面为三角形、四边形、五边形、六边形和圆形,建立不同有限元模型进行瞬态分析,获得地表不同位置各点的振动响应值.图8为不同13第2期韦红亮,等:铁路环境振动单排桩隔振数值分析截面形式排桩体系地表振动级与位置的关系.图8 桩身截面形式对隔振效果的影响图8表明,截面形式对单排桩的隔振效果影响不大,不同截面形式的排桩体系隔振效果相差不大.3.5 排桩体系材料对减振效果的影响设桩截面为圆形截面,桩中心距离轨道中心线为10m,桩中心间距为3m,桩深为21m,桩材料为混凝土,桩截面半径为0.5m.为分析桩材料对隔振效果的影响,分别设排桩材料为钢材、混凝土、木材、细沙、橡胶和泡沫,建立不同有限元模型进行瞬态分析,获得地表不同位置各点的振动响应值.图9为不同桩身材料排桩地表振动级与位置的关系.图9表明,桩身材料对单排桩的隔振效果具有影响,刚性材料排桩的隔振效果要比柔性材料排桩好.图9 桩身材料对隔振效果的影响4 结论单排桩对由高速列车引发大地振动的隔振机理是比较复杂的,对其隔振规律的认识和掌握还需要进行大量的现场试验和理论分析研究.本文的计算给出了下面的一些结论可供参考:(1)单排桩不仅对低频(0~20Hz)波具有衰减的作用,而且对中频(20~100Hz)波具有滤波的作用.(2)单排桩桩深对隔振效果具有很大影响,桩深越大,排桩的隔振效果越好.(3)桩身半径对单排桩的隔振效果具有影响,半径越大,排桩的隔振效果越好.(4)截面形式对单排桩的隔振效果影响不大,不同截面形式的排桩体系隔振效果相差不大.(5)桩身材料对单排桩的隔振效果具有影响,桩身材料刚性越大,隔振效果越好.参考文献:[1]Woods R D.Screeni ng of surface waves in soils[J].Journal of the soil mechanics and foundations division,1968,94(4):221-314.[2]Haupt W A.Surface waves in nonhomogeneous halfspace [C].Proc of Dyn Methods in Soil and Rock Mech,Karlsruhe,1978.335-367.[3]Haup t W A.Model tes ts on screening of surface waves[C].Pro -ceedings of 10th International Conference of Soil Mechanics and Foundation Engineering,Stockholm,Balkema A A ,Rotterdam,1981:215-222.[4]Haup t W A.Isolati on of vibrations by concrete core walls[C].In Proceedings of the ninth international conference on soil me -chanics and foundation engineering,Tokyo,Japan,1977,2:251-256.[5]May TW,Bolt BA.The effectiveness of trenches i n reducin g seismic motion[J].Earthquake Engineering &Structural Dynam -ics,1982,10(6):195-210.[6]Yang Y B,Hung H H.A parametric study of wave barriers for reduction of train -i nduced vibration[J].International Journal for Numerical Methods in Engineering,1997,40(3):3729-3747.[7]Fuyuki M ,Matsumoto Y.Fini te difference analysis of Raylei gh wave scattering at a trench[J].Bull Seis mol Soc Am,1980,70(6):2051-2069.[8]Aviles J,Sanchez -Sesma F J.Piles as barriers for elastic waves [J].Journal of Geotechnical Engineering,1983,109(9):1134-114614华 东 交 通 大 学 学 报2008年[9]Aviles J,Sanchez -Ses ma F J.Foundation isolation from vibrationusing piles as barriers [J].Journal of En g ineering Mechanics,1988,114(11):1854-1870.[10]Kattis S E,Polyzos D,Beskos D E.Vibration i solation by a rowof piles using a 3-D frequency domain BE M [J].Int.J.Numer.Meth.Engng.1999,46(5):713-728.[11]Gao G Y,Lia Z Y.Three -dimensional analysis of rows of pilesas passive barriers for ground vibration isolation[J].Soil Dynam -ics and Earthquake Engineering,2006,26(11):1015-1027.[12]李志毅.多排桩屏障远场被动隔振分析[J].岩土力学与工程学报,2005,2(21):3990-3995.[13]西北综合勘查设计研究院.普陀区建民村旧区改造一期岩土工程勘察报告[R].西安.2005:18-20.[14]雷晓燕.轨道力学与工程新方法[M].北京:中国铁道出版社,2002.[15]韦红亮.列车引发地面振动的现场测试及预测分析[J].环境污染与防治,2008,2(1):65-73.Numberic Analysis on Railway Environment Vibration Isolation by Row of PilesWEI Hong -liang,LV Shao -di(School of Civil Engineering and Archi tecture,East China Jiaotong University,Nanchang 330013,China)Abstract:The paper uses finite element software ANSYS to establish the train -ground -piles c oupled dynamic model.By means of the transient dynamic method,it analyzes isolation effect on four kinds of structure parameters including the pile depth,the pile diameter the section form and the material.The vibration isolation mechanism and the rule of piles are studied.The analysis indicates that the change of pile depth,the pile diameter and the material have sharp influence on the vibration isolation effect,but change of the pile section form has little influence on the vibration isolation effect,be -cause the effectiveness of piles depends on its diffraction effect to waves.Key words:railway trains;railway environment vibration;row of piles;finite elements(责任编辑:王全金)15第2期韦红亮,等:铁路环境振动单排桩隔振数值分析。

铁路环境振动单排桩隔振数值分析

铁路环境振动单排桩隔振数值分析

数据进行了对 比, 出了排桩体系的隔振规律 . 得
1 基本理论
1 1 动 力 学有 限元基本 方程 .
等 通过 Lm 问题 的格林 函数推导出 Ry i ab a e h波 lg 散射 的正交 控制 方程 , 并通 过 控 制 方程 研 究 了 多排 桩体 系对大 地振 动 的隔振效 果 . 志毅 【J 排桩 为 李 1视
和实 验室 试验 分析 了空沟 和地下 混凝 土墙 的隔振 机
于松软土体稳定性差和地下水位高的现场情况限制 了隔振沟的隔振效果 . 在此种情况下 , 排桩体系以施
工方便 、 不受 地质 条 件 影 响 等优 点 而成 为一 种 可 行 的 隔振措施 . 本 文通 过建 立列 车一排 桩一 大地耦 合动 力有 限 元 模 型 , 用瞬态 动力 学方法 进行 求解 , 采 分析 了排 桩 体 系 4个参 数 对 隔振 效 果 的影 响 , 与在 现 场 实测 并
了三 维分析 , 细讨 论 了 影 响 隔振 效 果 的几 个 主 要 详 参数 .
境问题 , 如对邻近振动敏感的精密仪表 、 设备和建筑 物等有 不可 忽视 的影 响 , 时常 干 扰 人们 的生 产 和 也
生活 , 因此 防止 环境 振 动 的研 究 有 重要 的社 会 和经 济效益 . 隔振 屏 障是 有效 防止 和 减轻 地 面 振 动 的有 效措施 . 目前 , 国内外 学者对 屏障 隔振 主要从 理论分 析 、
收 稿 日期 .0 8 0 —1 '0~1 8 2
系统求 解方程 , 即运动 方程 , 以根据达 朗 贝尔 可 直接平 衡法 、 虚功 原理 或者 哈密顿 原理 建立 , 其表达
基金项 目: 江西省研究生创新资金项 目( C7 0 1 ; Y 0 C 0 ) 国家 93项 目(07 C 167 . 7 20 G 460 )

弹性光散射法研究正己烷溶液中SIS的自组装行为

弹性光散射法研究正己烷溶液中SIS的自组装行为

第31卷第12期2017年12月中国塑料CHINA PLASTICSVol. 31,No. 12Dec. ,2017弹性光散射法研究正己烷溶液中SIS的自组装行为许海锋(东北林业大学理学院,黑龙江哈尔滨150040)摘要:通过弹性光散射法研究了聚苯乙烯-聚异戊二烯-聚苯乙烯(S I S)在正己烷溶液中的自组装行为。

结果表明,光散射强度峰值随聚合物浓度的变化呈先增加后降低再增加的趋势,从80 T降温到30 T的过程中,有效粒径从30.1 n m增加到943.4 n m,S I S分子链在溶液中表现出不同的聚集态,光照下溶液会产生不同的光散射信号,由此分析了S I S的相分离机制,为深人研究嵌段聚合物的相分离机制提供了新思路。

关键词:弹性光散射法;自组装;相分离;嵌段聚合物中图分类号:T Q316.33 文献标识码:B文章编号=1001-9278(2017) 12-0094-07DOI:10.19491/j.iss n.1001-9278. 2017.12.017Study on Self-assembly Behavior of SIS in N-hexane Solutionby Elastic Light Scattering MethodX U H a i f e n g(College of Science, Northeast Forestry University, Haerbin 150040,China)Abstract:This paper reported an investigation on the sel--assembly behavior of styrene-isoprene-styrene triblock copol3rmer(SIS)i n an n-hexane solvent by an elastic light scattering method.Theresults indicated that the peak light scattering intensity showed a concave trend with temperature,and the effective grain diameter increased from30. 1 nm to 943. 4 nm with a decreaseof temperature.The molecular chains of SIS presented different aggregation states in the solutionat different temperature.The light scattering signalwas related to the aggregaionof SISandtherefore can be used to analyze the phase separation mechanism of SIS.This article provides a newmethod for the study of phase separaionmechanismof block polymers.Key words elastic light scattering;self-assembly;phase separation;block polymer〇刖言S IS是在聚苯乙烯-聚丁二烯-聚苯乙烯(SBS)基 础上制备出的一种三嵌段共聚物热塑性弹性体。

分为弹性散射与非弹性散射弹性散射散射前后光的波长或光子能量

分为弹性散射与非弹性散射弹性散射散射前后光的波长或光子能量

反射系数 m
m

W' W


n21 n21
1 2
1



n2 n2

n1 n1
2


n1 n1

பைடு நூலகம்
n2 n2
2
接近垂直入射
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根据能量守恒定律, 透射系数为:
W '' 1 W ' 1 m
W
W
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光的吸收
由于光是一种能量流,在光通过材料传播时, 会引起材料的价电子跃迁或使原子振动,从 而使光能的一部分变成热能,导致光能的衰 减。这种现象称为光的吸收。
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大量实验证明:入射光强 减少的相对量dI/I与吸收层 的厚度dx 成正比:
dI dx
I
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光的散射
散射的一般规律
在材料中如果有光学性能不均匀的微小结构区域, 例如含有小粒子的透明介质、光性能不同的晶界相、 气孔或其它夹杂物,都会引起一部分光束被散射, 由于散射,光在前进方向上的强度减弱了,对于相 分布均匀的材料,其减弱的规律与吸收规律具有相 同的形式
同质异构体 在同质异构材料中,高温时的晶型折射率较低, 低温时存在的晶型折射率较高。例如:常温下的 石英玻璃n=1.46,常温下的石英晶体n=1.55;高 温时,鳞石英n=1.47,方石英n=1.49。可见, 常温下的石英晶体n最大。
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光的反射与折射图
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反射系数和透射系数
光的散射
当光束通过均匀的透明介质时,从侧面是难以看 到光的。但当光束通过不均匀的透明介质时,则 从各个方向都可以看到光,这是介质中的不均匀 性使光线朝四面八方散射的结果,这种现象称为 光的散射。

瞬态瑞雷面波无损检测基本原理对于均匀的弹性半空间分层介质

瞬态瑞雷面波无损检测基本原理对于均匀的弹性半空间分层介质

(1)瞬态瑞雷面波无损检测基本原理对于均匀的弹性半空间分层介质,其结构表面受到瞬态冲击作用时,将产生瞬态振动。

振动组份中包括纵波、横波和瑞雷波。

在一次冲击产生的波能中,瑞雷波占67%,即从一个振源向一个半无限介质表面辐射的总能量的三分之二形成瑞雷型表面波。

而纵波和横波只占有少量能量;并且在表面,随着波传播距离的增大其衰减比瑞雷面波大得多。

确切地说,纵波和横波引起的位移振幅沿表面随着距离的平方衰减,而瑞雷面波是随着距离的平方根而衰减,因此,在地基表面的瞬态振动中,瑞雷面波的衰减比纵波和横波衰减慢得多,瞬态表面波主要是由瑞雷波组成。

瑞雷波的传播速度VR 与路面各分层介质的剪切波速Vs 有近似关系,即S R V V μμ++=112.187.0 (4-1)式中:μ——路面结构分层介质的泊松比。

剪切波速与路面结构各分层的刚度关系可用下式计算)1(22μρ+=S V E (4-2)式中:ρ——路面结构各分层介质的质量密度(可由试验确定)路面结构各分层介质的强度与剪切波速Vs 也具有一定的相互关系。

通过工程实验测试和进行相关分析,可以确定其相关系数,那么根据路面介质的剪切波速可以相当准确地估算出路面各分层介质的强度。

最大剪切模量可用下式计算2max S V G ρ= (4-3)由此可以看出测量路面结构层物理力学参数刚度、强度、厚度以及最大剪切模量的关键技术在于剪切波速Vs 的测量,而剪切波速Vs 与R 波(瑞雷波)传播速度VR 之间存在着式(4-1)的关系,所以可以认为测量R 波传播速度VR 是计算各分层介质的刚度、强度、厚度和最大剪切模量的关键技术。

因此,可由实测的瑞雷面波速度频散曲线,达到测试不同深度分层介质力学参数的目的,进而对路面结构质量作出评价。

同时,通过相干分析,还可以检测路面结构各分层介质的均匀性及其层间的接触情况。

瞬态冲击瑞雷面波频谱分析法无损检测路面结构质量系统的主要工作原理如图4-1所示。

高等数学1 瑞利散射

高等数学1 瑞利散射

高等数学1 瑞利散射(原创实用版)目录一、高等数学 1 概述二、瑞利散射的原理三、瑞利散射的应用四、总结正文一、高等数学 1 概述高等数学 1 是高等数学的一个分支,主要涉及数学分析、微积分、线性代数、概率论与数理统计等内容。

它是大学数学教育的重要组成部分,为工程、自然科学、经济学等专业的学生提供了必要的数学知识。

通过学习高等数学 1,学生可以掌握一定的数学分析能力,为解决实际问题和进一步学习专业知识打下基础。

二、瑞利散射的原理瑞利散射是一种物理现象,指的是当光线或声波穿过一个球形物体或球形空间时,会以各个角度散射出去。

这种现象最早由英国物理学家瑞利(Lord Rayleigh)发现,并因此得名。

瑞利散射的原理可以归结为以下几点:1.球形物体对光线或声波的散射,与其尺寸相比,距离光源或声源越远的球形物体,散射效应越明显。

2.散射的强度与波长成反比,即波长越长,散射效应越明显。

3.散射具有各向同性,即在各个方向上都具有相同的散射强度。

三、瑞利散射的应用瑞利散射在现实生活中具有广泛的应用,例如:1.天气预报:通过研究大气中的瑞利散射现象,可以帮助预报员分析云层高度、气温和湿度等信息,从而提高天气预报的准确性。

2.光学镜头:在镜头设计中,瑞利散射原理可以用来减少镜头的色差,提高成像质量。

3.声学设计:瑞利散射原理在室内声学设计中具有重要作用,可以通过调整房间尺寸、布局和表面材质等,降低噪声污染,提高音质效果。

四、总结高等数学 1 作为大学数学教育的重要组成部分,为学生提供了必要的数学知识。

瑞利散射作为一种物理现象,其原理和应用广泛涉及光学、声学、气象学等领域。

遥感期末试卷知识重点

遥感期末试卷知识重点

复习重点:一、名词解释瑞利散射和米氏散射瑞利散射(分子散射):当大气中粒子的直径比波长小得多时发生的散射;主要由大气中的原子和分子引起。

散射强度与波长的四次方成反比。

(大气颗粒对可见光,距离地面9-10km,电磁波长小于1um)米氏散射:当大气中粒子的直径与波长相当时发生的散射;主要由大气中的烟尘、小水滴和气溶胶引起。

散射强度与波长的二次方成反比。

米氏散射在光线前进方向比向后方的散射更强.(云雾对红外的散射、潮湿天气;距地面0-5km,电磁波长集中在0.76-15um)瑞利散射——分子散射发生条件:当微粒直径D〈〈电磁波波长λ散射效应(规律):散射系数γ∝(1/ λ4 )短波强于长波米氏散射:主要大气中固态微粒引起发生条件:当微粒直径D≈电磁波波长λ散射效应(规律):散射系数γ∝(1/ λ2 )主动遥感与被动遥感主动遥感,遥感器发射人工探测信号,到达目标后信号反射回来被传感器接收从而对目标性质、数量、空间位置进行识别的遥感方式。

如,夜晚拍照通常要在相机上装闪光灯.主要是“微波遥感”。

被动遥感:遥感本身并不发射任何人工探测信号,只是被动接收来自于目标的信号,从而实现对目标性质、数量、空间位置等特征进行识别的遥感方式。

“无源遥感”,如中午拍照。

电磁波谱与大气窗口电磁波谱:按照波长的长短顺序将各种电磁波依次排列而制成的一张图表,从左到右按波长增加排列为:宇宙射线—r 射线—X射线—紫外线—可见光-红外—微波—无线电波和工业用波大气窗口:是指在大气中传播受到衰减作用较轻因而透射率较高的电磁波段加色法与减色法加色法:用于物理学、计算机中颜色合成。

是指用两种或两种以上的原色按一定比例混合而得到新颜色的方法,就成为加色法.减色法:常用于颜料色混合、印刷出版业。

是指颜料吸收了白光中一种或一种以上的原色将剩余色光反射出来而获得新颜色的方法.减色法三原色:黄、品红、青。

影像解译与直接解译标志遥感图像解译:根据遥感图像所提供的影像特征及其对应目标的特点进行推理和判断将目标识别出来,并进行定性、定量分析的工作就称为遥感图像解译(判读)。

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2
积分方程法求解瑞利波的散射问题
[
]
对于三维瑞利波散射问题, 直接利用式(1)或式(2) 的积分方程进行分析仍很困难,必须根据瑞利波的特 点对式(1)或式(2)作进一步的变换和化简。 对散射问题, 令总波场位移等于入射波场位 移加散射波场位移, 而散射波场的位移可按级数 展开表示
ui ( X) = ui(i ) (X ) + ∑ ui( p ) ( X) ,
− ∑ ∆C
a =1
N
a mjkl
∫∫∫ G
Ωa
im,j
(X; X′)uk ,l dv , (4)
(i )
同理,将第(p–1)次散射波场作为第 p 次散射波 场的入射波代入式(2)可得到
( p −1) ui( p ) (X′) = ∑ ∆ρ aω 2 ∫∫∫ Gmi (X; X′)um dv
a =1 Ωa a ( p −1) − ∑ ∆Cmjkl ∫∫∫Gim,j (X; X′)uk ,l dv 。 (5) a =1 Ωa N N
式中
ui (X) 为多个异质体散射问题的总位移场;
─────── 基金项目:国家自然科学基金资助项目(50178050) 收稿日期:20空间不规则异质体引起的瑞利波散射
379
ui( i ) (X) 为 入 射 波 引 起 的 位 移 场 ; Gim(X;X ′) 为 Navier-cauchy 方程稳态问题的基本解, 它表示在弹性 体 X′位置处作用一个 m 方向的单位力时在弹性体的 α α X 位置处产生的 i 方向的位移。 ∆Cijkl = Cijkl − Cijkl ;
GAO Guang-yun1, LI Zhi-yi1, QIU Chang2
(1.Department of Geotechnical Engineering, Tongji University, Shanghai 200092, China; 2.Shanghai Pudong Construction Project Management Company Ltd, Shanghai 201201, China)
m q
(7)
式中 V m ( z ) 、 U m ( z ) 表示第 m 个模态的瑞利波所产生 的水平方向位移和竖向位移; W m ( z ) 为第 m 个模态的 乐夫波所产生的水平位移;km 为第 m 个模态的面波波 数;x 为观察点位置;x′为荷载作用点的位置。 gim ( x, y; x' ) 表示位移势: −i g im ( x, y; x' ) = Z im ( z ' ) H (02 ) ( k m R ) , (8) g m 8cm cm J 1 g 为第 式中 cm 、 cm m 个模态面波的相速度和群速度; ; H (02 ) 为第二类 0 阶 J 1m 为归一化的积分值(见式(9)) 汉克尔函数; R 为荷载作用点与观察点之间的距离。 1 ∞ J1m = ∫ dzρ (U m ) 2 + (V m ) 2 + (W m ) 2 。 (9) 2 0
这样就把对散射波场的位移 ui( p ) ( x, y ) 的求解转 ( p) 换为求解散射波场的势 φm ( x, y ) 。将式(6)和(10)代入 式(5)化简可得
n ( p) φm ( x, y) = ∑∆ρaω 2 ∫∫∫gk ∑ Zkn (z′)φn( p−1) (x′, y′)dv(X′) a=1 Ωa n N ⎡ ⎤ a n ′ φn( p−1) (x′, y′)⎥,l′ dv(X′) , (11) − ∑∆Cijkl gim , j′ ⎢∑ Zk (Z ) ∫∫∫ a=1 ⎣n ⎦ Ωa N
( p) ui( p ) (x) = ∑ Z im ( z )φm ( x, y ) , m
(10)
将式 (3) 代入式 (1) 并只考虑第一次迭代的结果 (Born 近似)可以得到
(i ) ui(1) (X′) = ∑ ∆ρ aω 2 ∫∫∫ Gmi (X; X′)um dv
a =1 Ωa N
( p) 式中 φm ( x, y ) 为第 p 次散射场的 m 阶模态面波的位 移势。 依次类推,对第 ( p − 1) 次的散射场也可得到类似 ( p) ( p −1) 的表达式,只需将(6)式中的φm ( x, y ) 改为φm ( x, y ) 。
(i ) um (X′) = um (X) + ∑ ∆ρ aω 2 ∫∫∫ Gim (X; X′)ui dva =1 Ωa N
研究弹性介质内异质体对弹性波的散射问题在许 多工程领域中都有重要意义。前人曾采用经典的波特 征函数展开法、T 矩阵、射线方法、匹配渐进展开法、 等效内含物以及有限元和边界元等数值方法,将散射 问题的研究逐步深入,并取得了一系列的成果[1~6]。 但目前对多个不规则异质体引起的瑞利波散射 问题仍无法求解。 七十年代中期, Gubernatis 等[7]演绎 出一个弹性介质中内含单个任意形状夹杂物时弹性波 散射场的体积分方程。 在此基础上钟伟芳等[8~9]运用多 个步函数推导出有限多个散射体的位移积分方程,并 应用 Born 近似法[10]对积分方程求解。该法在过去主 要用于全空间域中 P 波和 S 波散射问题的研究,对于 在半空间传播中的瑞利波的散射问题的求解还存在很 大困难。 本文将积分方程法的基本原理进一步推广和引 伸,通过一系列复杂的变换得到一个简洁的求解瑞利 波散射问题的积分方程表达式,通过迭代求解就可以 得到任意形状多个异质体引起的瑞利波散射问题的解 答。当对它只进行一次迭代时,就退化为著名的 Born 近似,由于该法是一个不断迭代的过程,适用于散射 波场与入射波场相比变化较大的情况。实例验证,本 文迭代法的收敛速度较快,一般只须迭代三次左右就
第 27 卷 2005 年
第4期 4月






Chinese Journal of Geotechnical Engineering
Vol.27 No.4 Apr.,2005
弹性半空间不规则异质体引起的瑞利波散射
Scattering of Rayleigh wave from irregular obstacles in elastic half-space
高广运 ,李志毅 ,邱
1 1

2
(1.同济大学 地下建筑与工程系,上海 200092;2.上海浦东工程建设管理有限公司,上海 201201)

要:从 Lamb 问题的基本解出发,通过对弹性波散射问题的积分方程进行复杂的数学变换和推导,得到了一个适合于瑞利波
散射问题的积分方程的简单表达式,通过迭代求解这个表达式即可解决多个不规则异质体引起的瑞利波散射问题。实例证明本文 方法收敛速度非常快,通常只需迭代 3~4 次即可得到精确的解答。 关键词:瑞利波;Born 近似;不规则异质体;积分方程法 中图分类号:O 347.4 文献标识码:A 文章编号:1000–4548(2005)04–0378–05 作者简介:高广运(1961– ),男,博士,教授,博士生导师,主要从事岩土工程教学和研究工作。
p =1
M
(3)
式中
ui( p ) ( X) 为第 p 次散射波的位移场。
g 式(6)、(8)和(9)中的 U m 、 V m 、 W m 、 cm 和 cm 的 具体计算方法可参见文献[11]。可以看出式(6)是一个 综合考虑瑞利波和乐夫波各阶模态对弹性半空间波场 贡献的一般表达式,对于均匀各向同性弹性半空间而 言无乐夫波的存在, 则式(7)中W m 这一项为 0, 且 m =1; 对于层状地基,当考虑第 m 阶的瑞利波时可令 W m 为 0,当考虑第 m 阶的乐夫波时可令U m 和V m 同时为 0。 将 p 次散射场的位移写成与式(6)同样的形式, 则
能获得满意的结果[11]。
0

言 1 弹性波散射问题的积分方程法
假设在弹性区域Ω内有 N 个子域Ω1,Ω2,…,Ω 这些子域分别由表面 S1,S2,…,SN 来界定,对应 N 1 2 N 的弹性常数和质量密度分别记为 C hjkl ,C hjkl ,…,C hjkl 和 ρ1 , ρ 2 ,…, ρ N 。这些子域的弹性体称为异质体, 它们以外的区域空间Ω―Ω1―…ΩN 属于均匀各向同 性弹性体,弹性常数和质量密度为 C hjkl 和 ρ 。 则弹性介质中内含有限多个任意形状异质体时弹 性波散射位移场的积分方程表达式[2]为
细的表达。这里主要考虑瑞利波的散射问题,因此分 析了半空间基本解中的面波项。对于各向同性或横观 各向同性的弹性体,只考虑面波项的半空间基本解表 达式如下 m (6) Gqi ( X; X' ) = ∑ Z q ( z ) g im ( x, y; X' ) ,
m
式中
Z ( z ) 表示一个算子符号
⎛ ⎜ ⎜ m Zq ( z) = ⎜ ⎜ ⎜ ⎝ 1 + W m ( z) ∂ ) ⎞ ∂x ∂y ⎟ 1 ( −W m ( z ) ∂ − V m ( z ) ∂ ) ⎟ , km ∂x ∂y ⎟ ⎟ m U ( z) ⎟ ⎠ km ( −V m ( z ) ∂
∑ ∆C ∫∫∫ G
a =1 a ijkl Ωa
N
im,j
(X; X′)uk ,l dv ,
(1)

ui (X) = ui(i ) (X) + ∑ ∆ρaω 2 ∫∫∫Gim (X; X′)um (X′) dva =1 Ωa
N
∑ ∆C ∫∫∫G
a =1 a mjkl Ωa
N
im,j
(X; X′)uk ,l ′ (X′) dv , (2)
∆ρ α = ρ α − ρ 。 式 (2) 是 由 Gim(X;X ′)的互 易 关 系 ,
Gim(X;X′ )= Gim(X;X′ )以及 Gim,j(X;X′ )=-Gim,j(X;X′ ), 将式(1)中 X 与 X′进行互换得到的。 式 (1) 和式 (2)就是有限多个任意形状异质体散射 问题的积分方程表达式。它们将复杂的弹性波散射问 题转换为积分方程进行求解,为有限多个任意形状异 质体散射问题的解决提供了强有力的工具。它们反映 了弹性波散射问题的实质,即异质体所引起的散射问 题相当于异质体为一个新的次生波源向各个方向发射 次生波而形成的散射波场。但由于在两式的右边项中 含有未知的总位移场和导数项,求精确解非常困难, 通常用 Born 近似求解积分方程。Born 近似只对式(2) 进行一次迭代,从数学意义上,这样给出的近似解仅 是迭代第一次的解答;从物理角度,这个近似解是用 入射场取代异质体(散射体)内的“精确”位移场而 得到的解答。
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