计算书 2
结构设计荷载计算书[1]2
![结构设计荷载计算书[1]2](https://img.taocdn.com/s3/m/077b701314791711cc79176b.png)
------------------设计荷载选取：一住宅部分楼面荷载二住宅部分填充墙荷载A．墙体材料KF型空心砖（墙体高度均按2.60m计算）1 200厚内墙含双面20厚抹灰） 2.6*(0.2*11+0.4*2)=7.8 kN/m2 100厚内墙(含双面20厚抹灰) 2.7*(0.10*11+0.4*2)=5.2 kN/m3 120厚内墙(含双面20厚抹灰) 2.7*(0.12*11+0.4*2)=5.8 kN/m 3 200厚内墙(含双面20厚抹灰,单面贴砖) (用于厨卫,电梯前室,公共空间)2.6（0.2*11+0.4）+1.09*3＝10.1kN/m 4 200厚内墙(含双面20厚抹灰,双面贴砖) (用于厨卫,电梯前室,,公共空间)2.6*0.2*11+1.09*3*2＝12.3kN/m5 200厚外墙（(含双面抹灰、保温层，单面贴砖)2.6*0.2*11+0.026*20*3+0.04*0.27*3+1.09*3＝10.6kN/m6 阳台栏杆荷载（铁花栏杆） 2 kN/m7 阳台栏板 5 kN/m B．厨卫隔墙体材料页岩实心砖（墙体高度均按2.80m计算），砌体容重19kN/m3）1 100厚内墙(含双面20厚抹灰,单面贴砖) 2.8（0.10*19+0.4）+1.09*3＝9.8kN/m2 120厚内墙(含双面20厚抹灰,单面贴砖) 2.8（0.12*19+0.4）+1.09*3＝10.8kN/m3 100厚内墙(含双面20厚抹灰,双面贴砖) 2.8*0.10*19+1.09*3*2＝11.9kN/m4 120厚内墙(含双面20厚抹灰,双面贴砖) 2.8*0.12*19+1.09*3*2＝13kN/m 3 女儿墙荷载： 1.5（0.24*19＋1.2）=8.7kN/m三住宅部分门窗荷载1 落地玻璃门窗（双层玻璃，按0.8kN/m2计算）0.8*2.5=2kN/m2 凸窗及转角窗（含上下层板，板面板底抹灰及保温层，玻璃,窗台墙体,凸窗侧板）(0.06*20+0.04*0.27+0.08*25+1.09）*0.6+0.8*2+0.6*(0.2x25+0.02*20+1.09+0.04*0.27)+(0.1*25+0.4+1.09+0.04x0.27)*0.6＝12.1 kN/m 3凸窗及转角窗（含上下层板，板面板底抹灰及保温层，玻璃, 凸窗侧板）(0.06*20+0.04*0.27+0.08*25+1.09）*0.6+0.8*2+(0.1*25+0.4+1.09+0.04x0.27)*0.6=8.2 kN/m4凸窗及转角窗（含上下层板，板面板底抹灰及保温层，玻璃, 凸窗侧板）(0.06*20+0.04*0.27+0.08*25+1.09）*0.6+0.8*2=4.2 kN/m四活荷载取值kN/m。
二层简易升降计算书(链条式)
二层简易升降类机械式停车设备计算书编制：审核：批准：XXXXX有限公司二层简易升降类机械式停车设备本库型为二层简易升降类停车设备，链条式提升，容车规格：≤长5000*宽1850*高1550（mm）。
容车重量：≤2000kg。
载车板自重：420kg即提升总量为2420kg。
一、电机的选择（1）升降电机功率的计算汽车重量2000kg=20000N上载车板重量420kg=4200N升降速度 4.5m/min升降功率P=（20000+4200）*4.5/60/1000/0.95=1.91KW本产品升降电机功率定为2.2KW。
根据实际情况，综合经济性来考虑，初步选用仲益减速机。
电机功率为2.2KW，有效扭矩为Mn=830Nm，输出转速为24r/min1、初定主动链轮齿数为14齿，节距P=25.4（16A），双根。
则主动链轮分度圆直径D主=114.15mm2、由减速机的有效扭矩及主动链轮的分度圆直径可以求得传动链拉力即：F拉=Mn/R主=830/(114.15/2)*1000=14542.2N初步定从动轮齿数为35，由此可得从动轮分度圆直径d=283.35。
R从=M从/F拉所以：267.2/2=1300/ F拉F拉=11158.80NF拉=Mn/R主Mn2= F拉* R主=11158.80*0.066335=740.22Mn2 ≤Mn因此，选用电机扭矩合适。
二、链条传动计算1、已知1、额定载荷：2000 kg ；2、载车板重量：420 kg ；3、z1=14，d1=114.15mm4、z2=35，d2=283.35 ；5、z3=17 ，d3=138；6、n1=24 r / min2、负载W = 2000+420 = 2420 kg3、速比i = z2 / z1 = 35 / 14= 2.54、提升速度V = n2 * d1 *π/1000 = n1 / i * d3*π/1000 = 24 / 2.5* 138*3.14/1000 = 4.1 m/min5、功率P = F * V =（2000+420）*9.8/ 1000 * 4.1/ 60 =1.62 kw6、链条拉力1、扭矩W = F * r1 =（2000+420）*9.8*=23716N，共计四根链条，单根链条按照汽车载荷6:4分布，单根链条拉力是=23716*6/10/2=7114.8N查供应商产品检验报告，LT80,P=25.4链条的抗拉强度是≥66.72KN安全系数是：66.72*1000/7114.8=9.37倍＞7倍安全系数三、钢架强度计算根据《钢结构设计手册》中的表2-3 ，查得：横梁300*150*6.5*9以及立柱125*125*6.6*9的H型钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值为f = 215 N / mm2 。
计算书2—A2O生化池 (2)
精心整理设计参数1. 设计最大流量Qmax=1,5000m 3/d=625m 3/h=0.174m 3/s2. 进出水水质要求3. ①. ②. ③. ④. ⑤. ⑥. ⑦. ⑧.4. ①. 总有效容积②. 反应水力总停留时间 ③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 025.115.661＝厌⨯=，池容33.427256461m V ＝厌⨯=； 缺氧池停留时间h t 025.115.661＝缺⨯=，池容33.427256461m V ＝缺⨯=；好氧池停留时间h t 1.415.664＝好⨯=，池容33.1709256464m V ＝好⨯=。
④. 反应池有效深度H=3m取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.40.10.3＝＝+ ⑤. 反应池有效面积 ⑥. 生化池廊道设置⑦. 5. ① 管径校核管道流速s m AQ v /87.0)25.0(17.021===π，附合 ② 进水井污水进入进水井后，水流从厌氧段进入 设进水井宽为1m ，水深0.8m 井内最大水流速度 反应池进水孔尺寸：取孔口流速s m v /4.0= 孔口过水断面积孔口尺寸取0.3×0.3m ，则孔口数 ③ 出水堰。
按矩形堰流量公式： 堰上水头 式中m b 5.4=——堰宽，m=0.45——流量系数，④ ⑤ 管径⑥ 降解6. 反应池回流系统计算① .污泥回流污泥回流比为50%，从二沉池回流过来的污泥通过1根DN200mm 的回流管道分别进入首端的厌氧段。
反应池回流污泥渠道设计流量 ② .混合液回流混合液回流比％＝内200R混合液回流量混合液由2条回流管回流到厌氧池单管流量泵房进水管设计流速采用s9.0v/m管道过水断面积管径取泵房进水管管径DN500mm7.①.②.3中：③.混合液由2条回流管回流到厌氧池单管流量在好氧池与缺氧池之间设3台潜污泵(2用1备)选泵：查《实用环境工程手册》，选取250WL675-10.1型潜水排污泵，该泵的性能参数表4中：8.需氧量计算①.平均时需氧量设a’=0.5，b’=0.15②.最大时需氧量③.最大时需氧量与平均时需氧量之比9.供气量采用HWB-2型微孔空气曝气器，每个扩散器的服务面积为0.352m，敷设于池底0.2m处，淹没深度为①.②.③.10.1211.风机选型为：选离心风机3台，2用1备，则每台风机流量Gf曝气器出口压力取为5.0mHO，根据供气量和出口压力，选TSE-200型罗茨鼓风机，风机有关性2能参数列于表5中：12.①. 曝气器个数式中m-------曝气器数量，个；S-------好氧池平面面积，257033.1709m =÷ l-------每个曝气头的服务面积，取l=0.3522m②. 空气管路设置设置主管道1条；在相邻的两个廊道上设置1条干管，共2条；每根干管上设置15组曝气管，共组1801215=⨯；每组曝气管上设置9个微孔曝气器，共个162091215=⨯⨯。
光伏计算书2
光伏计算书1.所用变容量：80kV A Ie=1.31A CT变比50/5 Ud=4% 阻抗标幺值=500Ω(基准容量1000MV A)I1=1.3×1/502.4×15600=40.3A 取4A（二次值）I2=1.41×1.31=1.85A因保护装置二次侧取值范围最小在0.1In，考虑主变低压侧故障流过该开关最小短路电流Imin=1/503×15600×0.866=26.86A取二次值为0.51A.负序电压闭锁定值=7V低电压闭锁定值=70V2.主变容量：50MV A Ud=10.5% 阻抗标幺值=2.1Ω(基准容量1000MV A)差动：高压侧CT变比800/5 低压侧CT变比1200/5差动电流启动值=0.5Ie 差动速断定值=8Ie比率差动制动系数=0.5 二次谐波制动系数=0.16后备高压侧Ie=262.4A 间隙CT变比=300/5I1=1.41×262.4/160=2.31A 负序电压闭锁定值=7V低电压闭锁定值=70V零序过压定值=180V/0.5S间隙零序过流定值=100/60=1.67A/0.5S后备低压侧Ie=824.8AI1=1.41×824.8/240=4.84A 负序电压闭锁定值=7V低电压闭锁定值=70V第一时间跳母联，第二时间跳本侧3.电容器容量：3000kvar Ie=49.5A CT变比300/5I1=5Ie=5×49.5/60=4.12A/0.2SI2=2Ie=2×49.5/60=1.64A/0.4S差压定值=3V/0.2S过电压定值=115V/30S低电压定值=30V/0.7S4.线路线路长度200米内电缆阻抗忽略CT变比300/5 发电机出力10000kV AI1=1.3×1/2.5×15600=8112A 没有保护范围无法投入I2=1.8×10000/1.732/35/60=4.95A/0.4S以上保护时间尽可能缩短以实现按照与系统配合。
土坡稳定性计算计算书2
土方开挖及土坡稳定性计算书本工程的土质为上层2M为中密回填土，中层为约2M的淤泥质土层，下部为可朔性粘土。
开挖深度为6M，采取分层放坡方式开挖，在底部设600mm宽砖砌排水明沟，积水明排，考虑施工时节的降雨影响，土坡采用水泥砂浆护坡，护坡随开挖进度施工，护坡未施工完成时土坡必须进行遮盖。
开挖时注意市政管网及暗浜对开挖面的影响，充分考虑地下水位高度。
以下是土坡稳定性计算。
本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。
计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。
本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。
一、参数信息:条分方法：瑞典条分法；条分块数：50；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：0.000；基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：6.000；放坡参数：序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m)1 3.00 3.00 2.002 3.00 3.00 2.00荷载参数：序号类型面荷载q(kPa) 基坑边线距离b1(m) 宽度b0(m)1 局布 3.00 1 12 满布 3.00 -- --土层参数：二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。
自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。
将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。
将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.3的要求。
工程量计算书_secret (2)
18 19 20 21
1:3 水泥砂浆找平 1.5 厚三元乙丙防水卷 材 C25 钢筋砼剪力墙 C25 钢筋砼独立柱 +0.000m 以下
工程名称 :**别墅 C 户型 Z2：0.25×0.50×5.62=0.70 KZ1：3.14×0.175^2×3.90×2=0.75 KZ1a：3.14×0.175^2×3.9=0.38 KZ2： （0.25×0.50+0.25×0.25）×2.25×2=0.84Байду номын сангаас
4
C25 砼灌桩
WKZJ1: （3.14× 0.4^2+3.14× 0.47^2） /2× 4.65+(3.14× 0.45^2+3.14 × 0.55^2)/2×1.6=4.05×2=8.10 WKZJ2: （ 3.14 × 0.4^2+3.14 × 0.47^2 ） /2 × 4.65+3.14 × 0.45^2 × 1.60=3.80×19=72.16 合计：80.26m³
续表 5.1
KZ3： （0.25×0.5+0.25×0.25）×3.90×5.0=3.66 KZ4：0.25×0.25×2.25×2.0=0.28 KZ5：0.3×0.4×（2.25+3.9×2）=1.21 KZ6、KZ7：0.3×0.4×3.9×2=0.94 KZ8、KZ8a：0.35×0.35×3.9×2=0.96 KZ9、KZ10： （0.25×0.50+0.25×0.25）×3.90×2=1.46 KZ11： （0.25×0.50+0.25×0.25）×（2.25×2+3.9）=1.57 KZ12： （0.25×0.50+0.25×0.25）×（3.9×3+2.25×3）=3.45 3.300m 以下 KZ1a：3.14×0.175^2×3.30=0.32 KZ3： （0.25×0.5+0.25×0.25）×3.30×5.0=3.09 KZ5：0.3×0.4×3.30×3=1.19 KZ6、KZ7：0.3×0.4×3.3=0.40 KZ8、KZ8a：0.35×0.35×3.3×2=0.81 KZ9、KZ10： （0.25×0.50+0.25×0.25）×3.30×2=1.24 KZ11、KZ12： （0.25×0.50+0.25×0.25）×（3.30×3+3.30×6）=5.56 3.300m 以上 H=3.80m H=3.73m H=5.13m H=5.50m H=4.57m H=4.99m H=6.03m H=5.63m 3.14×0.175^2×3.80×2=0.73 3.14×0.175^2×3.73×(1+3+1+3+6)=5.04 (0.25×0.50+0.25×0.25)×5.13×2=1.92 0.25×0.25×5.50×2=-0.69 0.3×0.4×4.57×1.0=0.55 0.3×0.4×4.99×1.0=0.60 0.38×0.35×6.03×1.0=0.74 (0.25×0.50+0.25×0.25)×6.03×1.0=1.13 0.35×0.35×5.63×1.0=0.69 合计：矩形柱 1.2m 内：1.07 m³ 1.8m 内：10.54 m³ 异形柱： 30.92 m³ 圆形柱： 2.54 m³ 22 C25 钢筋砼梁 二层： 2 轴： 3 轴： 4 轴： 5 轴： 6 轴： 7 轴： 6.95×0.25×0.97-0.13×2=1.42 6.05×0.25×0.40=0.61 5.30×0.25×0.40=0.71 6.45×0.25×0.50=0.81 1.6×0.25×0.45=0.18 10.95×0.25×0.40=1.46 1.6×0.25×0.80=0.32 4.55×0.25×0.60=0.68
2#节能计算书
居住建筑节能计算报告书项目名称：xxxxxxxxxxx计算人：校对人：审核人：设计单位：xxxxxxxxxx计算时间：2015.05计算软件：天正软件-节能系统软件版本：2013 Build130710软件开发单位：北京天正软件股份有限公司一、项目概况二、建筑信息三、设计依据1.《山东省居住建筑节能设计标准》（DBJ14_037_2012）2.《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》（JGJ26-2010）3.《民用建筑热工设计规范》（GB50176-93）4.《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》（GB/T 7106-2008）四、围护结构基本组成外墙类型1：钢筋混凝土(挤塑聚苯板)第1层：10mm粘结砂浆。
第2层：40mm挤塑聚苯板（燃烧等级B1级）.第3层：5mm抗裂砂浆，中间压入规格不小于160g/m 的耐碱纤维网格布+防潮底漆.第4层：刷弹性涂料，刮柔性腻子.外墙类型2：加气混凝土砌块(挤塑聚苯板)第1层：10mm粘结砂浆。
第2层：40mm挤塑聚苯板（燃烧等级B1级）.第3层：5mm抗裂砂浆，中间压入规格不小于160g/m 的耐碱纤维网格布+防潮底漆.第4层：刷弹性涂料，刮柔性腻子.屋顶类型1：上人保温平屋面(挤塑聚苯板)第1层：40厚钢筋细石砼第2层：隔离层：10厚1：4石灰砂浆第3层：防水层：1.5厚氯化聚乙烯防水卷材第4层：30厚C20细石混凝土找平层第5层：70厚挤塑聚苯板第6层：20厚1:2.5水泥砂浆找平层第7层：钢筋混凝土屋面板屋顶类型2：非上人保温平屋面(挤塑聚苯板)第1层：20厚1:2.5水泥砂浆抹平压光第2层：0.4厚聚乙烯膜一层第3层：1.5厚氯化聚乙烯防水卷材第4层：30厚C20细石混凝土找平层第5层：70厚挤塑聚苯板第6层：20厚1:2.5水泥砂浆找平层第7层：最薄处30厚找坡2%找坡层：1:6水泥憎水性膨胀珍珠岩第8层：1.5厚氯化聚乙烯防水卷材第9层：20厚1:2.5水泥砂浆找平第10层：现浇钢筋混凝土屋面板热桥梁类型1：钢筋混凝土(挤塑聚苯板)第1层：10mm粘结砂浆。
2张拉计算书 (工作长度及弹性模量)
温州市洞头至鹿城公路龙湾永中至海城段工程二期（经开区段）空心板梁张拉计算书一、张拉力的计算：根据设计图纸提供φj15.2钢铰线：公称直径d=15.2mm，抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，张拉控制应力：σcon=0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa；单根钢铰线截面积(查钢绞线质量证明书)为：Ap=140mm2单根钢铰线的张拉力为：P=σcon×Ap=1395×140=195.3KN单束(4根)钢铰线张拉力为：P4=195.3×4=781.2KN二、理论伸长值的计算：1、根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041—2000）提供公式：理论伸长值：ΔL=PpL/ApEp预应力筋平均张拉力计算式：（1）预应力筋为直线时Pp =P（2）预应力筋为曲线时Pp =P[1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ)其中：Pp：平均张拉力（N）L：预应力筋的长度（mm）Ap：预应力筋的截面积（mm2）Ep：预应力筋的弹性模量（N/mm2即Mpa）P：预应力钢绞线张拉端的张拉力（N）x：从张拉端至计算截面孔道长度（m）θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ：预应力钢绞线孔道壁的磨擦系数2、根据设计图纸及材料试验检验提供数据：钢铰线弹性模量Ep=1.950×105Mpa；锚具变形、钢筋回缩按6mm（一端）计算；波纹管摩阻系数μ=0.15 ，偏差系数K= 0.0015。
钢绞线一端工作长度为：0.4m。
三、各钢束理论伸长值计算1、计算N1、N2预应力孔道以16米空心板梁中跨中梁N1管道为例，其余管道钢绞线伸长值计算见附表。
设计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段计算，然后叠加。
按照设计，中梁N1预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸长量计算如下：① L1=3.233m +0.4m=3.633 m θ=0KL1+µθ=0.0015×3.633+0.25×0=0.005450e-(kx+µθ)=0.994565张拉端力P=781.2KN终点力P1= 781.2KN平均张拉力Pp = P=781.2KNΔL1′=ΔL=PpL1/ApEp=(781.2×103×3.633×103)÷(140×4×1.95×105)=26mm②L2=2.437m θ=0.1222KL2+µθ=0.0015×2.437+0.15×0.1222=0.02199e-(kx+µθ)=0.978258张拉端力P=P1=781.2KN终点力P2= P×e-(kx+µθ)=764.22KN平均张拉力Pp =P [1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ) =772.40KNΔL2′=ΔL=PpL2/ApEp=17.2mm③L3=2.13m θ=0KL3+µθ=0.0015×2.13+0.15×0=0.00320e-(kx+µθ)=0.996810张拉端力P=P2=764.22KN终点力P3=764.22KN平均张拉力Pp = P2 =764.22KNΔL3′=ΔL=PpL3/ApEp=14.9mm一端伸长量：ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3 =58.1mm2、实测伸长值及计算方法：钢绞线张拉前，先调整到初应力10%σcon（根据设计σcon＝1395MPa），再开始张拉和量测伸长值。
计算书 (2)
钢桁架设计计算书1、设计资料（1）车间跨度L=24m ，长度84m ，柱距屋面坡度i=1/8，屋内无吊车。
不需要抗震设防，采用1.5m ×6m 预应力混凝土大型屋面板，100m 厚泡沫混凝土保温层和卷材屋面。
当地雪荷载0.5Kn/2m 屋面积灰荷载0.75Kn/2m 屋架两端与混凝土柱子铰接，混凝土强度等级C25.钢材选用Q235B。
焊条选用E43,，手工焊。
（2）屋架计算跨度屋面材料为大型屋面板，故采用梯形屋架，物价计算跨度为mm l l 237003000=-=（3）跨中及端部高度设计为无檩屋盖方案，采用平坡梯形屋架，设端部高度mmh 20000=，中部高度mm H 3200=，屋架高跨比4.11723700/3200/0==l H ，屋架跨中起拱值为mm l48500=2、结构形式与布置（1）屋架形式及几何尺寸如图所示（2）上弦支撑布置图（a），下弦支撑布置图（b）3、荷载计算（1）荷载标准值①永久荷载:高分子防水卷材上部小石子 2/35.0m KN 20mm 厚水泥砂浆找平层 2/40..0m KN 冷底子油热沥青各一道 2/05..0m KN 100mm 厚泡沫混凝土保温层 2/60..0m KN 预应力混凝土大型屋面板和灌缝 2/40.1m KN 屋架和支撑自重 2/38..024011.012.0011.012.0m KN l =⨯+=+ 吊顶 + 2/40..0m KN 合计 2/58..0m KN ②可变荷载屋面活荷载 2/50.0m KN 屋面积灰荷载 2/75.0m KN 合计 2/25.1m KN （2）荷载组合设计屋架时应考虑以下三种荷载组合： 第一种组合：全跨永久荷载+全跨可变荷载 屋架上弦节点荷载（端点荷载取半）：KN F 41.5465.1)4.125.12.158.3(=⨯⨯⨯+⨯=第二种组合：全跨永久荷载+半跨可变荷载全跨永久荷载屋架上弦节点处的荷载： KN F 66.3865.12.158.31=⨯⨯⨯= 半跨可变荷载屋架上弦节点处的荷载： KN F 75.1565.14.125.12=⨯⨯⨯=第三种组合：全跨屋架与支撑自重+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载 全跨节点屋架与支撑自重： KN F 10.465.12.138.03=⨯⨯⨯=半跨节点屋面板自重及活荷载： KN F 42.2165.1)4.15.02.14.1(4=⨯⨯⨯+⨯= 以上第一种组合和第二种组合为使用阶段荷载组合，第三种组合为施工阶段荷载组合。
氧化沟说明计算书2
水控设计说明书班级：姓名：学号：日期：目录1 粗格栅 (1)2 泵站 (3)3 细格栅 (3)4 沉砂池 (5)5 计量设备 (7)6 氧化沟 (8)7 二沉池的设计和计算 (11)8 回流污泥泵房 (12)9 接触消毒 (13)10剩余污泥泵房 (14)11污泥浓缩池 (15)12贮泥池 (16)13浓缩污泥提升泵房 (17)14污泥脱水间 (17)15污水厂总体布置 (18)16工程技术经济分析 (19)参考文献 (21)污水处理系统设计计算1 粗格栅设计说明：栅条的断面主要根据过栅流速确定，过栅流速一般为0.6～1.0m/s ，槽内流速0.5m/s 左右。
如果流速过大，不仅过栅水头损失增加，还可能将已截留在栅上的栅渣冲过格栅，如果流速过小，栅槽内将发生沉淀。
此外，在选择格栅断面尺寸时，应注意设计过流能力只为格栅生产厂商提供的最大过流能力的80%，以留有余地。
如前面所述，选用平面矩形格栅（三座） 计算草图3-1图3-1 格栅示意图1.1 格栅的间隙数量n取过栅流速0.9m/s, 格栅倾角α=60°,，栅条间距b=30 mm ,栅前水深0.6m120.46360)0.030.9max ×n=2(bhv)×(sin =×0.6 =26.6Q取n=27式中: Q max －最大设计流量,m 3/sa-格栅倾角 b-栅条间隙.m h-栅前水深,mv-污水流经格栅的速度,m/s1.2格栅的建筑宽度 B设计采用圆钢为栅条，即s = 0.01mB=S n-1+bn=0.01(27-1)+0.037=1.07m （）××21.3 过栅水头损失 栅条断面形状为圆形 21 h =(v /2g)s i na K 0.188m ＝ξ×式中:ξ-阻力系数，其值与栅条断面形状有关，圆形取1.79 k-格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般取3 1.4 栅后槽的总高度12h =h+h +h 总式中: h 2-栅前管道超高，取0.3米h =0.6+0.188+0.3=1.088m 总1.5 格栅的总建筑长度121L=L +L +1.0+0.5+H /t ga111-b L ==1.22m 2b t g a 式中: L 1—进水渐宽部位长度，mb 1—进水渠渠宽，取0.8米；a 1—进水渠渐宽部分展开角，20° L 2—出水管道渐窄部位长度，L 2= 0.5L 1=0.61m121L=L +L +1.0+0.5+H /t ga = 7.53m 1.5 每日栅渣量的计算工程格栅间隙为30mm ，取W 1=0.02m 3/103m 33max 13W=(m /d )0.463 =1.2 =1.6m /dv z q w k ×××××· 8640010000.05864001000式中：K Z —生活污水流量总变化系数，取1.2 因为每日栅渣量＞0.2ｍ3／ｄ，宜采用机械清渣 1.6 清渣设备亚太环保公司的FH 型旋转式格栅除污机，2台，N=1.5KW 。
工程量计算书 (2)
南分干渠任光屯西生产桥工程量计算书1.普通模板=2.23*13*2+0.25*4=58.98m2S防撞墙S=台(6.34*7.1+1.82*2)*2+(0.25*0.92*4+0.25*0.25*2)*2+(2.18*4+0.25*0.65*2)*2=117.49m2=(16.46-5.3)*1.4+6.78*2=29.18m2S梁=0.4*6.5*2+0.4*13*2=15.6m2S桥板=58.98+117.49+29.18+15.6=221.25m2S总2.曲面模板S=2*3.14*0.5*1.05*2=6.6m23.C25砼防撞墙V=0.25*13*2=6.5m34.C30砼台帽、梁=1.8*7.1*2+0.25*0.25*0.92*4+2.18*0.25*4=27.97m3V台V=6.78*1.4=9.49m3梁=27.97+9.49=37.46m3V总5.C40砼现浇桥板V=6.5*13*0.4=33.8m36.C40砼桥面铺装V=1.05*13=13.65m37.钢筋制安桥板：1.92t*2=3.84t桥面铺装：0.97t桥台盖梁：1.31t*2=2.62t桥墩盖梁：1.38t耳、背墙：0.5t*2=1t防撞墙：0.71t合计：10.52t8.橡胶支座：7*4=28个9.TST伸缩缝：6.5*2=13m10.橡胶片：3.14*0.2*0.2*28=3.52m211.抗震锚栓：6*2*4=48个12.抗震钢套管：6*4=24个13.双排脚手架：13*2.5*2=65m2南分干渠任光屯东生产桥上部结构工程量计算书1.普通模板=2.23*13*2+0.25*4=58.98m2S防撞墙S=台(6.34*7.1+1.82*2)*2+(0.25*0.92*4+0.25*0.25*2)*2+(2.18*4+0.25*0.65*2)*2=117.49m2=(16.46-5.3)*1.4+6.78*2=29.18m2S梁=0.4*6.5*2+0.4*13*2=15.6m2S桥板=58.98+117.49+29.18+15.6=221.25m2S总2.曲面模板S=2*3.14*0.5*1.05*2=6.6m23.C25砼防撞墙V=0.25*13*2=6.5m34.C30砼台帽、梁=1.8*7.1*2+0.25*0.25*0.92*4+2.18*0.25*4=27.97m3V台V=6.78*1.4=9.49m3梁=27.97+9.49=37.46m3V总5.C40砼现浇桥板V=6.5*13*0.4=33.8m36.C40砼桥面铺装V=1.05*13=13.65m37.钢筋制安桥板：1.92t*2=3.84t桥面铺装：0.97t桥台盖梁：1.31t*2=2.62t桥墩盖梁：1.38t耳、背墙：0.5t*2=1t防撞墙：0.71t合计：10.52t8.橡胶支座：7*4=28个9.TST伸缩缝：6.5*2=13m10.橡胶片：3.14*0.2*0.2*28=3.52m211.抗震锚栓：6*2*4=48个12.抗震钢套管：6*4=24个13.双排脚手架：13*2.5*2=65m2南分干渠张河东生产桥拆除工程量计算书1.钢筋砼拆除桥墩桩：=3.14*0.32*0.32*5*4=6.43m3;V1张河东老生产桥桥台墩：=3.14*0.32*0.32*5*4=6.43m3;V2张河东老生产桥桥墩盖梁：=5.4*0.7*0.7*2=5.3m3;V3张河东老生产桥桥台：V=(0.4*0.3+0.75*0.7)*5.4*2=6.97m3;4张河东老生产桥桥板：V=5.4*18.8*0.3=30.46m3;5合计：V=55.59m32.浆砌砖拆除张河东老生产桥防撞墙:=0.24*0.52*18.8*2=4.69m3（防撞墙高0.72m,上部0.24*0.52为浆砌砖，下部V10.44*0.2为钢筋砼）钢筋砼V=0.44*0.2*18.8*2=3.31 m3合计： V=4.69m3，钢筋砼V=3.31 m3=55.59+3.31=58.9m3总计：V钢筋砼=4.69m3V浆砌砖南分干渠张河东生产桥工程量计算书1.普通模板=2.23*13*2+0.25*4=58.98m2S防撞墙=S台(6.34*7.1+1.82*2)*2+(0.25*0.92*4+0.25*0.25*2)*2+(2.18*4+0.25*0.65*2)*2=117.49m2=(16.46-5.3)*1.4+6.78*2=29.18m2S梁=0.4*6.5*2+0.4*13*2=15.6m2S桥板S=58.98+117.49+29.18+15.6=221.25m2总2.曲面模板S=2*3.14*0.5*1.05*2=6.6m23.C25砼防撞墙V=0.25*13*2=6.5m34.C30砼台帽、梁V=1.8*7.1*2+0.25*0.25*0.92*4+2.18*0.25*4=27.97m3台=6.78*1.4=9.49m3V梁V=27.97+9.49=37.46m3总5.C40砼现浇桥板V=6.5*13*0.4=33.8m36.C40砼桥面铺装V=1.05*13=13.65m37.灌注砼桩造孔L=10*4+15*2=70m8.C25砼灌注桩V=70*3.14*0.5*0.5=54.95m39.C25钢筋砼柱V=1.05*3.14*0.5*0.5*2=1.65m310.钢筋制安桥板：1.92t*2=3.84t桥面铺装：0.97t桥台盖梁：1.31t*2=2.62t桥墩盖梁：1.38t耳、背墙：0.5t*2=1t防撞墙：0.71t合计：10.52t11.灌注桩钢筋：2.59+2.02=4.61t12.橡胶支座：7*4=28个13.TST伸缩缝：6.5*2=13m14.橡胶片：3.14*0.2*0.2*28=3.52m215.抗震锚栓：6*2*4=48个16.超声波检测钢管 1.14t17.抗震钢套管：6*4=24个18.双排脚手架：13*2.5*2=65m2南分干渠小韩庄南生产桥拆除工程量计算书1.钢筋砼拆除桥墩桩：=3.14*0.32*0.32*5*4=6.43m3;V1小韩庄南老生产桥桥台墩：=3.14*0.32*0.32*5*4=6.43m3;V2小韩庄南老生产桥桥墩盖梁：=5.4*0.7*0.7*2=5.3m3;V3小韩庄南老生产桥桥台：V=(0.4*0.3+0.75*0.7)*5.4*2=6.97m3;4小韩庄南老生产桥桥板：V=5.4*18.8*0.3=30.46m3;5合计：V=55.59m32.浆砌砖拆除小韩庄南老生产桥防撞墙:=0.24*0.52*18.8*2=4.69m3（防撞墙高0.72m,上部0.24*0.52为浆砌砖，下部V10.44*0.2为钢筋砼）钢筋砼V=0.44*0.2*18.8*2=3.31 m3合计： V=4.69m3，钢筋砼V=3.31 m3=55.59+3.31=58.9m3总计：V钢筋砼=4.69m3V浆砌砖南分干渠小韩庄南生产桥工程量计算书1.普通模板=2.23*13*2+0.25*4=58.98m2S防撞墙=S台(6.34*7.1+1.82*2)*2+(0.25*0.92*4+0.25*0.25*2)*2+(2.18*4+0.25*0.65*2)*2=117.49m2=(16.46-5.3)*1.4+6.78*2=29.18m2S梁=0.4*6.5*2+0.4*13*2=15.6m2S桥板S=58.98+117.49+29.18+15.6=221.25m2总2.曲面模板S=2*3.14*0.5*1.05*2=6.6m23.C25砼防撞墙V=0.25*13*2=6.5m34.C30砼台帽、梁V=1.8*7.1*2+0.25*0.25*0.92*4+2.18*0.25*4=27.97m3台=6.78*1.4=9.49m3V梁V=27.97+9.49=37.46m3总5.C40砼现浇桥板V=6.5*13*0.4=33.8m36.C40砼桥面铺装V=1.05*13=13.65m37.灌注砼桩造孔L=10*4+15*2=70m8.C25砼灌注桩V=70*3.14*0.5*0.5=54.95m39.C25钢筋砼柱V=1.05*3.14*0.5*0.5*2=1.65m310.钢筋制安桥板：1.92t*2=3.84t桥面铺装：0.97t桥台盖梁：1.31t*2=2.62t桥墩盖梁：1.38t耳、背墙：0.5t*2=1t防撞墙：0.71t合计：10.52t11.灌注桩钢筋：2.59+2.02=4.61t12.橡胶支座：7*4=28个13.TST伸缩缝：6.5*2=13m14.橡胶片：3.14*0.2*0.2*28=3.52m215.抗震锚栓：6*2*4=48个16.超声波检测钢管 1.14t17.抗震钢套管：6*4=24个18.双排脚手架：13*2.5*2=65m2南分干渠大韩庄南生产桥拆除工程量计算书1.钢筋砼拆除桥墩桩：=3.14*0.32*0.32*5*4=6.43m3;V1大韩庄南老生产桥桥台墩：=3.14*0.32*0.32*5*4=6.43m3;V2大韩庄南老生产桥桥墩盖梁：=5.4*0.7*0.7*2=5.3m3;V3大韩庄南老生产桥桥台：V=(0.4*0.3+0.75*0.7)*5.4*2=6.97m3;4大韩庄南老生产桥桥板：V=5.4*18.8*0.3=30.46m3;5合计：V=55.59m32.浆砌砖拆除大韩庄南老生产桥防撞墙:=0.24*0.52*18.8*2=4.69m3（防撞墙高0.72m,上部0.24*0.52为浆砌砖，下部V10.44*0.2为钢筋砼）钢筋砼V=0.44*0.2*18.8*2=3.31 m3合计： V=4.69m3，钢筋砼V=3.31 m3=55.59+3.31=58.9m3总计：V钢筋砼=4.69m3V浆砌砖南分干渠大韩庄南生产桥工程量计算书1.普通模板=2.23*13.46*2+0.25*4=61.03m2S防撞墙=S台(6.34*7.35+1.82*2)*2+(0.25*0.92*4+0.25*0.25*2)*2+(2.18*4+0.25*0.65*2)*2=120.66m2=(16.96-5.55)*1.4+7.03*2=30.03m2S梁=0.4*6.5*2+0.4*13.46*2=15.97m2S桥板S=61.03+120.66+30.03+15.97=227.69m2总2.曲面模板S=2*3.14*0.5*1.05*2=6.6m23.C25砼防撞墙V=0.25*13.46*2=6.73m34.C30砼台帽、梁V=1.8*7.35*2+0.25*0.25*0.92*4+2.18*0.25*4=28.87m3台=7.03*1.4=9.84m3V梁V=28.87+9.84=38.71m3总5.C40砼现浇桥板V=6.5*13.46*0.4=35m36.C40砼桥面铺装V=1.05*13.46=14.13m37.灌注砼桩造孔L=10*4+15*2=70m8.C25砼灌注桩V=70*3.14*0.5*0.5=54.95m39.C25钢筋砼柱V=1.05*3.14*0.5*0.5*2=1.65m310.钢筋制安桥板：1.97t*2=3.94t桥面铺装：0.99t桥台盖梁：1.26t*2=2.52t桥墩盖梁：1.33t耳、背墙：0.57t*2=1.14t防撞墙：0.71t合计：10.63t11.灌注桩钢筋：2.59+2.02=4.61t12.橡胶支座：7*4=28个13.TST伸缩缝：6.5*2=13m14.橡胶片：3.14*0.2*0.2*28=3.52m215.超声波检测钢管 1.14t16.抗震锚栓：6*2*4=48个17.抗震钢套管：6*4=24个18.双排脚手架：13*2.5*2=65m21.C15砼垫层V=6.7*5*0.1=3.35m32.粗砂垫层V=6.7*5*0.1=3.35m33.C25砼梁板柱=(1.4+2)*2.5*0.15*2=2.55m3V检修平台=2.5*7.6*0.25=4.75m3V生产桥=0.3*2.5*0.6*8=3.6m3V梁V=10.9m3总4.C25砼消力池陡坡段V=1.88*5=9.4m35.C25砼消力池底板V=5.4*5=27m36.C20砼消力池挡墙V=（4.71+6.27)/2*2.8*2+6.27*8*2=131.06m37.钢筋制安1.56+2.13=3.69t8.普通模板=1.4*2.5*2+2*2.5*2=17m2S检修平台S=2.5*3.3*2+3.3*0.25*4+2.5*0.25*2=21.05m2生产桥=2.5*0.6*2*8+0.3*0.6*2*8+0.3*2.5*8=32.88m2S梁=1.88*2+1.5*5=11.26m2S陡坡段S=5.4*2+0.7*5+2.2*5=25.3m2消力池S挡墙=[0.6+0.5+(2.8+3.58)/2+0.5+(3.7+3)/2+0.5+0.6]*2.8*2+(0.6+0.5+3.58+0.5+3. 7+0.5+0.6)*8*2=211.42m2=318.91m2S总9.聚乙烯低发泡沫板S=0.8*7.6+0.4*7.6+1.5*5+0.8*3*4=26.22m210.651橡胶止水带L=6.4m11.PVC排水管L=(5+4+5)*0.5+10*2.1*2=49m12.土工反滤布S=6.7*5=33.5m21.土方开挖V=26.11*5.6*1.2=175.46m32.土方回填V=26.11*4.2*1.2=131.59m33.C15砼垫层V=3.9*3*0.1=1.17m34.粗砂垫层V=3.9*5*0.1=1.17m35.C25砼梁板柱V=(1.4+2)*3*0.15=1.53m3检修平台=2.54*3*0.25=1.91m3V生产桥=0.3*3*0.6*4=2.16m3V梁=5.6m3V总6.C25砼消力池陡坡段V=2.06*3=6.18m37.C25砼消力池底板V=2.82*3=8.46m38.C20砼消力池挡墙V=5.82*9.11*2=106.04m39.钢筋制安0.93+0.86+0.46=2.25t10.普通模板S=1.4*3+2*3=10.2m2检修平台=2.54*3+3*0.25*2+2.54*0.25*2=10.39m2S生产桥S=3*0.6*2*4+0.3*0.6*2*4+0.3*3*4=19.44m2梁S=2.06*2+1*3=7.12m2陡坡段=2.82*2+0.5*3+1.5*3=11.64m2S消力池=(0.6+0.5+3.41+0.3+3.35+0.5+0.6)*9.11*2=168.72m2 S挡墙=227.51m2S总11.聚乙烯低发泡沫板S=0.8*4.6+0.4*4.6+1*3+0.8*3*4=18.12m212.651橡胶止水带L=3.4+3.25*2=9.9m13.PVC排水管L=(3+2+3)*0.4=3.2m14.土工反滤布S=3.9*3=11.7m2。
M15砂浆配合比计算书 (2)
M15水泥砂浆配合比计算书一、目的与要求设计强度等级为M15，此砂浆为预拌砂浆，施工时间气温较高，所以设计水泥砂浆稠度为70-90mm，使砂浆满足稠度要求方便施工，同时满足设计强度及水泥砂浆保水率≥88%要求。
二、原材料情况1、水泥：江苏金峰水泥集团有限公司生产的“金峰牌”，普通硅酸盐水泥其强度等级为42.5MPa。
2、砂：江西赣江产中砂，满足Ⅱ类砂要求，表观密度为2.616g/cm3。
3、水：清洁水。
三、确定试配砂浆强度Fm,o=kf2 f2=15Mpa，k系数取查砂浆强度标准差a及k选用值取1.2Mpa所以Fm,o = kf2=1.2*15=18Mpa四、确定每立方砂浆中水泥用量每立方砂浆中水泥用量应按公式Qc=1000(f m,o-β)/ α*f ce，α、β砂浆特征系数α=3.03，β=-15.09 f ce =1.0*42.5=42.5 Mpa代入上式得：Qc=1000（18+15.09）/3.03*42.5=257.0kg，结合现场施工及以往经验,初步选定水泥用量310 kg，满足水泥砂浆水泥材料用量290 kg/ m3~330kg/ m3要求。
五、确定每立方砂浆中砂子用量因为砂浆中水，胶凝材料和掺加料用来填充砂子的空隙，所以1立方砂子就构成1立方的砂浆，1m3砂子干燥堆积密度值为1460kg/ m3，即每立方米砂浆中砂子用量为1460kg。
六、确定每立方米砂浆中水的用量砂浆中的水用量多少与砂浆稠度大小有关，砂浆稠度对强度影响很大，稠度大，用水量多，强度低，但是在用水量相同情况下强度只与水泥用量有关，因此在满足施工要求条件下尽可能选用稠度下限。
一般在270~330 kg 之间，根据施工经验以满足施工所需稠度选用290kg，七、砂浆配合比试配.调整确定试验室配合比为了检验设计水泥砂浆配合比强度，测定拌和物稠度和保水率是否满足设计要求，我们分别选择三个不同的水泥用量配合比进行验证，即在基准配合比的水泥用量基础上分别增加及减少10%，现列表如下:三个不同水泥用量配合比的拌和物均满足设计要求的稠度要求，砂浆保水率大于88%的要求，实测表观密度与理论表观密度之差的绝对值不超过理论表观密度2%，配合比各项材料用量维持不变，测得在标准养护7.07*7.07*7.07的试件7天、28天抗压强度均满足设计要求，为了确保施工质量为此我们选定2号为试验室配合比即每立方米砂浆材料用量水泥：砂：水=310：1460：290=1：4.71：0.94备注《建筑砂浆基本性能试验方法标准》JGJ/T70-2009 《砌筑砂浆配合比设计规程》JGJ/T98-2010。
2治理工程计算书(施工图)
附件（3）四川省地震灾区广元市旺苍县冰峰岩危岩治理工程施工设计计算书四川省蜀通岩土工程公司二○○九年十二月一、工程概况2008年5月12日下午2点28分，四川省汶川县发生里氏8.0级特大地震，震中位于汶川县映秀镇，地震烈度达Ⅺ度，使得山崩地裂，山河破碎。
汶川大地震给四川省造成极为严重的人员伤亡和财产损失，同时因地震引发了大量的崩塌、滑坡、泥石流等次生地质灾害，严重的威胁到交通、民房和安置点的安全。
根据《四川省地震灾区重大地质灾害防治工程项目管理暂行办法》的有关规定，根据当前我省震后地质灾害防治工作形势，为了切实做好5.12特大地震灾害重建工作，确保基础设施和安置区的人民群众生命财产安全，四川省国土资源厅决定启动实施511处重大地质灾害点的应急勘察、设计工作。
我四川省冶金地质勘查局四川省蜀通岩土工程公司受委托承担了其中的广元市旺苍县冰峰岩危岩应急勘查及治理可行性研究工作。
二、设计依据1、技术文件（1）国务院于2004年颁布实施的《地质灾害防治条例》（国务院394号令）；（2）国土资源部与四川省颁布的地质灾害防治相关文件；（3）《关于请组织支援开展我省地震灾区2008年重大地质灾害应急勘查、设计及监理工作的函》川国土资函【2008】1545号。
2、规程规范（1）《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）；（2）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）；（3）《铁路路基支挡结构设计规范》（TB10025-2001 J127-2001）；（4）《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002）；（5）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；（6）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）及其修订内容；（7）《中国地质动参数区划图》（GB18306-2001）及2008.8.1局部修改单；（8）《砌体结构设计规范》（GB5003-2001）；（9）《喷锚工程技术规范》（GBJ85-85）；（10）《岩土锚杆(索)技术规程(CECS22：2005)》。
矩形板式桩基础计算书2#7.2
矩形板式桩基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.25×25+0×19)=781.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×781.25=937.5kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(42+42)0.5=5.66m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(458.39+781.25)/4=309.91kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(458.39+781.25)/4+(815.55+71.28×1.25)/5.66=469.83kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(458.39+781.25)/4-(815.55+71.28×1.25)/5.66=149.99kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(550.07+937.5)/4+(1285.17+99.79×1.25)/5.66=621.13kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(550.07+937.5)/4-(1285.17+99.79×1.25)/5.66=122.65kN四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C60 桩基成桩工艺系数ψC0.85桩混凝土自重γz(kN/m3) 25 桩混凝土保护层厚度б(mm)35桩入土深度l t(m) 22.5桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型预应力混凝土桩身预应力钢筋配筋40Si2Mn 11Φ10.70地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度l i(m)侧阻力特征值q sia(kPa) 端阻力特征值q pa(kPa)抗拔系数承载力特征值f ak(kPa)杂填土 1.1 0 0 0.7 - 粉质粘土 1.3 10 0 0.7 - 粘土 5 22 0 0.7 - 粉质粘土 1.3 17 0 0.7 - 粉质粘土 3.8 15 0 0.7 - 粘土 6 33 1400 0.7 - 粉质粘土 2.5 26 1150 0.7 - 粘土 3.7 35 1600 0.7 -1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.57m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=1.57×(0.9×10+5×22+1.3×17+3.8×15+6×33+2.5×26+3×35)+1600×0.2=1203.39kN Q k=309.91kN≤R a=1203.39kNQ kmax=469.83kN≤1.2R a=1.2×1203.39=1444.06kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=149.99kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=621.13kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.85×28×0.2×106 + 0.9×(400×989.12))×10-3=4985.32kNQ=621.13kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=4985.32kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=149.99kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mmM=(Q max+Q min)L/2=(621.13+(122.65))×5.66/2=2103.74kN·mX方向：M x=Ma b/L=2103.74×4/5.66=1487.57kN·mY方向：M y=Ma l/L=2103.74×4/5.66=1487.57kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=550.07/4 + 1285.17/5.66=364.7kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1189)1/4=0.91塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4-1.6-0.5)/2=0.95ma1l=(a l-B-d)/2=(4-1.6-0.5)/2=0.95m 剪跨比：λb'=a1b/h0=950/1189=0.8，取λb=0.8；λl'= a1l/h0=950/1189=0.8，取λl=0.8；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.8+1)=0.97αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.8+1)=0.97βhsαb f t bh0=0.91×0.97×1.57×103×5×1.19=8223.14kNβhsαl f t lh0=0.91×0.97×1.57×103×5×1.19=8223.14kNV=364.7kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=8223.14kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.19=3.98ma b=4m>B+2h0=3.98m，a l=4m>B+2h0=3.98m角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(5-4+0.5)/2=0.75mc l=(l-a l+d)/2=(5-4+0.5)/2=0.75m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=950/1189=0.8，取λb=0.8；λl''= a1l/h0=950/1189=0.8，取λl=0.8；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.8+0.2)=0.56β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.8+0.2)=0.56[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.56×(0.75+0.95/2)+0.56×(0.75+0.95/2)]×0.96×1570×1. 19=2467.6kNN l=V=364.7kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=2467.6kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1487.57×106/(1.03×16.7×5000×11892)=0.012δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012γS1=1-δ1/2=1-0.012/2=0.994A S1=M y/(γS1h0f y1)=1487.57×106/(0.994×1189×300)=4197mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(4197,0.002×5000×1189)=14001mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=16219mm2≥A1=14001mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=1487.57×106/(1.03×16.7×5000×11892)=0.012δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012γS2=1-δ2/2=1-0.012/2=0.994A S2=M x/(γS2h0f y1)=1487.57×106/(0.994×1189×300)=4197mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×5000×1189)=14001mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=16219mm2≥A2=14001mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=9041mm2≥0.5A S1'=0.5×16219=8110mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=9041mm2≥0.5A S2'=0.5×16219=8110mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
2号地通道基坑计算书
2#地通道基坑计算书计算项目： 2号地通道基坑计算书（坡率法开挖）------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数 2坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 13.530 9.000 02 10.000 0.000 1超载1 距离0.010(m) 宽10.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数 1层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) 力系数1 50.000 20.000 ---- 120.000 ---层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度)1 5.000 26.000 ---- ----层号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值1 --- --- --- ---================================================================ 下部土层数 1层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) 力系数1 50.000 20.000 ---- 120.000 ---层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度)1 5.000 26.000 ---- ----层号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值1 --- --- --- ---不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法: Bishop法稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心 = (1.669,15.160)(m)滑动半径 = 15.944(m)滑动安全系数 = 1.252起始x 终止x αli Ci Φi 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力 mθi 超载竖向地震力地震力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------3.268 -2.179 -16.000 1.133 5.000 26.00 3.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.94 8.32 0.85384 0.00 0.00-2.179 -1.089 -11.962 1.114 5.000 26.00 9.32 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.93 11.13 0.89751 0.00 0.00-1.089 0.000 -7.984 1.100 5.000 26.00 13.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.87 12.85 0.93618 0.00 0.000.000 0.834 -4.503 0.837 5.000 26.00 16.79 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.32 12.79 0.96631 0.00 0.000.834 1.669 -1.500 0.835 5.000 26.00 26.78 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.70 17.42 0.98946 0.00 0.001.6692.657 1.777 0.989 5.000 26.00 43.63 0.00 0.00 0.00 0.00 0.001.35 25.92 1.01160 0.00 0.002.6573.645 5.339 0.993 5.000 26.00 55.41 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.16 30.98 1.03192 0.00 0.003.6454.634 8.921 1.0015.000 26.00 65.96 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 10.23 35.40 1.04833 0.00 0.004.6345.622 12.539 1.013 5.000 26.00 75.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 16.34 39.26 1.06075 0.00 0.005.6226.611 16.208 1.030 5.000 26.00 83.24 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 23.24 42.60 1.06903 0.00 0.006.6117.599 19.948 1.052 5.000 26.00 89.85 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 30.65 45.45 1.07295 0.00 0.007.599 8.588 23.779 1.080 5.000 26.00 95.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 38.30 47.82 1.07223 0.00 0.008.588 9.576 27.727 1.117 5.000 26.00 98.55 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 45.85 49.71 1.06648 0.00 0.009.576 10.565 31.825 1.164 5.000 26.00 100.35 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 52.92 51.07 1.05516 0.00 0.0010.565 11.553 36.115 1.224 5.000 26.00 100.16 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 59.04 51.85 1.03752 0.00 0.0011.553 12.542 40.656 1.303 5.000 26.00 97.64 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 63.61 51.91 1.01253 0.00 0.0012.542 13.530 45.534 1.412 5.000 26.00 92.29 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 65.87 51.05 0.97860 0.00 0.0013.530 14.478 50.764 1.499 5.000 26.00 74.20 0.00 0.00 0.00 0.00 18.76 72.00 53.60 0.93435 0.00 0.0014.478 15.426 56.550 1.721 5.000 26.00 49.59 0.00 0.00 0.00 0.00 18.96 57.19 43.56 0.87635 0.00 0.0015.426 16.374 63.457 2.123 5.000 26.00 17.99 0.00 0.00 0.00 0.00 18.96 33.06 28.61 0.79549 0.00 0.00总的下滑力 = 568.043(kN)总的抗滑力 = 711.309(kN)土体部分下滑力 = 568.043(kN)土体部分抗滑力 = 711.309(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力 = 0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 0.000(kN)============================================================================软件版本:理正岩土7.0。
柱下两桩承台计算2桩计算书
一、基本资料：1.承台砼强度等级：C30 2.纵筋：HRB400360N/mm2f c =14.3N/mm2 箍筋：HRB400360N/mm2f t =1.43N/mm2腰筋：HRB400360N/mm23.承台参数：L=1600mm L 1=500mm B 1=500mm B 2=500mm H=-1.900m h=1200mm 4.桩参数：桩径D=400mm 100mm 5.柱参数：b c =800mm800mm二、内力分析：根据《建筑地基基础设计规范》8.5.4条：最大桩基净反力设计值Ni：x /∑x 2=0.63N i =F/n+M y x /∑x 2=1225.13KN根据JGJ94-2008第5.9.2条，绕y轴方向计算截面My：计算截面距离X 1=0.4m截面弯矩设计值M=∑N i x i =490.05kN·m剪力设计值V=N 1=1225.13kN柱下二桩承台按深梁计算钢筋强度f y ：混凝土强度：桩顶嵌入承台深度d=h c =iiyx NM ∑=三、正截面抗弯承载能力计算：计算跨度ι0=MIN(1.15L n,L)=1380mm (计算跨度按老规范10.7.1取值)1.0<ι0/h= 1.15< 5.0为深受弯构件且ι0/h=1.15<2.0为深梁根据GB50010-2010 附录G.0.2条a s =120mm h 0=h-a s =1080mm由得：x=32.2mm <0.2h 0=216mm实际取值x=216mmαd =0.8+0.04ι0/h=0.846内力臂z=822.31mm 由得：纵筋A s =1655mm 2根据GB50010-2010附录G.0.12条，纵向受拉钢筋ρmin =As/bh：0.2%A smin =2400mm 2选用6Φ25（钢筋等级HRB400）实际A s =2945mm 2实配钢筋满足要求！四、斜截面抗剪承载能力计算：ι0/h= 1.15<2.0为深梁实际取值ι0=2400mm<4<6根据GB50010-2002第10.7.4条，3088.8>V=1225KN受剪截面符合要求！1.081.受剪截面条件：(10+ι0/h)βcf c bh 0/60=h w /b=zA f M s y ≤仅集中力F下对支座产生的剪力V F =1162kNV F /V=95%>75%λ=0.25根据GB50010-2010附录G10.0.12条：竖向分布筋箍筋AsvA svmin /S h = 1.50mm 2/mm 箍筋选用φ10@2004肢箍A sv /S h =1.57>A svmin /S h竖向分布配筋满足要求！水平分布筋腰筋AshA shmin /S v = 2.00mm 2/mm每侧腰筋选Φ16@200A sh /S v =2.01>A shmin /S v水平分布配筋满足要求！根据GB50010-2010附录G.0.4条:由得：=2162.16+0.00+390.86=2553.02KN>V=1225.13KN受剪承载力符合要求！2.受剪承载能力计算：。
啤酒课程设计计算书-完美版 (2)
课程设计计算书作者：学号：院系：专业：题目：13.5万吨12°浅色啤酒厂糖化发酵工艺设备设计重点设备—糖化锅指导者：魏群刘月华评阅者：姓名职称2015 年 11 月吉林目录第1章工艺计算 (3)1.1 计算依据 (3)1.2 以100Kg混合原料生产11°浅色啤酒物料计算 (3)1.2.1 糖化物料的计算 (3)1.2.2 澄清冷却物料的计算 (6)1.2.3 主发酵的计算 (6)1.2.4 后发酵的计算 (7)1.2.5 成品啤酒的计算 (7)1.2.6 换算成100L成品啤酒的各项数据 (7)1.2.7 换算成13.5万吨成品啤酒量各项数据 (7)1.2.8 换算成每日生产量各项数据 (7)第2章设备计算 (9)2.1 贮箱计算 (9)2.2 碎机生产能力的计算 (10)2.3糖化 (11)2.3.1糊化锅 (11)2.3.2糖化锅 (12)2.3.3过滤槽 (14)2.3.4蒸煮锅 (15)2.4旋涡沉淀槽 (16)2.5薄板冷却器 (18)2.6水箱 (21)2.7糖化用泵的选择 (21)2.8发酵设备计算 (21)2.9 硅藻土过滤机 (26)2.10 清酒罐 (27)第3章重点设备及其计算 (28)第1章工艺计算1.1 计算依据(1) 以100Kg混合原料计算，麦芽：玉米=70:30，酿造12°浅色啤酒。
(2) 工艺损耗以国家颁布的一级企业先进指标为计算依据。
(3) 基础数据：选澳大利亚麦芽，年产13.5万吨12°浅色啤酒，麦芽：玉米=70:30，重点设备糖化锅。
图1-1 生产原料数据图年生产320天，生产旺季每天糖化6次，生产淡季每天糖化3次，每年总糖化次数为1440次。
1.2 以100Kg混合原料生产11°浅色啤酒物料计算1.2.1 糖化物料的计算(1) 谷物清净磨碎损失重量（kg）采用干法粉碎：麦芽清磨损失：gm =m×Pm=70×0.66%=0.462（kg）大米清磨损失：gn =n×Pn=30×0.60%=0.180（kg）总损失：g= gm+ gn=0.642(2) 100kg混合原料中含浸出物重量（G）(湿法粉碎)麦芽：Gm =(m-gm)×(1-Wm)×Em=（70-0.462）×(1-5.2%)×81%=53.40（kg）（干法破碎）=m(1- Wm ）×Em=70×(1-5.2%)×81%=53.75(kg) (湿法破碎)大米：Gn =(n-gn)×(1-Wn)×En=（30-0.180）×(1-12%)×93%=24.40（kg）（干法破碎）=n(1- Wm ）× En=30×(1-12%)×93%=24.55(kg) (湿法破碎)则：E=Gm +Gn=53.5+24.5=78(kg)(3) 糖化用水计算（G水）酿造12°浅色啤酒的头号麦汁的浓度一般为12%—14%，现取13%，糖化时原料利用率Φ=98%，原料含水率和糖化时水分蒸发量忽略不计。
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目录
附录1 PKPM电算相关数据 (1)
1．各层平面简图 (1)
2．各层楼面荷载、梁间荷载 ...................................................................... 错误！未定义书签。
3．各层板配筋计算值.................................................................................... 错误！未定义书签。
4．各层梁柱配筋图........................................................................................ 错误！未定义书签。
5．楼层组装图................................................................................................. 错误！未定义书签。
楼层组装设计参数 ................................................................................. 错误！未定义书签。
6．总信息图..................................................................................................... 错误！未定义书签。
7．风荷载信息图 ............................................................................................ 错误！未定义书签。
8．地震信息图................................................................................................. 错误！未定义书签。
9．活荷载信息图 ............................................................................................ 错误！未定义书签。
10．调整信息图 .............................................................................................. 错误！未定义书签。
11．设计信息图............................................................................................... 错误！未定义书签。
12．配筋信息图 .............................................................................................. 错误！未定义书签。
13 周期、地震力、振型 ............................................................................... 错误！未定义书签。
14 结构位移..................................................................................................... 错误！未定义书签。
15 各层梁板裂缝图........................................................................................ 错误！未定义书签。
附录2 工程量计算................................................................................................ 错误！未定义书签。
1.工程量一览表................................................................................................ 错误！未定义书签。
附录1 PKPM电算相关数据（要求为白底）1．各层平面简图。