粗精轧轧制表

热轧轧制力计算及校核

6 轧制力与轧制力矩计算6.1 轧制力计算6.1.1 计算公式1.S.Ekelund 公式是用于热轧时计算平均单位压力的半经历公式，其公式为〔1〕；))(1ηε++=P k m （〔1〕式中：m ——表示外摩擦时对P 影响的系数，hH hh R f m +∆-∆=2.16.1；当t≥800℃,Mn%≤1.0%时，K=10×〔14-0.01t 〕〔1.4+C+Mn+0.3Cr 〕Mpa 式中t —轧制温度，C 、Mn 为以%表示的碳、锰的含量；ε— 平均变形系数，hH R hv+∆=2ε；η—粘性系数，')01.014(1.0C t -=ηMpa.s F —摩擦系数，)0005.005.1(t a f -=，对钢辊a=1，对铸铁辊a=0.8；‘C — 决定于轧制速度的系数，根据表6.1经历选取。

表6.1’C 与速度的关系轧制速度〔m/s 〕＜6 6~10 10~15 15~20 系数‘C10.80.650.602.各道轧制力计算公式为p h R b B p F P hH ∆⨯+==26.1.2 轧制力计算结果表6.2粗轧轧制力计算结果道次 1 2 3 4 5 T〔℃〕1148.68 1142.76 1133.93 1117.15 1099.45 H〔mm〕200 160 112 67 43 h(mm) 160 112 67 43 30 Δh(mm)40 48 45 24 13 Ri(mm) 600 600 600 600 600f 0.476 0.479 0.483 0.491 0.500m 0.194 0.266 0.408 0.596 0.755 K(Mpa) 64.3 65.9 68.1 72.4 76.9 ‘C 1 1 1 1 1η0.251 0.257 0.266 0.283 0.301 v(mm/s) 3770 3770 3770 3770 37705.408 7.841 11.536 13.709 15.204P(Mpa) 78.5 85.9 100.2 121.8 143.0B(mm) 1624 1621 1635.4 1623.9 1631.1 Hb(mm) 1621 1635.4 1623.9 1631.1 1615 hP(KN) 19720 23743 26834 23778 20501表6.3 精轧轧制力计算结果道次 1 2 3 4 5 6 7 T(℃)1043.65 1022.38 996.34 967.35 928.58 901.31 880 H(mm) 30.00 18 11.7 8.19 6.14 4.6 3.91 h(mm) 18 11.7 8.19 6.14 4.6 3.91 3.5 Δh(mm)12 6.30 3.51 2.05 1.54 0.69 0.41 Ri(mm) 400 400 400 350 350 350 350f 0.528 0.539 0.552 0.566 0.586 0.599 0.61m 0.920 1.203 1.452 1.522 1.854 1.654 1.511 K(Mpa) 91.23 96.67 103.34 110.76 120.68 127.66 ‘C 1 1 0.8 0.8 0.65 0.6 0.6η0.356 0.378 0.323 0.346 0.306 0.299 0.312 v(mm/s) 3310 5080 7260 9690 12930 15220 17000 ε23.89 42.93 68.38 103.50 159.72 158.82 157.04 P(Mpa) 191.47 248.63 307.47 369.69 484.06 464.92 457.372hH bB+(mm) 1606.16 1606.16 1606.16 1606.16 1606.16 1606.16 1606.16 P(KN) 21307 20047 18505 15905 18050 11604 88006.2 轧制力矩的计算6.2.1 轧制力矩计算公式传动两个轧辊所需的轧制力矩为〔2〕；Pxl M z 2 〔2〕式中：P —轧制力； x —力臂系数； l —咬入区的长度。

第三章轧制表的编制

第三章轧制表的编制编写人：易兴斌轧制表的编制方法有两种：第一种方法是以成品管尺寸为计算依据，由后往前计算各轧机的管子尺寸，最后求出管坯尺寸。

第二种方法是以管坯为计算依据，由前往后计算各轧机的管子尺寸。

一般采用第一种方法。

第一节自动轧管机组轧制表的编制轧制表采用的符号：D z————管坯直径D0————毛管外径d0————毛管内径S0————毛管壁厚δ0———穿孔机顶头直径D a————自动轧管机后管子外径d a—————自动轧管机后管子内径S a—————自动轧管机后管子壁厚δ1δ2 ---—---自动轧管机第一、第二顶头直径D p—————均整机后管子外径d p—————均整机后管子内径S p—————均整机后管子壁厚D k—————定径机后管子外径S k—————定径机后管子壁厚D—————冷态成品管外径d—————冷态成品管内径S—————冷态成品管壁厚ΔD k————定径机总减径量k p—————均整机扩径量ξp—————均整机的顶头直径比轧管后管子内所大的值Δp—————均整扩展值δp—————均整顶头直径ξa—————穿孔后毛管内径比轧管第一道顶头直径大的数值A—————自动轧管机孔型高Δa—————自动轧管机的减壁量K n—————穿孔机的扩径量L—————穿孔机导板间距B—————穿孔机轧辊间距μ0—————穿孔机顶头前压下量μ—————穿孔机压缩带压下量μp—————均整机的延伸系数μa—————轧管机的延伸系数μn—————穿孔机延伸系数μ∑—————总延伸系数计算实例已知成品管直径Φ108mm ，壁厚10 mm, 长度10m ，重量241.668kg定径机钢管尺寸（1）定径后钢管直径D k ：D k =D （1+αt ）式中 α——钢的热膨胀系数t---------钢管定径温度，t=800~900℃(1+αt)≈1.01~1.015，计算取(1+αt)≈1.01D k =D （1+αt ）=108×1。

钢管轧机轧制表的编制

ξp＝2－4 mm 均整机的顶头直径比轧管后管子内所大的值。
Δp＝1－2 mm 均整扩展值。 Da＝Dp—Kp＝119—6＝113 mm 2)轧管后的钢管壁厚 Sa＝Sp＝Sk＝10.1 mm。 3)轧管后的钢管内径：
da＝113—(2×10.1)＝92.8 mm 4)轧管后的钢管断面积 Fa： Fa＝π(Da—Sa)Sa-＝π(113—10.1)×10.1
＝109.08 mm 2)定径后钢管壁厚 SK：
2009 年第 1 期
钢铁技术
· 15 ·
SK＝10×1.01 mm＝10.1 mm
3)定径后钢管断面积 Fk:
( Fk＝ π D k − Sk )Sk
＝3.1416(109.08－10.1)×10.1
＝3140.65 mm2
4)定径后钢管每米重量：
· 14 · ·轧钢·
钢铁技术
2009 年第 1 期
钢管轧机轧制表的编制
易兴斌欧阳建
(中冶赛迪公司轧钢事业部, 重庆 400013)
[摘要]详细介绍了自动轧管机、二辊斜轧管机、三辊斜轧管机、周期轧管机和连轧管机等轧管机组轧制表编制的基本方法和编制中应考虑的相关因素和计算公式。
[关键词]自动轧管机二辊斜轧管机三辊斜轧管机周期轧管机连轧管机轧制表
＝π×102.9×10.1＝3265.03 mm
5)均整后的钢管延伸系数 μp:
µ
P＝
FP Fa
=
3455.414 3265.03
= 1.058
6)轧管后的钢管长度 La：
La＝LP×μp＝8.69×1.058＝9.194 mm
1.2.4 穿孔后毛管尺寸
1)穿孔后的毛管壁厚 S0：S0＝Sa＋Δa 式中，Δa 为自动轧管机的总减壁量一般为 3～6 mm，设定Δa＝4 mm。

某钢厂圆钢轧制程序表

轧制程序表原料：165×165×11800mm 钢种：45 成品规格：Φ18圆编制：审核：批准：轧制程序表原料：165×165×11800mm 钢种：45 成品规格：Φ20圆编制：审核：批准：轧制程序表原料：165×165×11800mm 钢种：45 成品规格：Φ22圆编制：审核：批准：轧制程序表原料：165×165×11800mm 钢种：45 成品规格：Φ25 圆编制：审核：批准：轧制程序表原料：165×165×11800mm 钢种：45 成品规格：Φ28 圆编制：审核：批准：轧制程序表原料：165×165×11800mm 钢种：45 成品规格：Φ30圆编制：审核：批准：轧制程序表原料：165×165×11800mm 钢种：45 成品规格：Φ32圆编制：审核：批准：轧制程序表原料：165×165×11800mm 钢种：45 成品规格：Φ34圆编制：审核：批准：轧制程序表原料：165×165×11800mm 钢种：45 成品规格：Φ35圆编制：审核：批准：轧制程序表原料：165×165×11800mm 钢种：45 成品规格：Φ36圆编制：审核：批准：轧制程序表原料：165×165×11800mm 钢种：45 成品规格：Φ38圆编制：审核：批准：。

轧钢之家不锈钢冷轧轧制报表

0.34
1000.00
1.00
1000.00
0.40
1000.00
0.34
1000.00
1.00
1000.00
0.77
1000.00
0.65
1000.00
0.56
1000.00
0.47
1000.00
0.40
1000.00
1.00
1000.00
0.77
1000.00
0.65
1000.00
0.56
1000.00
2.00
730.00
1.60
730.00
1.23
730.00
0.99
730.00
0.83
730.00
0.70
730.00
2.00
出口厚度mm 压下率% 累计压下率% 工作辊直径mm 轧制速度mpm 入口张力kN
0.77
23.00
0.65
15.00
0.56
15.00
0.47
15.00
0.40
15.00
63.5
800.00
165.85
63.5
800.00
151.49
63.5
800.00
135.86
63.5
300.00
68.75
63.5
800.00
177.04
63.5
800.00
176.25
63.5
800.00
165.85
63.5
800.00
151.49
63.5
800.00
135.86
63.5
350.00

粗轧、中精轧课件

粗轧工艺能够控制钢材的内部晶体结构，从而影响其机械性能。
粗轧工艺在轧制过程中会产生较大的变形抗力，需要使用大功率的轧机。
粗轧工艺的应用范围
01
粗轧工艺广泛应用于钢铁行业，用于生产各种规格的中厚板、型钢、棒材等。
02
在建筑、机械、造船、石油化工等领域，粗轧工艺生产的钢材
被广泛用于各种结构和设施的建设。
在全球环保意识的提高下，粗轧、中精轧行业将更加注重环保和可持续发展，减少生产过程中的环境污染。
定制化需求
随着消费者需求的多样化，粗轧、中精轧产品将更加注重个性化定制，满足不同客户的需求。
粗轧、中精轧面临的技术挑战
技术更新换代
随着科技的不断进步，粗轧、中精轧行业需要不断更新技术和设备，以适应市场需求和竞争。
详细描述
中精轧工艺主要用于轧制各种规格的钢材和有色金属材料，如钢板、钢管、铝板、铜板等。在汽车制造、建筑、机械、电力、石油化工等领域，中精轧工艺被广泛应用于生产各种高性能、高质量的金属材料，以满足不同领域的需求。
03 粗轧与中精轧的关联与区别
CHAPTER
粗轧与中精轧的关联
01 02
前后关联
粗轧、中精轧课件
目录
CONTENTS
• 粗轧工艺介绍 • 中精轧工艺介绍 • 粗轧与中精轧的关联与区别 • 粗轧工艺流程 • 中精轧工艺流程 • 粗轧、中精轧的未来发展与挑战
01 粗轧工艺介绍
CHAPTER
粗轧工艺的定义
粗轧工艺是一种金属加工工艺，主要用于轧制钢材。它是在中厚板轧机上进行的，通常在开坯或半成品轧制阶段使用。
原料准备
确保原料的规格和质量符合要求，对不合格的原料进行筛选和剔除。

粗轧机横—轧“狗骨”轧制板型控制优化

1
得了良好效果，证明 PVPC 功能是比较完善的。但全部采用此方法轧制又暴露出其他一些问题：
1、轧制节奏相对较慢，但轧制节奏变慢，单位小时产量下降，从而增加了煤气消耗和电力消耗等等，相应地增加了生产成本。
2、展宽比小于 1.3 的生产计划，钢板头尾板型控制不甚理想，“舌头”较大切损量较大。所以，展宽比小于 1.3 的生产计划，为保证钢板定尺长度，需牺牲一定的成材率。
“职工合理化建议优秀成果”呈报表
优秀成果项目名称
粗轧机横—轧“狗骨”轧制板型控制优化
成果持有者
姓
名
性年龄别
文化程度
工作单位
职务
职称
男 29
本科中厚板厂 3500 热轧车间技术员
助工
男 25
专科中厚板厂 3500 热轧车间操作工
高级工
男 30
专科中厚板厂 3500 热轧车间主任助理
从以上分析来看，我们既希望提高成材率的同时又不增加生产成本，这需要找到一个兼顾成材率和生产成本的平衡点，即找到一个既能提高成材率又不增加单位生产成本的方法。实现项目的方法、措施：
在充分的验证的基础上提出对于展宽比小于 1.3 的生产计划，采取开启 PVPC 的横—纵轧制法，在横轧阶段形成“狗骨”，转钢后在纵轧阶段弥补钢板头尾“舌头”形状，操作方式如下图所示
横轧道次
横轧后板型
旋转 90°
来料旋转 90°
利用轧制过程的 HGC 带钢压下，在钢板咬入后压下辊缝、在钢板即将抛出后抬起辊缝在钢板头尾形成“狗骨”，转钢后纵轧阶段补偿头尾变形，能够保证钢板基本呈矩形化，减少精整切损，提高钢板成材率，具体操作方式如下所示。
1、对展宽比大于或等于 1.5 的生产计划，粗轧机开启 PVPC，采用纵—横—纵轧制。

转关于粗轧，中轧，预精轧，精轧，

转关于粗轧，中轧，预精轧，精轧，0粗轧机组的参数包括:1)轧辊直径前4架轧机轧辊辊身直径为φ530~650mm，后3~5架为φ450~480mm(均指新辊)。

粗轧机组轧辊辊身直径一般为轧件平均高度的4~5倍。

2)轧辊辊身长度悬臂辊轧机实际上是装配式轧辊的辊环宽度，一般是最大轧件宽度的2.1~2.5倍;其他类型的轧机轧辊辊身长度均为新辊直径的1.6~1.9倍。

采用较短的轧辊辊身有利于提高轧辊的刚度，有利于保证连轧工艺的稳定。

3)轧辊的径向调整量粗轧机轧辊径向调整量较大，一般为轧辊直径的15%。

4)轧辊的轴向调整量悬臂辊轧机以辊环精确的加工和辊环固定机构准确定位而无需设置轴向调整装置。

其余型式粗轧轧机的轧辊轴向调整量为±2~3mm，这样的调整量对于在线材粗轧中无不均匀的轧辊轴向磨损的对称轧制，足以满足装配时的轧辊孔型对中调整。

5)工作机座的移动调整量用来更换扎槽的工作机座移动调整量等于其轧辊上最边缘的两个孔型的中心距。

通常高速线材轧机的轧制线是固定的，粗轧机组各机架以其中心线或其轧制线与全轧线的固定轧制线相重合，来进行垂直于轧制线的定位。

粗轧机组各机架间距应满足下列条件:(1)安装轧机工作机座及其传动装置的必要空间;(2)安装及调整轧机导卫所需的必要空间;(3)在采用直流电动机单独传动并以电流比较法进行微张力控制的情况下，当轧件已穿孔尚未建立连轧关系时，主传动电机动态速度降及其恢复过程所需时间内轧件的必要行程，动态恢复过程的时间按目前的电气水平应不小于0.5s。

在满足上列条件的前提下，机架间距越小越好。

各类粗轧机组机架中心距一般为:悬臂式轧机:轧辊辊身直径的3.6~3.8倍。

其他轧机:轧辊辊身直径的5倍。

中轧及预精轧通常平均延伸系数为1.28~1.34。

为加大减面效率通常初始4个道次的平均道次延伸率为1.32~1.35;而以后几个道次为保证轧件断面尺寸的稳定性和获得较高的断面尺寸精度，采用较小的变形量，其平均道次延伸系数为1.21~1.27.对于高速线材轧机，在中轧及预精轧阶段由于轧制速度已较高，轧件的变形热已大于轧机在轧制及运行过程中传导及辐射的热量，轧件温度在此阶段开始升高，随轧速的增加轧件温度也急剧升高。

轧制程序

轧制程序表2-6原料规格：150㎜×150㎜×3000㎜连铸坯坯料重量：513㎏；钢种:Q235 ; 成品规格：12㎜圆钢理论小时产量：42.661078 t/h1轧制程序表2-7原料规格：150㎜×150㎜×3000㎜连铸坯坯料重量：513㎏；钢种:Q235 ; 成品规格：14㎜圆钢理论小时产量：55.511352t/h2轧制程序表2-8原料规格：150㎜×150㎜×3000㎜连铸坯坯料重量：513㎏；钢种:Q235 ; 成品规格：16㎜圆钢理论小时产量：64.406364 t/h3轧制程序表2-9原料规格：150㎜×150㎜×3000㎜连铸坯坯料重量：513㎏；钢种:Q235 ; 成品规格：18㎜圆钢理论小时产量：64.369355 t/h4轧制程序表2-10原料规格：150㎜×150㎜×3000㎜连铸坯坯料重量：513㎏；钢种:Q235 ; 成品规格：20㎜圆钢理论小时产量：64.371882 t/h5轧制程序表2-11原料规格：150㎜×150㎜×3000㎜连铸坯坯料重量：513㎏；钢种:Q235 ; 成品规格：22㎜圆钢理论小时产量：64.397876 t/h6轧制程序表2-12原料规格：150㎜×150㎜×3000㎜连铸坯坯料重量：513㎏；钢种:Q235 ; 成品规格：25㎜圆钢理论小时产量：64.385819 t/h7轧制程序表2-13原料规格：150㎜×150㎜×3000㎜连铸坯坯料重量：513㎏；钢种:Q235 ; 成品规格：28㎜圆钢理论小时产量：64.390616 t/h8轧制程序表2-14原料规格：150㎜×150㎜×3000㎜连铸坯坯料重量：513㎏；钢种:Q235 ; 成品规格：30㎜圆钢理论小时产量：64.408038 t/h9轧制程序表2-15原料规格：150㎜×150㎜×3000㎜连铸坯坯料重量：513㎏；钢种:Q235 ; 成品规格：32㎜圆钢理论小时产量：94.41395t/h10轧制程序表2-16原料规格：150㎜×150㎜×3000㎜连铸坯坯料重量：513㎏；钢种:Q235 ; 成品规格：36㎜圆钢理论小时产量：64.368345t/h11轧制程序表2-17原料规格：150㎜×150㎜×3000㎜连铸坯坯料重量：513㎏；钢种:Q235 ; 成品规格：40㎜圆钢理论小时产量：76.057917 t/h1213。

备注
注：1、要求严格按照工控机上数据填写。2、每次更换轧辊或者更换品种轧制顺行后填写
精轧轧制表（设定数据）
填表人：ห้องสมุดไป่ตู้ZL 工作辊经（mm）速度设定(rpm) 活套1# 角度设定延时落套（ms）活套2# 轧制规格： (mm)Χ ZP1 ZP2 (mm) JL JP1 201 年月 JP2 日备注
精轧轧制表（使用数据）
ZL 工作辊经（mm）速度设定(rpm) 活套1# 角度设定延时落套（ms）活套2# ZP1 ZP2 JL JP1 JP2 备注
粗轧轧制规程表
粗轧立棍一道二道三道四道五道六道七道八道九道十道十一十二咬钢线速度(m/s) 轧制线速度(m/s) 辊缝（mm）工作辊经（mm）粗轧平棍一道二道三道四道五道六道七道八道九道十道十一十二咬钢线速度(m/s) 轧制线速度(m/s) 辊缝（mm）工作辊经（mm）粗平棍辊缝设定值（mm）轧制道次当前道次粗立传动侧棍辊缝设定值（mm）粗立传动侧棍辊缝设定值（mm）备注

轧辊配对表050916

各轧机配对辊、道次、凸度、粗糙度表1.各磨工必须严格按照此工艺参数磨削轧辊，不得任意调整和改变参数或填写时弄虚作假。

2.钳工装配轴承箱时，严格按此表的配对辊号进行，并特别注意冷轧上下辊。

3.为保密起见，磨床填写磨辊单时，在轧机位置一律填写代号，不得填写其它标识。

4.四台轧机操作手应严格按此工艺参数表检查和使用轧辊。

5.本表参数若须调整需报请主管领导批准，以书面形式下发。

6.本规定自下发之日起执行，原下发的《各轧机配对辊、道次、凸度、粗糙度表》同时作废。

编制：赵刚审核：黄金法批准：张学平压延厂2005年9月16日各轧机配对辊、道次、凸度、粗糙度表1.各磨工必须严格按照此工艺参数磨削轧辊，不得任意调整和改变参数或填写时弄虚作假。

2.钳工装配轴承箱时，严格按此表的配对辊号进行，并特别注意冷轧上下辊。

3.四台轧机操作手应严格按此工艺参数表检查和使用轧辊。

4.本表参数若须调整需报请主管领导批准，以书面形式下发。

5.本规定自2004年7月29日起执行，2004年3月8日下发的《各轧机配对辊、道次、凸度、粗糙度表》同时作废。

编制：赵刚审核：黄金法批准：张学平压延厂2004年7月29日各轧机配对辊、道次、凸度、粗糙度表1.各磨工必须严格按照此工艺参数磨削轧辊，不得任意调整和改变参数或填写时弄虚作假。

2.钳工装配轴承箱时，严格按此表的配对辊号进行，并特别注意冷轧上下辊。

3.为保密起见，磨床填写磨辊单时，在轧机位置一律填写代号，不得填写其它标识。

4.四台轧机操作手应严格按此工艺参数表检查和使用轧辊。

5.本表参数若须调整需报请主管领导批准，以书面形式下发。

6.本规定自下发之日起执行，原下发的《各轧机配对辊、道次、凸度、粗糙度表》同时作废。

编制：赵刚审核：黄金法批准：张学平压延厂2005年7月3日各轧机配对辊、道次、凸度、粗糙度表1.各磨工必须严格按照此工艺参数磨削轧辊，不得任意调整和改变参数或填写时弄虚作假。

2.钳工装配轴承箱时，严格按此表的配对辊号进行，并特别注意冷轧上下辊。

高速线材轧制规程设计之孔型设计

目录5.3.1 机架数目的确定 (3)5.4轧机的选择 (3)6 孔型设计 (5)6.1孔型设计概述 (5)6.1.1 孔型设计的内容 (5)6.1.2 孔型设计的基本原则 (5)6.2孔型系统的选取 (6)6.2.1 粗轧机孔型系统的选取 (6)6.2.2 中轧、预精轧及精轧轧机孔型系统的选取 (6)6.3孔型设计计算 (6)6.3.1 确定各道次延伸系数 (6)6.3.2 确定各道次轧件的断面面积 (7)6.3.3 孔型设计计算 (8)6.4孔型在轧辊上的配置 (9)6.4.1 孔型在轧辊上的配置原则 (9)6.4.2 孔型在轧辊上的配置 (9)6.5轧辊的平均工作直径及轧辊转速的确定 (10)6.5.1 工作辊径的确定 (10)6.5.2 轧辊转速的确定 (10)8 力能参数计算与强度校核 (13)8.1力能参数计算 (13)8.1.1 轧制温度 (13)8.1.2 轧制力计算 (14)8.1.3 轧辊辊缝计算 (19)8.2电机功率的校核 (19)8.2.1 传动力矩的组成 (19)8.2.2 各种力矩的计算 (20)8.2.3 电机校核 (21)8.2.4 第一道次电机功率校核举例 (21)8.3轧辊强度的校核 (22)8.3.1 强度校核 (22)8.3.2 第一架轧机轧辊强度校核举例 (25)5.3.1 机架数目的确定由坯料尺寸（150mm×150mm ）和所轧制的最小断面的轧件尺寸（Φ6.5mm ）确定轧制道次。

考虑到坯料尺寸偏差和热膨胀因素，所以总延伸系数为：68.73645.6]015.1)4150[(220=⨯⨯+==∑πμn F F ……………………………(3) 一般全线平均延伸系数为： 27.1=μ∴轧制道 6.27ln ln ==∑μμN (4)取整得28=N ，精轧最后两架为减径机。

轧机最后为两架定径机（不考虑在内）。

参考现场实际生产情况及相关资料将26+4架轧机分为粗轧、中轧、预精轧、精轧及减定径五组机组。

JIS G3101一般结构用轧制钢材

JIS标志认证产品标准产品标准号JIS G3101产品名称一般结构用轧制钢材制定年月日2004年03月20日确定年月日2008年10月01日日本标准协会绪言该标准是基于日本标准化法试用第14条，第12条第1项的规定，由日本钢铁连盟（JISF）提出工业标准草稿和日本工业标准改正，经日本工业标准调查会审议通过，由经济产业大臣修正的工业标准。

该标准在JIS G3101：1995的基础上做了改正，并完全替换该标准。

该标准的部分内容是持有专利权的技术性内容，专利公开后提出的申请，适用新技术专利，认证注册申请与新技术专利相抵触的部分需引起注意。

经济产业大臣及日本工业标准调查会对技术专利公开后提出的认证申请适用新技术专利，对认证申请之后才提出的新技术专利做出相关确认，但不负担任何责任。

以下所示是JIS G3101的附件内容。

附件1（规定）试验片的选取位置目录1.适用范围————————————————————————————22.引用标准————————————————————————————23.种类及牌号———————————————————————————24.化学成份————————————————————————————25.机械性质————————————————————————————26.形状、尺寸、质量及其允许偏差——————————————————47.外观——————————————————————————————58.试验——————————————————————————————5 8.1分析试验———————————————————————————58.2机械试验———————————————————————————59.检查——————————————————————————————6 9.1检查—————————————————————————————69.2再检查————————————————————————————610.表示—————————————————————————————611.报告—————————————————————————————6附件1（规定）试验片的选取位置——————————————————8日本工业标准JIS G3101：2004一般结构用轧制钢材1.适用范围本标准是桥梁，船舶，车辆及其它结构件使用的一般结构用热轧钢材（以下称钢材）的标准。

热轧牌号对照表

SS 490 SS 540 St33 St37-2 St37-3 St44-2 St50-2 一般结构用钢 Q/BQB 303 St52-3 SM400A SM400B SM400C SM490A SM490B SM490C SM490YA SM490YB SM520B SM520C B520JJ Welten590RE B590GJA 焊接结构用钢 Q/BQB 303 B590GJB -JIS G3106 -NSC JIS G3101 GIN 17100 (EN10025)
有良好冷成型性能，用于汽车滚型车轮轮网及轮幅。制造汽车传动轴管用。
汽车大梁，横梁用。
DIN 17155 HII 19Mn6 Q/BQB 320 锅炉及压力容器用锅 Q/BQB 321 SB410 B440HP B490HP A B 船体结构用钢 Q/BQB 330 D WTSt37-2 WTSt52_3 SEW087 (EN10155) JIS G3116 LR,BV GL,DNV及 ABS船规 (EN 10028-2) JIS G3103
DIN 17102
StE355 SPHT1 SPHT2
JIS G3132
SPHT3
用于焊接钢管。
可供牌号及标准: 可供牌号及标准
标准及牌号材料类别宝钢企业标准标准号牌号 SAPH 310 SAPH370 SAPH 400 汽车结构用钢 Q/BQB 310 SAPH 440 JIS G3113 SEW 092 QStE 340TM QStE 380TM (EN10149-2) 相当国际标准标准号牌号 SAPH 310 SAPH370 SAPH 400 SAPH 440 QStE 340TM(S355MC) QStE 380TM QStE 420TM 用于要求成形性加工性能的汽车构架，车轮等汽车结构件。说明

轧制表计算过程

194×15钢管生产计算过程（其他管子计算原则相同）一、成品管到冷床后钢管1——成品管为194×15×12000。

米重=66.2121kg/m=0.02466×（D-S）×S=0.02466×（194-15）×15长度=12m（如何制定？）。

根重=794.5452kg=米重×长度=66.2121×122——确定倍尺数（切后）倍尺数=1总长=成品管长度=12m总重=成品管的根重=794.5452kg3——冷床后的长度与重量（考虑切头）切头系数=0.0330736541171427——推测是计算所得？切头长度=总长×切头系数=12400×0.0330736541171427=410mm≈400mm得到2的切头后总长=总长-切头=12400-400=12000=12m由此重量=米重×长度=66.2121×12400=771.43004kg (不同于罗的794.5452kg) 切头重量=切头长度×米重=66.2121×400=26.48484kg (不同于罗的27.177367994kg)——该计算重量方法可能是错误的，是否由于钢管切头尾之前的头尾壁厚较厚。

二、坯料的选择与加热坯料有三种：120、175、220。

选择的坯料直径应大于成品管直径——坯料直径选择220mm坯料长度= L Z=4（L0+△L）(D0-S0)S0/K D Z2=4×（12000+400）×（194-15）×15/（（220）2×K）=2827.7144607627，由此推测全程烧损（？）系数K=0.973072对于热态坯料：热膨胀系数选择为1.01由此热态坯料直径=220×1.01=222.2热态坯料长度=2827.71×1.01=2855.9871=2856按照重量变化计算得出加热烧损系数K=0.9749997三、14机架、3辊微张确定热产品尺寸：（1+αt）=1.011——按照表格计算得出。

热轧带肋钢筋公称横截面积及理论重量查询表

热轧带肋钢筋公称横截面积及理论重量查询表
2.热轧带肋钢筋（Hot rolled Ribbed Bars）
热轧带肋钢筋截面图
说明d1——钢筋内径；α——横肋斜角；h——横肋高度；β——横肋与轴线夹角；h1——纵肋高度；θ——纵肋斜角；a——纵肋顶宽；l——横肋间距；b——横肋顶宽；f i——横肋末端间隙
允许偏差及表面质量
1. 直条钢筋的弯曲度应不影响正常使用，每米弯曲度不大于4mm，总弯曲度不大于钢筋总长度的0.4%。

2. 钢筋端部应剪切正直，局部变形应不影响使用。

3. 钢筋应无有害的表面缺陷。

4.试样可使用钢丝刷清理，清理后的重量、尺寸、横截面面积和拉伸性能应符合要求，绣皮、表面不平整或氧化铁皮不作为拒收的理由。

5.当带有上一条规定的缺陷以外的表面缺陷的试样不符合拉伸性能或弯曲性能要求时，则认为这些缺陷是有害的。

重量偏差的测量
测量钢筋重量偏差时，试样应随机从不同根钢筋上截取，数量不少于5支，每支试样长度不少于500mm，长度应逐支测量，应精确到1mm。

测量试样总重量时，应精确到不大于总重量的1%。

钢筋实际重量与理论重量的偏差(%)按下式计算：
重量偏差={[试样实际总重量-(试样总长度×理论重量)]÷(试样总长度×理论重量)}×100。

刚构桥竖向精轧螺纹钢张拉记录表1-5#段

预应力张拉质量现场记录表
操作：记录：质检负责人：技术负责人：监理工程师：
预应力张拉质量现场记录表
操作：记录：质检负责人：技术负责人：监理工程师：
预应力张拉质量现场记录表
操作：记录：质检负责人：技术负责人：监理工程师：
预应力张拉质量现场记录表
操作：记录：质检负责人：技术负责人：监理工程师：
预应力张拉质量现场记录表
操作：记录：质检负责人：技术负责人：监理工程师：
预应力张拉质量现场记录表
操作：记录：质检负责人：技术负责人：监理工程师：
预应力张拉质量现场记录表
操作：记录：质检负责人：技术负责人：监理工程师：
预应力张拉质量现场记录表
操作：记录：质检负责人：技术负责人：监理工程师：
预应力张拉质量现场记录表
操作：记录：质检负责人：技术负责人：监理工程师：
预应力张拉质量现场记录表
操作：记录：质检负责人：技术负责人：监理工程师：
预应力张拉质量现场记录表
操作：记录：质检负责人：技术负责人：监理工程师：
预应力张拉质量现场记录表
操作：记录：质检负责人：技术负责人：监理工程师：
预应力张拉质量现场记录表
操作：记录：质检负责人：技术负责人：监理工程师：
预应力张拉质量现场记录表
操作：记录：质检负责人：技术负责人：监理工程师：
预应力张拉质量现场记录表
操作：记录：质检负责人：技术负责人：监理工程师：
预应力张拉质量现场记录表
操作：记录：质检负责人：技术负责人：监理工程师：
预应力张拉质量现场记录表
操作：记录：质检负责人：技术负责人：监理工程师：
预应力张拉质量现场记录表
操作：记录：质检负责人：技术负责人：监理工程师：。

粗精轧轧制表

热轧轧制力计算及校核

第三章 轧制表的编制

钢管轧机轧制表的编制

某钢厂圆钢轧制程序表

轧钢之家不锈钢冷轧轧制报表

粗轧、中精轧课件

粗轧机横—轧“狗骨”轧制板型控制优化

转关于粗轧，中轧，预精轧，精轧，

轧制程序