现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片+顶托)
现浇箱梁支架计算书
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段A匝道第三联现浇支架计算书编制：审核：审批：中铁二十局集团有限公司怀阳高速公路X2标项目经理部二〇一八年二月目录一、工程概况 0二、箱梁设计情况 0三、支架布设方案 (2)四、计算依据 (3)五、荷载计算取值 (4)1、恒载 (4)2、活载 (4)六、各构件受力计算 (4)1、荷载分块 (4)2、荷载计算 (5)3、支架验算 (7)（1）竹胶板验算 (7)（2）方木验算 (8)（3） I14工字钢验算 (9)（4）贝雷梁验算： (9)（5） I36工字钢验算： (12)（6）Φ529mm钢管桩计算 (14)（7） C30混凝土独立基础计算 (14)A匝道桥第三联支架计算一、工程概况本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。
桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。
桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。
桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。
本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。
二、箱梁设计情况本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。
全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。
腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。
箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。
混凝土强度为C50，工程量为569.75m³。
图1 桥位布置图图2 箱梁横断面图三、支架布设方案支架顺桥向第1跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③；第2跨设置2个边墩、2个中墩，编号①、②、③、④；第3跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③。
现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片顶托)
福清项目现浇箱梁支架计划计算书钢管桩+贝雷梁+顶托支架计划1、计划概况1.1编制根据⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》；⑵《马路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；⑶《马路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；⑷《马路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）；⑸《建造施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）；⑹《马路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）；⑺《马路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）；⑻《装备式马路钢桥使用手册》；⑼《路桥施工计算手册》。
⑽《建造施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）⑾《建造施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）；⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003）⒀《马路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001）1.2 工程概况外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交错口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本展示西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。
瑞亭大桥：中央桩号为K0+377.8，起尽头桩号：K0+116.46—K0+638.5。
桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。
桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面延续箱梁。
桥梁下部：采用肋板式桥台。
柱式桥墩、桩基础。
桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
贝雷片支架法现浇制梁施工计算书
贝雷片支架法现浇制梁计算书编号：版本号：发放编号：计算：总工审核：总监批准：有效状态：中铁四局沪宁城际铁路工程站前I标项目部目录1、编制依据 (1)1.1、施工图纸 (1)1.2、标准、规范 (1)1.3、上级部门颁发的文件、规定 (2)1.4、其它 (2)2、编制原则 (2)3、工程概况 (3)3.1、主要技术标准 (3)3.2、工程概况 (3)3.3、岩土工程勘察 (4)3.3.1、地形、地貌 (4)3.3.2、地质条件 (4)4、施工部署 (5)4.1、施工工法 (5)4.2、一跨式移动支架材料用量 (5)4.3、两跨式移动支架材料 (6)5、支架设计 (8)5.1、移动支架概述 (8)5.1.1、设计原理 (8)5.1.2、特点 (8)5.1.3、主要技术参数 (8)5.1.4、支架系统构成 (8)5.1.4.2、外模系统 (9)5.1.4.3、内模系统 (9)5.2、两跨式支架 (9)5.2.1、两跨式支架设计图（以32m为例） (9)5.2.2、移动支架计算书 (15)5.2.2.1、主要技术标准 (15)5.2.2.2、采用数据(单层单排加强型贝雷梁） (15)5.2.2.3、计算荷载 (16)5.2.2.4、结构计算 (17)5.2.2.5、内力验算 (18)5.2.2.6、贝雷梁下横梁I36a工字钢验算 (19)5.2.2.7、φ529螺旋钢管支柱验算 (21)5.2.2.8、承台上I50工字钢验算 (22)5.2.2.9、中间支墩设计 (23)5.2.2.10、承台验算 (24)5.2.2.11、计算结论 (25)5.3、一跨式移动支架 (25)5.3.1、一跨式支架设计图（以32m为例） (25)5.3.2、移动支架计算书 (29)5.3.2.1、主要技术标准 (29)5.3.2.2、采用数据(双层单排加强型贝雷梁） (29)5.3.2.3、结构计算 (30)5.3.2.4、计算荷载 (31)5.3.2.5、内力验算 (32)5.3.2.6、贝雷梁下横梁2I36a工字钢验算 (32)5.3.2.7、φ529螺旋钢管支柱验算 (35)5.3.2.8、承台上I63c工字钢验算 (35)5.3.2.10、计算结论 (38)贝雷片支架法现浇制梁计算书1、编制依据1.1、施工图纸1.1.1、《七乡河特大桥施工图》，图号：沪宁城际施（桥）-W15；1.1.2、《双线单箱单室现浇后张法预应力混凝土简支整孔箱梁31.1m》，图号：沪宁城际施图（通桥）-I-01；1.1.3、《双线单箱单室现浇后张法预应力混凝土简支整孔箱梁23.1m》，图号：沪宁城际施图（通桥）-I-02；1.1.4、《简支梁桥上预埋钢筋布置图》，图号：沪宁城际施图（轨）预埋1；1.1.5、《七乡河特大桥接触网基础预留接口设计图》，图号：沪宁城际施（桥）-W15-J00；1.1.6、《综合接地通用图》，图号：沪宁城际施图-（接地）参；1.1.7、《盆式橡胶支座安装图》，图号：沪宁城际施图（通桥）-Ⅵ-01。
株洲湘江四桥42米现浇箱梁贝雷支架受力计算书
42米现浇箱梁贝雷支架受力计算书1、支架受力荷载取值根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ-2000），模板支架设计的有关规定，支架设计及验算时主要荷载为混凝土、模板和支架自重的荷载；施工人员、材料机具等行走和堆放荷载；振捣混凝土时产生的荷载；新浇混凝土对侧面模板的压力；倾倒混凝土时产生的荷载；其它可能产生的如雪荷载、冬季保温设施荷载等；支架稳定性验算荷载主要为风荷载。
1.1、混凝土自重荷载砼自重为安全计取r=26kN/m 3，根据施工图纸各截面尺寸计算荷载q r 及其分布长度具体如附图一所示。
1.2、板、支架自重荷载侧模、内模、底模自重荷载：偏安全侧模、内模及底模均按照常用钢模板150kg/m 2自重计算则：式中：l 1、l 2分别为两侧翼板的宽度；h 1、h 2分别为两侧腹板的高度；l 3为模板横桥向内模总长；B 为底模板宽度；1.3、贝雷片自重荷载 按14片贝雷横向布设，单片贝雷自重270㎏/3.0m ，考虑联结销、支撑架取300㎏/3.0m 计，则贝雷片自重荷载q 2=14kN/m 。
1.4、I25工字钢自重荷载I25工字钢顺桥向按75cm 间距布置， 42米长支架一共布置57根，没根工mKN m kg B l h l h l q /43150)38.686.1116.202.301.221.3(/150)(2322111=⨯+++++=⨯+++++=字钢长15m ，则m kN q /76.742/105.381557(3=⨯⨯=。
1.5、施工荷载计算支架受力时，偏安全考虑施工荷载取q ＝2.5kN/m 2，故施工荷载取值kN/m 4.3475.135.25.24=⨯=⨯=b q ， 式中：b 为箱梁顶面宽度。
1.6、倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载取q ＝2.0kN/m 2，则没沿米上的荷载值m kN b q /5.2775.130.20.25=⨯=⨯=，式中：b 为箱梁顶面宽度。
现浇箱梁水上钢管桩贝雷梁支架计算书
水上现浇箱梁贝雷梁支架计算书水上施工，需采用钢管桩搭设贝雷梁作为支架基础，再在贝雷梁上搭设钢管支架的方案。
以27m跨径为例，其中贝雷梁按三跨连续梁，每跨9m，横向设置18组双排单层贝雷梁，在腹板下设置2组双排单层贝雷梁，每个桥跨之间的贝雷梁下设置4排钢管（直径60cm），每排钢管13根，钢管长度19.5m，入土长度19m。
（一）计算荷载1、箱梁恒载计算：C50砼荷载：1943.2m3/4*24KN/m3=11659.20KN钢筋及钢绞线荷载：712.10KN+141.13KN=853.23KN恒载：P1=11659.20+853.23=12512.43KN2、支架模板荷载：（1）底模自重荷载：（底模重量按8.0KN/m3）P1'=0.015m*17m*28m*8.0KN/m3=57.12KN（2）侧模自重荷载：P2'=0.015m*1.7m*28m*2*8.0KN/m3=11.42KN（3）翼缘板底模自重荷载：P3'=0.015m*3.75m*28m*2*8.0KN/m3=25.20KN（4）模自重荷载：P4'=0.015m*38m*28m*8.0KN/m3=127.68KN（5）模板底小肋自重荷载：（小肋横桥向布置，间距0.2m，尺寸0.1m*0.1m）P5'=（17m+1.7m*2+3.75m*2）*28m*0.1m*0.1m*8.0 KN/m3/0.2m=312.48KN （6）模板底大肋自重荷载：（大肋纵桥向布置，间距0.6m，尺寸0.1m*0.15m）P6'=（17m+1.7*2m+3.75m*2）*28m*0.1m*0.15m*8.0 KN/m3/0.6m=156.24KN （7）支架自重荷载：立杆横桥向0.6m布置，纵桥向0.9m布置，支架平均高度4m，水平杆按1.2m布置立杆自重荷载：25.5*28*4/0.6/0.9=203.09KN横杆自重荷载：25.5*28*4/0.6+25.5*28*4/0.9=304.64KN支架自重荷载：P7'=203.09+304.64=507.73KN支架及模板荷载：P2=P1'+P2'+P3'+P4'+P5'+P6'+P7'=1197.87KN3、人和机具在模板上移动荷载（取2.5KN/m2）：P3=25.5*28*2.5=1785KN4、振捣混凝土产生的荷载（取2.0KN/m2）：P4=25.5*28*2=1428KN5、倾倒混凝土时产生的荷载（取2.0KN/m2）P5=25.5*28*2=1428KN6、28a工字钢自重荷载：P6=34*26.5*43.47=391.66KN平均荷载：Q6=0.534KN/m27、贝雷梁自重荷载P7=9*36*2.7=874.8KN8、36a工字钢自重荷载：P8=25.5*8*59.9=122.2KN9、20mm厚钢板自重荷载（与钢管桩焊接，0.8m*0.8m）：P9=52*0.8*0.8*0.02*78KN=51.92KN10、钢管桩自重荷载：（4排，每排13根Φ600mm钢管桩）钢管桩由钢板卷制而成，钢板选用10mm厚度。
现浇箱梁0号块贝雷片计算书
0号块贝雷片支架计算书一、工程概括杭新景第20合同段下坞口大桥第七联为变截面连续箱梁，左幅24#，25#墩号为主墩，右幅23#，24#为主墩。
跨径组合分别为40m+60m+40m，0号节段拟采用碗扣件+贝雷片支架法施工，0号块长度共12m，截面分为两部分，一部分为墩顶截面，长度为3m，梁高3.8m，另一部分为悬臂端截面，截面长度两侧各为4.5m,梁高由3.8m到3.305m，呈1.8次抛物线变化；底板厚度由0.7m到0.3m，顶板厚度由1.2m到0.7m，均呈直线变化。
本计算书对40+60+40m现浇箱梁桥0#块贝雷片支架法施工进行了验算。
现浇合拢段也采用本方法施工，固对现浇和垄断不予计算。
二、计算依据和规范1、《杭新景高速公路（浙赣界）段第20合同两阶段施工图设计》2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）4、《公路桥梁抗风设计规范》（D60-2004）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）6、《路桥施工计算手册》周水兴等编著7、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》三、支架模板方案1、模板0#块模板采用定型钢模板，内膜采用δ＝15 mm的竹胶板。
钢模板容许应力[σ0]=140MPa,弹性模量E=2.06*105MPa。
2、纵横向方木纵向方木截面尺寸为15×15cm，放置碗口支架上方，间距60cm。
横向方木搭在纵向方木上，间距30cm。
方木的力学性能指标按《木结构设计规范》GB 50005-2003 中的TC13A类木材按乘以相应的条件折减系数取值，则：[σ0]=12*0.9=10.8MPa，E=10*103*0.85=8.5×103MPa容重取6KN/m3。
3、工字钢工字钢采用I18和I32（主梁两侧各6根，长12m），纵向搭在贝雷片上，间距60cm。
4、贝雷片贝雷片采用国标3.0*1.5m型贝雷片，单片纵向允许受压荷载为663KN。
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书本计算书以0匝道桥第6联第一跨为例进行编制，其余跨径小于30m的孔跨类型的支架和模板施工参照该跨径的方案，其余桥宽可参照该跨进行相应调整。
匝道桥第6联第一跨上部构造为单箱单室结构预应力碗连续现浇箱梁体系。
跨径为30m箱梁高1. 80m,等宽段箱梁顶宽10. 5叫底板宽3. 5m,顶板厚25cm底板厚25cm跨中截面腹板厚度50cm,中横梁两侧各2・5ni范围内腹板加厚至70cm端横梁附近2. 5m范围内腹板加厚至70cm其中中横梁厚1.0m,端横梁厚2.0m,横梁处横桥向支座中心距2.0m。
桥面横坡为单向坡3.00%o一、计算依据㈠、《路桥施工计算手册》；㈡、厦漳高速公路A3合同段两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；㈢、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；㈣、《公路桥涵施工技术规范》；㈤、《公路桥涵设计规范》；的、《贝雷梁使用手册》；（七）、《建筑结构荷载规范》。
二、支架设计要点钢管桩基础支架基础采用钢管桩做为基础。
现浇箱梁支架基础平面布置图和现浇箱梁贝雷支架横断面图如上。
0匝道桥第30联第一跨径L二30m桥宽m等截面标准现浇箱梁。
跨中设两个中支墩，中支墩钢桩中心距中心的距离按2.0m设置。
边支墩距两边桥墩边缘1.75m各设置一排钢管桩做为边支墩。
边支墩和各中支墩之间的钢桩中心距中心的距离为12.25m。
每个中支墩：钢管桩© 42.5*0. 6cm、7根，钢管桩间距按1. 29m布置。
钢管桩上布置2136b、L>1150cm工字钢作横梁，横梁上布置支架贝雷片纵梁，支架高度8. 38m o㈡、支架纵梁用国产贝雷片支架拼装成支架纵梁，两排一组。
支架结构均采用简支布置。
23#墩〜24#墩：跨中设两个中支墩。
23#墩〜第一个中支墩、第二个中支墩〜24#墩贝雷纵梁计算跨度均为12. 25m由11排单层贝雷纵梁组成；贝雷纵梁组与组间距为2ni每组排距除第5、6、7片为0.45m外，其余均按0・9ni等间距布置。
现浇箱梁支架计算书
附件现浇箱梁支架计算书及相关图纸1 支模架施工荷载参数及门架参数1.1支模架施工荷载取值：1、模板支架设计时考虑的荷载标准值：表1 荷载标准值永久荷载荷载分项系数：1.35可变荷载荷载分项系数：1.4验算强度、稳定性时：采用荷载设计值：分项系数×荷载标准值验算挠度时采用：采用荷载标准值且不组合③、④表2 Q235钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）1.2重型门式支架规格及性能指标重型门式支架系HR100A 可调重型门式支架，其尺寸为：宽1.0m ；高1.9m ，并配HR201调节杆，HR301E 、HR301J 交叉支撑、HR601可调托座、HR602可调底座、HR211插销、HR701连接杆。
门架立杆为Φ57×2.5mm 钢管，门架横杆、调节杆、扫地杆、横杆及剪刀撑杆选用Φ48×3.5mm （验算时按3.0mm ）钢管。
根据JGJ128-2010《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A 型重型门架稳定承载力设计值如下：N d ----门架稳定承载力设计值 i-----门架立杆换算截面回转半径 I-----门架立杆换算截面惯性矩 h 0----门架高度，h o =1900mmI 0、A 1----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积h 1、I 1----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h 1=1700mm A ——门架立杆的毛截面积，A=2A 1=2×428=856mm 2 f ——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm 2 D 1、d 1——分别为门架立杆的外径和内径D 1=57mm ，d 1=52mm D 2、d 2——分别为门架加强杆的外径和内径D 2=27mm.d 2=24mm φ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6 λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh 0/iK--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13 I 0=π（D 14-d 41）/64=15.92×104mm 4 I 1=π（D 24-d 42）/64=0.910×104mm 4I=I 0+I 1×h 1/h 0=15.92×104+0.910×104×1700/1900=16.10×104mm 4mm A I i 8.19428108.1641=⨯==λ=Kh 0/i=1.13×1900/19.8=108.43 按λ查规范表B.0.6，φ=0.53 N=φ×A ×f=0.53×856×205=93KN 门架产品出厂允许最大承载力为75KN 。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
现浇箱梁贝雷支架计算书
现浇箱梁贝雷支架计算书建安大道与益民路分离式立交桥位于拟建的建安大道与益民路交叉处，该工程采用建安大道下穿益民路的方式。
建安大道与益民路呈80度交角，桥梁中心对应于建安大道里程桩号为K0+450、384，对应于益民路的里程桩号为LK0+450、384，桥上部采用三跨一联跨径为15、46+26+15、46m的等截面连续梁预应力混凝土梁桥。
梁桥为单箱四室结构，箱梁顶板宽18、5m，底板宽8、0m(计算按12米计)，悬臂板端部厚20cm,中腹板厚均为50cm，顶板厚25cm，底板厚25cm，梁高1、4m，桥面横坡为双向人字坡1、5%。
箱梁顶面横坡采用箱梁绕桥面设计高程旋转而成，箱梁截面左右对称。
一、计算依据㈠、《路桥施工计算手册》；㈡、《安溪益民路分离式立交桥工程》施工图；㈢、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；㈣、《公路桥涵施工技术规范》；㈤、《公路桥涵设计规范》；㈥、《贝雷梁使用手册》；㈦、《建筑荷载设计规范》。
二、支架设计要点㈠、钢管桩基础支架基础采用钢管桩做为基础。
现浇箱梁支架基础平面布置图详见图ZJ-1, 现浇箱梁支架横断面图详见图ZJ-2。
1、两边跨跨径L=15、46m桥宽18、5m等截面标准现浇箱。
距桥台台身边缘0、75m设置一排钢管桩做为第一支墩；距1#桥墩边缘0、75m设置一排钢管桩做为第二支墩。
两支墩之间的钢桩中心距中心的距离为12、45m。
单中支墩：钢管桩φ50*0、7cm，7根，钢管桩间距按2、5m和3、0m两种间距布置。
钢管桩上布置2I36b、L>1800cm工字钢作横梁。
横梁上布置支架贝雷片纵梁。
贝雷 支架 计算 现浇梁 箱梁
邯黄铁路40m现浇梁下部贝雷平台方案一、工程概况南澧河10号-11号墩之间存在高约4米台阶,若直接采用满堂支架无法跨越,计划在此处搭设贝雷支架作为平台跨越台阶,再在平台上搭设满堂支架。
由下至上依次为：1、混凝土条形基础:中间墩宽3.5m(线路方向），边墩宽2.5米；长10米（垂直线路方向），高0.8米。
底部设钢筋网片（钢筋直径不小于16mm,间距不小于20cm）。
2、双层贝雷梁支墩（高3米），共设边墩设5排（间距0.5米）排间设横联,中墩设7排。
3、上安设贝雷梁。
4、贝雷梁上按70.5cm受力节点布设垂直线路方向12号双槽钢。
5、槽钢上布设顺线路方向12号双槽钢间距60cm。
6、搭设纵横间距均为60cm碗口支架。
1、现浇梁分段模型2、计算分析见下表二、贝雷梁纵梁计算支墩采用双层贝雷梁，纵梁采用单层贝雷梁，共设2跨，跨度均为12米。
腹板区贝雷梁间距0.3米，底板区贝雷间距0.6米。
荷载计算：贝雷承受荷载为梁体重量：腹板区=（3.3*26）=85.8 KN/m2；底板区（1.33*26）=34.58 KN/m2上部碗口支架自重：按照（0.6*0.6*0.6）m计算为8.4KN/ m2模板重量：2kN/m2施工荷载：6.5 kN/m2贝雷梁自重：0.75KN/m腹板区每片贝雷梁承受线荷载：（（85.8+8.4+8.5）*0.3+0.75）*1.2=37.87 KN/m底板区每片贝雷梁承受线荷载：（（34.58+8.4+8.5）*0.6+0.75）*1.2=37.97 KN/m故计算贝雷梁按照37.97 KN/m的线荷载计算。
(1)、计算参数查《装配式钢桥手册》的不加强单层单排贝雷梁容许弯矩为：788.2KN.m；容许最大剪切力245.2KN。
对于临时工程贝雷各构件容许拉、压、弯应力=273MPa，容许剪应力为156MPa。
I=250497.2cm4、W=3578.5cm3、E=2x105 MPa(2)、贝雷梁的内力及位移计算弯矩计算: 按单跨简支梁受均布荷载情况计算剪力计算：挠度计算：贝雷梁的计算贝雷梁按照简支梁进行强度和挠度计算。
跨河桥150米连续箱梁贝雷架支撑方案(详细计算书)
现浇箱梁贝雷梁支架方案一、编制依据1、《根据国道213线映秀至汶川段公路“7.9”山洪泥石流灾害恢复重建工程设计文件》。
2、《路桥施工计算手册》相关参数。
3、交通部颁发的现行公路工程标准、规范、规程及国家标准、规范、规程：《公路工程质量检验评定标准(土建工程)》（JTJ F80/1-2004）《公路工程安全施工技术规范》（JTJ076-95）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/G F20-2011）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）4、施工现场场地情况。
二、工程概况1、工程地质水文状况路线穿越段属高山峡谷地貌，两岸山峰海拔在3500m以上，相对高差大于1000m。
草坡为最低点，海拔约1150m，然后沿岷江逆流而上，于岷江河谷两岸通过，至茂县高程约1500m，沿线三尖山海拔4148m，最高峰九顶山海拔4969m。
该段属深切U 形河谷，岷江河谷两侧多分布有河流阶地，两侧岸坡陡峻。
地层岩性路线通过地区第四系松散堆积物、沉积岩、岩浆岩和变质岩均有出露。
线路经过区属岷江水系，线路多分布岷江两岸，岷江发源于北部岷山，流域面积23037 k㎡，径流主要由降雨补给，其次是地下水和高山融雪补给，测区内有多条支流（鱼子溪、寿江、龙溪河、草坡河、七盘沟等）汇入岷江。
岷江多年平均径流量136.66×108m³/a，丰水期6-9四个月占年径流量的55％，1973年6月最大流量1146 m³/s，枯水期十二月至翌年三月，其中1971年2月最小流量123.74 m³/s，多年平均径流模数18.82L/s. k㎡。
2、工程特点1）工程地处国道213线映秀至汶川段和都汶高速公路，占道施工作业的同时，需保障正常的交通通行，存在施工安全隐患；2）施工期正值雨季，河水流速较快，对支架地体系的安全性影响较大。
3、桥梁设计结构国道213线映秀至汶川段公路“7.9”山洪泥石流灾害恢复重建工程B3合同段，新建大桥项目三座，分别为草坡岷江大桥、殷家坝大桥、羊店1号岷江大桥。
贝雷片计算书
0号块贝雷片支架计算书一、工程概括杭新景第20合同段下坞口大桥第七联为变截面连续箱梁，左幅24#，25#墩号为主墩，右幅23#，24#为主墩。
跨径组合分别为40m+60m+40m，0号节段拟采用碗扣件+贝雷片支架法施工，0号块长度共12m，截面分为两部分，一部分为墩顶截面，长度为3m，梁高3.8m，另一部分为悬臂端截面，截面长度两侧各为4.5m,梁高由3.8m到3.305m，呈1.8次抛物线变化；底板厚度由0.7m到0.3m，顶板厚度由1.2m到0.7m，均呈直线变化。
本计算书对40+60+40m现浇箱梁桥0#块贝雷片支架法施工进行了验算。
现浇合拢段也采用本方法施工，固对现浇和垄断不予计算。
二、计算依据和规范1、《杭新景高速公路（浙赣界）段第20合同两阶段施工图设计》2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）4、《公路桥梁抗风设计规范》（D60-2004）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）6、《路桥施工计算手册》周水兴等编著7、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》三、支架模板方案1、模板0#块模板采用定型钢模板，内膜采用δ＝15 mm的竹胶板。
钢模板容许应力[σ0]=140MPa,弹性模量E=2.06*105MPa。
2、纵横向方木纵向方木截面尺寸为15×15cm，放置碗口支架上方，间距60cm。
横向方木搭在纵向方木上，间距30cm。
方木的力学性能指标按《木结构设计规范》GB 50005-2003中的TC13A类木材按乘以相应的条件折减系数取值，则：[σ0]=12*0.9=10.8MPa，E=10*103*0.85=8.5×103MPa容重取6KN/m3。
3、工字钢工字钢采用I18和I32（主梁两侧各6根，长12m），纵向搭在贝雷片上，间距60cm。
4、贝雷片贝雷片采用国标3.0*1.5m型贝雷片，单片纵向允许受压荷载为663KN。
现浇箱梁支架计算书
B标现浇箱梁支架计算书B标为西堠门大桥南引桥工程，为六跨(6×60m)预应力混凝土连续箱梁桥,分为上下行两幅,单幅采用单箱单室截面。
连续箱梁为双向(纵向及横向)预应力混凝土结构。
施工采用落地式钢管支架加混凝土扩大基础现浇施工。
支架结构从上而下分别为：下横梁底模、工20A分配梁、贝雷架、2H382×300分配梁、钢管节段、砼扩大基础。
荷载分析（1）箱梁自重一般段梁体面积：S1=21.2969-12.3721=8.92㎡箱梁自重沿纵桥向分布为：S1·2.6×1=23.192 t/m（2）模板重量200kg/㎡=0.2t/㎡箱梁顶板、腹板、侧板等0.2×（5.14＋1.95×2＋3.67+2.95×2+6.30+3.06×2）=6.21 t/m （3）施工人员及机具200kg/㎡=0.2t/㎡0.2×12.20×1=2.44 t/m（4）振捣砼时产生的荷载2.0KPa=0.2t/㎡0.2×12.20×1=2.44 t/m支架计算分两种工况工况一：混凝土浇注，整个浇筑过程中混凝土浇筑完毕，但还未凝结。
1、荷载组合【（1）+（2）+（3）+（4）】×1.2截面为S1的梁段：q=（8.9×2.6+6.21+2.44×2）×1.2=34.23 t/m将以上梯形荷载通过分配梁一转化为集中荷载R= 34.23×0.3=10.269 t2.分配梁一受力分析：分配梁一采用2工20a，腹板处每隔0.3m布置一道。
选取一截面，分配梁1受力如下整个箱梁密度是相同的，故单位长度重量与截面面积成比例，根据不同的截面面积，就会产生不同的力的分配。
根据不同的截面积，力的分配如下：S1=13.136㎝R=10.269tS G1=10698.6065×2=21397.213㎝ 2S G2=19613.6854×2=39227.3708㎝ 2S G3=28450.9346㎝ 2S=21397.213+39227.3708+28450.9346=89075.5184cm2=8.91㎡根据面积比例分配受力：R G1=1.07/8.91×10.269=1.233tR G2=1.96/8.91×10.269=2.259t q1=2.259/0.8147=2.34t/mR G3=2.85/8.91×10.269=3.285t q2=3.285/3.07=1.07t/m分配梁一的受力简图如下：此时，分配梁的受力最大弯矩为2.1662KN-M，最大剪力为-13.020KN采用工20A，W=236.8cm3，I X=2369cm3，S X=136.1cm3，t w=7mmδ=M/W=2.1662 KN-M/2369cm3=9.15MPa＜140Mpaτ=13.020KN×136.1cm3/2369cm3/7=10.68＜85Mpa分配梁一最大挠度为Xmm分配梁一下面为贝雷片，把贝雷片简化为简支结构分析计算如下图：贝雷1贝雷2贝雷3贝雷4贝雷518.731.40530.16123.531贝雷5贝雷4贝雷3贝雷2贝雷123.53130.1611.40518.731.259-0.0771.1852.1351.6251.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.25917.81117.811 贝雷片为双排单层布置，其[M]=1576.4KN.m 、[Q]=490.5KN,贝雷片自重610/3=203kg/m=2.03KN/m 。
贝雷梁支架计算书
简支箱梁贝雷支架现浇施工方案计算书一、工程概况为加快现浇简支箱梁施工进度，确保施工工期，施工单位决定增加2套贝雷支架和1套箱梁模板，进行现浇简支箱梁的施工。
计划采用贝雷支架进行箱梁现浇的桥梁孔跨位置见下表：表1 计划采用贝雷支架的桥梁孔跨序号桥梁名称制梁位置孔跨数备注2孔24m梁，1 东边山大桥全桥梁高3.05m2孔32m梁1孔24m梁，2 陈福湾1＃大桥全桥梁高3.05m9孔32m梁3孔24m梁，合计11孔32m梁贝雷支架现浇梁施工就是用贝雷片组装成箱梁施工的支撑平台，在贝雷架上进行箱梁模板安装、模板预压、钢筋安装、砼浇注、预应力初张拉等施工项目。
它与移动模架的区别在于，支撑系统与模板系统是分离的，且没有液压和走行系统。
贝雷支架经受力检算后，必须能满足制梁过程的各种荷载及形变。
二、贝雷支架施工方案介绍针对最不利的墩高19.5m，跨度32m的梁，设计两种方案。
这里对这两种方案进行检算。
方案1的贝雷支架布置图见图1、图2。
30140ⅠⅡⅠⅡ4972单位：m m图1 32米现浇梁贝雷支架顺桥向布置图2Ⅰ36a 工字钢砂桶95×3001395.5375.5承台承台墩身墩身74252962062072008500350图2 32m现浇梁现浇支架横向布置（方案1）方案2的贝雷支架布置图见图3、图4。
图3 方案2中的贝雷梁纵桥向布置图4 方案2中的贝雷梁横桥向布置三、贝雷支架施工计算内容1、贝雷梁强度、位移计算2、立柱强度、稳定计算3、立柱基础即承台抗剪切破坏检算4、横梁计算四、贝雷支架施工计算（一）荷载分析1、箱梁自重32m梁体混凝土用量为334.5m3，容重按2.6t/m3计，则梁体重量为870t。
2、箱梁内外模板重量根据现浇箱梁定型模板图按150t考虑，呈均布荷载形式布置在底板上面。
3、人、机、料及施工附加荷载人、机、料及其他施工附加荷载取4.5kN/m2。
（二）方案1的贝雷梁及立柱承载能力计算1、腹板正下方贝雷梁计算将混凝土的重量考虑1.1倍的增大系数，人、机、料及其他施工附加荷载按箱梁底宽5m考虑，则每延米的荷载集度为：(≈870⨯1.1+⨯⨯+1505.4362kN/m56.10/32)所以参与计算的作用于支架上的荷载实际为：/362=⨯326.mmkN11803kN为安全计，假定半个箱梁的重量及施工机具、模板重量均由腹板正下方的6片贝雷梁承受。
现浇箱梁贝雷梁支架施工技术方案_(2011[1].7.8日修改)
![现浇箱梁贝雷梁支架施工技术方案_(2011[1].7.8日修改)](https://img.taocdn.com/s3/m/8926f43e9ec3d5bbfc0a741e.png)
（5)、贝雷支墩自重N（一座支墩）:5计算范围的贝雷支墩长18m(6片），结构形式为2层3排，采用大框架通过销子、螺栓连接为整体,则有：①贝雷桁片：6×2×3=36片×270kg/片=97.2 KN；②框架：7×2×1=14副×42kg/副=5。
9 KN；③销子：6×2×2×3=72个×3kg/个=2.2 KN；④框架螺栓：14×4=56个×1kg/个=0.6 KN;=105。
9 KN；—以上合计：N5山东鲁航贝雷片拼装结构力学参数鲁航贝雷片现有进口与国产两种规格，国产鲁航贝雷片其桁节用16锰钢，销子采用铬锰钛钢，插销用弹簧钢制造,焊条用T505X型,桥面板和护轮木用松木或杉木。
材料的容许应力按基本应力提高30%,个别钢质杆件超过上述规定时，不得超过其屈服点的85%，设计时采用的容许应力如下：www.lh-china。
木料——顺木纹弯应力、压应力及承压应力为16.2MPa；受弯时顺木纹剪应力为 2.7 MPa。
弹性模量E=98.5×105MPa.钢料——16锰钢拉应力、压应力及弯应力为1.3×210=273 MPa；剪应力为1.3×160=208 MPa。
30铬锰钛拉应力、压应力及弯应力为0.85×1300=1105 MPa；剪应力为0.45×1300=585 MPa.现有进口鲁航贝雷片多系20世纪40年代的产品，材料屈服点强度为351 MPa,其容许应力按0。
7×351=245 MPa考虑，销子容许应力可考虑与国产销子一样。
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福清项目现浇箱梁支架方案计算书钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案1、方案概况1.1编制依据⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》；⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）；⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）；⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）；⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）；⑻《装备式公路钢桥使用手册》；⑼《路桥施工计算手册》。
⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）；⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003）⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001）1.2 工程概况外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。
瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。
桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。
桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。
桥梁下部：采用肋板式桥台。
柱式桥墩、桩基础。
桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
瑞亭大桥第二联至第五联上部现浇箱梁，标准段采用单箱三室横断面的预应力混凝土箱形连续梁，梁高2.2m，顶、底板厚0.25m～0.45m，箱梁顶、底板均与桥面同坡，桥面横坡由箱梁顶、底板旋转形成。
跨中截面顶板厚度25㎝、底板厚22㎝。
跨中腹板厚0.5m，支点腹板厚0.7m，渐变长度2.5m；箱梁悬臂长2。
5m，翼缘板端部厚0.15m，根部厚0.45m；箱梁在各支点处设置横梁，端横梁宽1.5m，中横梁宽2m。
箱梁预应力钢束采用15-12、15-7。
2、方案计算2.1 支架计算荷载的取用原则2.1.1设计荷载根据《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011第5.2.6条：计算模板、支架和拱架时，应考虑下列荷载并按表4.1.1进行荷载组合。
⑴新浇筑混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力；⑵模板、支架自重；⑶施工人员和施工材料、施工设备等荷载；⑷振捣混凝土时产生的荷载；⑸新浇筑混凝土对模板侧面的压力；⑹混凝土入模时产生的水平方向的冲击荷载；⑺设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力、流冰压力、船只及其他漂浮物的撞击力；⑻其他可能产生的荷载，如风荷载、雪荷载、冬季保温设施荷载等。
表2.1.1 模板、支架设计计算的荷载组合模板结构名称荷载组合计算强度用验算刚度用梁、板的底模板以及支撑板、支架等（1）+（2）+（3）+（4）+(7)+(8)（1）+（2）+(7)+(8)缘石、人行道、栏杆、柱、梁、板等的侧模板（4）+（5）（5）基础、墩台等厚大结构物的侧模板（5）+（6）（5）2.1.2普通模板荷载计算见《桥梁施工工程师手册》7-1-1、7-1-2⑴新浇筑混凝土和钢筋混凝土的容重：混凝土26kN/m3。
⑵模板、支架和拱架的容重按设计图纸计算确定。
⑶施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值：①计算模板及直接支承模板的小棱时，均布荷载可取 2.5kPa，另外以集中荷载2.5kN进行验算；②计算直接支承小棱的梁时，均布荷载可取1.5kPa；③计算支架立柱时，均布荷载可取1.0kPa；④有实际资料时按实际取值。
⑷振捣混凝土时产生的荷载（作用范围在有效压头高度之内）：对水平模板为2.0kPa；对垂直面模板为4.0kPa。
⑸新浇筑混凝土对模板侧面的压力：采用内部振捣器，当混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按式（2—1）和（2—2）计算：Pmax=0.22γtok1k2 v 1/2 （2—1）Pmax=γh (2—2)式中：Pmax—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kPa）h—为有效压头高度（m）V—混凝土的浇筑速度（m/h）t0—新浇筑混凝土的初凝时间（h）。
可按实测确定：γ—混凝土的容重（kN/m3）k1—外加剂影响正系数，不掺外加剂时取1.0，掺缓凝作用的外加剂时取1.2；k2—混凝土塌落度影响正系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50至90mm时，取1.0；110至150mm时取1.15。
本设计检算按（2-2）计算。
⑹倾倒混凝土时产生的水平荷载：倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载表2-1-2采用。
本计算取2.0kPa。
表2-1-2 倾倒混凝土时产生的水平荷载向模板中供料方法水平荷载（kPa）⑺其他可能产生的荷载：如雪荷载、冬季保温设施荷载等，按实际情况考虑。
(本计算按荷载为0考虑)。
2.2 使用材料混凝土：γ砼=26.0kN/m 3。
竹胶板: γ竹胶板=9.0kN/m 3；[σw ]=11.45Mpa ；E=6.0×103Mpa （优质品）；δ=0.015m ；长×宽=2.44×1.22m 。
方 木：γ木=5.0kN/m 3；[σw ]=12.0Mpa ；E=9.0×103Mpa （马尾松）。
（路桥施工计算手册 表8-6）Φ28 mm 顶托，长70cm(暂定)，托盘大小100×150mm ；[σ]= 140.0Mpa ；E=2.1×105Mpa ； A=6.2×10-4m 2。
顶托、槽钢、螺栓每个总质量为5 kg 。
I16a ：q=0.205kN/m ；[σ]= 145.0Mpa ；E=2.1×105Mpa ；I=1.127×10-5m 4；Wx=1.409×10-4m 3；A=2.611×10-3m 2。
（路桥施工计算手册 附表3-31） 2.3 荷载分析计算2.3.1横断面荷载分布如下：图 2.3.1 横断面荷载分布图用溜槽、串筒或导管输出2.0 用容量0.2及小于0.2m 3的运输器具倾倒 2.0 用容量大于0.2至0.8m 3的运输器具倾倒 4.0 用容量大于0.8m 3的运输器具倾倒 6.0其中：S1=0.9094m2，L1=2.572m, q1-1=S1/L1×γ砼=9.19kN/m;S2=1.6692m2，L2=1.375m, q1-2=S2/L2×γ砼=31.56kN/m;S3=2.0132m2，L3=3.813m, q1-3=S3/L3×γ砼=13.73kN/m;S4=1.1704m2，L4=0.532m, q1-4=S4/L4×γ砼=57.2kN/m;S5=2.0788m2，L5=3.902m, q1-5=S5/L5×γ砼=13.85kN/m;2.4 模板计算箱梁梁端实体部位腹板位置处底模的受力最大，作为控制计算部位。
2.4.1荷载本计算书偏安全计算以一次浇筑荷载进行计算。
根据设计图纸可查，混凝土容重取r=26kN/m3, 支架设计荷载计算如下：按纵向每1m宽度计：⑴钢筋混凝土自重：q1-4=2.2×1.0×26.0=57.2kN/m。
⑵模板自重：q2=0.015×1.0×9.0=0.135kN/m。
⑶施工荷载：均布荷载2.5kN/m2；集中荷载2.5kN（验算荷载）q3=2.5×1.0=2.5kN/m；p=2.5kN（验算荷载）。
⑷振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2q 4=2.0×1.0=2.0kN/m。
荷载组合：组合Ⅰ：q=q1-4+q2+q3+q4=0.135+57.2+2.5+2.0=61.835kN/mP=0组合Ⅱ：q=q1-4+q2+q4=0.135+57.2+2.0=59.335kN/mP=2.5kN组合Ⅲ：q=q1-4+q2=0.135+57.2=57.335kN/m2.4.2模板（底模）强度验算（1）计算模式：由于竹胶板底模下布置木横梁(10×10×400cm)，中对中间距25cm,净间距15cm。
本计算按五跨连续梁计算：图2-4-2 受力简图（2）截面特性：A=b×h=1.0×0.015=0.015m2W=bh2/6=1.0×0.0152/6=3.75×10-5m3I=bh3/12=1.0×0.0153/12=2.8125×10-7m4（3）强度验算①采用荷载组合Ⅰ，施工荷载按均布荷载时：Mmax=0.105ql2+0.158pl(路桥施工计算手册附表2-11)=0.105×61.835×0.152+0=0.146kN·m则：σmax =Mmax/W=0.146/(3.75×10-5) ×10-3=3.89Mpa＜[σw]=11.45Mpa满足正截面承载力要求！②采用荷载组合Ⅱ进行验算图2-4-2受力简图M=0.105ql2+0.158pl=0.105×59.335×0.152+0.158×2.5×0.15=0.2kN·m 则：σ=M/W=0.2/(3.75×10-5)×10-3=5.3Mpa＜[σw]=11.45Mpa 满足要求！2.4.3刚度验算采用荷载组合Ⅲ进行计算：q=q1+q2=0.135+57.2=57.335kN/mF =(0.664ql4+1.097pl3)/100EI（路桥施工计算手册附表2-11）=(0.664×57.335×0.154+0)/(100×6.0×106×2.8125×10-7) =0.12mm＜[f]= 0.15/400=0.0025m=0.375mm 满足要求！当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形不得超过下列允许值(路桥施工计算手册表8-11)：（1）、结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400；（2）、结构表面隐藏的模板，为模板构件计算跨度的1/250；（3）、支架的压缩变形值或弹性挠度，为相应构件计算跨度的1/1000。