三段式铸造桥壳热压装曲线的应用研究
基础知识-各类桥型识别
9
7
8 7
1 2
1 1
7
18
• • • •
13.制动凸轮轴 • 14.制动臂 • 15.底板防尘罩 16.桥壳后盖 • 17.气室支架 • 18.加油螺塞 19.U形架 • 20.齿圈支架 • 21.制动摩擦片 22. 轮毂 • 23.齿圈
1 5
1 5
2 2
1 6
2 0 2 3
1 7
34
• 板簧支座：通过连接螺栓将板簧支座连接到桥壳上，整车 上用于安装钢板弹簧减震装置
35
油封座
36
主动锥齿轮37STR过桥箱总成源自38轴承座39
差速器带从动轮总成
40
主动锥齿轮总成
41
主减速器壳
42
豪沃差速器带从动轮总成
43
• 总装车间负责装配STR、HW系列平衡轴
STR、HW系列平衡轴
HW12系列 中主减
HW16系列 中主减
HW16系列 后主减
22
• 制动调整臂：与凸轮轴外花键相配合，并与外部制动气室连 接。装配时分左右；根据结构不同可分手动调整臂及自动调 整臂两大类。
左制动调整臂总成
右制动调整臂总成
23
• 在重型载货汽车、 越野汽车或大型客 车上，当要求有较 大的主传动比和较 大的离地间隙时， 往往将双级主减速 器中的第二级减速 机构装在驱动轮旁 边，每一个驱动轮 配一个，这样的主 减速机构称为轮边 减速器。采用轮边 减速器可使主减速 器及差速器、半轴 等传递转矩减小 行星架总成
47
• 总装车间负责装配STR、HW系列支承桥、提升桥 支承桥、提升桥无主减速器及轮边减速器，只起支 承的作用
48
• 涂装车间:承担所有产品的涂装工作，现每班产量可达300 余根 主要流程为:上线－水洗－水洗－脱脂－防锈水洗－烘干 －喷底漆－喷面漆－烘干－下线－补漆
汽车桥壳热挤压工艺动态传热的仿真
第 ２ 卷 第 ３期 １
Ｖ０Ｉ １ ＮＯ． ．２ ３
湖 北 工 业 大 学 学 报
Ｊ ｕ ｎ ｌ ｆＨｕ ｅ ｉｅ ｓ ｔ ｆＴ ｃ ｎ ｌｇ ｏ ｒ ａ ｂ ｉ ｏ Ｕｎ ｖ ｒ ｉ ｏ ｅ ｈ ｏ ｏ ｙ ｙ
传导 、 流 ， 射、 对 辐 摩擦 、 变形 以及 接 触 等 ， 虑到 挤 考 压整 个压 力机 的作 用 过 程 是 在几 秒 内就 完 成 的 ， 所
以须 简化 以上诸 多 的影 响 因素． 整个挤 压 过程 中 ， 在
热作 用 主要表 现 为毛坯 和模具 的作用所 引 起 的热 传
．
维普资讯
４ ８
湖 北 工 业 大 学 学 报
ｔ＝ ｃ／ Ｎ ・ ）． ，（
２０ ０ ６年 第 ３期
（） ２
考虑 到汽 车后桥 零件— — 回转体 构件 是一 个 轴 对称模 型 ， 因此 可采 用 二维单 元进 行有 限元 设计． 在
［ 摘
要 ］在 热 挤 压 过 程 中 ， 热 温度 的 高 低 直 接 影 响 到 挤 压 件 的 变 形 ， 挤 压 模 和毛 坯 接 触 进 行 的热 量 传 递 加 但
是 一 个 动 态 过 程 ． 计算 出 一 个 静 态 的 瞬 态 的 单 位 时 间 内的 传 导 热 量 ， 将 其 作 为 一 个 面 载 荷 作 用 在 向 下 运 先 再 动 的毛 坯 最 下 面 一 个 单 元 边 界 上 ， 按 照 速 度 Ｖ 向上 传 递 ， 现 了 动 态 传 热 过 程 ， 热 挤 压 过 程 的 温 度 分 析 并 实 为 提 出 了参 考 性 意 见 ． ［ 键 词 ］汽 车 桥壳 ； 属 变 形 ；接 触 传 热 ； 态 传 热 关 金 动
2015重汽陕汽新车型发动机 底盘 桥装配明细大全
MCY09\MCY11\MCY13Q MCY09桥(MC05)；MCY11(MC07)；
MCY13\MCY13Q\AC16 搅拌车用AC16桥
国三
国三\国四 国三\国四 国三\国四 国四/欧四 国四/欧四
AC16后桥
ST13\ST16\HC16
HC16\AC16\ST16 HW1249\ST13\MCY13 HW1249\457\HW1279
主要采用153前桥和153\457后桥 HF9鼓式前桥 HF7鼓式前桥
国二国三 国三 国三
国四 国四
EQ153\HC16
JW07前桥\5.5T前桥
HW1249
JW07前桥
HT1094
4.3T前桥
AC16\HC16\MCY13Q\ST 2011款和之前用的是HF9鼓式前桥，
13
2012款后用的是HF9盘式前桥。
福田康明斯发动机
130马力
云内动力YN33CRD2
102马力
江西五十铃
109马力四
朝柴CY4102-CE4D
113马力
锡柴4DW93-84E4
84马力
大柴CA4DC2-10E4
100马力
云内动力YN33CRD2
115马力
WD615
371
WD615\D12
336-420
WP10\WP12\LNG
290-380
豪沃2010-2012款用AC16桥,HF9盘 式前桥
MCY13Q代表鼓式；MCY13代表盘式 。 牵引车装MCY13桥，自卸车等用AC16 桥 牵引车装MCY13桥，而自卸车和
HF12前桥 装的桥不同，但牵引车都是装MCY13 桥 D7B都采用重汽D10\D12发动机。
三段式铸造桥壳热压装过程的分析与改进建议
差三段式铸造桥壳热压装过程的分析与改进建议——刘胜勇
来实现其装配；
---------------------------------------------------------------------------------------------（4） ；
将 t A1 ≤ 330℃， t B1 ≤ 280℃ ， t C1 ≤ 200℃ ，铸铁的线膨胀系数（加 热）α= 10 ×10 −6 / ℃ ， ，可得桥壳中 d fA1 =φ98.28mm ， d fB1 =φ95.236mm ， d fC1 = φ90.35mm ， t = 20℃，分别代入式（2） 段三级内孔热膨胀量：e0 t A1 ≤ 0.305mm ；e0 tB1 ≤ 0.248mm ；e0 tC1 ≤ 0.163mm ； -------------------------（5） ； 另桥壳中段与空心压入式轴头 A1 - A2 、 B1 - B2 、 C1 - C2 对应配合的加热前的过盈量分别为：
Δ1 A1 = 0.223mm ~ 0.28mm ， Δ1B1 = 0.179mm ~ 0.236mm ， Δ1C1 = 0.215mm ~ 0.35mm -（6） ；
式（5） 、 （6）对应比较，可得： Δ1 A1 < e0tA1 ；Δ1B1 < e0tB1 ；Δ1C1 > e0tC1 ；------------------------------（7） ； 由式（7） ，推理可知： 在保证中频加热装置恒定有效地对桥壳中段加热的基础上，内孔 A1 的温度均匀保持在 350℃ 左 右时，空心压入式轴头的 A2、B2 段与加热后的桥壳中段内孔 A1、B1 的对应装配就属于间隙配合，不产 生接触应力；但空心压入式轴头的 C2 段与桥壳中段内孔 C1 的装配属于过盈配合，二者装配过程中彼此产 生弹性和塑性变形， 在配合面上产生将正压力， 从而产生压装应力。 --------------------------------------------（8） ； 2.2 压装力的推算 根据式（ 8） ，只计算空心压入式轴头的 C2 段与桥壳中段内孔 C1 装配时的最大压入力。 最大压入力的表达式为： Fmax = p max µπd fc 2 L f ； -----------------------------------------------------（9） ；
三段式铸造桥壳中段用感应加热电源的过程分析
(
)
(
)
(
)
(
)
注 2 ：带二级孔的桥壳中段的体积 V2 ＝
d 2 d 2 d 2 d 2 ρ C × π L out − in C × (T − T0 ) × ρ × π × out − in × L 2 2 2 2 × (T − T0 ) 。-⑧ ＝ t 0.24 × t ×η 0.24 ×η 注 1 ：带三级孔的桥壳中段的体积 V3 ＝
d (φm sin ωt )
感应电势 E 在桥壳中段中产生的感应电流（涡流） I 2 会对桥壳中段加热，其焦耳热
2 Q ＝ 0.24 I 2 Rt （ 0.24 为感应电流有效值、单位 A ，R 为桥壳中段的电阻值、单位 Ω ，t 为
加热时间、单位 s ） 。-----------------------------------------------------③
其中， C 为桥壳中段的比热容，即单位质量的桥壳中段每升温 1 ℃所吸收的热能，单位 kJ kJ kJ ，并且球墨铸铁与 SCW550 的比热容分别为 0.46 和 0.65 ； ∆T 为加热 kg ·℃ kg ·℃ kg ·℃ 温度 T 与初始温度 T0 （室温）的温差、单位℃，且 T0 ＝20℃； G 为单件桥壳中段被加热 区域（不规则的空心圆柱）单侧的当量质量，单位 kg 。 另， G ＝ ρ × V ， ρ 为桥壳中段的密度、单位 kg/m 3，球墨铸铁与 SCW550 的密度分 别为 7.3 ×10 3kg/m 3 和 7.8×103kg/m3； V 为被加热区域单侧的体积、单位 m3 。-----⑥
空心压入式轴头脱出的力学计算
空心压入式轴头脱出的力学计算(φ98段)说明：正常应对压入式轴头在桥壳中段上的作用力分布进行研究计算，需将三段过盈配合面的径向正压力综合分析，兼顾考虑嵌入式滚花的影响，应该说比较复杂；同时此次仅改变φ98段处的尺寸其他两处不变，所以暂按静止状态下单级过盈配合面的径向正压力分析。
因为空心压入式轴头在三段式铸造桥壳的运用中同时承受轴向力F 和转矩T 的联合作用，所以应保证轴头与铸造桥壳内孔形成的热过盈连接在外载荷F 的作用下不得产生轴向滑动，即径向正压力为p 时外载荷F 作用下的过盈配合面上所产生的轴向摩擦阻力f F ≥外载荷F ；同时热过盈连接在转矩T 的作用下不得产生周向滑移，即径向正压力为p 时转矩T 作用下过盈配合面间所产生的摩擦阻力矩f M ≥转矩T 。
1-压装机的压头；2-空心压入式轴头(材质：40Gr)；3-桥壳中段(材质：QT)；图1 三段式铸造桥壳热压装示意上述情况下，过盈配合面间的径向正压力应满足：fAfA fA L d d T F p 22222μπ⎪⎪⎭⎫⎝⎛+≥，式中p 为径向正压力、单位2/mm N ，μ为装配面摩擦因数，2fA d 为空心压入式轴头2A 段的直径、单位mm ，fA L 为空心压入式轴头2A 段与桥壳中段内孔1A 装配时的装配面长度、单位mm 。
根据材料力学厚壁圆筒的计算理论，配合面间径向正压力为p 时12A A -段的过盈量为)(211EiCiEa Ca pd fA A +=∆，式中11A ∆为桥壳中段与空心压入式轴头A2-A1热装前的过盈量、mm ；a C 、i C 分别为桥壳中段、空心压入式轴头的径向正压力计算系数；a E 、i E 分别为桥壳中段、空心压入式轴头的弹性模量，2/mm N ；且a222222γ+-+=fA a fA a a d d d d C ，i 222i 222i i γ+-+=fA fA d d d d C ，式中a d 为桥壳中段1A 的外径、mm ，i d 为空心压入式轴头2A 的内径、mm ，aγ、iγ为桥壳中段、空心压入式轴头的泊松系数；如此可得()ii222i 222i aa222222fA1222224E d d d d E d d d d L d d d T F p fA fA fA a fA a fA fA fA γγμπ+-+++-+-+≥。
汽车车身曲面光顺中控制顶点的排列
（ ｈ ｎ ｏ ｇＵ ｉｅｓｔ ｆＴ ｃ ｎ ｌｇ ） Ｓ ａ ｄ ｎ ｎｖ ｒｉ ｏ ｅ ｈ ｏｏ ｙ ｙ
【 ｓ ａｔＡ ｒｙ ｇｒｌ ｏ ｕｏｂ ｄ ｕ ａｅｃｎｒ ｅ ｉ ｓｉ ｇ ｅ ｈ ａ ｅ ｃｏｄｎ ｅｒｐｅｅｔ ｉ Ａｂｔ ｃ ］ ｒ ｉ ｕｅ ｆ ｔ ｏｙｓｒ ｃ ｏｔ ｌ ｒｃ ｓ ｉ ｎｉ ｔｅｐｐ ｒ ｃｒｉｇｔ ｔ ｅｒｓｎａ ｏ ｒ ａｎ ａ ｆ ｏｖ ｔｅ ｖ ｎ ａ ｏｈ ｔｎ
删
＝
＝
式 （０ 中向前 差分 ， １） 得
△ ６ １－ ｂ ｏ ｂ １ ｍ 。ｂ １ ＝ ．ｎ
， ． ．
，
式中，ｌｌ口１ ．＝ ｏ ． 和ｈ分别为点 ａ ａ △ １ ２ｌ ｈ ＝ ａ １１ ２ 和
ｂ 到 连接 点 （。处公 切线 的距 离 ； ａ 直角 三 ： ６） 点 ，为 卜 角形 Ａ Ｃ的直角 顶点 ； ａ ａ 为斜 边 上 的高 ， 将斜 边 分 成 ｈ 和 ｇ两 部分 ， 有口＝ 。 ， 则 对 于 三角 形 Ａｂ＿ ｎＢ进 行 同样 的分 析 ． 可 以得 ｌ 也
曲面 的表 示 方法 有 Ｂ ｚ ｒ ６ｉ 方法 和 Ｂ样 条 方 法 。 ｅ
｝ 金 项 目 ： 东 省 自然 科 学 基 金 （ Ｒ ０ ０ Ｌ ０ ） （ Ｒ ０ ９ Ｍ０ ４ 资 助 项 目。 基 山 Ｚ ２ １Ｅ ０ ２ Ｚ ２ ０ Ａ １ ）
ｃ ∑ａ １） ， （ （＝ Ｂ ）
ａ ｄ ｇ ｏ ｔ ｃ ｃ ｎ ｉｕ ｔ ｏ ｄ ｔ ｎ ｏ ｕ ｏ ｂ ｄ ｕ ａ ｅ ｎ ｓ ｖ ｒ ｅ ｉ ａ ｅ ｅ ａ ｌ ． ｈ ｅ ｕ ｔ ｈ ｗ ｔ ａ ｎ ｏ ｄ ｒ ｎ ｅ ｍｅ ｒ ｏ ｔ ｉ ｃ ｎ ｉ ｏ ｆａ ｔ ｏ ｙ ｓ ｒ ｃ ，ａ ｄ ｉ ｅ ｆ ｄ ｗ ｔ ｃ ｓ ｘ ｍｐ ｅ Ｔ ｅ ｒ ｓ ｌ ｓ ｏ ｈ ｔ ｒ ｅ ｉ ｎ ｙ ｉ ｆ ｉ ｉ ｈ ｓ ｉ ｔ ｍｐ ｏ ｅ ｔ ｅ ｂ ｉ ｉ ｇ ｅｆ ｉｎ ｙ ａ ｄ ｑ ａｉ ｆＣ ａ ｓ ｕ ｆ ｃ ｆａ ｔ ｏ ｙ ｔ ｅ ｓ ｒ ｃ ｅ ｂ ｉ ｈ ｌ ｕ ｅ ｂ ｕ ｄ ｒ ｏ ｉ ｒ ｖ ｈ ｕ ｌ ｎ ｆ ｃｅ ｃ ｎ ｕ ｌ ｙ ｏ ｌ ｓ—Ａ ｓ ｒａ ｅｏ ｕ ｏ ｂ ｄ ， ｈ ｕ ｆ ｅ ｔ ｂ ｕ ｌ ｓ ａ ｌ ｓ ｏ ｎ ａ ｙ ｄ ｉ ｔ ａ ｏ ｔ ｃ ａ ａ ｔｒｓｉ ｆ ｐ ｉ ｔ ｃｏ ｄ ｔ ｉｔ ｂ ｔ ｏ ｔ ｌ ｖ ｒ ｃ ｓ ｍｅ ｎ ｈ ｌ ｅ ｎ ｅ ｓ ｙ ｏ ｏ ｔ ｌ ｖ ｒ ｃ ｓ ａ ｃ ｒ ｉ ｇ ｔ ｈ ｒ ｃ ｅ ｔ ｏ ｏ ｎ ｌｕ ｏ ｄ ｓｒ ｕ ｅ ｃ ｎ ｒ ｅｔ ｅ ， ｉ ｃ ｉ ｏ ｉ ａ ｗ ｉ ｄ ｆ ｅ ｄ ｎ ｉ ｆ ｃ ｎ ｒ ｅｔ ｅ ｃ ｏ ｄｎ ｏ ｅ ｉ ｔ ｏ ｉ ｃ ｒ ａｕ ｅ ｃ ａ ｇ ｆ ｐ ｉｔ ｃｏ ｄ ｕ ｖ ｔ ｒ ｈ ｎ ｅ ｏ ｏ ｎ ｌｕ ； ｔ ｅ ａ ａ ｆｃ ｎ ｒ ｌ ｖ ｒ ｃ ｓ ｂ ｔ ｅ ｈ ｌｎ ｉ ｇ ｓ ｒａ ｅ ｈ ｌ ｂ ｓ ｉｅ ｔ ａ ｓ ｈ ｒ ｙ ｏ ｏ ｔ ｅ ｔ ｅ ｅｗｅ ｎ ｔ ｅ ｂ ｅ ｄ ｎ ｕ ｆ ｃ ｓ ｓ ａ ｌ ｅ ａ ｄ ｎｉ ｌ ａ ｏ ｉ ｃ
桥壳项目报告分析
《汽车制造工艺》三级项目报告书载荷1.5吨桥壳结构设计及制造工艺制定班级：12级车辆工程卓越班组员：梁宏宇陈尔康黄业兴指导教师：董国疆日期：2014年12月22日一、汽车桥壳的功能及特征分析（1）驱动桥壳的功用1、和从动桥一起承受汽车质量2、使左、右驱动车轮的轴向相对位置固定3、汽车行驶时，其作为行驶系的组成部分时功用主要是安装悬架或轮毂，支撑汽车悬架以上各部分重量，承受驱动轮传来的反力和力矩，并在驱动轮与悬架之间传力（2）桥壳的特征桥壳是安装主减速器、差速器、半轴、轮毂和悬架的基础件，主要作用是支承并保护主减速器、差速器和半轴等。
同时，桥壳又是行驶系的主要组成件之一。
驱动桥壳应有足够的强度和刚度，质量小，并便于主减速器的拆装和调整。
（3）驱动桥壳的设计要求⑴应具有足够的强度和刚度，以保证主减速器齿轮啮合正常并不使半轴产生附加弯曲应力。
⑵在保证强度和刚度的前提下，尽量减轻质量以提高行驶的平顺性。
⑶结构工艺性好，成本低。
⑷拆装、调整、维修方便⑸保护装于其上的传动系部件和防止泥水侵入。
⑹保证足够的离地间隙。
二、汽车桥壳制造方法的确定驱动桥壳可分为整体式桥壳和分段式桥壳，分段式桥壳一般分为两段，因而易于铸造加工，但检修及拆卸很不方便。
目前较少采用分段式桥壳，使用较为广泛的是整体式桥壳。
常见的整体式桥壳制造方式有整体铸造式、钢板冲压焊接式、钢管扩张成形式以及液压涨形式等.1.整体铸造式整体铸造式桥壳的主要优点在于刚性好、塑性变形小、强度高、易铸成等强度梁，可根据各截面不同的强度要求设计铸造不一样的壁厚。
其缺点是弹性及韧性较冲焊桥壳差、铸造质量不易保证，且整体质量大、成本较高，不适合整车进行轻量化及降成本设计。
整体铸造式桥壳在现今的汽车工业市场上仍有大量的应用，世界范围内的重型车辆上仍普遍采用铸造桥壳，只是材料及结构作了一些变化，包括采用高强度ＱＴ及高牌号铸钢，结构设计更加合理等。
铸造整体桥壳通常采用球墨铸铁、可锻铸铁或铸钢铸造。
桥箱现有桥壳明细表
说明： 气室支架改进为4孔改6孔
ห้องสมุดไป่ตู้
AZ9231330980/985 三段式铸造后桥壳中段（铸钢）（1850，橡胶悬架用）/总成 WG9014340042
AZ9231332014/20 三段式铸造中桥壳中段（铸钢）（2200，矿用车） AZ9231342042
AZ9231332010/18 三段式铸造后桥壳中段（铸钢）（2200，矿用车） AZ9231342042
AZ9231330586 ST16中桥壳总成(1850,轴承提升用) WG9231340044 6孔
AZ9231330565 ST16后桥壳总成(轮距1850,170X145) WG9231340044
AZ9231330588/564 ST16中桥壳总成(1850,轴承提升和断开式平衡悬架用) WG9231340042
AZ9231330860/872 整体式铸造单后桥壳中段/总成（铸钢）（1850）
AZ9231330862/867 整体式铸造中桥壳中段（铸钢）/总成 WG9014340042 6孔
AZ9231330863/865 整体式铸造后桥壳中段（铸钢）/总成 WG9014340042
AZ9231330982/984 三段式铸造中桥壳中段（铸钢）（1850，橡胶橡胶用）/总成 WG9231340942 6孔
AZ9231330469/464 ST16后桥壳总成（断开式平衡悬架用）/中段 WG9231340041
AZ9231330574/564 ST16中桥壳总成(轮距1850,加强型橡胶悬架用)/中段 WG9231340942
AZ9231330575/564 ST16后桥壳总成(轮距1850,加强型橡胶悬架用)/中段 WG9014340042
实用数控加工手册
《实用数控加工手册》贴近生产现场、编程实例突出、原因分析透彻和解决措施恰当图书信息作者：刘胜勇编著出版社：机械工业出版社出版时间：2015-05版次：1页数：617字数：1073000印刷时间：2015-09开本：184mm×260mm印张：39.25印次：1次装帧：平装标准书号：ISBN 978-7-111-50260-9定价：128.00元内容简介：本手册基于FANUC、MITSUBISHI与SINUMERIK系统的基础编程指令及车削、钻削、镗削、螺纹加工用固定循环指令的综合介绍，结合数字化电信号的流向、工作介质的流动及机械环节的耦合过程，对车辆轮轴、球面心盘与汽车桥壳中段、输入轴及盘形锥齿轮等产品的数控加工进行了细致讲述。
内容不仅涉及图样分析和工序划分，还融入加工设备、工卡量具、工装夹具与数控刀具的选用和调整；而且编制了最优化的加工程序，还对产品的常见质量问题进行了原因分析并制定了整改措施。
本手册可供机械制造企业的编程人员与工艺人员以及高等院校相关专业的人员使用。
数控加工是采用基于计算机控制技术平台的数控机床来获得所需产品零件形状或实现应有工作用途的一种区别于普通机床加工产品零件的柔性化加工方式。
目前，随着我国工业现代化进程的稳步推进、数控机床制造技术的快速发展与广泛应用、及用户对产品零件加工形状与加工质量的要求愈来愈高，数控加工已被大量应用在汽车、航空航天、铁路、冶金、造船等多种行业的产品制造过程中。
为促使高等院校培养出更多面向生产现场的实践型学员，以及迅速提高各企业编程人员的程编技能与工艺人员的质量问题分析解决能力，使其在面对采用了FANUC、MITSUBISHI或SINUMERIK等不同类型数控系统的车床、铣床、镗床、加工中心和齿轮加工机床等数控设备的编程时可举一反三，合理选用数控加工设备、数控刀具及工卡量具，正确确定工件装夹方案，熟练应用数控系统允许的编程指令编制出最优化的加工程序，及时有效地处理好现场出现的每一个质量问题，特编写本书。
三段式铸造桥壳退卸压力机研制的可行性分析
目录目录目录 (I)1 铸造桥壳热压装的现状调查 (2)1.1热压装机理分析 (2)1.2加热后最大压装力的计算 (3)1.3空心压入式轴头受压强度的计算 (4)1.4桥壳热压装的现状分析 (4)1.4.1轴头压不到位分类 (4)1.4.2轴头压不到位的数量及费用统计 (5)1.4.3返工轴头的退卸现状 (6)2 影响桥壳热压装的因素 (8)2.1影响一次压装合格率的七条因素 (8)2.2借鉴压装曲线直观反映热压装影响因素 (9)2.3滚花部位抗扭强度的分析及改进建议 (11)3 新增退卸压力机的必要性 (13)4 轴头退卸力的分析与估算 (13)4.1压装力的计算 (13)4.2退卸力的估算 (15)5 退卸压力机的装配图及液压原理图 (15)5.1主视图 (16)5.2 A-A剖视图 (17)5.3 B-B剖视图 (17)5.4 C-C剖视图 (18)5.5 D-D剖视图 (18)5.6液压原理图 (19)1 铸造桥壳热压装的现状调查目前，重型汽车驱动桥上使用的桥壳中有一种三段式铸造桥壳，该桥壳由两件空心压入式轴头2（以下简称轴头）和桥壳中段3过盈配合热压装而成，最终桥壳中段的三级内孔A1、B1、C1分别与轴头的A2、B2、C2对应配合（见图1）；并使C2段的滚花嵌入C1内孔中（见图2），以使桥壳传递更大的轴向力和扭矩。
桥壳的热压装多采用中频感应加热和压装一体的专用设备来完成。
1-压装机的压头；2-空心压入式轴头，材质：40Gr； 3-桥壳中段；图1 压装机压头与空心压入式轴头配合示意图1.1热压装机理分析桥壳热压装是由压装机的感应加热装置将桥壳中段的A1、B1、C1一起加热55±5S、保温25±5S，随后压装工位的左右两端压头1（见图1）同时伸出，将轴头快速压入A1、B1、C1中，并保压10±5S，最终使轴头的A2、B2、C2与桥壳中段的A1、B1、C1分别实现对应的过盈装配连接。
数控机床SINUMERIK系统模块化维修
数控机床SINUMERIK系统模块化维修前言数控机床是基于计算机控制技术平台，高度集成了机械、电气、液压和气动等多学科知识的机电一体化产品。
因其高精度、高速度和高效率及加工灵活可变的特点，被广泛应用于各行各业的制造过程中。
目前，在许多场合它已成为企业保证产品质量，提高生产效率和提升管理水平的关键设备之一。
由此，对数控机床准确地进行故障诊断与快速维修也越来越显得重要，有时甚至会成为制约企业生产环节的“瓶颈”。
为迅速提高数控维修人员的维修技能，使其在面对采用了802Dsl、828D、840D与840Dsl等SINUMERIK系统的车床、铣床、磨床、加工中心和齿轮加工机床等数控设备的维修时，可熟练应用数控维修基础理论和故障实例的维修经验，简化机床故障的分析过程，快速解决数控机床的每一个突发问题，从而提高维修效率和缩短机床停机时间；并使维修人员快速成长为企业的复合型高技能人才，特编写本书。
本书从数控机床的设计角度出发，基于机床制造过程中零部件的系列化和标准化而提出了模块化维修的观点；并以数字化电信号的流向为线索，对SINUMERIK 系统、SIMODRIVE & SINAMICS驱动系统、西门子伺服执行元件的功能连接及常见故障和排除方法进行了细致地分块讲述；同时对提高机床自动化程度而附加的液压系统、润滑系统、气动系统、冷却装置和排屑装置，在S7-200/300 PLC的逻辑控制的前提下，以工作介质的流动为线索，通过实例应用详细介绍了它们的控制过程、常见故障与排除方法。
本书是继《数控机床FANUC系统模块化维修》之后，推出的又一类型的数控系统模块化维修书籍。
本书既可作为研究单位和企业从事数控机床设计、维修、调试和培训工作的工程技术人员的参考书，也可作为高等学校相关专业的参考教材。
作者：刘胜勇编著；出版社：机械工业出版社；出版时间：2014-01；版次：1；页数：662字数：1175000；印刷时间：2014-01；开本：184mm×260mm；印张：42；印次：1次；装帧：平装标准书号：ISBN 978-7-111-43487-0；定价：129.00元第1章 SINUMERIK系统及故障维修1.1 SINUMERIK 802S base line系统1.1.1 SINUMERIK 802S base line的结构组成1.1.2 SINUMERIK 802S base line的功能连接1.1.3 SINUMERIK 802S base line系统报警及故障维修1.2 SINUMERIK 802C base line系统1.2.1 SINUMERIK 802C base line的结构组成1.2.2 SINUMERIK 802C base line的功能连接1.2.3 SINUMERIK 802C base line系统报警及故障维修1.3 SINUMERIK 802D系统1.3.1 SINUMERIK 802D的结构组成1.3.2 SINUMERIK 802D的功能连接1.3.3 SINUMERIK 802D系统报警及故障维修1.4 SINUMERIK 802D solution line系统1.4.1 SINUMERIK 802D solution line的结构组成1.4.2 SINUMERIK 802D solution line的功能连接1.4.3 SINUMERIK 802D solution line系统报警及故障维修1.5 SINUMERIK 810D power line系统1.5.1 SINUMERIK 810D power line的结构组成1.5.2 SINUMERIK 810D power line的功能连接1.5.3 SINUMERIK 810D power line系统报警及故障维修1.5.3.1 810D系统的自诊断报警1.5.3.2 CCU1模块的故障维修实例1.5.3.3 CCU1模块升级为CCU3.4模块1.5.3.4 CCU3模块升级为CCU3.4模块1.6 SINUMERIK 828D系统1.6.1 SINUMERIK 828D的结构组成1.6.2 SINUMERIK 828D的功能连接1.6.3 SINUMERIK 828D系统报警及故障维修1.6.3.1 828D系统的自诊断报警1.6.3.2 PPU自引导启动CF卡的更换1.6.3.3 机床控制面板MCP上旋钮开关的更换1.6.3.4 GSM调制解调器中SIM卡的安装1.7 SINUMERIK 840D power line系统1.7.1 SINUMERIK 840D power line的结构组成1.7.2 SINUMERIK 840D power line的功能连接1.7.3 SINUMERIK 840D power line系统报警及故障维修1.7.3.1 840D系统的自诊断报警1.7.3.2 840D系统中NCU模块的更换1.7.3.3 840D系统中PCU组件的更换1.8 SINUMERIK 840D solution line系统1.8.1 SINUMERIK 840D solution line的结构组成1.8.2 SINUMERIK 840D solution line的功能连接1.8.3 SINUMERIK 840D solution line系统报警及故障维修第2章 SIMODRIVE & SINAMICS驱动系统及故障维修2.1 SIMODRIVE 611驱动系统及故障2.1.1 SIMODRIVE 611U/UE驱动系统2.1.1.1 611U与611UE的区别2.1.1.2 611U/UE组件的接口布置2.1.1.3 611U在MK7132×20成型数控磨床上的应用2.1.1.4 611U/UE的故障诊断及实例分析2.1.2 SIMODRIVE 611D驱动系统2.1.2.1 611D的组成及功能2.1.2.2 611D组件的接口布置2.1.2.3 611D在PF6-S2500数控磨床上的应用2.1.2.4 611D电源模块的故障分析2.1.2.5 611D功率模块的故障分析2.1.2.6 840D进给轴抖动严重的故障分析2.1.2.7 25050轴轮廓监控报警的故障分析2.2 SINAMICS驱动系统及故障2.2.1 SINAMICS S120的组成及接口布置2.2.1.1 SINAMICS S120单轴驱动器2.2.1.2 SINAMICS S120多轴驱动器2.2.1.3 用于紧凑型机床的SINAMICS S120 Combi驱动器2.2.2 SINAMICS S120在YKX3132M型数控滚齿机上的应用2.2.2.1 滚齿机刀具主轴的控制过程2.2.2.2 滚齿机伺服进给的控制过程2.2.3 SINAMICS S120的故障诊断及实例分析2.2.3.1 借助LED指示灯对S120驱动器进行故障诊断2.2.3.2 S120驱动器的故障报警及实例分析第3章西门子伺服执行元件及故障维修3.1 主轴电动机及故障2143.1.1 常用主轴电动机的应用连接2153.1.1.1 1PH8系列异步/同步主轴电动机3.1.1.2 1PH7系列异步主轴电动机3.1.1.3 1PH4系列水冷型异步主轴电动机3.1.1.4 1PH2内置异步主轴电动机3.1.1.5 1PL6系列异步主轴电动机3.1.1.6 1PM4/1PM6空心轴异步主轴电动机3.1.1.7 1FE1内置水冷同步主轴电动机3.1.1.8 2SP1系列电主轴3.1.2 电动机的工作制及分类--2413.1.3 交流异步电动机的工作原理及变频调速2423.1.4 主轴电动机过热报警的故障分析-2453.1.5 交流异步主轴电动机常见故障与排除2503.2 进给轴电动机及故障-2523.2.1 常用进给轴电动机的应用连接-2523.2.1.1 1FT6系列永磁同步伺服电动机3.2.1.2 1FT7系列永磁同步伺服电动机3.2.1.3 1FK7系列永磁同步伺服电动机3.2.1.4 1FN1/1FN3/1FN6系列直线电动机3.2.1.5 1FW3/1FW6系列转矩电动机3.2.2 永磁同步电动机的工作原理2703.2.3 交流永磁同步电动机常见故障与排除2803.2.3.1 1FT6/1FT7/1FK7同步电动机常见故障与排除3.2.3.2 交流永磁同步电动机故障排除的望闻问切3.3 位置检测装置及故障-2853.3.1 位置检测装置的分类-2853.3.2 位置检测装置的控制原理2873.3.2.1 增量式光电编码器的控制原理3.3.2.2 绝对式光电编码器的控制原理3.3.2.3分离型检测装置(光栅尺)的控制原理3.3.3 电动机内装型编码器的报警及故障维修2973.3.3.1 611D驱动系统中编码器报警与排除3.3.3.2 S120 Combi和书本型驱动器中编码器报警与排除3.3.3.3 840D主轴300508报警的故障分析3.3.3.4 1PH/1FT/1FK系列电动机编码器的更换3.3.4 分离型检测装置(光栅尺)的报警及故障维修-3093.3.4.1 直线光栅尺常见故障及处理方法3.3.4.2 直线光栅尺的屏蔽与激活(全闭环与半闭环的控制转换) 第4章数控机床辅助装置及故障维修--3194.1 液压系统及故障3194.1.1 液压动力元件及故障-3234.1.1.1 齿轮泵的实例应用与故障排除4.1.1.2 叶片泵的实例应用与故障排除4.1.1.3 柱塞泵的实例应用与故障排除4.1.2 液压执行元件及故障-3444.1.2.1 液压缸的结构组成4.1.2.2 液压缸的常见故障与排除4.1.3 液压工作介质及故障-3584.1.4 液压控制元件及故障-3624.1.4.1 溢流阀的实例应用与故障排除4.1.4.2 减压阀的实例应用与故障排除4.1.4.3 顺序阀的实例应用与故障排除4.1.4.4 压力继电器的实例应用与故障排除4.1.4.5 节流阀的实例应用与故障排除4.1.4.6 调速阀的实例应用与故障排除4.1.4.7 单向阀的实例应用与故障排除4.1.4.8 换向阀的实例应用与故障排除4.1.5 液压辅助元件及故障-4084.1.5.1 油箱及故障4.1.5.2 过滤器及故障4.1.5.3 蓄能器及故障4.1.5.4 热交换器及故障4.1.5.5 油管与管接头及故障4.1.5.6 密封件及故障4.2 润滑系统及故障4214.2.1 润滑系统的分类4224.2.2 润滑系统在YKX3132M型数控滚齿机上的应用4254.2.3 润滑系统在PF6-S2500数控磨床上的应用-4284.3 气动系统及故障4324.3.1 气动系统的组成及特点--4334.3.2 常用气动元件及故障-4344.3.2.1 气源装置及故障4.3.2.2 气动辅助元件及故障4.3.2.3 气动控制元件及故障4.3.2.4 气动执行元件及故障4.3.3 气动系统在H400型卧式加工中心上的应用-4604.3.4 气动系统在Oerlikon-C50型螺旋锥齿轮滚齿机上的应用-465 4.4 冷却装置及故障4714.4.1 油基切削液冷却装置在YKX3132M型数控滚齿机上的应用472 4.4.2 水基切削液冷却装置在PF6-S2500数控磨床上的应用-476 4.5 排屑装置及故障4814.5.1 刮板式排屑装置及故障--4824.5.2 链板式排屑装置及故障--4834.5.3 磁性排屑装置及故障-4854.5.4 螺旋式排屑装置及故障--4874.5.5 车间集中排屑系统及实例应用-489第5章数控机床通信及网络控制技术--4925.1 RS232串行通信技术及应用-4925.1.1 RS232异步串行通信数据格式及接口信号--4925.1.2 SINUMERIK系统的存取权限-4935.1.3 WinPCIN软件使用与数据传输--4975.1.4 RCS802软件使用与数据传输5045.2 MPI通信技术及应用--5075.2.1 MPI通信简介-5075.2.2 MPI网络5085.2.3 外设PC的MPI通信-5095.3 Profibus通信技术及应用--5185.3.1 Profibus通信简介-5185.3.2 Profibus-DP网络硬件-5215.3.3 Profibus-DP网络故障与现场诊断-5255.4 ProfiNET通信技术及应用--5325.5 SMS通信技术及应用--5345.6 存储卡通信技术及应用-5425.6.1 SINUMERIK系统数据的机内存储5365.6.2 SINUMERIK系统数据的存储卡传送542第6章 S7-200/300 PLC在SINUMERIK系统中的应用及维护-548 6.1 S7-200/300 PLC概述--5486.1.1 PLC的功能-5486.1.2 PLC的组成5506.1.3 PLC的工作原理-5596.1.4 PLC与CNC和MT的关系及其信号分类5626.2 S7-200/300 PLC的编程语言与指令系统5656.2.1 Step7的编程语言--5656.2.2 基本数据类型5696.2.3 位逻辑指令--5706.2.4 定时器与计数器指令-5736.2.5 数据处理指令5816.2.6 数学运算指令5866.2.7 逻辑控制指令5926.2.8 程序控制指令5946.3 S7-200/300 PLC编程软件的安装与使用-5946.3.1 编程工具PLC802的安装-5946.3.2 编程工具PLC802上装/下载PLC程序5966.3.3 标准工具Step7及附件的安装-6036.3.4 标准工具Step7上装/下载PLC程序-6126.4 S7-200/300 PLC在SINUMERIK系统中的维护-6256.4.1 SINUMERIK系统中PLC信号状态的查看6256.4.2 编程工具PLC802修改PLC程序-6296.4.3 标准工具Step7修改PLC程序--633附录-636附录A 缩略符-636附录B SIMODRIVE 611U/UE驱动系统报警代码及排除方法-640参考文献1）刘胜勇．数控机床FANUC系统模块化维修 [M]．北京：机械工业出版社，20132）刘胜勇．车辆轮轴加工与组装 [M]．北京：中国铁道出版社，20123）刘胜勇．三段式铸造桥壳热压装曲线的应用研究 [M]．汽车技术，2011(7)：54～584）何利民尹全英．怎样查找电气故障 [J]．北京：机械工业出版社，19985）陈先锋等．SINUMERIK 840D/810D数控系统功能应用与维修调整教程 [M]．北京：人民邮电出版社，20106）曹坚．西门子工业网络通信指南(上) [M]．北京：机械工业出版社，20047）曹坚．西门子工业网络通信指南(下) [M]．北京：机械工业出版社，20058）廖长初．S7-300/400PLC应用技术(第2版) [M]．北京：机械工业出版社，2011。
创新方法应用3W1H三啥一咋表
利用微机记录控制系统自动监控铸造桥壳的热压装过程及结果，既可有效提高桥壳热压装的一次合格率，大幅降低驱动桥桥壳的返工量，从而显著降低汽车制造成本；也可显著提高我国铸造桥克热压装的自动化水平，增强桥壳热压装的质量控制能力，为汽车出厂后的安全行车奠定坚实的基础；还可为桥壳热压装标准的制定提供强有力的支持，为桥壳热压装机的设计和制造提供有力的理论研究依据。该作品成果刊于核心期刊《汽车技术》
期望啥效果
轴头压装不到位比率下降至0.5%以下，费用损失不超300万元
达到啥效果
装备保工艺、工艺保质量、质量保效益
咋办的
问题咋描述
通过热压装机理分析及最大压装力和保压力计算，绘制出理想状态下热压装曲线。在热压装机上引入微机控制记录模型
方法咋应用
微机控制记录模型自动生成并打印热压装曲线。以可能出现的不合格压装曲线为例，分析热压装成功率影响因素，提出改进建议
创ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ方法应用“3W1H"（三啥一咋）表
成果名称：三段式铸造桥壳热压装曲线的应用研究
啥问题
出现啥时候
轴头与桥壳中段过盈配合热压装过程中
发生啥部位
桥壳中段的三级内孔部位
问题啥表现
轴头压装不到位，压装后剩余间隙A1现状41≤8mm∖8mm<Δ1≤2Onim和a1>20mm
啥方法
以前啥措施
轴头与桥壳中段过盈装配过程中的实际压装力、轴头压装是否到位、保压时间和贴紧压力是否合格等方面未采用监控策略，仅靠操作者目测A1来判定热压装是否符合要求
具体啥冲突
对轴头压装是否到位易产生错误判定，导致桥壳装车出厂后在运用过程中出现轴头脱出等行车故障；轴头压装不到位影响桥壳热压装一次合格率和驱动桥后续装配，增加汽车制造成本
汽车桥壳胀—压复合成形工艺预制坯胀形模拟研究
汽车桥壳胀—压复合成形工艺预制坯胀形模拟研究1. 绪论- 研究背景和意义- 国内外研究现状- 研究目的和内容2. 基础知识与理论- 胀—压复合成形工艺概述- 预制坯胀形模拟方法- 汽车桥壳的胀—压复合成形工艺工艺流程3. 汽车桥壳胀形模拟实验设计- 实验材料和工具- 模拟设计和制作- 模拟实验步骤和数据采集4. 研究结果与分析- 胀形模拟结果分析- 后续成形加工方案设计- 模拟结果验证和优化5. 结论与展望- 实验结论总结- 存在问题分析- 研究进一步发展方向的展望一、绪论1.1 研究背景和意义汽车桥壳是汽车底盘系统中非常重要的组件，它的主要作用是支撑轮毂和轮胎，承受车辆的重量和扭矩，并传递动力和力量。
在现代汽车工业中，汽车桥壳的设计和制造已成为一个重要的领域，对汽车的质量和性能有着直接的影响。
汽车桥壳的制造工艺至关重要，如何制造符合标准的汽车桥壳成为了制造商和研究人员的共同问题。
胀—压复合成形工艺是一种制造汽车桥壳的常用方法，这种工艺可以生产出高强度、高精度和高质量的汽车桥壳。
然而，在胀—压复合成形过程中，汽车桥壳的预制坯（也称毛坯）的胀形过程会受到各种因素的影响，如材料性能、预制坯设计、模具形状、成形工艺参数等。
因此，为了探索胀形过程的机理和优化成形工艺，对汽车桥壳的预制坯胀形模拟研究具有重要的意义。
1.2 国内外研究现状国内外研究者已经对胀—压复合成形工艺、预制坯设计和成形参数等方面进行了广泛的研究，如文献[1]中研究了预制坯的内部结构对胀形过程的影响；文献[2]中研究了成形工艺参数对胀形成形质量的影响；文献[3]中研究了预制坯孔隙率对胀形过程的影响。
这些研究成果对于提高汽车桥壳的生产质量和成形效率有着积极的作用。
然而，目前对于汽车桥壳的预制坯胀形模拟研究还不够深入和系统，需要进一步探索。
1.3 研究目的和内容本文旨在探究汽车桥壳胀—压复合成形过程中预制坯胀形模拟的方法和机理，为汽车桥壳的生产提供有力的技术支持。
三段式铸造桥壳热压装曲线的应用研究
三段式铸造桥壳热压装曲线的应用研究刘胜勇【摘要】通过对重型汽车驱动桥铸造桥壳热压装机理分析及最大压装力和保压力的计算,绘制出理想状态下的热压装曲线.为实时监控热压装全过程,在现有桥壳压装机上引入了微机控制记录系统,可自动生成并打印热压装曲线.以可能出现的不合格压装曲线为例,对影响桥壳热压装一次合格率的影响因素进行了分析,并提出了相应的改进建议.%By analyzing the hot press-mounting mechanism of heavy duty vehicle driving axle cast axle housing and calculation of the maximum press-mounting force and pressure-keeping force, the hot press-mounting curve in ideal status is plotted. To real-time monitor the whole hot press-mounting process, a microcomputer control and logging system is mounted on the existing axle housing press-mounting machine, which generates and prints out hot press-mounting curve automatically. The unqualified press-mounting curve which may possibly occur is taken as example to analyze the factor affecting first-time pass rate of hot press-mounting axle housing, and corresponding suggestions are proposed.【期刊名称】《汽车技术》【年(卷),期】2011(000)007【总页数】5页(P54-58)【关键词】铸造桥壳;热压装;压装曲线【作者】刘胜勇【作者单位】中国重汽集团济南桥箱有限公司【正文语种】中文【中图分类】U4661 问题的提出目前，重型汽车AC16驱动桥上使用的桥壳中有一种三段式铸造桥壳（图1），该桥壳由2件空心压入式轴头（以下称轴头）与铸造桥壳中段过盈配合热压装而成，最终桥壳中段的三级内孔A1、B1、C1分别与轴头的3段外圆阶梯A2、B2、C2对应配合，并使C2段的滚花嵌入C1内孔中，以使桥壳传递更大的轴向力和扭矩。
汽车后桥桥壳片热压成型模设计研究及探讨
汽车后桥桥壳片热压成型模设计研究及探讨
尚夫军
【期刊名称】《轻型汽车技术》
【年(卷),期】2007(0)6
【摘要】文章分析了NAVECO-J3桥壳片热压成型模设计过程,重点评述了桥壳片热压成型模设计要点,对模具调试过程中出现的问题提出了解决的工艺方法,现场验证效果较理想.
【总页数】2页(P20-21)
【作者】尚夫军
【作者单位】南京模具装备有限公司技术部
【正文语种】中文
【中图分类】U4
【相关文献】
1.提高驱动桥壳热成形模使用寿命的探讨
2.矿用汽车后桥壳断裂焊接工艺探讨与实践
3.矿用汽车后桥壳断裂焊接工艺探讨与实践
4.关于一种免机加工汽车后桥壳片冷冲压工艺的研究
5.汽车后桥壳盖拉伸模设计
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小 的部位 控 制顶点 疏些
同 ．使得 每排 控制 顶点 位于 满 足相切 和 曲率 连续 位 置附近 ． 这样 即可 提高 拼接 的效率 和减 小拼 接误 差 ．
同时也 提高 了拼接 的质 量
参 考 文 献
图 ６ 有 序 的 曲面 控 制 顶点 排 列 及 其 曲率 梳
潮
（） 面控 制 顶 点 排 列 异 常 ａ曲
萎
喜主 辜
合热 压装 而 成 ，最终 桥 壳 中段 的ｊ 级 内孑 １ Ｂ 、 Ｌ 、 １
Ｉ
（） ａ 曲面 控 制 顶 点按 发 动 机
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（ ） 接 方 向 曲率 梳 ｂ拼
点 的疏 密 ． 曲率变 化大 的部 位控制 顶 点密些 ． 变化 而
另 外 ．相拼接 的曲面之 间控 制顶 点排数 尽量 相
Ｋｅ ｒ ｓ Ｃａ ｔａ ｌ ｏ ｓｎ ， ｙ ｗｏ ｄ ： ｓ ｘ ｅ ｈ ｕ ｉ ｇ Ｈｏ ｒ ｓ ｏ ｎ ｉ ｇ Ｃｕ ｖ ｎ ｐ ｅ ｓ ｍｏ ｎ ｉ ｇ ｔｐ ｅ ｓｍ ｕ ｔｎ ， ｒ ｅ ｏ ｒ ｓ ｕ ｔ ｎ
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．
材料 ． 工艺 ． 设备 ．
三段式铸造桥 壳热压装 曲线 的应用研究
刘胜 勇
（ 国重 汽集 团济 南桥 箱有 限公 司 ） 中
【 摘要 】 通过对重型汽车驱动桥铸造桥壳热压装机理分析及最大压装力和保压力的计算 ． 制出理想状 态 的 绘
热 压 装 曲线 。为 实 时 监 控 热压 装 全 过 程 ． 现 有 桥 壳 压 装 机 上 引 入 了微 机 控 制 记 录 系 统 ． 自动 生成 并 打 印热 压装 在 可 曲线 。 以可 能 出现 的 不 合 格压 装 曲线 为例 ． 影 响 桥 壳 热 压 装 一 次 合 格 率 的影 响 因素 进 行 了分 析 ． 提 出 丫 相 应 的 对 并
改进 建线
中图分类 号 ： ４ ６ 文 献标 识 码 ： 文章编 号 ：０ ０ ３ ０ （０ Ｉ０ — ０ ４ ０ Ｕ６ Ａ １０ — ７ ３ ２ １ ）７ ０ ５ — ５
Ｒｅ ｅ ｒ ｈ ｏ ｐ ｉ ａ ｉ ｎ ｏ ｔＰ ｅ ｓ ｍ ｏ ｎ ｉ ｇ Ｃｕ ｖ ｆＴｈ ｅ － ｔ ｐ ｓ ａ ｃ ｎ Ａｐ ｌ ｔ ｆＨｏ ｒ ｓ － ｃ ｏ ｕ ｔｎ ｒ ｅｏ ｒ ｅ ｓｅ Ｃａ ｔＡｘ ｅ Ｈｏ ｓｎ ｓ ｌ ｕ ｉ ｇ
Ｌｉ ｅ ｇ ｎ ｕ Ｓｈ ｎ ｙｏ ｇ
（ｉａ ｌ ｕ ｉｇ Ｃ ．Ｌｄ ｏ ＮＡ Ｎ Ｉ Ｊｎ ｎＡｘｅＨｏ ｓｎ ｏ， ｔ ｆ ＣＨＩ ＡＴ ＯＮＡＬ ＨＥ ＡＶＹ Ｔ Ｔ ＤＵ Ｙ ＲＵＣＫ ＧＲＯＵＰ Ｃ ， ｑ Ｏ．Ｌ ’ Ｄ）
【 ｓｒｃ］ ｙａａｙｉｇｔｅｈｔ ｒｓ— ｕ ｔ ｇｍ ｃ ａｉ ｆ ｅｖ ｕｙｖｈｃ ｒ ｉｇ ｘｅｃｓａｌ ｈｕｉｇａｄ ＡｂｔａｔＢ ｎｌｚ ｏ ｐｅｓｍｏｎｉ ｅｈ ｎ ｍ ｏ ａｙｄｔ ｅｉｌ ｄｉ ｎ ｌ ａｔ ｘｅ ｏ ｓ ｎ ｎ ｈ ｎ ｓ ｈ ｅ ｖ ａ ｎ