马钢2500m3高炉上下部调剂实践
在线预测高炉炉底炉缸侵蚀模型的研究方法
图2 Fig.2
两点法计算示意图
Hi T Z =l 式中 Hi =
〈
=
Gi g Z =l
（7）
Scheme of iow-point caicuiation
两点推测法现在为大多数高炉工作者使用， 但 使用时都不考虑导热系数与温度间的关系或干脆不 考虑导热系数， 这样的计算结果是很不准确的。马 钢大高炉半石墨质碳砖的导热系数随温度变化较 大， 若按简单的两点法计算， 结果是不正确的。因
图1 Fig.1
马钢大高炉炉底炉缸结构示意图
Scheme of BF hearth and bottom at Magang
由于炉底、 炉缸 72 支热电偶损失近三分之二， 尤其是炉底中心测温偶都已损坏， 所以在碳砖 2 层、 每孔埋入 2 支热电偶， 5 层、 7 层、 9 层共开孔 26 个， 这是为两点法计算侵蚀厚度而布 间距均为 100 mm， 置的。 !"! 炉底炉缸侵蚀模型的建立 !"!"# 数学模型 （1）基本方程 在热传导过程中， 通过傅立叶定理和系统能量
［9］ 此， 考虑到导热方程 ：
{
〈
Hi ci + H i
〈
i# i =
T
Hi =
T
g c T， Gi =
T c T， ci = l / 2
通过数值积 T 为第 个边界元， Gi 为系数矩阵， 分求解， 把未知量移到等号左边， 已知量移到等号的 右边， 得： ［ A］ ｛X ｝=［ F ］ （8） 解此线性方程组求得边界上未知的 T 值或 g 值。 根据式 （3） 、 边界条件及基本解， 利用加权余量 法和狄拉克函数性质可求域内任一点温度， 即： Ti +
干熄焦_现代焦炉生产技术
干熄处理后, 质量指标有明显的改善。尤其是焦炭 机械强度得到提高, M40 提高4. 66% , M10 降低至 1. 07% , 80 mm~ 25 mm 块度增加 4% 达 89. 2% , 反 应性下降 5% 、反应后强度提高 5. 1% 。
由于干熄焦能够产生蒸汽( 5 t~ 6 t 蒸汽需要 1t 动力煤) , 并可用于发电, 可以避免生产相同数量 蒸汽的锅炉燃 煤对大气的污染, 尤其减少 了 SO2、
CO2 向大气的排放。对规模为年产 100 万 t 焦炭的 焦化厂而言, 采用干熄焦每年可以减少 8 万 t ~ 10 万 t 动力煤燃烧向大气排放的各种污染物。
另外焦炭水分下降 2. 44% , 通过测算马钢 2# 高炉一年将少用 2100 t 焦碳用于焦碳水分的蒸发, 对炼铁焦比的下降提供了有力保证。 3 4 焦炭质量好, 提高高炉济技术指标
从炭化室推出的焦炭, 温度为 1000 左右, 湿 熄焦时红焦因为喷水急剧冷却, 焦炭内部结构中产 生很大的热应力, 网状裂纹较多, 气孔率很高, 因此 其转鼓强度较低, 且容易碎裂成小块; 干熄焦过程 中焦炭缓慢冷却, 降低了内部热应力, 网状裂纹减 少, 气孔率低, 因 而其转鼓强度提高, 真 密度也增 大。干熄焦过程中焦炭在干熄炉内从上往下流动
铁工序的节能降耗, 同时干熄焦碳的反应性下降、 反应后强度提高, 真密度增大, 抗堆比重能力加强, 也为高炉进一步走向大型化、巨型化提供了坚实的
基础。
另外在保持原焦炭质量不变的条件下, 采用干 熄焦可以降低强粘结性的焦、肥煤配入量的 10% ~ 20% , 有利于保护资源和降低焦炭成本。由于我 国炼焦煤储量约占 27% 左右, 而焦煤仅 占炼焦煤
马钢2500m 3高炉炉况失常的处理
１
前 言
焦 炭仓 每天 都有 空仓 ， 多时焦 炭仓 一天 空仓 ４次 。 最
马钢 １ ０ 高 炉在 ２ １ ＃２５ ０ ｍ ０ ０年 ５月 份 出现 了
由于空 仓及 低槽 位使 大量 的矿 粉 、 焦 、 碎 焦粉进 入 炉
高炉风机风量风压控制系统
高炉风机风量风压控制系统裴秋平 刘东辉 吕克勤(马钢自动化部 马鞍山 243011)对于炼铁来说:/有风就有铁0,风机运行的可靠性和稳定性对于高炉炼铁工艺是非常重要的。
如果风机在正常工作情况下,风量风压调节不准,会影响高炉稳产、高产,严重情况下,会产生生产事故。
因此对风机风量风压控制系统的要求很高。
马钢2500m 3高炉风机是引进瑞士苏尔寿公司的产品,为14级恒速全静叶可调轴流压缩机,主机功率为32000kW,最大送风能力为6000m 3/min 。
其工作原理是通过工作轮叶片旋转时与工质相互作用,将能量传给工质,提高气体压力并输送气体。
本文主要介绍马钢2500m 3高炉风机的风量风压控制系统。
1 系统组成及控制原理系统组成及控制原理见图1。
主要有风机出口风量、风压、风温检测,风量调节器、风压调节器及位置控制器等组成的。
风机联锁信号通过PLC 实现,控制系统的核心部分为哈特曼1布郎公司的ProTronic PS 可编程控制器,其控制原理分析如下:111 风量控制风量控制过程见图2。
风机在正常工况点2时,风机出口风量为V,压力为P 2,设备的阻力为W 2,静叶角度为A 2,假设供风设备阻力由W 2增加到W 1,此时工况点就会由2变为2c ,出口风量也相应地减少到V c 。
为了保持风量不变,在阻力增到W 1的同时,根据风机工作原理,改变风机静叶角度到A 1,从而使风机的工作点变成1,增加风压保持风量V 不变。
据此控制系统的实现是通过控制器把风机出口风量经压力温度补正运算后,作为实测值,再根据风量设定值与实测值的偏差经PI 运算,并作相关处理后,一方面输出到位置控制器作为位置控制的设定值,位置控制器把从位置变送器反馈过来的静叶位置信号作为实测值经位置控制器比较运行后,输出一个信号给电/液转换器,以达到调节静叶的位置,从而保持风量不变;另一方面把输出作为跟踪信号,送到压力控制器中实现风量风压调节无扰动切换。
马钢2500m 3高炉炉役后期护炉实践
・
１ ・ ２
安 徽 台金 科 技 职 业 学 院 学 报
２１ ００年第 １ 期
位管理 ， 杜绝了主要原燃料出现 ５ ｍ以下低槽位现 象 ， 进料 和用 料 计 划值 管 理 ， 好 地保 证 了生 优化 很
产供应 。Байду номын сангаас
（ ） 格 ＴＨ值 管 理 ， 结 矿 的 ＴＨ 值 由 １０ ３严 ／ 烧 ／ ４
的高炉实现精料入炉探索出了一条新路。小粒烧 用量 稳定 在 ５ ｇｔＦ ， 高月 平 均 达 到 ７ ｇｔ ０ｋ／・ｅ 最 ０ｋ／・
Ｆ ， 粒焦 用 量稳 定在 ２ ｇｔＦ 左 右 。历年 小粒 ｅ小 ０ｋ／・ｅ
焦 和小粒 烧用量 见表 ２ 。
降至 １０焦炭的 ＴＨ值由 ９ 降至 ７ 。 １， ／ ０ Ｏ （） ４对槽下设备进行技术改造 ， 为精料人炉创 造条件。在原有的小粒烧回收系统下 ， 根据炉役后
护 炉 保 产 的 目标 。
关键 词 ： 高炉； 护炉； 侵蚀 高效； 炉缸 中 图分类 号 ：Ｆ ７ ． 文献 标识 码 ： 文章 编 号 ：６ ２ ９ ４ ２ １ ） １ ０ １ — ４ Ｔ ５６７ Ｂ １７ —９ ９ （０ ０ ０ — ０ １ ０
马 钢 １ ５０ｍ 高 炉 ， 计 寿 命 ８年 ， 炭 砖 ２０ ３ 设 全 炉底 ， 却壁 为球 墨铸 铁 冷却 壁 ， １９ 冷 于 ９４年 ４月 ２ ５
日点 火开 炉 。高 炉 投 产 后 达 产 周 期 较 长 ， １９ 到 ９８
出现 了异 常升 高 现象 ， 由正 常 的常 压 水 温 差 ０５～ ． １０Ｃ上 升 至 高 压 水 温 差 １８Ｃ（ 当 于 常 压 水 温 ．￣ ．＂ 相
差 ２ ７ ， 过 了 危 险值 ， 炉 已 经 到 了 炉 役 末 ． ℃） 超 高 期 。在 “ 精 ” 三 的基 础 上 ， 过 探 索 完 善 护 炉 手段 ， 通 研 究高 炉 护炉技 术 ， 高高 炉操作 控 制水 平及 技术 提 管 理 水 平 ， 证 了高 炉 末 期 的 安 全 、 效 、 定 运 保 高 稳
降低高炉燃料比的技术措施
220m/s，以保证风能够吹透炉缸中心。高炉内煤
气流二次分布是在软熔带。软熔带宽窄、形状
是受风温和矿石的冶金性能等方面所决定的。
我们希望矿石的软熔温度要高，区间要窄，减
少软熔带对煤气的阻力；还希望初渣和初铁的
粘度低，流动性、滴落性能好，初成渣含 FeO
要低是保证高炉顺序的条件。软熔带以上的炉
料是对煤气流的第三次分布。这主要是通过炉
3 200
2 536
2 000
1 726
1 500
750
0.232
0.196
0.210
0.180
0.190
0.155
杭钢 422 0.134
柳钢 380 0.112
易堵塞料柱，使煤气分布紊乱。采用高风温、 富氧鼓风与喷吹混合煤粉的综合喷吹，可以改 善喷吹煤粉的燃烧条件，提高煤粉燃烧率，增 加其替代焦炭的比例，使燃料得到充分利用。 同时富氧鼓风可以提高风口区的理论燃烧温度， 弥补增加喷吹煤粉所需的热补偿。高炉根据喷 煤量的大小，调整氧气用量在 2%～3%，在风 温、煤粉极限操作情况下，有效改善了煤粉的 燃烧，保持炉内顺行。
大喷吹后，炉腹煤气量大幅增加，又由于 焦炭量减少，焦炭自身消耗提供的炉料下降空 间变小，下部压差升高，同时未燃煤粉的增加，
2010 年炼铁专辑
莫朝兴等：降低高炉燃料比的技术措施
23
宝钢 炉容 /m3 4 350 顶压 /MPa 0.234
表 4 不同容积高炉炉顶煤气压力情况
鞍钢
首钢
柳钢
首钢
柳钢
柳钢
顶科学布料来实施的。为提高料柱的中心部位 煤气流顺畅，大型高炉要用中心加焦的手段 [1]。
近年来，为提高烧结矿的透气性和还原性，将
马钢1#2500m 3高炉长周期稳定顺行操作实践
马钢 １ 炉 维 持 长 周 期 稳 定 运 的 日值 由 ９ 高 ０降 至 ７ 。 ０
１９ ９ ４年 ４月 份 投 产 至 今 已运 行 行 的措 施 。
对物 料槽下 设备 进行 技术改
造， 为精料 入炉 创造条 件 。
重 视 精 料 工 作
努 力 改善 焦 炭 质 量 ， 别 是 特
优 化 各 项 操 作 制 度
马钢 １ ５ ０ 炉 的炉 腹 ２ ０ ｍ 高
２０ ０ ７年 １ 高炉 停 炉 大修 后 ， 物料 的槽 位管理 ， 杜绝 主要 原料 、 角为 ８ ． ６ ， 国 内 同级 别 高 炉 ２ ４ 。在
通 过更 新 操 作思 路 ， 高 炉 操 作 燃料 出 现 ５ｌ 下 低 槽 位 现 象 。 中是最 大 的。 马 钢 １ 高 炉 的操 将 ＇ ｌ ｑ以 。 从 操作 技术有 效使 用 的角度转 入 随着 高 炉座 数 的增 加 ， 然 运 料 作 制度 与其他 高炉 相 比也有很 多 虽 到系统 控 制 上 ， 化 高 炉 操 作 管 系统 流程 并 没 有 相 应 增 加 ， 是 自身 的特 点 ： 炉 炉 型 决定 了炉 强 但 高
管理经验
企 业 坛
马钢 １ ２ ０ ＃ ０ ５ ｍ３高炉长周期稳定顺行操作实践
Ｐ ａ ｔ ｅ ｏ ｕ ｎ ｃ ｏ ｇ Ｃ ｃ ｅ Ｓ ａ ｉ ｚ ｔ ｎ ｏ ． ０ ｒ ｃ ｉ ｆＦ ｒ ａ ｅ Ｌ ｎ ｙ ｌ ｔ ｂ ｌ ａ ｉ ｆＮｏ １ ２５ ０ｍ。 ＢＦ ｏ ａ ｓ ａ ｃ ｉ ｏ ｆＭａ ｎ ｈ ｎ
Ｉｏ ｎ ｔ ｅ ｔ ｒ ｎ ａ ｄ Ｓ ｅ ｌＣｏ Ｌ ｄ
聂 长 果 惠 志 刚 。 ， 玉 英 Ｉ ｈ ｎ ．ｕ ‘ Ｈ Ｉ ｈ—ａ ｇ一 ＷＡ Ｇ Ｙ ．ｉ 一， 一王 ／Ｎ Ｅ Ｃ ａｇｇｏ ， Ｕ ｉ ｎ ， Ｎ ｕｙ ｇ Ｚ ｇ ｎ
高炉铜冷却板制造工艺及质量控制
高炉铜冷却板制造工艺及质量控制高炉冷却系统的主要作用是保护炉衬和炉壳，抵御过大的热流。
因此高炉冷却设备的冷却效率对延长高炉寿命，维护合理炉型起着决定性的作用。
实践证明，冷却设备的结构、布置方式及其制作参数对高炉寿命有重大的影响。
目前新建大高炉大多采用铜冷却板、铜冷却壁或板壁结合的方式，设计15年无中修，因此冷却板的制造质量好坏直接影响高炉寿命。
万隆真空冶金有限公司主要技术人员自92年开始，先后与重钢院、北钢院、宝钢进行技术交流与合作，并到过日本后藤合金、户田制作所并与卢森堡的PW公司、荷兰的霍高文公司进行多次技术交流，有丰富的高炉冷却板设计、制造经验，先后为宝钢的1BF、2BF，上钢一厂2500M3、750 M3高炉，马钢的2500M3，韶钢的750M3高炉制做过数千件铜冷却板。
产品质量，及各项技术指标均达到或超过设计要求，产品使用至今，无一发现质量问题。
1、我公司冷却板技术参数：①冷却板化学成分：Cu+Ag＞99.9%,O≤30ppm,H≤1.0PPM②机械性能：σb≥180Mpa δ≥35% 铜-钢结合强度σb≥200MPa 布氏硬度HB≥45③物理性能：电导率≥90%IACS 热导率λ≥245W/M.K④压力、压损流量试验：耐压试验打压 1.5Mpa,保压30分钟用木锤敲打无冒汗、漏水现象。
加压1Mpa,水量18吨/小时，压损≤16kPa。
⑤探伤标准：对冷却板本体及与钢圈之间的焊缝及工艺孔焊缝进行射线、超声波、着色探伤，射线探伤标准达ASTM272-1999Ⅰ-Ⅱ级以上，着色探伤达到JB/T6062-92标准2级以上2、铜冷却板生产工艺流程：1#阴极铜—真空熔炼（成分分析）—真空铸造—清砂—毛坯检查—机加工—电导率测定—压力试验—钢带焊接—射线、着色探伤—流量压损试验—终检—包装3、关键工艺保证措施：①原材料：铜板采用阴极铜（符合GB/T467-1997标准）作原料，经化学分析检验合格后剪裁入真空炉熔炼，同时对造型用树脂砂、覆膜砂进行处理。
马钢1~# 2500m~3高炉炉喉钢砖修复
２ １ 年 ７月 ０１
安 徽 冶 金 科 技 职 业 学 院 学 报
Ｊｕｎｌｏ ｈ ｉ ｃｔ ｎ ｌＣ ｌ ｇ ｆＭｅ ｌ ｒｙａ ｄＴ ｃ ｎ ｌｇ ｏ ｒａ ｆ Ａｎ ｕ ａ ｏａ ｏｌ ｅｏ ｔ ｌ ｇ ｎ ｅ ｈ ｏｏ ｙ Ｖｏ ｉ ｅ ａｕ
Ⅷ ． １ Ｎ ． ２ ． ｏ３ Ｊ１ ０ １ ｕ ．２ ｌ
用加强筋支撑 ， 以削弱磨损面的起伏对补充材料连
接 的影响 。
收稿 日期 ：０ １ ５ ６ 改回 日期 ：０ １ ６ ５ ２ １ —０ —２ ； ２ １ —０ —２ 作者简介 ： 晋杰（９ ３ ， ， １８ 一）男 马钢修建 工程公司 ， 工程技术人员 。
・
ｌ ・ ４
安 徽 冶 金 科 技 职 业 学 院 学 报
块， 每块高 ２ ３ｍ， ． 要保证所有 钢砖 内表 面至高 炉 中心的距离偏差在 ±ｌｍ 以内， Ｏｍ 这就对安装过程
中可能 出现 的各种 影 响安 装 质 量 的 因素 提 出 了较
也会使得相邻两块钢砖间错缝严重 ， 影响钢砖间的
焊接。在一块钢砖上采用多块钢板拼接 ， 可大大降 低加强筋不平度对钢板垂直度的影响 ， 并且能使钢 板与加强筋之间充分接触 ， 提高钢砖 的强度， 另外 ， 将钢板分成多块焊接 ， 于搬运 ， 便 无需借助吊装工 具进行安装 ， 提高工作效率。
１３ 修 复用 材料 难 以选择 ．
高的要求。
修复不同于安装 ， 安装时只要保证钢砖组装后
的位置精度 ， 而修复既要保 证安装后 的位置精度 ， 也要考虑每一块钢砖在修复后 内表面 的平面度和 修复焊接时的焊接变形。
钢砖在炉内工作时易磨损 ， 修复用的材料应具 备较强的耐磨性。钢砖母材为 ４ ， ５ 钢 修复后 的钢
1#高炉干湿焦转换操作应对实践
1#高炉干湿焦转换操作应对实践摘要：马钢1#高炉因配合焦化厂焦炉检修项目，自2021年5月8日-6月12日使用40%-45%比例湿焦，历时36天。
本文介绍了1#高炉在干湿焦转化期间的应对措施，通过调整高炉炉况稳定顺行，多项指标在过程中得到优化，并且在转换结束后，产能快速释放。
关键词：干湿焦转换炉缸气流1干湿焦转换前高炉情况1.1高炉历史问题概括1#高炉从2019年2月开炉后，使用平台加漏斗布料模式，期间炉况一般，风压波动大，但整体产量水平高。
值得注意的是，高炉开炉后炉芯温度一路下降且无明显制止趋势。
从2020年4月由于炉缸活跃性一直变差，变小的炉缸对应高产量，高炉炉况出现较大波动，管道气流频繁，高炉被迫加锰矿洗炉缸，改中心加焦模式疏导煤气流。
由于产量控制下来，配合中心加焦疏导煤气流，高炉炉况逐渐稳定下来。
但由于改中心加焦制度后一直以大角度控制边缘，中心气流盛，边缘偏重，中心滑料频繁，滑料后中心短时间受抑制，煤气通道变化，对边缘产生冲击，炉墙温度及水温差一直异常波动。
1.2转换前炉况2021年炉况水平整体不佳，干湿转换前一个月负荷平均4.30，产量5904t/d。
4月阶段短时间炉况改善，但持续性不强，其中18日持续高压差出现管道气流，4月尾5月初频繁调令限氧，干湿转换前整体炉况基础较差。
干湿转换前炉芯温度虽然相对历史数据较高，但受4月炉况波动影响，炉芯和侧壁温度均呈下降趋势。
2 干湿转换期间情况2.1 焦炭结构及性能变化5月8日9：55确认7、8B湿焦下达，改水分，用量40%，负荷4.20。
对于高炉用焦炭的重要指标（表1）如M40、M10、Ad、CRI、CSR等来说，湿焦与干熄焦相比大幅下降，冷热强度均有下降，水份上升且波动大（图1）。
水分为每日8：00、18：00、22：00，分别在高炉槽下取样测量。
湿焦水分基本在3-10%之间波动，其中水分最高测得11.8%，最低3.6%.对于高炉炉况来说，焦炭水份高不利于焦炭的筛分，焦粉粘附于焦炭上导致中心气流不畅。
浅谈焦炭质量对高炉冶炼的影响
浅谈焦炭质量对高炉冶炼的影响作者：付善中来源：《城市建设理论研究》2013年第28期【摘要】本文根据笔者多年的工作经验，并结合焦炭对高炉生产的理论知识，以马钢2500m3高炉为例子,研究了焦炭质量对高炉冶炼的影响，最后从而提出了高炉冶炼对焦炭质量的要求，供业内人士参考。
【关键词】焦炭质量；高炉冶炼；影响；要求中图分类号： TF54 文献标识码： A随着高炉采用富氧大喷煤为代表的强化冶炼措施后，高炉的冶炼发生了很大的变化，一个突出的表现就是对焦炭的骨架作用要求更高。
随着煤比不断提高，焦炭负荷越来越重，焦炭的冶金性能也越来越受到重视。
目前国内大型高炉技术经济指标不高，大多是受原燃料条件尤其是焦炭质量的限制。
本文就从焦炭的质量对高炉冶炼的影响进行分析。
1 焦炭质量对高炉冶炼的影响1.1焦炭水分对高炉冶炼的影响焦炭水分的波动势必引起称量不准而影响高炉炉况的稳定，并导致铁水中硅、硫含量的变化。
水分过高，焦粉粘附在焦块上，影响焦炭强度和筛分，将焦粉带人炉内；如果焦粉不能全部随煤气吹出，将影响高炉透气性和透液性，严重时造成炉缸堆积。
从马钢2500m3高炉生产实践过程得知：当焦炭水分控制在4.0％以下时，对高炉冶炼影响不大。
当焦炭水分超过4.0％时，则人炉含粉率、炉尘量以及炉尘含炭量将明显上升，高炉顺行状态变差。
1.2焦炭灰分对高炉冶炼的影响焦炭在高炉内被加热至高于炼焦温度时，由于焦质与灰分的热膨胀性不同，沿灰分颗粒周围产生裂纹，使焦炭碎裂，含粉增加。
焦炭的灰分与强度几乎成线性关系，即灰分增加，强度下降。
从表1中可见，马钢2500 m3高炉自投产以来，焦炭灰分逐年下降，焦炭的热态性能则逐年提高，而高炉技术经济指标也呈逐年提高之势。
焦炭灰分控制在12％以下，高炉生产可以获得比较先进的技术经济指标。
1.3挥发分对高炉冶炼的影响焦炭的挥发分含量影响焦炭的耐磨强度和反应后强度。
挥发分高，焦炭气孔壁材质疏松，耐磨强度和反应后强度就低；挥发分低，焦炭气孔壁材质致密，耐磨强度和反应后强度就高。
高炉炼铁生产技术管理【精选文档】
如何实现高炉炼铁生产的长期稳定顺行，实现优质、高产、低耗、长寿，这是每一个炼铁工作者所追求的最高境界，做好基础生产技术管理工作是不二法门，“基础不牢，地动山摇”。
下面是马钢炼铁一厂和唐钢炼铁一厂经过长期生产实践总结的成功经验，现介绍给大家，建议你们能认真研究，并加以推广运用，希翼能对我们的高炉炼铁生产技术管理工作有所匡助。
高炉生产要取得好成绩，必须在原料求精的基础上追求操作求精，而保持合理而稳定的炉温正是操作求精的重要表现。
前段时间为了降低生产成本，推行了冶炼低硅生铁，而稳定炉温、缩小硅偏差是低硅生铁冶炼的重要条件，就国内高炉的实情来说，降硅必须缩小硅偏差。
这对高炉操作和炼铁生产技术管理提出了更高的要求。
高炉生产需以顺行为前提，但从操作角度看，顺行从何抓起为好？认为应从炉温稳定性入手，理由有三点：(1)炉温稳定性可以用生铁硅偏差S 值表示，这是一个定量尺度，说得清；(2)以硅量表示的炉温，虽然也是一个因变量，受种种因素影响，但人们通过长期研究与实践，硅量与调剂手段之间的定量关系已基本摸清，故可控性好，管得住；(3)抓硅偏差就是在更深刻的意义上抓顺行。
顺行这个概念的内涵是不断发展的，早先是指下料顺利，之后发展成为炉料运动正常，气流分布合理。
而现在人们所讲的顺行已经远远超出了顺利的含义，包括了稳定、均衡和强化。
这就提出了一个问题：在今天的生产条件和生产水平下，高炉操作的方向盘是什么？认为抓生铁硅偏差最能牵动全局，它就是方向盘。
首先从高炉操作上看：抓S，料速必须均匀。
而料速通过上下部调剂，不仅时间上可控，在周向上也是基本可控的。
抓S，负荷调剂、风温或者喷煤量调剂必须正确。
而负荷、风温或者喷煤量调剂，无论在时间上数量上都是可控或者基本可控的。
抓S ，必须及时出尽渣铁，这也是可以切实做到的。
抓S，必须正确取用和称量炉料，及时补正误差，这也是可切实做到的。
抓S，必须及时掌握炉内的各种信息，包括渣铁和煤气成份，这也是可以做到或者已具备基本条件的。
马钢12500m3高炉“三精”技术进步
马钢1#2500m3高炉“三精”技术进步蒋裕张兴锋（马鞍山钢铁集团公司）摘要对马钢1#高炉操作技术进步进行了总结分析，其主要经验是，以精料为基础，精心操作为保障，精细管理为手段，采取高顶压、高风温、高风速、高煤比、科学的装料制度以及抓炉前出铁等措施，实现了高产低耗的目标。
关键词精料精心操作装料制度出铁1概述马钢1#高炉第一代炉龄于2007年2月27日结束，经过111天的大修，于2007年6月18日点火开炉。
在大修期间，更换了炉缸碳砖，改为陶瓷杯；更换了炉缸1~5层冷却壁；炉腹、炉腰6~8层更换为铜冷却壁、更换炉身下部第9层冷却壁；更换炉腹部位炉皮；送风系统及煤气系统耐火材料更换等。
热风炉未更换。
经过两年的摸索，逐步了解了陶瓷杯及铜冷却壁的特性，高炉各项经济技术指标不断提高，高炉炉况稳定。
1#高炉近两年的主要经济技术指标见下表。
由下表可看出，今年从4月起高炉利用系数稳定，焦比大幅度降低，煤比大幅度升高，各项经济技术指标逐月攀升。
大修后1#高炉部分经济技术指标利用系数焦比煤比风温风量风压大焦负荷一级品率2007年7月至12月 2.36 353 142 1141 4275 359 4.75 91.8188.652008年1月至12月 2.30 373 132 **** **** 363 4.622009年1月至3月 2.17 392 121 1129 4199 338 4.53 87.03 2009年4月 2.40 350 148 1183 4397 365 4.77 97.28 2009年5月 2.42 341 163 1178 4429 375 4.96 66.67 2009年6月 2.40 327 172 1186 4313 365 4.98 92.37 2009年7月 2.34 327 177 **** **** 363 4.95 81.91注：2009年1月至3月因公司限产及炉况失常，利用系数较低，经济技术指标较差。
马钢2500m 3高炉炉役后期炉缸维护的实践
ａ ｅ ｉ ｎ ｕ ｅ ｂｌｓ ｆ ｒ ａ ｅ ｕ ｈ ｓ ｐ ａ ｐ ｏ ｕ ｅ ｅ ｒ ． ｒ ａ， ｅ ｓ ｒ ｓ ｔ ａ ｔ ｕ ｎ ｃ ｆ ｒ ｅ ｔ ｌｙ ｒ ｄ ｃ ｎｅ ｇ ｔ ｙ Ｋｅ ｒ ｙ ｗｏ ｄｓ： ｌ ｓ ｕ ａ ｅ； ｒ ｓｏ ｆＢＦ ｈ ａ ｈ； ａ ｈ ｍａ ｎｅ ａ ｃ ｂ ａ ｔｆ ｍ ｃ ｅ ｏ ｉｎ ｏ ｅ ｒ ｈｅ ｒ ｉｔ ｎ ｎ ｅ ｔ ｔ
马钢 ２０ ， ５０ｍ 高炉 于 １９ ９４年 ４月投 产 ， 循高 产低 耗 的指 导方 针 ， 遵 取得 了较 好 的经 济技术 指标 ， 均 月平
利用系数 ２ ～ ． ｔ ｍ ・ ）煤比 １０ １０ｋ／ ２０ 年 ３ ． ２ （ ， ４ ５／ ｄ ５ ～ ６ ｇ 。 ０５ ｔ 月底 ２ 号铁 口区域炉缸二层冷却壁水温差出现异常 升高现 象 ， 由正常 的常 压 水温 差 ０５ １ ．～ ． ０℃上 升至 高压 水温 差 １ ． ８℃（ 当 于常 压水 ２ 相 ． ７℃）超过 了危 险值 ， ， 被迫大幅度降低冶强操作。 定于 ２ ０ 年 ２ ０７ 月停炉大修 ， 在保证炉缸安全的前提下 ， 高炉仍需维持较高的生产 水平 ， 实现年产 １０ ００万 ｔ 钢的总体 目标。如何在护炉和保产的矛盾中寻求新 的平衡点 ， 成为高炉的首要课
题。
１炉 缸 状 况
马钢使用的 自 产矿中含有一定量的钒 、 ， 钛 长期以来炉缸状况相对比较稳定 ，０３ ２０ 年年修开炉时 ， 号铁 ２ 口 进行了爆破 ， 对该区域的炉缸炭砖可能造成了破坏。２０ 年 ３ ０５ 月炉缸水温差升高是局部的， 集中在 ２ 号铁
文章 编号 ：６ １７ ７ （ ０７ ０— ３０ ０ １７ － ８ ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ２ ０ ）４ ０ ８ — ４
2500m3高炉鼓风机风量波动原因分析
2012年第l期冶金动力总第l49期M E TA LL U R G I c A L P0、ⅣER392500m3高炉鼓风机风量波动原因分析裴永红(马鞍山钢铁股份有限公司第一能源总厂．安徽马鞍山243000)【摘要】对马钢2500m，高炉鼓风站两台A V80轴流压缩机组在定风量自动控制方式运行中出现的风量波动问题进行了研究和分析。
找出了根本原因，并提出了解决方法。
【关键词】高炉鼓风机；风量波动；流量控制器【中图分类号】T H44【文献标识码】B【文章编号】l006—6764(2012)01—0039—02C aus es A nal vs i s of A i r V ol um e Fl uct ua t i onof2500m3B l as t Fum ace A i r B l ow erPE I Y ong—hongf7忆J E M呦7sD ur cel只删旷肋瑚5^m，r on&|s姥eZ co．，￡砬，胍嘲堪^帆A曲试2伽C舫目【A bs t r act】The ai r vol um e nuct uat i on pr obl em i n aut om a t i on c ont m l m ode oper at i on a￡西ven ai r vol um e of t he t w o A V80娃i al now com pr ess or∞t s of M拈t eel’s2500I n3bl as t f ur-n a c e aj r bl ow i ng s t at i on i8st udi ed and a na l yz ed．T hec叭ses8r e f撕nd out舳d t l I e∞l ut i on8棚f e br D ughtforw删．【K ey w or ds】bl嬲t胁l ace ai r bl ow er；aj r vol um e nuc t ua t i on；now conhl ouer1前言马钢2500m，高炉鼓风站配置了3台A v80轴流压缩机组．承担两座2500m，高炉供风任务，其中1、2．机组是全套引进瑞士苏尔寿。
马钢2号2500m3高炉风口跑渣铁事故
马钢2500m3高炉风口跑渣铁事故尤石本文对风口跑渣铁事故进行了总结。
对风口跑渣铁事故发现及时，并对事故采取了积极有效的措施；事后又采取预防措施，防止高炉此类事故再次发生，确保了高炉复风后三天顺利达产。
关键词风口跑渣铁铁口造衬压入料有害元素目前二铁总厂2号高炉炉役已达十二年，临近大修期，炉缸侧壁受到不同程度的侵蚀。
进入2016年炉缸二层水温差整体上升，尤其是12号冷却壁水温差突破报警值，高压水温差达到0.83℃（热流强度13.0KW/m2)，高炉采取了相应的护炉措施，但忽视了5层1号冷却壁的水温差及其附近的电偶温度的变化，还有1号小套漏水对炉衬的影响考虑不周，致使3月31日1号风口中套与大套间跑渣铁，因处理措施得当，未造成较大的经济损失，复风后第三天产量就达到5898t/d。
1 、发生过程3月31日7：35~9：35高炉动态休风休风更换9、10、12号漏水小套，休风前铁水中【Si】0.35%，铁水物理热1470℃。
复风时堵9、10、11、12、29号风口，炉况恢复较快，也较为顺利，先后捅开9、12号风口，到11:23高炉各参数基本恢复至休风前水平，风量4400m3/min，富氧6000m3/h。
复风后轻料0.5t/ch 只加了7批，之后焦炭负荷回到高炉正常生产水平。
炉缸温度不足，铁水【Si】下降很快，最低见到为0.17%，风口伴随着生降现象，14:00炉体点检发现1号小套漏水，控水40%。
高炉因过低料线风压偏高控风量200m3/min，低料线过后风压转适，试图加风量100m3/min，但加上去后不适应又退回，这时炉温上行较快，最高见到0.60%。
18：38打开1号铁口时，当时铁口深度只有3000mm。
18：43高炉工长正在看铁口状况、铁流、铁水温度，突然听到1号铁口上面有跑风的声音，抬头看渣铁正从1号风口喷出。
2、原因分析风口跑渣铁不是偶然的，它是长期累积的结果，由量变到质变的过程，其原因有多方面的因素。
马钢高炉炉顶雾化打水系统改造实践
马钢高炉炉顶雾化打水系统改造实践发布时间：2022-10-13T09:00:02.323Z 来源：《城镇建设》2022年第10期第5月（下）作者：王婷婷杨培俊[导读] 本文主要通过对马钢高炉炉顶雾化打水系统进行改造王婷婷杨培俊（马鞍山钢铁股份有限公司炼铁总厂安徽马鞍山 243000）摘要：本文主要通过对马钢高炉炉顶雾化打水系统进行改造，从而实现自动控制模式下，控制程序根据上升管煤气平均温度的设定值实时开启集成泵站总管水泵或备用高压水源气动阀门，随后随机开启分流控制柜内支管气动阀门，在冷却水压力驱动下动伸缩高温防堵组合喷枪喷嘴伸出枪体外并开始雾化打水。
这样不仅能起到保护炉顶设备，而且也能减少洒水量，减少对高炉的危害。
关键词：高炉；雾化打水；系统改造。
前言马钢高炉系统主要包括高炉槽下称量及筛分系统、无料钟炉顶装料系统、热风炉系统、煤气处理系统、高炉冷却系统、渣处理系统、喷煤系统及环境除尘系统等。
其中高炉炉顶系统采用紧凑型串罐无料钟系统。
高炉串罐无料钟炉顶系统设备组成主要有：单点除尘器、头轮罩、受料罐、上料闸、上密封阀、称量料罐、阀箱（含下密封阀及料流调节阀）、波纹管装置、齿轮箱、布料溜槽及其更换装置、炉顶钢圈等组成。
在正常的生产过程，当顶温超过330℃时，要进行炉顶打水，传统的做法是靠人来操作洒水枪，由于每个人操作经验的不同，洒水量有大有小，不能精确的控制洒水量。
因此，对炉顶雾化打水系统进行改造显得非常重要。
本文主要阐述对马钢炉顶雾化打水系统进行改造，从而达到精确控制炉顶温度，既保护了炉顶设备，又能尽量减少洒水量对高炉的影响。
1 炉顶打水的必要性高炉炉顶打水，其主要目的是防止因设备及操作因素引起的高炉不能正常上料致使炉顶温度过高，从而导致炉顶框架及装布料设备变形，密封性能降低，运转电机电器短路烧坏，等设备事故，避免不必要的损失和保障炉顶装布料设备正常运行而设置的。
事物总是一分为二的，有其有利的一面，必然会有其不利的一面，炉顶打水的出现，有效的保护了炉顶设备及布袋除尘，炉顶打水通常可能产生的危害有以下几方面。