消力池底板抗浮计算书
抗浮验算计算书
地下室抗浮验算一、整体抗浮（一）主楼部分底板板底相对标高为-4.700，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为- 1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.2m。
裙房部分抗浮荷载：①地上四层裙房板自重：②地上四层xx折算自重：③地下顶板自重：④地下室xx折算自重：⑤底板自重：25×0.48＝12.0kN/m225×0.50＝12.5kN/m225×0.18＝4.5kN/m225×0.11＝2.75kN/m225×0.4＝10.0kN/m241.75kN/m2合计：水浮荷载：3.2×10=32 kN/m2，根据地基基础设计规范GB 5007-2011第5.4.3条，＞1.05，满足抗浮要求。
二、整体抗浮（二）仅一层车库部位J-1基础高度改为800，仅一层地下室位置防水板板底标高与J-1底平，上部采用C15素混凝土回填至设计标高(-4.200)。
抗浮计算如下：图纸修改见结构05底板板底相对标高为-5.100，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为-1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.6m。
地下室部分抗浮荷载：①顶板覆土自重：②地下顶板自重：③xx折算自重：④底板及回填自重：考虑设备自重20×0.30＝6.0kN/m225×0.25＝6.25kN/m225×0.11＝2.75kN/m225×（0.4+0.5）＝22.5kN/m20.5 kN/m238kN/m2水浮荷载：3.6×10=36kN/m2＞1.05，满足抗浮要求。
合计：。
抗浮验算计算书
地下室抗浮验算一、整体抗浮（一）主楼部分底板板底相对标高为-4.700，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为 -1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.2m。
裙房部分抗浮荷载：①地上四层裙房板自重：25×0.48＝12.0kN/m2②地上四层梁柱折算自重：25×0.50＝12.5kN/m2③地下顶板自重：25×0.18＝4.5kN/m2④地下室梁柱折算自重：25×0.11＝2.75kN/m2⑤底板自重：25×0.4＝10.0kN/m2合计：41.75kN/m2水浮荷载：3.2×10=32 kN/m2 ，根据地基基础设计规范 GB 5007-2011 第5.4.3条，41.75/32=1.3＞1.05 ，满足抗浮要求。
二、整体抗浮（二）仅一层车库部位J-1基础高度改为800，仅一层地下室位置防水板板底标高与J-1底平，上部采用C15素混凝土回填至设计标高(-4.200)。
抗浮计算如下：图纸修改见结构05底板板底相对标高为-5.100，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为 -1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.6m。
地下室部分抗浮荷载：2①顶板覆土自重：20×0.30＝6.0kN/m25×0.25＝6.25kN/m2②地下顶板自重：25×0.11＝2.75kN/m2③梁柱折算自重：25×（0.4+0.5）＝22.5kN/m2④底板及回填自重：0.5 kN/m2考虑设备自重合计：38kN/m2水浮荷载：3.6×10=36kN/m238/36=1.056＞1.05 ，满足抗浮要求。
消力池底板抗浮计算书
消力池底板抗浮计算书一、概述?溢流堰、闸室后接消力池，消力池长18m，宽17m，深,底板高程为，消力池底板厚度为,。
底板设置排水孔，孔排距均为2m，成梅花型布置，其下设置砂石反滤垫层，层厚。
?泄洪冲沙闸消力池和泄洪闸底板后接防冲海漫，海漫长29m。
海漫采用浆砌石，厚。
二、主要设计依据及参数选取?1．特征水位及流量?正常蓄水位，设计水位，校核洪水位。
洪水流量及水位见表2-1。
?底板采用C30混凝土:?容重m3,?fc=?N/mm2,?ft=mm2；弹性模量Ec=×10-4N/mm2；基岩与混凝土面的抗剪断强度?=～，粘滞力c=～；?Ⅱ级钢筋，fy=fy’=310?N/mm三、设计工况???本次分析主要计包括坝后消力池底板的结构设计及配筋计算，具体计算工况如下：?（1）工况一：正常蓄水位+自重+扬压力+脉动压力（基本荷载组合）?（2）工况二：设计洪水位+自重+扬压力+脉动压力（基本荷载组合）?（3）工况三：校核洪水位+自重+扬压力+脉动压力（特殊荷载组合）?四、底板荷载计算?1.计算公式及参数选取???（1）自重? G=γc×A×h?G?—?底板自重（KN）；?A?—?底板面积（m2），306m2；?h?—?底板厚度（m），；? γC—C30混凝土容重，取值24KN/m3。
?带入数据求的底板自重为3672KN。
?（2）时均压力???Pw =γw×H×A?Pw?—?水压力（KN）；?H?—?下游水深（m）；?A?—?底板面积（m2）；? γw—水的容重。
?表4-2??时均压力计算表?计算工况?底板面积（m2）水的容重(KN/m3)下游水深（m）?时均压力（KN）正常蓄水30600设计洪水306??校核洪水306wPy—?底板承受的扬压力（KN）；?H?—?下游水深（m）；?h—?底板厚度（m），此处为；?γw—水的容重，取值m3；?计算工况?底板面积（m2）水的容重(KN/m3)?下游水深（m）底板厚度（m）扬压力（KN）正常蓄水3060设计洪水306校核洪水?306（4）脉动压力??P m =am××γw×APm—脉动压力(KN）；?V —底板计算断面处得平均流速（m/s）?am—脉动压力系数，此处取值；?A —底板面积（m2），306m2；?γw—水的容重，取值m3；?计算工况下泄流量（m3/s）下游水深(m)?平均流速(m2/s)水的容重(KN/m3)?脉动压力（KN）?设计洪水校核洪水（5）作用效应及抗力效应函数??作用效应函数（垂直向上所有合力）?R（?）=γQ ×Py+γQ×Pm抗力效应函数（垂直向下所有合力）?S（?）=γG ×G+γQ×PwγG——永久荷载分项系数，取；?γQ——可变荷载分项系数，取；??2.荷载计算结果?由计算结果可以看出：消力池底板在各工况的抗力效应均大于作用效应，即垂直向上的合力小于垂直向下的合力，满足规范要求。
抗浮计算书格式
抗浮计算书（抗浮水位地面以下1.0m）1.标准柱网（1.3m覆土）水浮力：47x1.05=49.35 KN/m2结构自重：1.3m的覆土： 1.3×18=23.40.35m厚地下室顶板0.35×25＝8.75地下室底板找平层平均按0.08m：0.08×20＝1.60.5m厚地下室底板：0.50×25＝12.5面荷载合计：46.25（单位：KN/m2）柱自重：0.6×0.6×3.0×25=27KN梁自重：0.40×(0.95-0.35)×8.4×25+0.30×(0.9-0.35)×6.2×25=101.55KN下柱墩自重：4.187×25=104.6KN以上三项自重分摊到8.4×6.2的范围：(27+101.55+104.6)/(8.4×6.2)=4.47KN/m2自重合计：46.25+4.47=50.72KN/m2自重大于水浮力，满足抗浮要求。
2.斜板处抗拔力剖面示意B-3轴，水浮力增加：0.4x1.05=4.2 KN/m2柱下需要抗拔力为：4.2×8.4×6.6=232.8KN柱下设Ra=300KN抗拔桩1根3.有水池处抗拔力接上面计算：水池深0.9m，覆土重减少0.9×18=14.4KN/m2 柱下需要抗拔力为：232.8+14.4×8.4×6.6=1131KN柱下设Ra=550KN抗拔桩3根4.S6商业北侧1.1m覆土处水浮力：47x1.05=49.35 KN/m2结构自重：1.1m的覆土： 1.1×18=19.80.35m厚地下室顶板0.35×25＝8.75地下室底板找平层平均按0.08m：0.08×20＝1.60.5m厚地下室底板：0.50×25＝12.5面荷载合计：42.65（单位：KN/m2）柱自重：0.6×0.6×3.0×25=27KN梁自重：0.40×(0.95-0.35)×8.4×25+0.30×(0.9-0.35)×6.2×25=101.55KN下柱墩自重：4.187×25=104.6KN以上三项自重分摊到8.4×7.6的范围：(27+101.55+104.6)/(8.4×7.6)=3.65KN/m2自重合计：42.65+3.65=46.3KN/m2柱下需要抗拔力为：(49.35-46.3)×8.4×7.6=195KN5.S6商业抗浮计算剖面示意C-D轴，每个柱底水浮力：29.14×10×8.4×1.05=2570.1KN商业一侧结构自重：商业3个结构层(每层折算约0.2m混凝土板)：0.2×3×25=15商业地面0.35厚覆土：0.35×18＝6.30.35m厚地下室顶板0.35×25＝8.75地下室底板找平层平均按0.08m：0.08×20＝1.60.5m厚地下室底板：0.50×25＝12.5面荷载合计：44.15（单位：KN/m2）1.1m覆土一侧结构自重：1.1m的覆土： 1.1×18=19.80.35m厚地下室顶板0.35×25＝8.75地下室底板找平层平均按0.08m：0.08×20＝1.60.5m厚地下室底板：0.50×25＝12.5面荷载合计：42.65（单位：KN/m2）柱自重：0.6×0.6×3.0×25=27KN下柱墩自重：4.187×25=104.6KN柱底结构自重：(2.45×44.15+3.8×42.65)×8.4+27+104.6=2401KN每个柱下需要抗拔力为：2570.1－2401=168.5KN。
消力池计算(201003修改版)
跃前流速Vc=10.28闸宽b0=15流量Q=245.2淹没系数（1.1-1.05）= 1.05消力池初始宽度b1=15消力池末宽度b2=15上游河床高程=954.5堰顶高程=958坝前水位=961下游河床高程=953.6下游河道以上作用水头H0=7.4下游水位=955.59上下游水位差H'= 5.41池后正常水深hs'= 1.99过渡段水平长Ls=0水跃长度改正数B(0.7-0.8)=0.75消力池底板计算系数k1=（0.15-0.2）0.17消力池底板安全系数k2=（1.1-1.3） 1.2消力池底板的饱和重度（KN/M3）=23海曼长度计算系数=（中砂12-11）11下游引河的水面宽度Bm=24.85二、深度β=b2/b11过闸单款流量q=16.35过池单款流量q=16.35跃前断面弗努德数Fr=V/SQRT(ghc) 2.60消力池深度d=0.23跃后水深h''= 5.11出池落差z(以过池流量计算)= 3.15试算d=0.23误差=0.00措施后淹没系数=（1.05-1.1） 1.05三、长度水跃长度Lj=24.29消力池长度Lsj=18.21取34四、消力池前端底板厚1、抗冲厚度t= 1.052、抗浮池底板下游水深H2= 1.99消力池底板扬压力U=(KPa)29.10消力池首端顶板上水重W=(KPa)15.91消力池末端顶板上水重W=(KPa)51.11消力池顶板重W=(KPa)跃前收缩断面流速水头=11.13消力池前半段底板上脉动压力Pm=+(KPa)0.56消力池前后段底板上脉动压力Pm=-(KPa)-0.56消力池前端底板厚度t=0.72消力池末端底板厚度t=-1.18消力池前端底板厚度t= 1.05试算t=0.92五、消力池末端底板厚t=0.50六、海漫长度消力池末端宽度b2=15消力池末端单宽流量qs=16.35 sqrt(qs*sqrt(H'))=(1-9) 6.17海漫长度Lp=67.83七、翼墙扩散角θ(12度左右为宜)下游尾水在消力池变色镜以上的水深h2= 1.99消能设备的高度P=0.23消能设备处水深H1= 5.11上下游水位差= 5.41tanθ=-0.23试算θ=10.00试算tanθ=0.18误差=0.41翼墙长度L=0.00下游引河的水面宽度Bm=24.85闸内的水面宽度Bn =15ΔB=Bm-Bn= 9.85翼墙长度系数（2.5-3）=3翼墙长度L=14.775tanθ=0.00试算θ=14.00试算tanθ=0.00误差=0.00翼墙长度宜取0~15八、翼墙扩散曲线y/b0=0.5*(x/(b0*Fr0))^1.5+0.5扩散段上游渠道宽b0=15扩散段下游渠道宽b=15均匀来流Fr0= 2.32九、挡土墙高程计算最大跃后水深+安全超高渠道通过加大流量时的水深hb= 5.11渠道岸顶超高Fb=0.25*hb+0.2 1.48挡土墙高度H= 6.59挡土墙底部厚度一般可取（0.6~0.8）*H注意：1、判断是否需要建消力池前，请将表格中的消力池试2、红字部分需要人为添加的数据。
某工程结构地下室底板抗浮验算计算书
消力池计算
**********************************************************************计算项目：消能工水力计算1********************************************************************** ----------------------------------------------------------------------[ 消力池断面简图]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 计算条件]----------------------------------------------------------------------[基本参数]消能工类型:下挖式消力池计算目标:设计尺寸上游底部高程:1.000(m)下游底部高程:0.000(m)消力池首端宽度:6.000(m)消力池末端宽度:6.000(m)水流的动能校正系数:1.000泄水建筑物下游收缩断面处流速系数:0.950消力池出流流速系数:0.950水跃淹没系数:1.050是否计算消力池前段长度:交互消力池前段长度:0.000(m)自由水跃跃长计算系数:6.900水跃长度校正系数:0.750是否计算消力池底板的厚度:计算消力池底板计算系数K1:0.200消力池底板安全系数K2:1.300消力池底板的饱和重度:25.000(kN/m^3)脉动压强系数:0.050海漫长度计算系数Ks:10.000河床土质允许不冲流速:1.000(m/s)水位流量的组数:1序号单宽流量上游水位下游水位扬压力(m3/s*m) (m) (m) (kPa)1 6.500 3.020 2.020 1.000----------------------------------------------------------------------[ 计算过程]----------------------------------------------------------------------1、判断是否需要建消能工。
抗浮计算书
63
M 2
抗浮计算的水深：
2.8
M
水浮力F=
1764
kN
底板厚度：0.40M 自重：630.00kN 底板面层：0.10M 自重：126.00kN 顶板厚度：0.30M 自重：472.50kN 顶板覆土：0.50M 自重：567.00kN 承台体积：
4.10
M 3
自重：102.50kN 1898.00
kN
W/F=
1.08
≥
1.05
水浮力计算（按每平方米计）：
自重计算（按每平方米计）：
单柱受荷面积：
地下室抗浮验算计算书
本工程负一层地下室，最大柱跨为7.0 x 9.0米，抗浮水位取本工程的小区路面（标高为-0.600）以下0.2米（即相对本工程的标高为-0.80米），抗浮验算结果如下：
经验算，地下室无上部结构的单柱抗浮以及整体抗浮设计满足规范要求。
总自重W=根据《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-13-2003 5.2.1条进行验算
满足抗浮验算。
(完整版)地下室抗浮计算书
地下室抗浮计算书图一地下室剖面示意图图二计算平面一、条件：取跨度最大的区域进行计算，选择如图二所示计算区域。
地面标高H1=0.000m，顶板标高H2=-0.650m，底板标高H3=-4.850m，设计水位标高Hw=-1.550m；顶板厚度d1=250mm，考虑梁高，折算厚度取d1=300mm，底板厚度d2=400mm，挡土墙墙厚度d3=300，地下室层高h=4200mm。
底板建筑垫层厚d4=100mm，覆土容重γ`=20kN/m；二、计算：1、水浮力F w=|h3+d2-h w|×10=|-4.850+0.4+1.550|×10=37.00 kN/m2、抗浮力：(1)、顶板自重：G1=d1×25=300×0.001×25=7.5 kN/m(2)、底板自重：G2=d2×25=400×0.001×25=10.0 kN/m(3)、覆土重量：G o=d o×γ=0.650×18=11.70 kN/m抗浮力G=∑(G o+G1+G2+G3+G4+G5+G6)=∑(7.50+10+11.7)=29.2kN/m3、抗拔桩需承担浮力：nR>F w-G/K=37-29.2/1.05=9.2 kN/m图二所示中间桩，桩径1000，桩长取6m，根据《全国民用建筑工程设计技术措施》（地基与基础）（2009版）基桩抗拔承载力特征值：R tk=T ua+G=∑λi q sik u i l i=0.75*45*3.14*1*2+0.7*35*3.14*1*4=520kN其中抗拔系数λ在残积粉质粘土层取0.75，圆砾层取0.7，桩位于残积粉质粘土层桩长取2m，圆砾层取4m。
图二所示，中间桩需承担抗浮面积为：s=14.4*14.2/4=51m2(取周边面积的四分之一)单桩需抵抗浮力为R=51*9.2=469.2kN< R tk=520kN满足要求正截面受拉承载力验算：N=1.35*469.2=634kN≤f y A s=300*3016=905kN满足要求。
消防水池底板计算
1．2 最大裂缝宽度验算
1．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 ρte，按下式计算： ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）
对矩形截面的受弯构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*2650*350 ＝ 463750mm ρte ＝ As / Ate ＝ 6943/463750 ＝ 0.01497
(二)竖向荷载控制配筋计算
按无梁楼盖，采用经验系数法计算得：取大跨度x方向计算 设计值 M0x=1/8x{40.3x5.3x[6.3-(2/3)x1]^2}=847.269998611111kN.m 标准值 M0xk=1/8x{30.25x5.3x[6.3-(2/3)x1]^2}=635.978100694444kN.m
纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝40mm ho ＝ 310mm
1．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.01N/mm
1．1．7 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 317.99kN·m
1．1．8 设计时执行的规范：
《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称 混凝土规范
2、配筋计算及裂缝验算
（1）柱上板带支座
强度计算： 柱上板带支座弯矩设计值Mx1= 208.66 kN.m 1 受弯构件：L-1
1．1 基本资料
1．1．1 工程名称：工程一
1．1．2 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm
1．1．3 钢筋强度设计值 fy ＝ 360N/mm Es ＝ 200000N/mm
地下水头：3-1.2+0.35=2.15 m
底板抗浮计算
附加形式A建筑面层0.10m 水浮力F Hx10=48.50KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.35*25=10.75KN/m2板厚0.35m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=46.59KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=38.825KN/m2水头H 4.85m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.20m柱间距ly 9.07m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 3.00m 承台长c'(y向) 3.00m 承台高度h 1.00m 板厚h 0.30m 柱上板带lx/2 4.10m 柱上板带ly/2 4.54m 配筋范围2lx/3 5.47m 配筋范围2ly/36.05m冲切周长μm 2*(3+0.25)+2*(3+0.25)=13m 冲切力F 2894.35716KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*13*(0.3-0.05)*1000=3253.25KN(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=柱子承受轴力-冲切锥范围荷载=46.59*[8.2*9.07-(3+0.25*2)*(3+0.25*2)]=0.7ft μmho=>2894.35716 满足要求地下室底板计算（水浮力反向作用）(一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)附加形式B建筑面层0.10m 水浮力FHx10=30.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.3*25=9.50KN/m2板厚0.30m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=25.74KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=21.45KN/m2水头H 3.00m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.75m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.25m 板厚h 0.30m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.75+0.25)+2*(2.75+0.25)=12m 冲切力F 1544.33565KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*12*(0.3-0.05)*1000=3003KN0.7ft μmho=>1544.33565 满足要求(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=子承受轴力-冲切锥范围荷载=25.74*[8.4*8.4-(2.75+0.25*2)*(2.75+0.25*2)(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)(一)地下室底板基本参数计算:附加形式C建筑面层0.10m 水浮力FHx10=30.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.3*25=9.50KN/m2板厚0.30m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=25.74KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=21.45KN/m2水头H 3.00m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.50m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.05m 板厚h 0.30m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.5+0.25)+2*(2.75+0.25)=11.5m 冲切力F 1565.2494KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*11.5*(0.3-0.05)*1000=2877.875KN(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=柱子承受轴力-冲切锥范围荷载=25.74*[8.4*8.4-(2.5+0.25*2)*(2.75+0.25*2)]0.7ft μmho=>1565.2494 满足要求(一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)负5.550区域建筑面层0.10m 水浮力FHx10=35.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.4*25=12.00KN/m2板厚0.40m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=29.04KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=24.2KN/m2水头H 3.50m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.75m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.10m 板厚h 0.40m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/35.60m冲切周长μm 2*(2.75+0.35)+2*(2.75+0.35)=12.4m 冲切力F 1703.4138KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*12.4*(0.4-0.05)*1000=4344.34KN(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=子承受轴力-冲切锥范围荷载=29.04*[8.4*8.4-(2.75+0.35*2)*(2.75+0.35*2)0.7ft μmho=>1703.4138 满足要求(一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)负5.550区域建筑面层0.10m 水浮力FHx10=56.50KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.4*25=12.00KN/m2板厚0.40m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=54.84KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=45.7KN/m2水头H 5.65m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.50m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.05m 板厚h 0.40m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.5+0.35)+2*(2.75+0.35)=11.9m 冲切力F 3264.0768KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*11.9*(0.4-0.05)*1000=4169.165KN(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=柱子承受轴力-冲切锥范围荷载=54.84*[8.4*8.4-(2.5+0.35*2)*(2.75+0.35*2)]0.7ft μmho=>3264.0768 满足要求(一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)负5.550区域建筑面层0.10m 水浮力FHx10=35.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.4*25=12.00KN/m2板厚0.40m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=29.04KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=24.2KN/m2水头H 3.50m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 3.47m 承台长c'(y向) 3.47m 承台高度h 1.10m 板厚h 0.40m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/35.60m冲切周长μm 2*(3.47+0.35)+2*(3.47+0.35)=15.28m 冲切力F 1544.088744KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*15.28*(0.4-0.05)*1000=5353.348KN2(c+h)+2(c'+h)=子承受轴力-冲切锥范围荷载=29.04*[8.4*8.4-(3.47+0.35*2)*(3.47+0.35*2)0.7ft μmho=>1544.088744 满足要求(三)承台底板冲切计算(一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)负5.10区域水头5.2建筑面层0.10m 水浮力FHx10=52.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.4*25=12.00KN/m2板厚0.40m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=49.44KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=41.2KN/m2水头H 5.20m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.75m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.10m 板厚h 0.40m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.75+0.35)+2*(2.75+0.35)=12.4m 冲切力F 2900.0268KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*12.4*(0.4-0.05)*1000=4344.34KN0.7ft μmho=>2900.0268 满足要求(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=子承受轴力-冲切锥范围荷载=49.44*[8.4*8.4-(2.75+0.35*2)*(2.75+0.35*2)(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)附加形式G (一)地下室底板基本参数计算:负5.10区域水头5.2建筑面层0.10m 水浮力FHx10=52.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.4*25=12.00KN/m2板厚0.40m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=49.44KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=41.2KN/m2水头H 5.20m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 3.47m 承台长c'(y向) 3.47m 承台高度h 1.10m 板厚h 0.40m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(3.47+0.35)+2*(3.47+0.35)=15.28m 冲切力F 2628.779184KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*15.28*(0.4-0.05)*1000=5353.348KN(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=子承受轴力-冲切锥范围荷载=49.44*[8.4*8.4-(3.47+0.35*2)*(3.47+0.35*2)0.7ft μmho=>2628.779184 满足要求附加形式H (一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)负5.10区域水头5.2建筑面层0.10m 水浮力FHx10=52.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.4*25=12.00KN/m2板厚0.40m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=49.44KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=41.2KN/m2水头H 5.20m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.50m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.05m 板厚h 0.40m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.5+0.35)+2*(2.75+0.35)=11.9m 冲切力F 2942.6688KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*11.9*(0.4-0.05)*1000=4169.165KN(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=柱子承受轴力-冲切锥范围荷载=49.44*[8.4*8.4-(2.5+0.35*2)*(2.75+0.35*2)]0.7ft μmho=>2942.6688 满足要求附加形式J (一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)负5.10区域水头4.1建筑面层0.10m 水浮力FHx10=41.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.35*25=10.75KN/m2板厚0.35m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=37.59KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=31.325KN/m2水头H 4.10m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.75m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.10m 板厚h 0.35m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.75+0.3)+2*(2.75+0.3)=12.2m 冲切力F 2230.496625KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*12.2*(0.35-0.05)*1000=3663.66KN(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=柱子承受轴力-冲切锥范围荷载=37.59*[8.4*8.4-(2.75+0.3*2)*(2.75+0.3*2)]0.7ft μmho=>2230.496625 满足要求附加形式D (一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)负5.10区域水头4.1建筑面层0.10m 水浮力FHx10=41.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.35*25=10.75KN/m2板厚0.35m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=37.59KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=31.325KN/m2水头H 4.10m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 3.47m 承台长c'(y向) 3.47m 承台高度h 1.25m 板厚h 0.35m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(3.47+0.3)+2*(3.47+0.3)=15.08m 冲切力F 2029.675809KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*15.08*(0.35-0.05)*1000=4528.524KN2(c+h)+2(c'+h)=柱子承受轴力-冲切锥范围荷载=37.59*[8.4*8.4-(3.47+0.3*2)*(3.47+0.3*2)]0.7ft μmho=>2029.675809 满足要求(三)承台底板冲切计算附加形式E (一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)负5.10区域水头4.1建筑面层0.10m 水浮力FHx10=41.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.35*25=10.75KN/m2板厚0.35m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=37.59KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=31.325KN/m2水头H 4.10m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.50m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.05m 板厚h 0.35m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.5+0.3)+2*(2.75+0.3)=11.7m 冲切力F 2261.97825KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*11.7*(0.35-0.05)*1000=3513.51KN柱子承受轴力-冲切锥范围荷载=37.59*[8.4*8.4-(2.5+0.3*2)*(2.75+0.3*2)]=0.7ft μmho=>2261.97825 满足要求(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=(一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)附加形式F负5.35区域水头5.45建筑面层0.10m 水浮力FHx10=54.50KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.4*25=12.00KN/m2板厚0.40m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=52.44KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=43.7KN/m2水头H 5.45m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.75m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.10m 板厚h 0.40m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.75+0.35)+2*(2.75+0.35)=12.4m 冲切力F 3075.9993KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*12.4*(0.4-0.05)*1000=4344.34KN0.7ft μmho=>3075.9993 满足要求(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=子承受轴力-冲切锥范围荷载=52.44*[8.4*8.4-(2.75+0.35*2)*(2.75+0.35*2)(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)附加形式G (一)地下室底板基本参数计算:负5.35区域水头5.45建筑面层0.10m 水浮力FHx10=54.50KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.4*25=12.00KN/m2板厚0.40m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=52.44KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=43.7KN/m2水头H 5.45m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.50m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.05m 板厚h 0.40m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.5+0.35)+2*(2.75+0.35)=11.9m 冲切力F 3121.2288KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*11.9*(0.4-0.05)*1000=4169.165KN(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=柱子承受轴力-冲切锥范围荷载=52.44*[8.4*8.4-(2.5+0.35*2)*(2.75+0.35*2)]0.7ft μmho=>3121.2288 满足要求(一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)负5.7区域水头5.8建筑面层0.10m 水浮力FHx10=58.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.4*25=12.00KN/m2板厚0.40m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=56.64KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=47.2KN/m2水头H 5.80m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.75m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.10m 板厚h 0.40m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.75+0.35)+2*(2.75+0.35)=12.4m 冲切力F 3322.3608KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*12.4*(0.4-0.05)*1000=4344.34KN(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=子承受轴力-冲切锥范围荷载=56.64*[8.4*8.4-(2.75+0.35*2)*(2.75+0.35*2)0.7ft μmho=>3322.3608 满足要求(一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)负5.10区域水头5.2建筑面层0.10m 水浮力FHx10=52.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.4*25=12.00KN/m2板厚0.40m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=49.44KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=41.2KN/m2水头H 5.20m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 11.15m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.75m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.10m 板厚h 0.50m 柱上板带lx/2 5.58m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/37.43m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.75+0.45)+2*(2.75+0.45)=12.8m 冲切力F 3971.886KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*12.8*(0.5-0.05)*1000=5765.76KN2(c+h)+2(c'+h)=子承受轴力-冲切锥范围荷载=49.44*[11.15*8.4-(2.75+0.45*2)*(2.75+0.45*20.7ft μmho=>3971.886 满足要求(三)承台底板冲切计算(一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)。
大兴水利枢纽消力池底板抗浮稳定性计算
大兴水利枢纽消力池底板抗浮稳定性计算：The anti-floating stability of the floor of stilling basin is related to the safety of release structure ，and a reasonable set of anchorage can reduce investment and ensure the safety engineering. Taking Guizhou DaxingHydro-junction Project for example ，this paper madea more detailed description of the calculation method of theanti-floating stability of the floor of stilling basin anchorage ，pointed out the influence of anchorage pullout resistance on the effective weight of foundation ，to provide reference for similar engineering design.0 引言底流消能是利用在消力池内产生水跃而消耗水体能量的一种消能方式。
在脉动压力以及扬压力的作用下，消力池底板能否保证抗浮稳定性关系到消能建筑物的安全运行。
合理的锚筋设计能够经济有效地保证消力池底板的抗浮稳定性。
本文结合实际工程，详细地介绍了锚筋设计的主要方法，对容易被忽略的锚筋抗拔力与地基有效重量的关系进行了说明，并且指出了底板施工时的主要注意事项，为其他类似工程提供参考。
1工程简介大兴水库位于贵州省铜仁市松桃苗族自治县大兴镇内，属长江流域沅水系锦江河左岸二级支流大梁河中游，主要任务为城乡生活、工业和灌溉供水，兼顾发电等。
消防水池底板池壁计算书
五江消防水池底板池壁设计执行规:《混凝土结构设计规》(GB 50010-2010)（2015版）, 本文简称《混凝土规》《建筑地基基础设计规》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规》《给水排水工程构筑物结构设计规》(GB50069-2002), 本文简称《给排水结构规》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002), 本文简称《水池结构规程》-----------------------------------------------------------------------1 基本资料1.1 几何信息水池类型: 有顶盖半地上长度L=26.600m, 宽度B=16.600m, 高度H=4.700m, 底板底标高=-2.100m池底厚h3=400mm, 池壁厚t1=300mm, 池顶板厚h1=150mm,底板外挑长度t2=300mm注：地面标高为±0.000。
(平面图) (剖面图)1.2 土水信息土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土摩擦角30度修正后的地基承载力特征值fa=400.00kPa地下水位标高-3.000m,池水深4.150m, 池水重度10.00kN/m3,浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.051.3 荷载信息活荷载: 池顶板2.00kN/m2, 地面10.00kN/m2, 组合值系数0.90恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00考虑温湿度作用: 池外温差10.0度, 弯矩折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息混凝土: 等级C30, 重度26.00kN/m3, 泊松比0.20保护层厚度(mm): 顶板(上35,下35), 池壁(35,外35), 底板(上35,下50)钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.002 计算容(1) 地基承载力验算(2) 抗浮验算(3) 荷载计算(4) 力(考虑温度作用)计算(5) 配筋计算(6) 裂缝验算(7) 混凝土工程量计算3 计算过程及结果单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1 地基承载力验算3.1.1 基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1=1722.08 kN池壁自重G2=2757.92kN底板自重G3=4865.54kN水池结构自重Gc=G1+G2+G3=9345.54 kN(2)池水重Gw计算池水重Gw=17264.00 kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1= 0 kN池顶地下水重量Gs1= 0 kN底板外挑覆土重量Gt2= 44.68 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 44.68 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 0.00 kN(4)活荷载作用Gh顶板活荷载作用力Gh1= 883.12 kN地面活荷载作用力Gh2= 262.80 kN活荷载作用力总和Gh=Gh1+Gh2=1145.92 kN(5)基底压力Pk基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=27.200×17.200 = 467.84 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(9345.54+17264.00+44.68+0.00+1145.92)/467.840= 59.42 kN/m2 3.1.2 结论: Pk=59.42 < fa=400.00 kPa, 地基承载力满足要求。
消防水池底板池壁计算书
消防⽔池底板池壁计算书五江消防⽔池底板池壁设计执⾏规:《混凝⼟结构设计规》(GB 50010-2010)（2015版）, 本⽂简称《混凝⼟规》《建筑地基基础设计规》(GB 50007-2011), 本⽂简称《地基规》《给⽔排⽔⼯程构筑物结构设计规》(GB50069-2002), 本⽂简称《给排⽔结构规》《给⽔排⽔⼯程钢筋混凝⼟⽔池结构设计规程》(CECS138-2002), 本⽂简称《⽔池结构规程》-----------------------------------------------------------------------1 基本资料1.1 ⼏何信息⽔池类型: 有顶盖半地上长度L=26.600m, 宽度B=16.600m, ⾼度H=4.700m, 底板底标⾼=-2.100m池底厚h3=400mm, 池壁厚t1=300mm, 池顶板厚h1=150mm,底板外挑长度t2=300mm注：地⾯标⾼为±0.000。
(平⾯图) (剖⾯图)1.2 ⼟⽔信息⼟天然重度18.00 kN/m3 , ⼟饱和重度20.00kN/m3, ⼟摩擦⾓30度修正后的地基承载⼒特征值fa=400.00kPa地下⽔位标⾼-3.000m,池⽔深4.150m, 池⽔重度10.00kN/m3,浮托⼒折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.051.3 荷载信息活荷载: 池顶板2.00kN/m2, 地⾯10.00kN/m2, 组合值系数0.90恒荷载分项系数: ⽔池⾃重1.20, 其它1.27活荷载分项系数: 地下⽔压1.27, 其它1.27活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地⾯0.40, 地下⽔1.00, 温湿度1.00考虑温湿度作⽤: 池外温差10.0度, 弯矩折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息混凝⼟: 等级C30, 重度26.00kN/m3, 泊松⽐0.20保护层厚度(mm): 顶板(上35,下35), 池壁(35,外35), 底板(上35,下50)钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.002 计算容(1) 地基承载⼒验算(2) 抗浮验算(3) 荷载计算(4) ⼒(考虑温度作⽤)计算(5) 配筋计算(6) 裂缝验算(7) 混凝⼟⼯程量计算3 计算过程及结果单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋⾯积:mm2裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:⽔池结构⾃重,⼟的竖向及侧向压⼒,部盛⽔压⼒.活荷载:顶板活荷载,地⾯活荷载,地下⽔压⼒,温湿度变化作⽤.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1 地基承载⼒验算3.1.1 基底压⼒计算(1)⽔池⾃重Gc计算顶板⾃重G1=1722.08 kN池壁⾃重G2=2757.92kN底板⾃重G3=4865.54kN⽔池结构⾃重Gc=G1+G2+G3=9345.54 kN(2)池⽔重Gw计算池⽔重Gw=17264.00 kN(3)覆⼟重量计算池顶覆⼟重量Gt1= 0 kN池顶地下⽔重量Gs1= 0 kN底板外挑覆⼟重量Gt2= 44.68 kN基底以上的覆盖⼟总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 44.68 kN基底以上的地下⽔总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 0.00 kN(4)活荷载作⽤Gh顶板活荷载作⽤⼒Gh1= 883.12 kN地⾯活荷载作⽤⼒Gh2= 262.80 kN活荷载作⽤⼒总和Gh=Gh1+Gh2=1145.92 kN(5)基底压⼒Pk基底⾯积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=27.200×17.200 = 467.84 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(9345.54+17264.00+44.68+0.00+1145.92)/467.840= 59.42 kN/m2 3.1.2 结论: Pk=59.42 < fa=400.00 kPa, 地基承载⼒满⾜要求。
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洪水流量及水位见表 2-1。
表 2-1
流量及水位表
工况
洪水频率 洪
峰
流 上游水位 下游水位
（％）
量 (m3/s)
(m)
(m)
设计情况
5
校核情况
2
2.主要设计参数
底板采用 C30 混凝土: 容重 m3, fc= N/mm2, ft=mm2；弹性模量 Ec=×
2.荷载计算结果
将已知数据代入上述公式，计算结果见表 4-5
荷载 正常蓄水位 设计洪水位
工况
自重（KN）
↓
↓
时均压力（KN） 0
↓
扬压力（KN）
↑
↑
脉动压力（KN） 0
↑
作用效应函数
↑
↑
抗力效应函数
↓
↓
校核洪水位 备注
↓ ↓ ↑ ↑ ↑ ↓
由计算结果可以看出：消力池底板在各工况的抗力效应均大于作用效应，即 垂直向上的合力小于垂直向下的合力，满足规范要求。
10-4N/mm2；基岩与混凝土面的抗剪断强度ƒ =～，粘滞力 c=～； Ⅱ级钢筋，
fy=fy’=310 N/mm
三、设计工况
本次分析主要计包括坝后消力池底板的结构设计及配筋计算，具体计算工况 如下： （1）工况一：正常蓄水位+自重+扬压力+脉动压力（基本荷载组合） （2）工况二：设计洪水位+自重+扬压力+脉动压力（基本荷载组合） （3）工况三：校核洪水位+自重+扬压力+脉动压力（特殊荷载组合）
五、底板构造配筋
底板的作用效应小于抗力效应，因此对底板按构造进行配筋。消力池底板垂 直于水流方向设置一分缝，安装止水。
六、结论
通过各种工况下的荷载组合计算坝后消力池底板的抗浮能力，各参数的选取 严格按照规范要求，计算结果符合要求
γw—水的容重，取值 m3；
时均压力（KN） 0
表 4-3 计算工况
正常蓄水 设计洪水 校核洪水
扬压力计算表 底板面 水的容重 积（m2） (KN/m3) 306 306 306
下游水深（m） 底板厚度（m） 扬压力（KN） 0
（4）脉动压力
Pm=am× ×γw×A
Pm —脉动压力(KN）； V —底板计算断面处得平均流速（m/s） am —脉动压力系数，此处取值； A —底板面积（m2），306m2； γw—水的容重，取值 m3；
消力池底板抗浮计算书
一、概述
溢流堰、闸室后接消力池，消力池长 18m，宽 17m，深,底板高程为，消力池 底板厚度为,。底板设置排水孔，孔排距均为 2m，成梅花型布置，其下设置砂石 反滤垫层，层厚。 泄洪冲沙闸消力池和泄洪闸底板后接防冲海漫，海漫长 29m。 海漫采用浆砌石，厚。
二、主要设计依据及参数选取
表 4-4 脉动压力计算表 计算工况 下泄流量 下游水
（m3/s） 深(m) 设计洪水 校核洪水
平均流 水的容重 速(m2/s) (KN/m3)
脉动压力 （KN）
（5）作用效应及抗力效应函数
作用效应函数（垂直向上所有合力） R（ ）=γQ×Py+γQ×Pm
抗力效应函数（垂直向下所有合力） S（ ）=γG×G+γQ×Pw γG——永久荷载分项系数，取； γQ——可变荷载分项系数，取；
四、底板荷载计算
1.计算公式及参数选取
（1）自重
G=γc×A×h
G — 底板自重（KN）；
A — 底板面积（m2），306m2；
h — 底板厚度（m），；
γC—C30 混凝土容重，取值 24KN/m3。
带入数据求的底板自重为 3672KN。
（2）时均压力
Pw=γw×H×A
Pw — 水压力（KN）；
H — 下游水深（m）；
A — 底板面积（m2）；
γw—水的容重。
表 4-2 时均压力计算表
计算工况
底 板 面 积 水的容重 下游水深（m）
（m2）
(KN/m3)
正常蓄水3060设洪水306校核洪水
306
（3） 扬压力
Py=γw×(H+h)×A
Py— 底板承受的扬压力（KN）；
H — 下游水深（m）；
h— 底板厚度（m），此处为；