钢筋握裹力
车站结构施工钢筋保护层控制
车站结构施工钢筋保护层控制摘要：随着我国交通系统的快速发展，车站项目的建设也日益频繁。
对于车站建设项目来说，做好其主体结构施工的钢筋保护层控制是确保其项目质量的关键一环。
健全完善的钢筋保护层能够进一步提高车站项目混凝土结构的稳定性，提升高其内部钢筋材质的握裹力，有效避免钢筋材料的生锈、腐蚀，更好的发挥车站项目主体结构的力学性能，进一步提升车展项目的使用价值和使用寿命。
车站结构施工钢筋保护层控制是一项系统、复杂的工作，开展起来有一定的难度，一旦技术标准、控制方式不合时宜，就会导致车站项目的施工质量陷入无序不良的境地，因此在实际的施工作业中要对其尤为关注和重视。
本文从钢筋保护层控制的重要性入手，对车站结构施工钢筋保护层的控制措施进行了相应的分析与论述，希望能够给相关的工作人员以参考启示，推动我国车站结构施工钢筋保护层控制工作的进一步发展。
关键词：车站结构施工；钢筋保护层；厚度控制车站结构施工钢筋保护层控制的重点是对钢筋保护层的厚度进行控制，在技术强度允许的范围内，调整、优化钢筋保护层的厚度可以进一步提高车站项目主体结构的耐久性和稳定性，提高车站项目整体结构的外在承载能力。
在传统的工程控制中，部分建筑单位对于钢筋保护层厚度的控制问题缺乏专业科学精准的认识，因而导致车站项目的钢筋厚度质量控制不严，给后续车站项目的正常施工造成了负面的影响。
在建筑行业快速发展的现代社会，加强对车站项目结构施工钢筋保护程层控制的分析与探讨，具有极为重要的现实意义。
一、钢筋保护层控制的重要性1、从钢筋与混凝土粘结力方面分析在同一个车站项目的建筑施工中，因此混凝土材料的特殊性，当混凝土材料达到一定的凝聚度时，混凝土材料能够与钢筋材质形成有效的粘结，两者之间会形成一个稳固的粘结轻度，这也就是我们常说的握裹力。
一旦钢筋的保护层过小、过薄，就会导致混凝土结构中的钢筋材质过于接近主体构件的边缘部位，钢筋材质容易在后续的使用过程中出现露筋的不良现象，此时在混凝土结构外部出现外力作用，那就极易造成钢筋材料外部的混凝土材质剥落，从而大大降低钢筋与混凝土的粘结力，从而直接导致项目结构握裹力的减弱。
钢筋混凝土材料的力学性能
第2章钢筋混凝土材料的力学性能2.1 钢筋2.1.2 钢筋的力学性能钢筋的主要力学性能包括强度和变形性能，可通过拉伸试验得到的应力-应变曲线来说明。
由此分为有屈服点的钢筋和无屈服点钢筋，即钢筋的应力-应变曲线有的有明显的流幅，如图2-5。
如热轧低碳钢和普通的热轧合金钢制成的钢筋。
有的则没有明显的流幅（图2-6），如光面钢丝等。
从图2-5的典型应力-应变曲线来看，应力值在A点以前，应力和应变按线性比例关系增长，A点对应的应力称为比例极限。
过了A点以后，应变比应力增长地快，到达Bˊ点以后，钢筋开始出现塑流，Bˊ称为屈服上限，它与加载速度、断面形式、试件表面光洁度等不确定因素有关，故Bˊ是不稳定的。
待从Bˊ降至B点（屈服下限）后，应力水平基本不变而应变急剧增加，图形接近水平线，直到C点。
B点到C点的水平部分称为为依据的。
过C点以后，应力又继续增长，钢筋的抗拉能力又开始发挥，随屈服台阶，BC大小称为流幅。
有明显流幅的热轧钢筋屈服强度是以屈服下限着曲线上升，到达最高点D，D对应的应力称为钢筋的极限强度，CD段称为钢筋的强化阶段。
过了D点以后，应变迅速增加，应力随之下降，在测试试件上体现为试件薄弱处的截面突然显著减小，发生局部径缩现象，变形迅速增加达到E点试件被拉断。
而图2-6中没有明显流幅的钢筋应力-应变关系曲线则没有前者的屈服台阶，而是直接到达强度极限，乃至破坏，具有脆性破坏的特点。
钢筋的一个强度代表值是标准值，标准值应具有不小于95%的保证率。
对构件计算配筋时，对于热轧钢筋的强度标准值是根据屈服强度确定，用fyk表示。
因为构件中的钢筋应力达到屈服点后，将产生很大的塑性变形，使钢筋混凝土构件出现很大变形和不可闭合的裂缝，以至不能使用。
对预应力钢绞线、钢丝和热处理钢筋等没有明显屈服点的钢筋强度标准值是根据国家标准极限抗拉强度ζb 确定的，采用钢筋应力为0.85ζb的点作为条件屈服点。
普通钢筋的强度标准值见后面的附表6。
配筋砌体工程要求
配筋砌体工程要求一、一般规定1 、配筋砌体工程除应满足本章要求外，尚应符合本规范第5、6章的规定。
说明：1为避免重复，本章在“一般规定”、“主控项目”、“一般项目”的条文内容上，尚应符合本规范第5、6章的规定。
2 、构造柱浇灌混凝土前，必须将砌体留槎部位和模板浇水湿润，将模板内的落地灰、砖渣和其他杂物清理干净，并在结合面处注入适量与构造柱混凝土相同的去石水泥砂浆。
振捣时，应避免触碰墙体，严禁通过墙体传震。
说明2 本条这些施工规定，是为了保证混凝土的强度和两次浇捣时结合面的密实和整体性。
3 、设置在砌体水平灰缝中钢筋的锚固长度不宜小于50d，且其水平或垂直弯折段的长度不宜小于20d和150mm；钢筋的搭接长度不应小于55d。
说明：3配置在砌体水平灰缝中的受力钢筋，其握裹力较混凝土中的钢筋要差一些，因此在保证足够的砂浆保护层的条件下，其锚固长度和搭接长度要加大。
4 、配筋砌块体剪力墙，应采用专用的小砌块砌筑砂浆和专用的小砌块灌孔混凝土。
说明：4小砌体砌筑砂浆和小砌块灌孔混凝土性能好，对保证配筋砌块砌体剪力墙的结构受力性能十分有利，其性能应分别符合国家现行标准《混凝土小型空心砌块砌筑砂浆》JC860和《混凝土小型空心砌块灌孔混凝土》JC861的要求。
二、主控项目1 、钢筋的品种、规格和数量应符合设计要求。
检验方法：检查钢筋的合格证书、钢筋性能试验报告、隐蔽工程记录。
2 、构造柱、芯柱、组合砌体构件、配筋砌体剪力墙构件的混凝土或砂浆的强度等级应符合设计要求。
抽检数量：各类构件每一检验批砌体至少应做一组试块。
检验方法：检查混凝土或砂浆试块试验报告。
说明：1-2构造柱、芯柱、组合砌体构件、配筋砌体剪力墙构件等配筋砌体中的钢筋的品种、规格、数量和混凝土或砂浆的强度直接影响砌体的结构性能，因此应符合设计要求。
3、构造柱与墙体的连接处应砌成马牙槎，马牙槎应先退后进，预留的拉结钢筋应位置正确，施工中不得任意弯折。
抽检数量：每检验批抽20%构造柱，且不少于3处。
浅谈钢筋混凝土保护层施工质量通病及其控制措施
《 公路 钢 筋 混 凝 土 及 预 应 力 混 凝 土 桥 涵 设 计 规 范》 ￣ Ｇ ６ —０４和 《 Ｔ Ｄ ２ ２０ ） 公路桥涵 施工 技术规 范》（ Ｇ Ｆ ０ ２ １） Ｊ Ｔ ５ — ０ Ｔ １ 中对钢筋保护层 厚度 按环境类别 、 构件类 型、 混凝 土强度等 级 分别 做 出规 定 ，以及 现行 《 路 工程 质 量检 验 评 定标 准 》 公 （ Ｇ ８ ／— ０ ４ 中对涉及混凝土结构安全和使用功 能的重要 ￣ Ｆ ０１ ２ｏ ） 实测项 目为关键项 目一 结构实体受力钢 筋保 护层 厚度 也专 门做 出 了规 定 ， 些 规 范 是 基 于 工 程 实 例 来 编 写 的 ， 能 说 明钢 筋 这 很 保护层 的重要地位 。
大大地被削弱 。然后就需要额外 的受力钢 筋来 弥补 。③如 果保 护层超过一定厚度， 就会导致在构件表面出现较大的温度裂缝 和收缩裂缝 ， 还会直接削弱钢筋混凝土构件的承载能力 。研究 发现随着保护层厚度 增大相应 的值 时， 都将 引起这些构件 的承 载 能力下降一定的数值。承载 能力下降 ， 这样必将引起承载力
力称 为握裹力 。钢筋 在混凝土 中的保 护层必须具有 一定的厚 度， 才能保证 混凝 土与钢筋之 间的握裹力 。若钢筋保护层厚度 过小 ， 钢筋过 分靠近结 构构件的边缘 ， 易造成钢 筋露筋或钢筋 受力时表面混凝土剥落 ， 直接 导致握裹力的减小 。另外 ， 钢筋保 护 层 厚 度 过 小 ，表 层 混 凝 土 将 随 着 时 间 的 推 移而 逐渐 碳 化 ， 边
随着我 国交 通建设飞速发 展， 钢筋 混凝土桥梁 规模、 数量 在 不 断 地增 加 。由于普 通 钢 筋 混 凝 土 结构 及 预 应 力 钢 筋混 凝 土 结构在公路工程 中的应用 ， 更使得交通建设发生 了翻天覆地 的 变化 ，几百米跨度的桥梁建造也 由过去的神 话变成 了现 实， 但 钢筋混凝土 的一些质量通病却依然困绕着我 们。因此 ， 交通运 输部于 ２０ ０９年 ６月 决 定 开展 为期 两 年 的公 路 水 运 工 程 混 凝 土 质量通 病治理活 动 。而在钢筋混 凝土工程质量通病 治理活动 中， 钢筋保 护层是一项 重要 内容 ， 其对结构 耐久性的影响更是 尤 为重要 。 下面本人从钢筋混凝 土结构保护层 重要 性， 结合 多年 的工 程质量监督经验和体会 ， 对钢筋混凝土结构保护层厚度 的控制 提 出几 点见解， 希望 同大家一起探讨 。
桩基钢筋笼上浮原因分析及预防控制措施
桩基钢筋笼上浮原因分析及预防控制措施1、编制目的在钻孔灌注桩基础施工过程中，灌注混凝土时钢筋笼上浮现象时有发生，少则上浮几厘米至十几厘米，多则上浮几十厘米甚至过米，钢筋笼上浮程度的大小对桩的使用价值影响不同。
轻微上浮普通不致影响桩的使用价值, 但钢筋笼上浮过大会影响桩的使用价值。
灌注中一旦发生钢筋笼上浮, 普通是不能纠正的, 所以应当了解分析钢筋笼上浮的原因，从源头入手，控制预防钢筋笼上浮，以保证钻孔灌注桩质量达到要求。
2、编制依据2.1《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50－2022；2.2《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/1－2022；2.3《公路工程施工安全技术规程》JTG F9-2022；2.4《两阶段施工图设计》；2.5本公司建设同类及类似工程的施工经验、科技成果及拟用于本合同工程施工队伍的施工设备和技术力量等情况。
3、钢筋笼上浮的原因在钻孔灌注桩施工过程中，钢筋笼上浮是钻孔灌注桩常见质量问题之一。
但造成钢筋笼上浮的原因有不少。
3.1混凝土灌注速度和间歇时间控制不当造成钢筋笼上浮在混凝土灌注初期应尽量放慢灌注速度, 因为混凝土拌合物具有典型的流变特性, 如果灌注速度过快, 混凝土在孔内上升时对钢筋笼产生的磨擦力会大大增加, 同时井孔内泥浆向上流动时对钢筋笼的磨擦力也会大大增加, 而此时钢筋笼在导管底口以下混凝土内还没有足够的埋深, 容易造成钢筋笼上浮。
当钢筋笼在导口以下有足够埋深后, 应适当加快混凝土灌注速度, 因为如果灌注时间过长, 首批灌注的混凝土流动性降低, 对钢筋笼的磨擦力增加。
如果超过混凝土的初凝时间, 混凝土则会逐渐失去塑性, 并且与钢筋笼之间产生一定的粘结力, 在后续混凝土灌注时,钢筋笼就有可能随这部份混凝土一起上升。
如果间歇时间过长,同样会使混凝土流动性降低, 粘聚力增加, 对钢筋笼的磨擦力增加, 引起钢筋笼上浮。
3.2钻孔后清孔方面的问题造成钢筋笼上浮成孔后为保证混凝土的灌注质量, 必须进行清孔, 以降低泥浆稠度和清除孔底沉淀层。
钢筋锚固长度计算方法
钢筋锚固长度计算方法钢筋锚固就是受力钢筋埋入支座内部的部分，增加钢筋与混凝土之间的握裹力（摩擦力），是为了防止斜裂缝形成后，纵向钢筋拔出而导致梁的破坏。
在简支梁两端及连续梁中间支座处，下部纵向钢筋伸入支座的锚固长度应满足：当KQ小于或等于0.07Rabh。
时锚固长度大于或等于5d;当KQ大于0.07Rabh。
时，锚固长度有两种：螺纹钢筋大于或等于10d;光面钢筋大于或等于15d。
一、钢筋工程量计算规则1.钢筋工程，应区别现浇、预制构件和规格，分别按设计长度乘以单位重量，以吨计算。
2.计算钢筋工程量时，设计已规定钢筋搭接长度的，按规定搭接长度计算；设计未规定搭接长度的，已包括在钢筋的损耗率之内，不另计算搭接长度。
钢筋电焊压力焊接、套筒挤压等接头，以个计算。
3.先张法预应力钢筋，按构件外形尺寸计算长度，后张法预应力钢筋按设计图规定的预应力钢筋预留孔道长度，并区分不同的锚具模型，分别按下列规定计算：（1）低合金钢筋两端采用螺杆锚具时，预应力的钢筋按预留孔道长度减去0.354m，螺杆另行计算。
（2）低合金钢筋一段采用徽头插片，另一端螺杆锚具时，预应力钢筋长度按预留孔道长度计算，螺杆另行计算。
（3）低合金钢筋一段采用徽头插片，另一端采用帮条锚具时，预应力钢筋增加0.15m，两端采用帮条锚具时，预应力钢筋共增加0.3m计算。
（4）低合金钢筋采用后涨硅自锚时，预应力钢筋长度增加0.35m计算。
（5）低合金钢筋或钢绞线采用JM,XM,QM型锚具孔道长度在20m以内时，预应力钢筋长度增加1m；孔道长度20m以上时预应力钢筋长度增加1.8m计算。
（6）碳素钢丝采用锥形锚具，孔道孔道长20m以内时，预应力钢筋长度增加1m；孔道长在20m以上时，预应力钢筋长度增加1.8m。
（7）碳素钢丝两端采用镦粗头时，预应力钢丝长度增加0.35m计算。
二、各类钢筋计算长度的确定钢筋长度=构件图示尺寸—保护层总厚度+两端弯钩长度+（图纸注明的搭接长度、弯起钢筋斜长的增加值）式中保护层厚度、钢筋弯钩长度、钢筋搭接长度、弯起钢筋斜长的增加值以及各种类型钢筋设计长度的计算公式见以下：1.钢筋砼保护层厚度受力钢筋的砼保护层厚度，应符合设计要求，当设计无具体要求时，不应小于受力钢筋直径，并应符合下表的要求。
锚固段的砂浆对钢筋的握裹力
u L d T e u ⨯⨯≤π式中 u T ——锚杆的极限抗拔力，（kN ）；d ——钢拉杆的直径，（m ）；e L ——锚杆的有效锚固长度，（m ）；u ——砂浆对于钢筋的平均握裹应力，（kN ／m 2）。
砂浆对于钢筋的握裹力，取决于砂浆与钢筋之间的抗剪强度。
如果采用螺纹钢筋，这种握裹力取决于螺纹凹槽内部的砂浆与其周边以外砂浆之间的抗剪力，也就是砂浆本身的抗剪强度。
锚孔内砂浆握裹应力的分布情况相当复杂，某些钢筋混凝土试验资料建议钢筋与混凝土之间的粘着力大约为其标准抗压强度的10～20％。
如果按照这种方法去计算一根钢筋所需的最小锚固长度min e L ，并令钢筋的极限拉应力为s σ，则min 4e s L u d=σ按上式计算，在岩层中一般所需的锚固长度只要1～2m 就够了。
资料表明：当采用热轧螺纹钢筋作为拉杆时，在完整硬质岩层的锚孔中其应力传递深度不超过2m 。
影响岩层锚杆抗拔能力的主要因素是砂浆的握裹能力。
例如，当岩层锚固深度大于1m ，采用mm 25φ的16Mn 钢筋时，往往钢筋被拉断而锚固段不会从锚孔中拔出，mm 32φ的l6Mn 钢筋被拉到屈服点（290kN ）2 mm 32φ的16Mn 钢筋被拉到m8R 点（550kN ）都未发现岩层有较明显的变化。
这表明一般钢拉杆在完整硬质岩层中的锚固深度只要超过2m 就足够了。
但在使用中，为了保证岩层锚杆的可靠性，还必须事先判明锚固区的山体有无塌方滑坡的可能，并须防止个别被节理分割的岩块承受拉力后发生松动。
因此，许多工程经验资料建议应使灌浆锚固段达到岩层内部（除去表面风化层）的深度不小于4m 。
平均握裹应力和最小锚固长度只适用于锚固在岩层中的锚杆。
如果锚孔灌浆是在土层中，则土层对于错孔砂浆的单位摩阻力小于砂浆对钢筋的单位握裹力，因此，土层锚杆的最小锚固长度将受土层性质的影响，风化层中钢筋内应力和砂浆握裹力的分布都和岩层的情况有所不同。
氯离子扩散系数和混凝土性质实验报告
混凝土主要力学性能和氯离子扩散系数实验实验报告学号： 2010010131班号：结 02实验日期： 2011.12.14实验者：陈伟同组人：吴一然建筑材料第六次实验一、实验目的1.掌握混凝土主要力学性的测试方法。
2.学习用混凝土中氯离子扩散系数的方法3.评定混凝土的渗透性。
二、实验原理1.混凝土抗压强度实验原理1)混凝土强度等级的概念：混凝土的强度等级应按立方体抗压强度标准值划分。
混凝土强度等级采用符号C与立方体抗压强度标准值（以N/ mm2 计）表示。
混凝土立方体抗压强度标准值系指对按标准方法制作和养护的边长为150 mm的立方体试件,在28d龄期,用标准试验方法测得的抗压强度总体分布中的一个值,强度低于该值的百分率不超过5% 。
2).试验依据标准: GB/T50081-20023).试验要求混凝土强度等级≥C60，试件周围应设防崩裂罩。
4.6.1钢垫板的平面尺寸应不小于试件的承压面积，厚度应不小于25mm.4.6.2钢垫板应机械加工，承压面的平面度公差为0.04 mm;表面硬度不小于55HRC;硬化层厚度约为5 mm.当压力试验机上、下压板不符合4.6.2条规定时,压力试验机上、下压板与试件之间应各垫以符合4.6.2条规定的钢垫板。
4）．加荷速度:＜C30 0.30---0.50MPa/S≥C30 0.50—0.80 MPa/S≥C60 0.80—1.0 MPa/S5）．换算系数：100×100×100 (mm) 0.95150×150×150(mm) 1.00200×200×200(mm) 1.05当混凝土强度等级≥C60时,宜采用标准试件; 使用非标准试件时,尺寸换算系数应由实验确定。
单位:MPa N/ mm26）实验设备：(1) 压力实验机精度（示值的相对误差）应为±1%，试件的破坏荷载应大于压力机全量程的20%，且小于全量程的80%左右。
高强钢筋的握裹力计算公式
高强钢筋的握裹力计算公式在建筑工程中，高强钢筋是一种常用的建筑材料，它具有高强度和良好的延展性，被广泛应用于混凝土结构中。
在使用高强钢筋时，握裹力是一个重要的参数，它影响着混凝土和钢筋之间的粘结性能。
握裹力的大小直接影响着混凝土结构的安全性和稳定性。
因此，准确计算高强钢筋的握裹力是非常重要的。
高强钢筋的握裹力计算公式是一个复杂的计算过程，它涉及到材料的力学性能和结构的几何形状等多个因素。
一般来说，握裹力的计算公式可以分为两种情况，受拉和受压。
首先，我们来看一下高强钢筋受拉时的握裹力计算公式。
在混凝土结构中，高强钢筋通常是用来承受拉力的，因此握裹力的计算对于受拉的高强钢筋来说尤为重要。
握裹力的计算公式可以表示为：$$F_{b}=2\pi\cdot f_{y}\cdot b\cdot d$$。
其中，$F_{b}$表示握裹力，$f_{y}$表示高强钢筋的屈服强度，$b$表示高强钢筋的周长，$d$表示高强钢筋的直径。
从公式中可以看出，握裹力与高强钢筋的屈服强度成正比，与高强钢筋的周长和直径成正比。
这就意味着，如果高强钢筋的屈服强度越大，周长和直径越大，那么握裹力也会越大。
另外，高强钢筋受压时的握裹力计算公式也是非常重要的。
在混凝土结构中，高强钢筋还会承受一定的压力，因此握裹力的计算对于受压的高强钢筋同样重要。
握裹力的计算公式可以表示为：$$F_{b}=0.4\cdot f_{c}\cdot b\cdot d$$。
其中，$F_{b}$表示握裹力，$f_{c}$表示混凝土的抗压强度，$b$表示高强钢筋的周长，$d$表示高强钢筋的直径。
从公式中可以看出，握裹力与混凝土的抗压强度成正比，与高强钢筋的周长和直径成正比。
这就意味着，如果混凝土的抗压强度越大，周长和直径越大，那么握裹力也会越大。
除了上述的计算公式之外，握裹力的计算还需要考虑到一些其他因素，比如高强钢筋的锈蚀情况、混凝土的龄期和温度等。
这些因素都会对握裹力的计算产生一定的影响，因此在实际工程中，需要综合考虑这些因素，才能得到准确的握裹力计算结果。
钢筋握裹力影响范围__概述说明以及解释
钢筋握裹力影响范围概述说明以及解释1. 引言1.1 概述钢筋握裹力是指混凝土结构中的钢筋与周围混凝土之间的黏接力。
它在混凝土结构的受力性能和耐久性方面起着重要作用。
握裹力的大小直接影响着结构的承载能力、变形性能和抗震性能，因此对于工程设计和施工具有重要意义。
1.2 文章结构本文主要包括引言、正文、实验与研究方法、结果与讨论以及结论与展望五个部分。
首先在引言部分介绍了钢筋握裹力的定义、意义以及本文的目的；然后在正文部分详细探讨了影响钢筋握裹力的因素以及其对构件性能的影响；接下来，在实验与研究方法中介绍了实验设计与参数选择、测试仪器与测量方法以及数据处理与结果分析；然后，在结果与讨论中呈现了钢筋握裹力的实测结果，并进行不同因素对其影响程度分析，探讨了其对构件性能的重要性；最后，在结论与展望中总结主要研究结论，并提出对局限性以及未来研究方向的建议。
1.3 目的本文旨在通过对钢筋握裹力影响范围的研究，全面了解和揭示钢筋握裹力在混凝土结构中的重要性。
通过实验与分析，探讨不同因素对钢筋握裹力的影响程度，为工程设计人员提供科学可靠的依据和指导。
同时，也希望能够发现目前研究中存在的局限性，并提出未来研究方向的建议，以推动相关领域的深入研究与发展。
2. 正文2.1 钢筋握裹力的定义与意义钢筋握裹力是指钢筋与混凝土之间的黏结力和摩擦力，它能够将钢筋牢固地固定在混凝土构件中。
握裹力对于混凝土结构的性能和安全至关重要。
如果钢筋握裹力不足，可能导致钢筋脱离混凝土，使得结构强度下降、变形过大甚至发生局部破坏。
而充分的握裹力可以有效地传递荷载到钢筋上，并且提高混凝土与钢筋的协同工作能力。
2.2 影响钢筋握裹力的因素钢筋握裹力受多种因素影响，主要包括以下几个方面：- 混凝土品质：混凝土强度、含气量、温度等会直接影响到握裹力。
- 钢筋形状：包括直径、纵向肌理、表面粗糙度等，这些特征会影响到与混凝土之间的黏结程度和摩擦性能。
- 钢筋与混凝土表面的清洁度：如果钢筋表面存在油污、灰尘等污染物，会降低握裹力。
钢筋握裹力试验装置安全操作及保养规程
钢筋握裹力试验装置安全操作及保养规程钢筋握裹力试验装置是一种用于测试钢筋与混凝土抗拉性能的设备，具有较高的精度和可靠性，在结构工程和材料科学研究等领域得到了广泛应用。
然而，由于装置操作不当、维护不及时等原因造成的意外事件时有发生，因此必须建立相应的安全操作和保养规程，以确保设备的正常运行和人员的安全。
本文将从操作前的准备、试验操作、试验后的清理和设备保养等方面介绍钢筋握裹力试验装置的安全操作和保养规程。
操作前的准备环境检查在进行钢筋握裹力试验之前，要首先检查试验室的环境是否符合要求，在试验室内应保持良好的通风状态，确保没有危险品、易燃物和易爆物等物品存在，以及保持环境干燥和清洁。
设备检查在进行试验之前，应对钢筋握裹力试验装置进行仔细的检查，检查项目包括但不限于以下方面：1.夹紧装置：检查夹紧装置是否牢固，是否存在松动、生锈等现象，是否能正常夹紧样品。
2.数据采集系统：检查数据采集系统是否正常，是否出现故障，配置正确，能否接入电脑进行数据处理。
3.负载传感器：检查负载传感器是否处于良好的状态，是否存在受损及连接不良的情况。
在检查过程中，如发现设备存在问题，应及时通知指定的专业人员进行维修或更换。
只有当设备检查完毕并且正常运行时，才能进行试验。
人员准备钢筋握裹力试验应由技术人员、操作人员、监督人员组成，执行各自岗位职责，保证试验的顺利进行。
在钢筋握裹力试验之前，操作人员应接受安全培训和相关的操作指导，并了解预防事故的方法和应急措施。
试验操作样品准备在进行钢筋握裹力试验之前，必须清洗试验样品，去除表面的杂质和污垢，然后根据试验计划选择符合要求的试验样品，将其放置在夹紧装置中进行夹紧。
对于每个试验样品，都需要记录其长度、直径以及初始应力值等参数，以方便后续数据处理。
试验操作在进行试验过程中，应注意以下几点：1.握裹力的设置：在试验条件下设置合适的握裹力和夹紧力，使之符合试验要求，保证样品能够充分发挥其性能，并具有准确性和可靠性。
钢筋混凝土握裹力影响因素
钢筋表面的锈蚀程度
钢筋锈蚀会对其与混凝土的握裹力产生复杂影响。轻度锈蚀可能通过增加钢筋表面的粗糙度而提高握裹力；但重度锈蚀会减小钢筋的有效直径，降低握裹力。
握裹长度
钢筋埋入混凝土的长度
握裹长度在一定范围内与握裹力成正比。过短的长度可能无法提供足够的粘结面积，而过长的长度则可能导致冷缝和剥落等问题。
钢筋类型
钢筋的种类（如光圆钢筋、带肋钢筋等）
不同类型的钢筋具有不同的表面特征和粘结性能。例如，带肋钢筋由于其表面的肋纹设计，通常比光圆钢筋具有更高的握裹力。
施工工艺
混凝土的浇筑、振捣等施工工艺
良好的施工工艺可以确保混凝土与钢筋之间的紧密接触和充分粘结，从而提高握裹力。
钢筋混凝土握力的影响
混凝土强度
混凝土的抗压强度
混凝土强度增加时，握裹力也会增加。因为高强度的混凝土能提供更好的摩擦力和约束，从而增强钢筋与混凝土之间的粘结力。
钢筋直径
钢筋的直径大小
钢筋直径在一定范围内增大时，握裹力可能会增加。这是因为直径较大的钢筋在混凝土中受到的约束力相对较小，有利于增加粘结面积和机械咬合力。但过大的直径也可能导致握裹力下降，因为需要更长的锚固长度来确保充分的粘结。
混凝土握裹力计算公式
混凝土握裹力计算公式混凝土握裹力，这可是建筑领域里一个相当重要的概念。
简单来说，混凝土握裹力就是指钢筋和混凝土之间的粘结力，它对于建筑结构的稳定性和安全性有着至关重要的影响。
咱先来说说混凝土握裹力的计算公式。
一般常用的公式是：$T = \pi dl\tau$ 。
这里的“T”代表握裹力，“d”是钢筋的直径，“l”是钢筋埋入混凝土的长度，“τ”则是钢筋和混凝土之间的平均粘结应力。
那这个公式到底咋用呢？给您举个例子吧。
就说有个建筑工地，要建一栋大楼。
工程师们在设计的时候，需要考虑到柱子里的钢筋和混凝土之间的握裹力是否足够。
假设钢筋的直径是 20 毫米，埋入混凝土的长度是 500 毫米，通过实验和经验数据，得出平均粘结应力是 2 兆帕。
那咱就可以用这个公式算算：先把单位统一一下，20 毫米就是0.02 米，500 毫米就是 0.5 米。
代入公式，$T = 3.14×0.02×0.5×2×10^6= 62800$ 牛。
这就得出了握裹力的大小。
您可能会问了，这握裹力大小有啥讲究？这可太重要啦！如果握裹力太小，钢筋和混凝土之间就容易“脱开”，那整个建筑结构的稳定性可就大打折扣了。
就像上次我去一个刚建成不久的小区，发现有些墙面出现了裂缝。
后来一打听，就是因为施工的时候没控制好混凝土握裹力，导致钢筋和混凝土结合不牢固。
再来说说影响混凝土握裹力的因素。
首先就是钢筋的表面形状。
您想啊，如果钢筋表面光溜溜的，那它和混凝土能“抓”得紧吗？肯定不行！所以一般都会把钢筋表面做成螺纹状或者有肋的，这样就能增加摩擦力，提高握裹力。
还有混凝土的强度等级。
混凝土强度越高，它和钢筋之间的粘结就越牢固，握裹力自然也就越大。
就好比两个人手拉手，力气大的那个人抓得更紧一样。
另外，钢筋的保护层厚度也很关键。
保护层太薄，钢筋容易受到外界环境的侵蚀，影响握裹力；太厚呢，又会增加构件的尺寸和成本。
所以得把握好这个度。
单粒级多孔陶粒混凝土性能研究及其在装配式预制隔墙中的应用
第50卷增刊建筑结构Vol.50 S2单粒级多孔陶粒混凝土性能研究及其在装配式预制隔墙中的应用魏金桥1,2，胡魁1，孟旭1,2（1 中建七局第四建筑有限公司，西安710000；2 中建科技河南有限公司，郑州450000）［摘要］为了解决现有陶粒混凝土技术大规模现场施工问题，提出一种单粒级多孔陶粒混凝土材料的设计思路。
探索其原材料要求及配合比设计流程，研究其弹性模量、钢筋握裹强度、导热性能及干缩性能。
试验结果表明，单粒级多孔陶粒混凝土具有轻质、高强、保温、低干缩的特点。
单粒级多孔陶粒混凝土在装配式高层住宅的成功应用，验证了该种新材料适合作为装配式预制隔墙使用。
［关键词］单粒级多孔陶粒混凝土；配合比设计；性能研究；装配式建筑；预制隔墙中图分类号：TU528.2 文献标识码：A 文章编号：1002-848X(2020)S2-0473-05Study on properties of single-grain porous ceramsite concrete and itsapplication in prefabricated partition wallWEI Jinqiao1,2, HU Kui1, MENG Xu1,2(1 China Construction Seventh Engineering Division Co., Ltd., Xi an 710000, China;2 CSCECE Science & Technology Henan Co., Ltd., Zhengzhou 450000, China)Abstract: In order to solve the problem of large-scale on-site construction of existing ceramsite concrete technology, a design idea of single-grain grade ceramsite concrete material was proposed. Its raw material requirements and mix design process were explored, and the elastic modulus, reinforcement grip strength, thermal conductivity, shrinkage of the material were studied. The test results show that the single-grain grade ceramsite concrete has the characteristics of light weight, high strength，heat preservation and low drying shrinkage. The successful application in prefabricated building of single-stage porous ceramsite concrete showed that the new material is suitable for use as prefabricated partition walls.Keywords:single-grain ceramsite concrete; mixture ratio design; performance study; prefabricated building; prefabricated partition wall0引言陶粒混凝土具有质轻、隔音、环保等多方面的优点，目前建筑行业在大量使用多种类型的陶粒混凝土。
钢筋与再生混凝土握裹力的试验研究_杨海涛
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1.3 试件设计与制作
采用无横向钢筋的立方体拉拔试验测定钢筋
的握裹强度。 钢筋与混凝土之间的握裹强度可由下
式求得：
τ
=
P πdla
式中：τ—握裹强度，MPa；
P—荷载峰值，kN；
d—钢筋直径，mm；
la —钢筋的有效锚固长度，mm。 根据再生混凝土粗骨料取代率的不同，试验划
分为 5 组，每组 3 个试件，即本次试验共制作尺寸
为 150mm ×150mm ×150mm 的 标 准 立 方 体 试 件 15
个。 试件中没有横向配筋，在试件的中心预埋了直
径为 16mm 的 HRB335 级钢筋。 试件保护层的厚度
粗骨料取代 率/% 0 30 50 80 100
表 5 混凝土配合比
材 料 用 量 /（kg/m3）
水泥
水
砂
粗骨料
488
195
517
1099
488
195
517
769
488
195
517
549
488
195
517
220
488
195
517
0
配合比
再生粗骨料 水泥∶水∶砂∶粗骨料
0
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再生粗骨料：来自哈尔滨市某拆迁工地的废弃钢筋 混凝土块经过人工破碎、碾磨、筛分加工得到，粗骨 料的基本性能见表 3。
钢筋：采用直径为 16mm 的 HRB335 级钢筋，具 体材料性能见表 4。
混凝土结构施工中的钢筋代换
摘
要：混凝土结构施工过程 中 需 要 进 行 受 力 钢 筋 代 换 时， 通常以 “等 强 代 换” 的 原 则 处 理。 根 据 国 标
《混凝土结构设计规 范》 （ GB 50010 - 2002 ） 的 规 定， 分 析 了 钢 筋 的 直 径、 外 形、 类 型、 强 度 对 结 构 构 件 刚 度、 裂 缝、 锚固性能、 预应力传递性能和破坏形态的影响， 指出施工 中 的 钢 筋 代 换 必 须 慎 重 考 虑， 并应根据国家标准 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 （ GB 50204 - 2002） 的要求， 办理设计变更文件。 关键词：混凝土结构 施工 钢筋 代换 设计变更
= 1 . 1 - 0 . 65
（7）
因此， 以高强 钢 筋 代 换 低 强 钢 筋 就 有 可 能 引 起 挠度增大和裂缝控制性能变差（裂缝 宽 度 加大） ， 从 而不符合规范的要求。 " 钢筋外形的影响 我国钢筋的外 形 多 种 多 样： 非预应力钢筋有光 面、 月牙肋和等高 肋 几 种； 预 应 力 钢 筋 有 光 面、 螺旋 肋、 螺旋槽、 刻痕 （2 、 以及钢绞 线 （2、 ； 冷 3 面） 3、 7 股） 加工钢筋有 冷 拉、 冷 拔 光 面、 冷轧带肋 （ 2、 、 冷 3 面） 轧扭 （矩形、 菱形、 圆形） 等。其锚固性能和预应力传 递性能不同， 表现 为 锚 固 钢 筋 的 外 形 系 数 以 及 与 预 应力传递长度有关的外形系数不同。规范中规定的 最小 值 为 0 . 13 ， 最 大 值 可 为 0 . 19 ， 相 差 很 大。 如 在 这些钢筋之间进行代换， 则因上述差别， 就可能造成 锚固长度不足或预 应 力 传 递 长 度 不 足 的 缺 陷， 影响 结构性能， 甚至因锚固失效危及结构安全。
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1/握裹力
握裹力：一般用混凝土的握裹强度来表示。
混凝土抵抗钢筋滑移能力的物理量，以它的滑移力除以握裹面积来表示（Mpa），一般情况下，握裹强度是指沿钢筋与混凝土接触面上的剪应力，亦即是粘结应力。
实际上，钢筋周围混凝土的应力及变形状态比较复杂，握裹力使钢筋应力随着钢筋握裹长度而变化，所以，握裹强度随着钢筋种类，外观形状以及在混凝土中的埋设位置，方向的不同而变化，也与混凝土自身强度有关，即混凝土抗压强度越高，握裹强度越大一般用R=P/3.14dL确定。
P，为拔出力，d，钢筋直径，L，钢筋埋入长度。
2/ 抗拉钢筋：锚固的作用就是保证混凝土中的钢筋达到极限抗拉强度之前不会被拔出
所以混凝土的握裹力应该大于等于：钢筋的抗拉强度乘以钢筋的截面积即F*S 通过上面这个公式我们可以得出下面的结论：F越大（也就是钢筋等级越高）需要的握裹力越大，所以钢筋等级越高、D（直径）越大，锚固长度越长
混凝土能提供的握裹力跟什么有关呢？
1.混凝土的抗剪强度。
混凝土的抗剪强度越高，提供的握裹力越强，而混凝土等级越高，其抗剪强度也越大，所以混凝土等级越高，锚固长度越小。
2.混凝土与钢筋的接触面积。
接触面积越大，握裹力越强，即锚固长度越长，握裹力越大，
3/ 由于向下插入混凝土中的钢筋要承担混凝土的自重，所以需求出混凝土对钢筋的握裹力。
螺纹钢插入混凝土中的长度是250mm。
设想如下：握裹力等于钢筋与混凝土的接触面积乘以混凝土的抗剪强度，混凝土的抗剪强度等于抗拉强度的0.577倍。
请问设想是否正确。
换一个思路想，本题要的答案就是比规定的锚固长度短些情况下的锚固力。
规范的锚固长度只与钢筋的表面积（用直径来体现）、钢筋的表面形和状、钢筋的抗拉强度设计值、混凝土的抗拉强度设计值等有关，以上所有前提条件不变的情况下，为什么不可以查出规定的锚固长度La，与题定的250mm比较得系数k 后，用该钢筋的抗拉强度设计值乘钢筋截面积再乘k系数。
这样不是简单容易些吗？
4/ 基本锚固长度l：0.14（0.16）乖以钢筋强度设计值除以混凝土抗压强度设计值在乖以钢筋直径，括号里的值用于光圆钢筋。
抗震锚固长度laE：一级1.15二级1.1三级1.05四级及非抗震为1.0倍的基本锚固长度。