25米装配式预应力砼简支T形梁桥设计计算
装配式钢筋混凝土简支T型梁桥计算
装配式钢筋混凝土简支T 型梁桥（包括桥墩）计算钢筋混凝土简支T 形梁的计算第一部分一、设计资料 如图 1-1所示，全断面五片主梁，设五根横梁。
极限状态法。
标准跨径：Lb=20.00m （墩中心距离）； 计算跨径：L=19.50m （支座中心线距离)； 主梁全长：L 全=19.96m （主梁预制长度）。
3.设计荷载净—8m+2×0.75m 人行道。
2.主梁跨径和全长1.桥面净空公路—I 级，人群荷载 3kN/m2。
4.材料钢筋：主筋用HRB335钢筋，其他用R235钢筋； 混凝土：C25。
5.计算方法 6.结构尺寸7.设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004），简称《桥规》；（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004），简称《公预规》；（3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024—85），简称《基规》。
二、主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数1.主梁的抗弯及抗扭惯矩 Ix和 ITx求主梁界面的重心位置 ax(图 1-2)：图 1-2平均厚度：h 1=1/2×(8+14)=11(cm) a x =39.3cmI x =1/12×162×113+162×11×(39.3-5.5)2+1/12×18×1303+18×130× (130/2-39.3)2=6894843(cm 2) =6.8948×10-2(m 4)T 形截面抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：I Tx =∑c i b i t i 3式中：c i —矩形截面抗扭惯矩刚度系数（查表）； b i , t i —相应各矩形的宽度和厚度。
查表可知：t 1 /b 1 =0.11/1.80=0.061 , c 1 =1/3t 2/ b 2 =0.18/(1.3-0.11)=0.151 , c 2 =0.301 故：I Tx =1/3×1.8×0.113+0.301×1.19×0.183= 0.7986×10-3+2.089×10-3=2.888×10-3 (m 4) 单位宽度抗弯及抗扭惯矩：J x =I x /b = 6.8948×10-2/180=3.830×10-4(m 4/cm) J Tx =I Tx /b = 2.888×10-3/180=1.604×10-5(m 4/cm)(2)横梁抗弯及抗扭惯矩翼板有效宽度λ计算（图 1-3）；横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：L=4b = 4×1.8=7.20(m) c=1/2×(4.85-0.15) = 2.35(m) h`= 100cm , b` =0.15m=15cm c /L= 2.35/7.20=0.3264根据c/L 比值可查附表1，求得：λ/c = 0.600 , 所以： λ=0.600c = 0.600×2.35 = 1.41(m) 求横梁截面重心位置 ay ：h 1 ` h ` 2⨯1.41⨯ 0.11 2 + 1 ⨯0.15⨯1.0` 2⨯1.41⨯0.11+ 0.15⨯1.02 a y = = 0.20(m ) 2λh 1 + h `b ` = 2λh 1 2 + hb 2 22横梁的抗弯和抗扭惯矩 I y 和 I Ty :I y = 1/12×2λh 13+2λh 1(ay-h 1/2)2+1/12b`h`3+b`h`(h`/2-ay)2=1/12×2×1.41×0.113+2×1.41×0.11×(0.20-0.11/2)2+1/12×0.15 ×1.03+0.15×1.0×（1.0/2-0.20)2 =3.283×10-2(m 4) I Ty =c 1b 1h 13+c 2b 2h 23h 1 /b 1 =0.11/4.85=0.031<0.1 ，查表得 c 1= 1/3 ,但由于连续桥面的单宽抗 扭惯矩只有独立板宽扁板者的翼板，可取 c 1 = 1/6 。
装配式混凝土简支T形梁桥设计(标准跨径25米)
M sp (1 ) b P 280 0.8 (l 0 1 ) 1.3 (0.8 ) 16.06kN / m 4a 4 4 3.4 4
化简： x 2 0.226 x 0.00425 0 解得： x 0.0205m
验算： b h0 0.56 0.113 0.0633m x 0.0205m 根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.2 条：
f sd As f cd bx As 11.5 1.0 0.0205 8.42 104 m 2 8.42cm 2 280
需要的间距为： s 100 /(8.42 /1.131) 13.4cm ，取 s 13cm 此时 As 1.131
100 8.7cm 2 13
即桥面板布置间距为 13cm 的 12 钢筋 根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.9 条，抗剪截面 应符合：
0Vd 0.51103 f cu ,k bh0
T 形截面抗扭惯矩近似等于各个矩形截面抗扭惯矩之和： 顶板： b1 / t1 1.8 / 0.11 16.4 ，查表得 a1 0.333 腹板： b2 / t 2 (1.4 0.11) / 0.2 6.45 ，查表得 a 2 0.301
I T 0.333 1.8 0.113 0.301 1.29 0.2 3 3.90 10 3
单个车轮时：
M ' sp (1 ) b P 140 0.8 (l 0 1 ) 1.3 (0.8 ) 13.65kN / m 4a ' 4 4 2.0 4
预应力混凝土简支梁T形梁桥设计计算-参考有用
预应⼒混凝⼟简⽀梁T形梁桥设计计算-参考有⽤预应⼒混凝⼟简⽀梁T形梁桥设计计算⼀、计算资料及构造布置 (4)（⼀）设计资料 (4)（⼆）横截⾯布置 (5)（三）横截⾯沿跨长的变化 (7)（四）横隔梁的设置 (7)⼆、主梁作⽤效应计算 (7)（⼀）永久计算集度 (7)（⼆）可变作⽤效应计算 (10)（三）主梁作⽤效应组合 (15)三、预应⼒钢束估算及其布置 (23)（⼀）跨中截⾯钢束的估算 (23)（⼆）预应⼒钢筋的布置 (24)四、中梁截⾯⼏何特性计算 (27)五、持久状况截⾯承载能⼒极限状态计算 (29)（⼀）正截⾯承载⼒计算 (29)（⼆）斜截⾯承载⼒计算 (29)六、钢束预应⼒损失估算 (31)σ计算 (31)（⼀）控制应⼒con（⼆）钢束应⼒损失计算 (31)σ计算 (31)1预应⼒损失1lσ计算 (32)2预应⼒损失2lσ计算 (33)3预应⼒损失4lσ计算 (34)4预应⼒损失5lσ计算 (34)5预应⼒损失6l七、应⼒验算 (35)（⼀）短暂状况的正应⼒验算 (35)（⼆）持久状况的正应⼒计算 (36)（三）持久状况下的混凝⼟主应⼒验算 (37)⼋、抗裂性验算 (40)(⼀) 短期效应组合作⽤正截⾯抗裂验算 (40)（⼆）短期效应组合作⽤斜截⾯抗裂验算 (40)九、主梁变形（挠度）计算 (42)⼗、锚固局部承压计算 (42)⼗⼀、设计⼩结 (45)第1章设计资料及构造布置⼀、设计资料 1.桥跨及桥宽计算跨径：22.00p l m =桥⾯净空：净⼀8.520.7510m m m +?= 2.设计荷载：公路⼀Ⅱ级，⼈群荷载：23.5/kN m ，⼈⾏道重⼒取13/kN m 。
3.材料及⼯艺混凝⼟：主梁⽤C50，栏杆及桥⾯铺装⽤C30。
预应⼒钢筋应采⽤《公路钢筋混凝⼟及预应⼒混凝⼟桥涵设计规范》（JTGD62-2004）的s φ11.1钢绞线，每束7根。
全梁配4束，抗拉强度标准值1860pk f Mpa =，抗拉强度设计值1260pd f MPa =。
装配式混凝土简支T型梁桥设计(标准跨径16m)
装配式混凝土简支T 型梁桥设计目录装配式钢筋砼简支T 型梁桥设计 (2)主梁设计 (3)一、结构尺寸拟定 (3)二、主梁内力计算 (6)（一）主梁的荷载弯矩横向分布系数 (6)（二）、内力计算 (12)1．恒载内力 (13)2、活载内力计算 (14)三、截面设计、配筋与验算。
(19)1）截面设计 (19)2）截面复核 (20)4）跨中截面的纵向受拉钢筋计算 (21)5）腹筋设计 (21)（4）箍筋设计 (22)（5）弯起钢筋及斜筋设计 (23)（6）斜截面抗剪承载力的复核。
(27)四、裂缝宽度验算 (28)五、变形验算 (29)装配式钢筋砼简支T 型梁桥设计（一）设计资料1、装配式钢筋混凝土简支 T 型梁桥设计（1）桥面净空净—9+2×1m 人行道（二）设计荷载公路－I 级和人群荷载标准值为 3 kN m2（三）主梁跨径和全长标准跨径：lb=16.00 m (墩中心距离)；计算跨径：l =15.50 m (支座中心距离)；主梁全长：l全=15.96 m (主梁预制长度)。
（四）材料钢筋：主钢筋采用 HRB335，其它用钢筋采用 R235混凝土：C40（五）缝宽度限值：Ⅱ类环境（允许裂缝宽度 0.02mm）。
（六）设计依据①《公路桥涵设计通甩规范》（JTGD60－2004）②《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62－2004）主梁设计一、结构尺寸拟定①主梁截面尺寸：根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004），梁的高跨比的经济范围在1/11 到1/16 之间，此设计中标准跨径为16m，拟定采用的梁高为1.60m，翼板宽1.7m，腹板宽0.18m。
②主梁间距和主梁片数：桥面净空：净—9+2×1.0m 人行道，采用7 片T 型主梁标准设计，主梁间距为 1.70m。
二、行车道板计算计算如图所示的 T 梁翼板，荷载为公路一级，桥面铺装为 9cm（计算行车道板安全考虑）的沥青混凝土和 8cm 的C40 混凝土垫层。
钢筋混凝土简T型梁桥设计计算书
钢筋混凝土简T型梁桥设计计算书(共31页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--钢筋混凝土简支T 型梁桥设计计算书一， 设计资料 （一）桥面净空净-920.3+⨯人行道 （二）主梁跨径和全长标准跨径 18.00b l m =（墩中心距离） 计算跨径 17.50l m =（支座中心距离） 主梁全长 17.96l m =全（主梁预制长度）（三）公路等级公路I 级 （四）气象资料桥位处年平均气温为ºC ，年平均最高气温为ºC ，年平均最低气温为ºC 。
（五）施工方法采用焊接钢筋骨架设计。
施工方法如下：预制部分主梁，吊装就位后现浇接缝混凝土形成整体，最后进行桥面系施工。
（六）桥面铺装8cm 钢筋混凝土＋7cm 沥青混凝土 （七）栏杆采用普通钢筋混凝土立柱和花色栏板，单侧宽度30cm ，其单侧栏杆集度3KN/m 。
（八）材料钢筋：主筋采用HRB335（Ⅱ级螺纹钢筋），其它则采用R235（Ⅰ级光圆钢筋）。
混凝土：C30普通混凝土 （九）计算方法 极限状态法 （十）结构尺寸 如图：（十一）设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60——2004）（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62——2004）二， 主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数1， 跨中荷载弯矩横向分布系数（按（1） 主梁的抗弯X I 和抗扭惯矩Tx I求主梁截面的重心位置x a ： 平均板厚：11039/(18016)10.15()h cm =+⨯-=10.15(18016)10.151301622(18016)10.151301638.34()xa cm -⨯⨯+⨯=-⨯+⨯=32326424110.1516410.1516410.15(38.34)12211301613016130(38.34)1226.26410()6.26410()xI cm m -=⨯⨯+⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯-=⨯=⨯ 主梁腹板的抗扭惯矩：3Tx I cbt =其中： c ——截面抗扭刚度系数（查表） b 、t ——矩形的宽度与厚度。
预应力混凝土简支T形梁桥设计计算
预应力混凝土简支T形梁桥设计计算一．设计资料及构造布置（一）.设计资料1．桥梁跨径及桥宽标准跨径：40m（墩中心距离）主梁全长：39.96m计算跨径：39.00m桥面净空：净9m+2×1.0m人行道+2×0.5m护栏=12m2．设计荷载公路-Ⅱ级，根据《公路桥涵设计通用规范》：均布荷载标准值为q k=10.5×0.75=8.0kN/m；集中荷载根据线性内插应取P k=250kN。
计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以1.2的系数。
人群载荷标准值为3.0kN/m2 ，每侧人行柱防撞栏重力作用分别为1.52kN/m和4.99kN/m。
3.材料及工艺混凝土：主梁采用C60，栏杆及桥面铺装用C30。
预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）的s15.2钢绞线，每束6根，全梁配7束，pkf=1860Mpa。
普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋，直径小于12mm的均用R235钢筋。
按后张法施工工艺要求制作主梁，采用内径70mm，外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。
4.设计依据（1）交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01—2003），简称《标准》（2）交通部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60--2004),简称《桥规》(3)交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG B62—2004)(4)基本计算数据见下表注：考虑混凝土强度达到C45时开始张拉预应力钢束。
ck f 和tk f 分别表示钢束张拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，则：ck f =29.6a MP ，tk f =2.51a MP 。
(二)横截面布置 1.主梁间距与主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济。
同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标很有效，故在许可条件下应适当加宽T 梁翼板。
上翼缘宽度一般为1.6～2.4m 或更宽。
桥梁工程课程设计装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计行车道板内力计算
桥梁工程中，装配式钢筋混凝土简支T形梁桥的行车道板内力计算是一个重要的设计环节。
下面是一般的步骤和方法：
确定桥梁的几何参数：包括桥梁的跨径、梁的高度、梁的宽度等。
这些参数将对后续的内力计算和设计有重要影响。
荷载计算：根据设计标准和实际使用情况，确定桥梁所承受的荷载类型和荷载大小。
这些荷载包括静载荷和动载荷，如自重、活载、风荷载等。
梁的截面设计：根据荷载计算结果和梁的几何参数，进行梁的截面设计。
设计要满足强度、刚度和稳定性等方面的要求，通常使用混凝土弯曲构件的设计方法进行计算。
内力计算：根据梁的截面设计结果，进行内力计算。
这包括正截面和反截面的内力计算，以确定在不同工况下的梁的弯矩、剪力、轴力和反弯矩等。
钢筋配筋设计：根据内力计算结果，进行钢筋配筋设计。
配筋设计要满足混凝土和钢筋的受力要求，同时考虑施工的可行性和经济性。
校核和优化设计：对设计结果进行校核和优化，确保梁的结构安全可靠，并满足设计要求。
需要注意的是，上述步骤是一个简化的桥梁设计流程，实际设计中还需考虑很多其他因素，如桥墩的设计、桥面铺装、伸缩缝的设置等。
因此，在实际工程中，最好由专业的桥梁工程师进行详细的设计和计算，以确保桥梁的结构安全可靠。
预应力混凝土简支T形梁桥设计及计算方法
第四章预应力混凝土简支T形梁桥第一节．设计资料与结构尺寸（一）设计资料1．桥梁跨径及桥宽标准跨径：40m计算跨径：38.88m主梁预制长度：39.96 m桥面净空：净9+2×1.0m2．设计荷载：汽-20级，挂-100，人群3.5KN/m23．材料及特性（见表4—1）附：①预应力钢束采用符合冶金部YB255-64标准的碳素钢丝。
②主梁所用到的钢板除主梁间的联接用16Mn低合金钢板，其余均采用A3碳素钢板。
4．锚具：采用24丝锥形锚，锚环、锚塞采用45号优质碳炭结构钢，其中锚塞的HRC=55~58。
5．施工工艺：按后张法制作主梁，预留预应力钢丝的孔道，由φ=50mm的抽拔橡胶管形成。
6．设计依据：《公路桥涵设计通用规范》（JTJ 021-85）以下简称“桥规”《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ 023-85）以下简称“公预规”。
（二）结构尺寸1．主梁间距与主梁片数：主梁间距随梁高与跨径的增加以加宽为宜，由此可提高主梁截面效率指标ρ值，采用主梁间距离2.2米。
考虑人行道可适当挑出，对设计资料给定的桥面净宽选用5片主梁，其横截面布置型式见图4—1。
图4—1横截面布置型式2．主梁尺寸拟定：(1)主梁高度：预应力混凝土简以梁桥的主梁高跨比通常在1/15~1/25，考虑主梁的建筑高度和预应力钢筋的用量，标准设计的高跨比约在1/17~1/19，由此，主梁高度取用250cm。
(2)主梁腹板的厚度：在预应混凝土梁中腹板内因主拉应力较小腹板的厚度主要由预应力钢束的孔道设置方式决定，同时从腹腔板的稳定出发，腹板的厚度不宜小于其高度的1/15，故取用腹板厚度为16cm，在跨中区段，钢束主要布置在梁的下缘，以形成较大的内力偶臂，故在梁腹板下部设置马蹄，以利数量较多的钢束布置，设计实践表明马蹄面积与截面面积的确良10%~20%为宜，马蹄宽度40cm高38cm。
3．翼板尺寸拟定：翼板的高度由主梁间距决定，考虑主梁间须留湿接缝，故取翼板宽度1.60m，湿接缝宽60cm.。
装配式钢筋混凝土简支T型梁桥计算
装配式钢筋混凝土简支T 型梁桥（包括桥墩）计算钢筋混凝土简支T 形梁的计算第一部分一、设计资料 如图 1-1所示，全断面五片主梁，设五根横梁。
极限状态法。
标准跨径：Lb=20.00m （墩中心距离）； 计算跨径：L=19.50m （支座中心线距离)； 主梁全长：L 全=19.96m （主梁预制长度）。
3.设计荷载净—8m+2×0.75m 人行道。
2.主梁跨径和全长1.桥面净空公路—I 级，人群荷载 3kN/m2。
4.材料钢筋：主筋用HRB335钢筋，其他用R235钢筋； 混凝土：C25。
5.计算方法 6.结构尺寸7.设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004），简称《桥规》；（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004），简称《公预规》；（3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024—85），简称《基规》。
二、主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数1.主梁的抗弯及抗扭惯矩 Ix和 ITx求主梁界面的重心位置 ax(图 1-2)：图 1-2平均厚度：h 1=1/2×(8+14)=11(cm) a x =39.3cmI x =1/12×162×113+162×11×(39.3-5.5)2+1/12×18×1303+18×130× (130/2-39.3)2=6894843(cm 2) =6.8948×10-2(m 4)T 形截面抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：I Tx =∑c i b i t i 3式中：c i —矩形截面抗扭惯矩刚度系数（查表）； b i , t i —相应各矩形的宽度和厚度。
查表可知：t 1 /b 1 =0.11/1.80=0.061 , c 1 =1/3t 2/ b 2 =0.18/(1.3-0.11)=0.151 , c 2 =0.301 故：I Tx =1/3×1.8×0.113+0.301×1.19×0.183= 0.7986×10-3+2.089×10-3=2.888×10-3 (m 4) 单位宽度抗弯及抗扭惯矩：J x =I x /b = 6.8948×10-2/180=3.830×10-4(m 4/cm) J Tx =I Tx /b = 2.888×10-3/180=1.604×10-5(m 4/cm)(2)横梁抗弯及抗扭惯矩翼板有效宽度λ计算（图 1-3）；横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：L=4b = 4×1.8=7.20(m) c=1/2×(4.85-0.15) = 2.35(m) h`= 100cm , b` =0.15m=15cm c /L= 2.35/7.20=0.3264根据c/L 比值可查附表1，求得：λ/c = 0.600 , 所以： λ=0.600c = 0.600×2.35 = 1.41(m) 求横梁截面重心位置 ay ：h 1 ` h ` 2⨯1.41⨯ 0.11 2 + 1 ⨯0.15⨯1.0` 2⨯1.41⨯0.11+ 0.15⨯1.02 a y = = 0.20(m ) 2λh 1 + h `b ` = 2λh 1 2 + hb 2 22横梁的抗弯和抗扭惯矩 I y 和 I Ty :I y = 1/12×2λh 13+2λh 1(ay-h 1/2)2+1/12b`h`3+b`h`(h`/2-ay)2=1/12×2×1.41×0.113+2×1.41×0.11×(0.20-0.11/2)2+1/12×0.15 ×1.03+0.15×1.0×（1.0/2-0.20)2 =3.283×10-2(m 4) I Ty =c 1b 1h 13+c 2b 2h 23h 1 /b 1 =0.11/4.85=0.031<0.1 ，查表得 c 1= 1/3 ,但由于连续桥面的单宽抗 扭惯矩只有独立板宽扁板者的翼板，可取 c 1 = 1/6 。
装配式混凝土简支T形梁桥设计(标准跨径25米)
需要的间距为： s 100 /(8.42 /1.131) 13.4cm ，取 s 13cm 此时 As 1.131
100 8.7cm 2 13
即桥面板布置间距为 13cm 的 12 钢筋 根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.9 条，抗剪截面 应符合：
0Vd 0.51103 f cu ,k bh0
单轮时： a ' a1 2l 0 0.4 2 0.8 2.0m 根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.2 条，局部加载冲击系数： 1 1.3 作用于每米宽板条上的弯矩为：
M sp (1 ) b P 280 0.8 (l 0 1 ) 1.3 (0.8 ) 16.06kN / m 4a 4 4 3.4 4
承载能力满足要求 三、主梁的计算 (一)主梁的荷载横向分布系数 1．跨中弯矩横向分布系数(根据偏心受压法计算，考虑主梁抗扭刚度修正) (1)主梁的抗弯惯矩 I 及抗扭惯矩 I T
1 平均板厚： h0 (8 14) 11cm 2
主梁截面的重心距顶缘距离 a x ： a x
(180 20) 11
20
T 型梁尺寸图（单位：cm） 6、计算方法 极限状态法 7、设计依据 (1) 《公路桥涵设计通用规范》 （JTG –D60-2004） 。 (2) 《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》 （JTG –D60-2004） 。 二、行车道板的计算 (一)计算模式 行车道板按照两端固定中间铰接的板来计算 (二)荷载及其效应 1．每延米板上的恒载个 g 桥面铺装： g1 0.1 1.0 24 2.4kN / m T 梁翼缘板自重： g 2 0.11 1.0 25 2.75kN / m 每延米跨宽板恒载合计： g g1 g 2 2.4 2.75 5.15kN / m 2．永久荷载产生的效应 1 1 1.8 0.2 2 弯矩： M sg gl 02 5.15 ( ) 1.65kNm 2 2 2 1.8 0.2 剪力： Qsg gl 0 5.15 ( ) 4.12kN 2 3．可变荷载产生的效应 以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利布置， 此时两边的悬臂板各承受一半的车 轮荷载 根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.1 条后轮着地宽度 b2 及长度 a 2 为：
25米装配式预应力砼简支T形梁桥设计计算
25米装配式预应力砼简支T形梁桥设计计算设计要求：1. 桥梁跨度：25米；2. 简支T形梁桥；3. 采用装配式预应力混凝土结构。
桥梁选型：根据跨度和结构形式，选择简支T形梁桥作为设计方案。
简支T形梁桥具有结构简单、施工方便等优点，适用于中小跨度的桥梁。
梁截面选取：根据跨度和荷载要求，选择合适的梁截面。
一般情况下，采用矩形截面和T形截面较为常见。
根据桥梁的结构形式和审美要求，选择T形截面。
梁截面尺寸计算：根据跨度和荷载要求，确定T形梁截面的尺寸。
梁截面的尺寸应满足承载能力、构造要求和装配要求等。
可以通过有限元分析等方法对截面尺寸进行合理设计。
预应力布置及计算：预应力布置应根据桥梁的跨度和荷载要求进行设计。
常采用屋面布置预应力，以提高梁的抗弯承载能力。
预应力设计应满足弯曲及剪切的受力要求，并考虑预应力张拉和锚固的施工性。
荷载计算：根据桥梁的使用功能和设计要求，确定桥梁所受到的静载荷和动力荷载。
静载荷包括自重荷载、活荷载和附加荷载等。
动力荷载包括风荷载、地震荷载和碰撞荷载等。
结构计算：对桥梁的承载构件进行计算，包括主梁、支座、墩柱等。
计算应满足强度和刚度要求，确保梁桥的安全性和稳定性。
构造计算：对桥梁的构造进行计算，包括螺栓连接、焊接连接、支座选型等。
构造计算应满足连接的可靠性和施工的方便性。
装配计算：根据桥梁的组装方式和现场条件，进行装配计算和分析。
装配计算包括起重机械选型、吊装方案、维护通道等。
验算和优化：对桥梁的各项计算进行验算和优化，确保设计方案的安全性和经济性。
经过多次优化和调整，得到满足设计要求的桥梁方案。
总结：25米装配式预应力混凝土简支T形梁桥设计计算是一个涉及结构力学、材料力学和施工工艺等多个方面的综合性问题。
只有通过合理的计算和设计，才能得到满足设计要求的桥梁方案。
在设计过程中，应注重桥梁的结构和构造计算，确保桥梁的安全性和经济性。
「25米装配式预应力砼简支T形梁桥设计计算」
「25米装配式预应力砼简支T形梁桥设计计算」25米装配式预应力混凝土简支T形梁桥设计计算介绍25米装配式预应力混凝土简支T形梁桥是在公路交通规划中常见的桥梁类型。
在桥梁设计中，需要进行合理的计算和设计来确保桥梁的安全和可靠性。
本文将介绍如何进行25米装配式预应力混凝土简支T形梁桥的设计计算。
1.桥梁荷载计算：首先，需要根据设计要求和规范确定桥梁的设计荷载。
通常包括活载和恒载。
活载是指通行桥上车辆和行人的荷载，恒载是指桥梁自身的重量以及附加设施的重量。
根据所在地区的规范规定，计算并确定桥梁的设计荷载。
2.跨径计算：根据设计要求和规范，确定桥梁的跨径。
跨径是指桥梁两个支点之间的水平距离。
根据项目需求和地理条件确定跨径，可以选择单跨、多跨或连续梁等跨径形式。
3.梁的截面形状和尺寸设计：根据荷载计算和桥梁几何条件，确定T形梁的截面形状和尺寸。
这包括上弦梁和下弦梁的宽度和高度，T形梁的宽度以及横梁的宽度。
在设计过程中，要考虑混凝土梁的强度和刚度要求。
4.预应力设计：装配式预应力混凝土梁桥通常采用预应力设计来增加桥梁的承载能力。
预应力是指在混凝土里施加一定的预应力，使其在负荷作用下不产生裂缝或只产生微小的裂缝。
预应力可以通过张拉预应力钢筋，或者采用预应力板进行施加。
5.梁的计算和分析：根据桥梁荷载、梁截面形状和尺寸等参数，通过梁的计算和分析确定梁的强度和刚度。
这包括梁的弯曲、剪切和扭转等方面的计算，并进行结构的校核。
6.经济性和施工性考虑：最后，在设计过程中还需要考虑桥梁的经济性和施工性。
在确保结构安全的前提下，尽量降低材料消耗和施工成本，并合理制定施工方案，提高施工效率。
总结25米装配式预应力混凝土简支T形梁桥设计计算需要根据荷载计算、跨径计算、梁的截面形状和尺寸设计、预应力设计、梁的计算和分析等步骤来完成。
在设计过程中，还需考虑经济性和施工性，以确保桥梁的安全可靠并满足工程要求。
装配式预应力混凝土T型简支梁桥设计计算书最终计算书
第一章设计资料、构造布置、梁毛截面几何特性及计算第一节 设计资料1、桥面跨径及桥宽标准跨径：总体方案选择的结果，采用装配式预应力混凝土T 型简支梁，跨度25m ；主梁长：伸缩缝采用4cm ，预制梁长24.96m ； 计算跨径：取相邻支座中心间距24.5m ；桥面净空：由于该桥所在线路的宽度较大，确定采用分离式桥面；左半幅路面布置：0.5m （护栏）+12m （行车道）+0.8m （护栏+检修道）=13.3m 。
2、主要技术指标设计荷载：公路Ⅰ级；结构重要性系数为1.1； 桥面坡度：行车道单向横坡2%。
3、材料性能参数 （1）混凝土强度等级为C40，主要强度指标为：强度标准值 ck f =26.8a MP ,tkf=2.4a MP强度设计值 cd f =18.4 a MP ，td f =1.65a MP 弹性模量 c E =3.25×410a MP（2）预应力钢筋采用1×7标准型-15.2-1860-Ⅱ-GB/T5224-1995钢绞线。
其强度指为：抗拉强度标准值 pk f =1860a MP 抗拉强度设计值pdf =1260aMP弹性模量pE =1.95×510a MP 相对界限受压区高度b ξ=0.4，pu ξ=0.2563（3）普通钢筋①纵向抗拉普通钢筋采用HRB400钢筋，其强度指标为抗拉强度标准值sk f =400a MP 抗拉强度设计值sdf =330aMP相对界限受压区高度b ξ=0.53 pu ξ=0.1985②箍筋及构造钢筋采用HRB335，其强度指标为抗拉强度标准值sk f =335a MP 抗拉强度设计值sdf =280aMP弹性模量sE =2.0×510aMP4、设计依据 1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—04），简称《桥规》； 2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D60—04），简称《公预规》； 3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024—85）；第二节 构造布置1、梁间距：采用装配式施工。
预应力简支T型梁桥计算.
（预应力简支T型梁桥）第一章绪论梁式桥种类很多，也是公路桥梁中最常用的桥型，路桥梁常用的梁式桥形式有简支梁、悬臂梁、连续梁等，梁式桥跨径大小是技术水平的重要指标，一定程度上反映一个国家的工业、交通、桥梁设计和施工各方面的成就。
80年代以来，我国公路上修建了几座具有代表性的预应力混凝上简支T型梁桥（或桥面连续），如河南的郑州、开封黄河公路桥，浙江省的飞云江大桥等，其跨径达到62m，吊装重220t。
T形梁采用钢筋混凝土结构的已经很少了，从16m到50m跨径，都是采用预制拼装后张法预应力混凝土T形梁。
预应力体系采用钢绞线群锚，在工地预制，吊装架设。
其发展趋势为：采用高强、低松弛钢绞线群锚，混凝土标号40～60号；T形梁的翼缘板加宽，25m是合适的；吊装重量增加；为了减少接缝，改善行车，采用工型梁，现浇梁端横梁湿接头和桥面，在桥面现浇混凝土中布置负弯矩钢束，形成比桥面连续更进一步的“准连续”结构。
预应力混凝土T形梁有结构简单，受力明确、节省材料、架设安装方便，跨越能力较大等优点。
其最大跨径以不超过50m为宜，再加大跨径不论从受力、构造、经济上都不合理了。
大于50m跨径以选择箱形截面为宜。
目前的预应力混凝土简支“准连续“。
随着交通建设事业的发展，大量的预应力混凝土简支T梁被广泛应用，其中的标准化设计起到了重要作用。
我国交通行业预应力混凝土简支T梁标准化设计经历过了一个从无到有的发展过程。
20世纪60年代，主要套用过去苏联的标准图。
20世纪70年代由交通部组织交通部第二公路勘察设计院编制了装配式后张法预应力混凝土简支梁标准图JT/GQB-025-75。
20世纪80年代出版了新的标准图－装配式钢筋混凝土简支梁JT/GQB-024-83。
进人20世纪90年代，交通部先后出版了预应力空心板、预应力混凝土I型组合梁标准图。
但预应力混凝土简支T梁标准化工作相对滞后，这期间的预应力混凝土简支梁在桥梁建设中仍占有相当的比例，北京市每年有近80%为这种结构形式，而一些新技术、新工艺、新材料的迅速发展和应用，原有的标准图已不适用。
单跨25m预应力混凝土简支T型梁桥结构设计
前言当今社会，桥梁工程发展迅速，桥梁建造方面的技术和理念不断的完善。
社会经济的发展和我国交通运输业的发展使得对桥梁的需求日益增大，对各类型桥梁的需要到达了一个新的高度，桥梁对于经济的发展，促进不同地区的文化交流都有着不容忽视的作用，是现代交通的枢纽。
桥梁的建造经过数百年的发展，尤其是现代工厂化施工流程和计算机技术的作用下，桥梁建造技术到达了一个前所未有与的高度，降低了劳动时间和人力物力，同时桥梁的安全性也得到了极大的保障。
本设计选择的《南瓦桥上部结构设计》这一课题，在设计过程中：（1）根据工程概况以及当地的施工和环境等条件确定可行的方案，再根据经济和技术方面来论证最适合的方案，来确定出最佳方案。
（2）确定方案之后进行上部结构的各种尺寸的拟定，计算配筋。
（3）在设计过程中充分利用计算机来解决问题，如使用AUTOCAD来进行图纸绘制。
（4）设计中遇到的问题查阅规范和资料解决，不能独立解决的及时的请教指导老师。
毕业设计的目的在于培养学生的综合能力，让我们利用大学学习的各门专业课以及基础课结合相关的规范来独立完成一个专业课题的制作。
设计过程中考验了我独立思考和独立钻研的能力。
为将来工作岗位的工作打下了良好的基础。
1.方案比选随着当今社会经济和科技的发展，桥梁理论和实践不断的日趋完善，各种类型桥梁都有其各自的优点和不足。
作为现代桥梁在保证行车安全稳定与技术含量高的前提下，还要确保外形的美观，使桥梁具备一定的观赏性。
只有同时根据这些不同的要求我们才能综合的选取出最完美的桥梁设计方案。
根据阜新地区的水文、气象、防震等地质条件，又结合了桥梁建设要求，建设的工期，施工条件以及外形等要求根据综合考虑选出以下几种的方案。
1.1预应力混凝土简支T型梁桥该桥采用单跨25m的预应力简支梁桥，桥面净宽：净-3.5×2+2.5×1+0.5×2=10.5m，桥面，所上部采用5片梁，主梁间距2.1m，根据一般中等跨径的T型梁桥，高跨比取11~1618以跨径为25m时，梁高取2.1m,梁肋厚度取16cm，梁肋下部为马蹄形，加宽时横隔梁延伸至马蹄加宽处。
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目录一、设计原始资料 (1)二、设计内容及要求 (2)三、设计正文 (2)1、桥面板内力计算 (2)1.1 恒载及其内力 (2)1.2 活载内力 (3)1.3 荷载组合 (3)2、主梁内力计算 (4)2.1 恒载内力计算 (4)2.2 活载内力计算 (5)2.2.1用“杠杆法”计算荷载位于支点处各主梁的荷载横向分布系数……( 5 ) 2.2.2用“修正刚性横梁法”计算荷载位于跨中时各主梁的荷载横向分布系数(6)2.2.3 计算主梁在荷载作用下跨中截面、支点和L/4截面的弯矩和剪力…( 10 )2.3主梁内力组合 (21)3、横隔梁内力计算 (21)3.1用“刚性横梁法”或按“梁系法”计算横梁内力……………………………( 21 )四、设计总结及改进见 (27)五、主要参考文献 (28)25米装配式预应力砼简支T形梁桥设计计算一、设计原始资料某三跨简支梁桥面连续，采用桩柱式桥墩、U形桥台。
1．桥面净空：净－14+2×1.0m2．主梁跨径和全长：标准跨径：l b=25.00m（墩中心距离），计算跨径：l j=24.50m （支座中心距离），主梁全长：L=24.96m（主梁预制长度）3．上部结构主梁布置图：（单位：cm）主量一般构造图上部结构横断面构造图上部结构纵断面构造图4．设计荷载：2004桥梁规范：公路—II级荷载，人群3.5KN/m25．材料：主梁：混凝土C40，容重26KN/m3，桥面铺装：防水砼厚6.5~17cm，容重25KN/m3— — 1 — —二、设计内容及要求按照《课程设计规范》要求，主要完成以下内容：1．桥面板内力计算：计算T 梁翼板所构成的铰接悬臂板的设计内力。
2．主梁内力计算：（1）用“杠杆法”计算荷载位于支点处各主梁的荷载横向分布系数。
（2）用“修正刚性横梁法”计算荷载位于跨中时各主梁的荷载横向分布系数或用“比拟正交异性板法”计算荷载位于跨中时各主梁的荷载横向分布系数。
（3）计算主梁在荷载作用下跨中截面、支点和L/4截面的弯矩和剪力。
（4）进行主梁内力组合，并画出主梁弯矩包络图和剪力包络图。
3．横梁内力计算：用“刚性横梁法”或按“梁系法”计算横梁内力。
4．挠度、预拱度计算：计算主梁跨中挠度，并考虑是否需要设置预拱度（选做）。
三、设计正文1、桥面板内力计算图1-1 悬臂板计算尺寸单位：cm1.1恒载及其内力(以纵向一米宽的板条进行计算) (1)每延米板上的恒载g ：混凝土垫层g 1= 0.1175×1.0×25=2.94kN/mT 梁翼板自重g 2=260.1218.010.0⨯⨯+=3.64kN/m— — 2 — —合计： 58.6==∑i g g kN/m(2)每米宽板条的恒载内力弯矩 66.171.058.62121220-=⨯⨯=-=gl M sg kN.m剪力 Q sg =g lo =6.58x0.71=4.67kN 1.2活载内力本例按公路-II 级车辆荷载计算内力。
公路-II 级车辆荷载两个后轴重各为P=140kN ，车轮着地长度a 2=0.20m 和宽度b 2=0.60m 。
作用在板上的压力面长度为：a 1=a 2+2H=0.20+2×0.1175=0.435mb 1=b 2+H=0.60+1×0.1175=0.7175m由于b 1>l O ，无论求弯矩时车轮作用在板跨中部或者求剪力时车轮靠板根部布置，悬臂板根部的有效分布宽度均为a=a 1+d+2l 0=0.435+1.40+2x0.71=3.255m 冲击系数μ=0.3(1)一米宽板条的弯矩 用简化方法计算将荷载对中布置在铰缝处(图2.2.18a))，使铰剪力为零，按自由悬臂板计算。
弯矩： )4(42)1(1bl a p M c sq -⋅+-=μ82.14)47175.071.0(255.3414023.1-=-⋅⨯⨯-=kN.m(2)一米宽板条的剪力 用简化方法计算荷载集度(前后轮重叠)=⨯⨯⨯==7175.0255.32140221ab P p 59.94kN 不考虑铰剪力的影响，按自由悬臂板计算，各板承担其上的荷载，则自由悬臂板根部的剪力为 Qsq=(1+μ).p.lo=1.3×59.94×0.71=55.33kN1.3荷载组合当桥面板按承载能力极限状态设计时，一般应采用基本组合，并根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)第4.1.6条对相应荷载规定的荷载效应分项系数来求得计算内力。
本例均为恒载对结构物承载不利情况，其计算内力为：)4.12.1(00sq sg ud M M M +=γγ=1.0×(1.2×(-1.66)+1.4×(-14.82)) =-22.74kN.m)4.12.1(00Qsq Q Q sg ud +=γγ=1.0×(1.2×4.67+1.4×55.33)=83.07 kN有了控制设计的计算内力，就可按钢筋混凝土板截面设计方法来设计板内的钢筋和进行相应的验算。
— — 3 — — 2．主梁内力计算2.1恒载内力计算 主 梁 ()m kN g 66.122618.06.1218.010.06.118.01=⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⎪⎭⎫⎝⎛++⨯= 横隔梁 对于边主梁m kN g 111.15.2426515.026218.06.1218.010.045.12=⨯⨯⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛-⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛+-= 对于中主梁m kN g 22.211.12'2=⨯= 桥面铺装层 ()m kN g 75.49251417.0065.0213=÷⨯⨯+⨯=栏杆和人行道 m kN g 11.19254=÷⨯=合计 对于边主梁 m kN g g i 45.1911.157.411.166.12=+++==∑对于中主梁 m kN g g i 56.2011.157.422.211.166.12'=++++==∑(2)永久作用内力计算由公式：()x l gxM X -=2 ()x l g Q x 22-= 可得到下表的主梁恒载内力内力边主梁 中主梁截面位置弯矩M（KN/m）剪力（KN）弯矩M（KN/m）剪力（KN）X=0 0 238.26 0 251.86X=L/4 1094.52 119.13 1156.98 125.93X=L/2 1459.36 0 1542.64 0—— 4 ——2．2活载内力计算（a）2.2.1用“杠杆法”计算荷载位于支点处各主梁的荷载横向分布系数1）由对称可知只需要算出1、2、3、4、5号梁支点截面的荷载横向分布系数即可，用杠杆法的原理绘制出1、2、3、4、5号梁的荷载反力影响线，分别入下图（b）、（c）、（d）、（e）、（f）。
2）应用《结构力学》原理，确定荷载在横向最不利位置，分别如上图所示。
3）内插计算对应于荷载位置的影响线纵坐标i η，分别如上图所示。
4）计算主梁在汽车荷载和人群荷载作用下的横向分布系数，如下表2-1所示。
对于汽车荷载：轮重=1/2轴重 汽车荷载的横向分布系数i oq m η21=对于人群：单侧人群荷载的集度单侧人行道宽⨯=2/5.3m kN q ,其分布系数为人群荷载重心位置的荷载横向分布影响线坐标r or m η=— — 5 — —在人群荷载作用下2号梁的横向分布系数等于0，这是因为人群荷载对于2号梁将引起负的反力，故在人行道上未加人群荷载。
2.2.2用“修正刚性横梁法”计算荷载位于跨中时各主梁的荷载横向分布系数主梁细部尺寸（单位：cm ）()()()()()()()()222222222916.15346.136.126.16.106.126.136.146.1m a i i =⨯+⨯+⨯+++-+⨯-+⨯-+⨯-=∑=1)计算主梁上抗弯惯矩I和抗扭惯矩TI。
主梁的翼缘板宽度为1.58m，主梁间的缝宽为0.02m。
A、求主梁截面的重心位置翼缘板平均厚度为h1=(10+18)/2=14cm 肋高h2=160-14=146cm主梁截面重心至梁顶面的距离为：()()cmyi2.591461814181581465.014618145.01418158=⨯+⨯-⨯⨯⨯+⨯⨯⨯-=B、主梁的抗弯惯性矩为：—— 6 ——()()()4232337.164961742.592146146181461812172.5914181581418158121cmI=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫⎝⎛-⨯⨯+⨯⨯+-⨯-+⨯-⨯=C、主梁的抗扭惯性矩：（g）(h) (i)t/b 1 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 <0.1c 0.141 0.155 0.171 0.189 0.209 0.229 0.250 0.270 0.291 0.312 1/3(g)图对于翼板：3/12-2,1.0089.0158/14/111=<==cbt得故查表对于梁肋：3/12-2,1.0151.0146/18/222=<==cbt得故查表所以4335893.45165318146302.01415831cmIT=⨯⨯+⨯⨯=（h）、（f）图对于翼板：312.02-2,1.0140/14/111===cbt得故查表对于梁肋：305.02-2,135.0160/18/222===cbt得故查表所以 433'2533.49217418160305.0141401.0cm I T =⨯⨯+⨯⨯=取两者中较大的一个，故 42533.492174cm I T = 而 n=9 ; G=0.425E ; L=24.95m 因次有()96.037.164961746.153122533.4921745.24425.0911121122=⨯⨯⨯⨯+=+=∑∑E E T a E I Gl nii Tiβ2）计算荷载横向影响线竖标P=1作用在1号梁，修正后竖坐标为：— — 7 — —()367.06.15346.196.09112221'11=⨯⨯+=+=∑ia a n βη ()145.06.15346.196.09112221'19-=⨯⨯-=-=∑i a a n βη P=1作用在2号梁，修正后竖坐标为：()255.06.15336.196.09112222'22=⨯⨯+=+=∑ia a n βη ()033.06.15336.196.09112222'28-=⨯⨯-=-=∑i a a n βη P=1作用在3号梁，修正后竖坐标为：()175.06.15326.196.09112221'33=⨯⨯+=+=∑ia a n βη ()047.06.15326.196.09112221'37=⨯⨯-=-=∑i a a n βη P=1作用在4号梁，修正后竖坐标为：()118.06.1536.196.09112221'44=⨯+=+=∑ia a n βη ()094.06.1536.196.09112221'46=⨯-=-=∑i a a n βη P=1作用在5号梁，修正后竖坐标为：()111.06.153096.09112221'55=⨯±=±=∑i a a n βη A 、用“修正刚性横梁法”绘制出1、2、3、4、5号梁的荷载反力影响线，如下图所示。