梁模板及支撑排架计算(520)
梁模板支撑计算书
梁模板支撑计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为4.5米，基本尺寸为：梁截面 B ×D=450mm ×1100mm ，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。
45001500110图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.000×1.100×0.600=16.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350×0.600×(2×1.100+0.450)/0.450=1.237kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1 = (1.000+2.000)×0.450×0.600=0.810kN均布荷载 q = 1.2×16.500+1.2×1.237=21.284kN/m集中荷载 P = 1.4×0.810=1.134kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；A计算简图0.158弯矩图(kN.m)剪力图(kN)0.034变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.228kNN2=7.218kNN3=1.266kN最大弯矩 M = 0.158kN.m最大变形 V = 0.4mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.158×1000×1000/32400=4.873N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×4333.0/(2×600.000×18.000)=0.602N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.380mm面板的最大挠度小于255.0/250,满足要求!二、梁底支撑方木的计算（一）梁底方木计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 7.218/0.600=12.030kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×12.03×0.60×0.60=0.433kN.m最大剪力 Q=0.6×0.600×12.030=4.331kN最大支座力 N=1.1×0.600×12.030=7.940kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.433×106/83333.3=5.20N/mm2方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×4331/(2×50×100)=1.299N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变形 v =0.677×10.025×600.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.222mm方木的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
模板支撑体系自由端
模板支撑体系自由端篇一：框架梁、板模板支撑架(扣件式)计算书框架梁板模板支撑架（扣件式）计算书一、工程概况1.1本工程采用框架剪力墙结构，地下三层、地上二十五层，建筑高度75.45m，地下为设备用房、营业用房、地下车库，地上为住宅，结构单元地上最长约57.6m，宽度约为23.4m，设永久伸缩缝一道。
详见列表：是三种截面尺寸的框架梁，具体尺寸为：900×2000mm，1050×1800mm，900×1600mm。
梁截面900×2000mm、1050×1800mm、900×1600mm位于地下负一层，结构高度从-0.485m，周围板厚180mm。
梁模板采用18厚多层板，板底支撑体系采用扣件式钢管脚手架。
梁的支撑体系的选择严格按着品茗软件计算，考虑施工荷载及混凝土浇注时的压力，并考虑现场主要材料（木方、钢管）实际质量情况，保守计算。
二、编制依据三、施工计划3.13.23.3四、施工工艺及相关技术等4.1框架梁计算选择根据施工图纸，项目经理部集中组织技术、质量、测量部门学习图纸，做好模板准备前期记录。
通过学习和自审，在熟悉设计图纸的同时，重点准备考虑超大结构构件及（集中线荷载超过15KN/m）支撑体系的设计。
最后确定有代表性的四道集中线荷载超过15KN/m的框架梁：转换层（-0.450）G轴交9轴至14轴、G轴交27轴至32轴，截面900mm×2000mm；B轴至G轴交5轴及36轴，截面1050mm×1800mm（线荷载超过20KN/m）。
4.2支撑体系及材料选择整层支撑体系采用扣件式钢管满堂架与顶板的支撑体系形成整体，采用Φ4.8，壁厚3.0mm且不小于2.8mm钢管，双扣件；。
梁底次龙骨采用5×10cm方木，主龙骨采用Φ4.8钢管。
梁侧次龙骨采用5×10cm方木，主龙骨采用Φ4.8双钢管，Φ16对拉螺栓拉结。
计算
施工模板设计计算书本工程为框架剪力墙结构，汽车库和指挥中心为均为地下一层。
其中汽车库部分共有48根框架柱，其中矩形柱2根，方形柱46根。
柱径分别有700×700mm、900×900mm、1100×1100mm、1700×500mm、950×900mm等五种。
柱高均为4300mm。
最大框架梁断面为b×h：700×1400mm，梁长为8000mm。
砼墙最大厚度为750mm，计算高度为5700mm。
现浇板厚分别有：指挥中心部分有1800mm、1000mm ，汽车库部分有450mm、400mm。
一、施工材料1、钢管φ=48×3.5（用于柱箍、钢楞和模板支撑）截面积： A = 489㎜2截面抵抗矩：W X = 5.08×103mm3截面惯性矩：I X = 12.19×104mm4回转半径：ⅰ= 15.8㎜每米重量：g = 3.84 ㎏/m弹性模量： E = 2.06×105 N/㎜22、木材多层胶合板厚18㎜（用于顶板模板）竹胶合板厚18㎜（用于柱模）木板（东北松）板厚50㎜（用于梁底模）木枋50×100（用于木模板楞木）木材弹性模量： E = 9.5×103 N/mm3木材抗弯强度设计值：f m= 13 N/㎜2木材抗剪强度设计值：f V = 1.4 N/㎜23、钢材（型钢）⑴、∟75×75×5角钢（用于柱箍）截面积A＝741.2mm2理论重量：5.818kg/m截面惯性矩Ix＝37.97×104mm4截面最小抵抗矩W X = 7.32×103mm3回转半径i=23.3mm钢材弹性模量 E = 2.06×105 N/㎜2钢材抗拉、抗弯强度设计值 f = 215N/㎜2⑵、10＃槽钢（用于墙模板钢楞）截面积A＝1274.8mm2理论重量：10.007kg/m截面惯性矩Ix＝198×104mm4截面最小抵抗矩W X = 39.7×103mm3回转半径i x=23.3mm钢材弹性模量 E = 2.06×105 N/㎜2钢材抗拉、抗弯强度设计值 f = 215N/㎜2⑶、6＃槽钢（用于墙模板钢楞）截面积A＝845.1mm2理论重量：6.63kg/m截面惯性矩Ix＝50.8×104mm4截面最小抵抗矩W X = 16.1×103mm3回转半径i x=2.5mm钢材弹性模量 E = 2.06×105 N/㎜24、柱箍的拉紧螺栓普通螺栓（Q235）抗拉强度设计值：2f bN170mm/t二、模板计算取值根据规范规定，结构计算取值为1、恒载模板胶合板自重为0.3KN/m3新浇混凝土自重24KN/m3钢筋：楼板部分：自重一般为1.1 KN/m3，按设计图计算确定1.5KN/ m3.梁部分：自重为1.5 KN/m32、施工荷载模板面板按 2.5 KN/m2计支撑结构按 2.5 KN/m2计3、振捣荷载水平面垂直荷载为2 KN/m2侧压力为 4 KN/m24、倾倒砼水平荷载为2 KN/m25、新浇砼的侧压力计算公式F = 0.22γc?tο?β1?β2?V1/2F =γc?H其中：γc砼重力密度24 KN/m3t ο= 15200+T h m V /2= V 1/2=1.414H ：浇筑高度β1 = 1β2 = 1.15 （坍落度 > 100㎜）注：施工按10℃计算 ∴t ο==+15200T 81510200=+ 6、荷载分项系数恒载乘以1.2新浇砼对模板侧压力乘以1.2施工荷载和振捣砼荷载乘以1.4倾倒砼产生的荷载乘以1.47、荷载组合平板及支梁 计算承载力：恒载和施工荷载验算刚度：恒载柱、墙侧模板 计算承载力：新浇砼侧压力和倾倒砼产生的荷载验算刚度：新浇砼侧压力梁底板及支架 计算承载力：恒载和振捣砼荷载验算刚度：恒载8、选择柱计算截面以最大柱截面计算：1100×1100㎜柱径，柱计算高度为4300㎜9、选择梁计算截面以最大梁截面计算：700×1400㎜梁计算长度为8000㎜10、选择砼墙厚度和高度以砼墙最厚最高截面计算：取墙厚为750mm ，计算高度为5700mm 。
《梁脚手架支撑计算》word版
1、脚手架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.70；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.350；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3、木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9000；木方抗弯强度设计值[f](N/mm2):13.0；木方抗剪强度设计值[τ](N/mm2):1.4；木方的间隔距离(mm):250；木方的截面宽度(mm):75.00；木方的截面高度(mm):50.00；4、面板参数面板采用竹胶板，厚度为16mm；面板弹性模量E：9500 N/mm2；面板抗弯强度设计值：13 N/mm2；木方抗剪强度设计值[τ] (N/mm2):1.65、地基参数地基土类型:砂土；地基承载力标准值(kN/m2):250.00；基础底面扩展面积(m2):0.18；基础降低系数:0.40。
支撑架荷载计算单元1.1.1.1 模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为：方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=7.5×5.0×5.0×5.0/12 = 78.13 cm4；W=7.5×5.0×5.0/6 = 31.25 cm3；方木楞计算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：= 25×0.25×1.5= 9.375kN/mq1(2)模板的自重线荷载(kN/m):= 0.350×0.25= 0.088 kN/mq2(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：= (1.000+2.000)×0.600×0.25 = 0.45 kNp12、强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(9.375 + 0.088) = 11.356 kN/m集中荷载 p = 1.4×0.45=0.63 kN最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.63×0.25 /4 + 11.356×0.252/8 = 0.128kN.m最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.63/2 + 11.356×0.25/2 = 1.73kN截面应力σ= M / W = 0.128×106/31.250×103 =4.096N/mm2结论：方木的抗弯强度为 4.096 N/mm2小于其设计抗弯强度[f]=13.0 N/mm2,所以满足要求.1.1.1.2 抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: Q = 0.25×11.365/2+0.630/2 = 1.73 kN截面抗剪强度计算值 T = 3 ×1730/(2 ×75.000 ×50.000) = 0.692N/mm2截面抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2结论：方木的抗剪强度为0.692 N/mm2小于其抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2，所以满足要求.1.1.1.3 挠度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2= 2.188+0.088=2.275 kN/m；集中荷载 p = 0.450 kN；最大变形 V= 5×2.275×6004 /(384×9000×781250) + 450×6003 /( 48×9000×781250) = 0.834 mm；结论：方木的最大挠度为 0.834 mm小于其允许挠度[ν]=600/ 250=2.4 mm,所以满足要求。
梁、木模板及支撑架设计计算
2.19 mm
<
0.14 kN/mm2 <
ω max= 3. 木底模(按单跨简支梁计算)：
σ max=
1.65 mm
<
0.0020 kN/mm2 <
ω max=
0.262 mm
<
4. 梁下纵向木肋计算(按三跨连续梁)；
梁下纵向木肋的截面特征值
肋宽 肋高 截面模量W 惯性矩I
cm cm
cm3
木模板
钢模板
平板的模板及小楞
0.3
0.5
楼板模板（其中包括梁的模板）
0.5
0.75
梁模的自重确定值为
0.5
kN/m2
板模的自重确定值为
0.3
kN/m2
（2）新浇混凝土自重标准值——对普通混凝土，可采用24KN/m3；对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。
混凝土自重确定值为
24
kN/m3
（3）钢筋自重标准值——按设计图纸计算确定。一般可按每立方米混凝土含量计算：
梁、木模板及支撑架设计计算（荷载及荷载组合）
1. 荷载
计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者应以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。
1）荷载标准值
（1）模板及支架自重标准值——应根据设计图纸确定。对肋形楼板及无梁楼板模板的自重标准值，见下表。
模板及支架自重标准值（kN/m2）
模板构件的名称
肋宽 肋高 截面模量W 惯性矩I
cm cm
cm3
cm4
5 10
83.33
416.7
mm 满足
σ max=
0.01 kN/mm2 < 0.0150 kN/mm2 满足
梁板模板高支撑架搭设要求
梁板模板高支撑架搭设要求2且下层模板支撑系统不得拆1、搭设上层排架时，地面混凝土强度必须大于㎜米部位。
除；尤其对支撑高度大于8、支撑架搭设时必须先放出梁边线，然后按照排架立杆布置图布置立杆。
立杆2要求纵横成行，剪刀撑、横向斜撑搭设必须随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端必须支承在混凝土面上。
米。
离1.53、排架搭设的纵、横立杆间距严格按照附图尺寸布置，步高不大于设置纵横扫地杆。
纵、横水平杆的扣件均应扣在立杆上。
必200mm地不大于须每搭完一步后，矫正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
米必须自上而下连续设置一道垂10～15、沿排架的纵、4横方向两端及中间每隔直剪刀撑；排架顶部、底部以及中间每隔二步各设置一道水平剪刀撑，剪刀米，并且接点必须与主立杆相连。
剪刀撑10～15撑宽度为6～8米，间距为。
夹角控制在45之间。
～60米高的排架向上搭设时必须与已浇筑完毕的轴部位超过8、特别注意：A—H5○○轴的层梁、柱予以拉结，拉接点按照每三排立杆拉一次，以保证排架的整J○体稳定。
根据计算梁以内（与梁底立杆间距一致）1.0m×1.0m、板支撑立杆间距控制6板底必须由双扣件承载。
个扣件。
使用对1米和37、立杆除顶层搭接外其余采用对接，搭接长度不小于接扣件垂直连接时，立杆在同一水平面内对接接长的数量不得大于总数量的接长杆应均匀分布在排架平1/3距离范围之内，，1/3接长点应在步距端部的立杆的接长应采取满足支。
严禁相邻两根立杆同步接长，面范围内（见附图）撑高度的最少接点原则。
，必须将高处的纵向扫地B~EA~B 轴与轴之间）8、对立杆底部不在同一高度处（（见杆向低处延长两跨与立杆固定。
对梁底附加立杆处水平杆也必须延伸两步附图）。
脚手板作500mm9、为防止人员高空坠落，模板支撑下作业层必须铺宽度不小于＃铁线与钢管临时走道（主要用于梁钢筋绑扎和梁模板加固），脚手板用18木方代替。
100×50绑牢，并且该层下必须满挂安全网。
脚手架及模板支撑设计计算
1 脚手架及模板支撑设计计算
1.1需要计算部位
（1）本工程建筑高度29.7m，外脚手架按30m计算。
（2）地下室侧墙，标高-7.520～0.100，一次浇筑高度7.5m，
（3）1-7轴～2-1轴框架梁3.5×1300，三排立杆支模。
800以上深梁均按1300支模方法支设。
（4）300×800框梁双排立杆支模，800以下框梁按800支模方法支设。
（5）框架柱取一次浇筑最大层高7.5m，标准层框柱模板按此支设。
1.2施工外架体设计计算
计算简图
1.3模板工程施工设计计算
部位：一般框架梁，梁高800以上，取本工程最大梁高1300。
计算简图
大梁模板φ48钢管三排支撑计算
部位：一般框架梁，梁高800以下。
部位：一般框架柱，层高取一次浇筑最大层高7.5m
部位：地下人防单层高度7.5m剪力墙
墙体--胶合板方案计算
工程名称部位
部位：剧场净空高度20m。
模板及支撑系统的施工荷载计算
模板及支撑系统的施工荷载计算摘要：本文是以木模板、钢管脚手排架的模板支撑系统为研究对象，在泵送、预拌商品混凝土、机械振捣的施工工艺条件下，对施工荷载进行了计算，并应用了统计学原理，获得不同截面梁、板的施工荷载值，不仅减化了计算工作量，并能方便查找应用。
关键词：模板钢管支撑混凝土施工荷载分项系数侧压力荷载组合1施工荷载计算的计算依据施工荷载的计算方法应符合《建筑结构荷载规范》GB50009-2001的规定。
本文仅适用于木模板、钢管脚手排架、钢管顶撑、支撑托的模板支撑系统；采用泵送、预拌商品混凝土，机械振捣的施工工艺，并依据原《混凝土结构工程施工验收规范》GB50204-92，附录中有关“普通模板及其支架荷载标准值及分项系数”的取值标准。
2模板支撑系统及其新浇钢筋混凝土自重的计算参数：模板及其支架的自重标准值应根据模板设计图确定，新浇混凝土自重标准值可根据实际重力密度确定，钢筋自重标准值可根据设计图纸确定，也可以按下表采用：钢筋混凝土和模板及其支架自重标准值和设计值统计表3施工人员及设备荷载的取值标准：施工活荷载的取值标准应根据不同的验算对象，对照下表选取，对于大型设备如上料平台、混凝土输送泵、配料机、集料斗等的施工荷载，应根据实际情况计算，并在大型设备的布置点，采取有针对性的加固措施。
施工活荷载标准值和设计值统计表4混凝土楼板的施工荷载计算：现浇混凝土楼面板的施工荷载主要有新浇混凝土、钢筋、模板和支撑系统的自重，以及施工活荷载组成，针对验算的具体对象，采用相应的荷载组合方式，现以100mm厚的混凝土楼面板举例，进行施工荷载组合设计值的计算，依此类推得到不同厚度楼板的施工荷载组合设计值，以便查表应用。
100mm楼板施工阶段恒荷载的计算与统计楼板施工活荷载的计算与统计100mm楼板的施工荷载组合计算与统计不同厚度楼板施工荷载组合设计值的统计表5混凝土梁的施工荷载计算：现浇混凝土梁的施工荷载主要有新浇混凝土、钢筋、模板和支撑系统的自重，以及振捣混凝土时产生的施工活荷载组成，通过荷载组合，作为梁底板木模板及支架的验算依据，现以300mm×700 mm的混凝土梁举例，进行施工荷载组合设计值的计算，依此类推得到不同截面的混凝土梁施工荷载的组合设计值，以便查表应用。
梁模板支撑架计算书
k1—— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.75 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.50m； 公式(1)的计算结果：f = 163.23，立杆的稳定性计算 f < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果：f = 135.48，立杆的稳定性计算 f < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a)
(3)
k2—— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.042； 公式(3)的计算结果：f = 192.85，立杆的稳定性计算 f < [f],满足要求! 表1 模板支架计算长度附加系数 k1
h≤0.9 1.243 0.9<h≤1.2 1.185 1.2<h≤1.5 1.167 1.5<h≤2.1 1.163
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以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 三、梁底支撑脚手架钢管的计算: 梁底支撑钢管按照三跨连续梁的计算如下
15.59k N5.59k N5.59k N 1 1
120 0
110 0
120 0
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步距 h(m) k1
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表2 模板支架计算长度附加系数 k2
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×3.600)/2=23.387kN 二、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
梁板模板高支撑架搭设要求
梁板模板高支撑架搭设要求1、搭设上层排架时，地面混凝土强度必须大于1.2N/㎜2且下层模板支撑系统不得拆除；尤其对支撑高度大于8米部位。
2、支撑架搭设时必须先放出梁边线，然后按照排架立杆布置图布置立杆。
立杆要求纵横成行，剪刀撑、横向斜撑搭设必须随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端必须支承在混凝土面上。
3、排架搭设的纵、横立杆间距严格按照附图尺寸布置，步高不大于1.5米。
离地不大于200mm设置纵横扫地杆。
纵、横水平杆的扣件均应扣在立杆上。
必须每搭完一步后，矫正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
4、沿排架的纵、横方向两端及中间每隔10～15米必须自上而下连续设置一道垂直剪刀撑；排架顶部、底部以及中间每隔二步各设置一道水平剪刀撑，剪刀撑宽度为6～8米，间距为10～15米，并且接点必须与主立杆相连。
剪刀撑夹角控制在45。
～60。
之间。
5、特别注意：○A—○H轴部位超过8米高的排架向上搭设时必须与已浇筑完毕的○J轴的10.00m层梁、柱予以拉结，拉接点按照每三排立杆拉一次，以保证排架的整体稳定。
6、板支撑立杆间距控制1.0m×1.0m以内（与梁底立杆间距一致）。
根据计算梁板底必须由双扣件承载。
7、立杆除顶层搭接外其余采用对接，搭接长度不小于1米和3个扣件。
使用对接扣件垂直连接时，立杆在同一水平面内对接接长的数量不得大于总数量的1/3，接长点应在步距端部的1/3距离范围之内，接长杆应均匀分布在排架平面范围内（见附图）。
严禁相邻两根立杆同步接长，立杆的接长应采取满足支撑高度的最少接点原则。
8、对立杆底部不在同一高度处（A~B轴与B~E轴之间），必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。
对梁底附加立杆处水平杆也必须延伸两步（见附图）。
9、为防止人员高空坠落，模板支撑下作业层必须铺宽度不小于500mm脚手板作临时走道（主要用于梁钢筋绑扎和梁模板加固），脚手板用18＃铁线与钢管绑牢，并且该层下必须满挂安全网。
脚手架盖梁支架计算方法
脚手架盖梁支架计算方法一）立杆支撑稳定性验算计算原则：考虑到脚手架钢管的使用磨损情况，钢管材料按照Φ48×3.5mm 进行验算。
脚手架钢管截面积A＝4.89cm2，回转半径i=15.78mm，钢材抗压强度设计值为205MPa；1、不含大跨盖梁支架立杆支撑布置按照0.6×0.6m（纵向×横向）进行设计，横杆设计按照步距1.2m进行计算。
取单位面积重量最大的PHN05号盖梁4.514t/m2盖梁混凝土：(1)荷载计算：（不考虑风荷载）：○1永久荷载（∑NGk）A、混凝土重：66.2m3*25/(19.295*1.9)=45.144kN/m2B、模板及支架重：0.75 kN/m2C、∑NGK＝（45.144＋0.75）×0.6×0.6＝16.522kN○2活荷载（∑NQK）A、施工人员及设备荷载：1.0 kN/m2B、振捣混凝土荷载：2.0 kN/m2C、∑NQK＝（1.0＋2.0）×0.6×0.6＝1.08 kN○3计算荷载（N）N＝1.2NGK＋1.4NQK＝1.2×16.522＋1.4×1.08＝21.338kN2、立杆稳定性计算：N/φA≤f式中： N —立杆轴向力，取N＝21.338kN；φ—稳定系数，根据长细比λ＝76，查得稳定系数φ＝0.744A—立杆截面积，A＝4.89cm2；f—钢材抗压强度设计值，取f＝205MPa。
N/φA＝21338/（0.744×489）＝58.65MPa＜f＝205 MPa故立杆稳定二）立杆地基承载力计算荷载计算：（不考虑风荷载）单根立杆的轴向力N＝21.338 kN整个支架的总竖向力N0为21.338×36.66/（0.6×0.6）=2172.92kN基础底面积为19.295*1.9=36.66m2则基础底面平均压力：P＝N/A＝2172.92/36.66＝59.27KPa＜80 Kpa（上海市地基平均承载能力）2、大跨箱梁桥大盖梁支架立杆支撑布置按照0.6×0.3m（纵向×横向）进行设计，横杆设计按照步距1.2m进行计算。
梁模板扣件钢管支撑架计算书
梁模板扣件钢管支撑架计算书依据标准:《建筑施工脚手架平安技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准》JGJ 130-2020《建筑施工模板平安技术标准》JGJ 162-2020《建筑结构荷载标准》GB50009-2021《钢结构设计标准》GB50017-2003《混凝土结构设计标准》GB50010-2020《建筑地基基础设计标准》GB50007-2020《建筑施工木脚手架平安技术标准》JGJ 164-2020计算参数:钢管强度为N/mm2，钢管强度折减系数取。
模板支架搭设高度为，梁截面B×D=800mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=，立杆的步距h=，梁底增加3道繁重立杆。
面板厚度15mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。
内龙骨采纳40.×木方。
木方剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。
梁底支撑龙骨长度。
顶托梁采纳双钢管：Φ48×。
梁底繁重杆依照布置间距250,350,350mm计算。
模板自重m2，混凝土钢筋自重m3。
振捣混凝土荷载标准值m2，施工均布荷载标准值m2。
其中：施工均布荷载标准值，最大楼板跨度：2（楼板长）×1（楼板宽）×（楼板厚）×（钢筋混凝土自重）×（平安系数）=。
扣件计算折减系数取。
图1 梁模板支撑架立面简图依照GB51210标准条规定确信荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应操纵的组合S=××++×=m2由永久荷载效应操纵的组合S=××+××=m2由于可变荷载效应操纵的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取采纳的钢管类型为φ48×。
钢管惯性矩计算采纳I=π(D4-d4)/64，抗击距计算采纳W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
梁底模板钢管支撑
梁底模板钢管支撑篇一：梁模板支撑(钢管)梁模板支撑计算书工程名称: 工程单位:1．计算参数结构楼板厚mm，梁宽b=mm，梁高h=mm，层高m，结构表面考虑；模板材料为：底模厚度mm，侧模厚度mm；梁边至板支撑的距离m；木材弹性模量E=N/mm，抗弯强度fm=N/mm，抗剪强度fv=N/mm；支撑采用钢管:横向间距mm，纵向间距mm，支架立杆的步距h=m；钢管直径mm，壁厚mm，截面积cm，回转半径i=cm；钢管重量kN/m。
钢材弹性模量 E=N/mm，抗弯强度f=N/mm,抗剪强度fv=N/mm。
2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重②砼自重③钢筋荷载④振捣砼荷载梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 （2）底模板验算第一层龙骨间距L=mm，计算跨数5跨；底模厚度h=mm，板模宽度b=mm。
W=bh/6=mm， I=bh/12=mm。
1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105 Mmax=KMq1L= σ=Mmax/W=N/mm2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606 Vmax=KVq1L=τ=3Vmax/（2bh）=N/mm3）挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=kN/m；挠度系数Kυ=0.644第1页22223342222222υmax=Kυq2L/(100EI)=mm4[υ]=mm计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=mm ，C=mm、γ=。
第一层龙骨采用木枋 b=mm，h=mm；W=bh/6=mm；I=bh/12=mm。
1）抗弯强度验算 a 、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=kN/m Mq=qcL(2-γ)/8=kN.mb 、板传荷载计算板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=kN/m板传递到第一层龙骨的荷载P=kN a =1/2×（L-c）=m, a/L= Mp=P×a=kN.m Mmax=Mq＋Mp= σ=Mmax/W=N/mm2）抗剪强度验算Vmax=1/2×q×梁宽＋P= τ=3Vmax/（2bh）=N/mm3）挠度验算q=q2×第一层龙骨间距/梁宽=N/mm υq=qcL×(8-4γ＋γ)/(384EI) =mmυp=PaL×(3-4×(a/L))/(24EI) =mm υmax22’323’2222334=υq＋υp=mm[υ]=mm计算简图及内力图如下图：第2页（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距mm，计算跨数跨；第二层龙骨采用； W=mm，I=mm ； 1）抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P= 弯矩系数KM= Mmax=KmPL= σ=Mmax/W=N/mm2）抗剪强度验算剪力系数KV=Vmax=KVP=kNτ=3Vmax/(2bh)=N/mm3）挠度强度验算挠度系数Kυ=P=V=1/2×q×梁宽＋P板重=kN υmax’2234= KυPL/（100EI）=mm’3[υ]=mm计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为每根钢管承载NQK1=N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m）:NQK2 =N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =N 钢管重量kN/m,立杆重量=N 水平拉杆层,拉杆重量=N第3页2扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=N 钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=N L0=h=m,钢管的i=cm λ=L0/i==,P=N/(A)=N/mm24.支撑支承面验算（1）支承面受冲切承载力验算钢管立杆设配套底座mm，支承面为(按考虑）混凝土楼板支承楼板厚=mm，上部荷载为：F=kN；βσs=2.00，ft=N/mm，hO=mm，η=0.4＋1.2/βs ==1.00N/mm，Um=mm，βh =1.00pc,m22pc,m(0.7βh ft＋0.15σ5.侧模板验算（1）荷载计算)ηUmhO=kN1）新浇砼的侧压力F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V=kN/mF2=γH=kN/mF1、F2两者取小值F=kN/m，有效压头高度=F/γ=m 2）砼产生的荷载kN/m（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=mm；W=bh/6=mm，I=bh/12=mm。
梁模板计算书
q=1.2×30.72KN/m2×0.6+1.4×4.0KN/m2×0.6=25.48KN/m
截面几何参数计算：
W=bh2/6=60×1.8×1.8/6=32.4cm3
I=bh3/12=60×1.83/12=29.16cm4
强度计算：
σ=M/W<[f]
其中弯矩可取Mmax=0.107pl2=0.107×25.48×0.322=0.2792KN.m
抗弯强度设计值[f]：13~15N/㎜2
木方：弹性模量E：9500N/㎜2
抗弯强度设计值[f]：≤13N/㎜2
抗剪强度设计值ι：≤1.4 N/㎜2
二、主梁模板计算
（一）梁底面板的计算
面板为受弯构件，要验算其抗弯强度和刚度，根据底搁栅木龙骨的布置，为多跨连续梁简化计算，支座为搁栅木方。
作用荷载包括：梁混凝土、模板系统自重荷载、施工荷载等。
β2：为混凝土坍落度影响修正系数，取β2=1.15
根据公式计算的新浇混凝土对模板侧面的最大侧压力：
Min(F,F)=30.72KN/M2
另须考虑振捣荷载（作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压力高度之内），垂直面模板采用4.0KN/M2
侧压力有效高度取梁全高计算
面板计算简图
面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，根据h=1280接触面净截面内平均布置5道横向龙骨（内龙骨50×100木方），故面板计算时，可采用四跨连续梁计算，截面的计算单元根据竖向龙骨（外龙骨φ48×3.0×2双榀钢管）布置间距来确定，暨≤600间距。
（2）因为是单跨简支梁，悬臂端变形为最大，根据简单图乘法可得任一点的变形值：
支架材料采用通常脚手钢管A48×3.0，木方为50×100，面板为18mm机制夹板。（详见主梁模板示意图）
梁、板模板及支撑体系计算
梁、板模板及支撑体系计算考虑到现场所进材料的不不确定性，钢管验算取值采用φ48×3.0，木方验算取值90×90。
11.1板400mm模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.15+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.15+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5] ×1=14.59kN/mq2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.15×1=0.18kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kNM max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[14.59×0.32/8，0.18×0.32/8+2.2×0.3/4]= 0.17kN·mσ＝M max/W＝0.17×106/54000＝3.1N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.15+(1.1+24)×0.4)×1=10.19kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×10.19×3004/(384×10000×486000)＝0.22mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算因[B/l b]取整＝[20000/900]取整＝22，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝4.43kN/m因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)×0.3＝3.77kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.66kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×3.77×0.92+0.121×0.66×0.92＝0.39kN·m q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.3＝0.11kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.11×0.92+0.21×2.2×0.9，0.107×0.11×0.92+0.181×2.2×0.9]＝0.42kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[4.43×0.052/2，0.11×0.052/2+2.2×0.05]＝0.11kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.39，0.42，0.11]＝0.42kN·mσ＝M max/W＝0.42×106/121500＝3.49N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×3.77×0.9+0.62×0.66×0.9＝2.43kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.11×0.9+0.681×2.2＝1.56kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[4.43×0.05，0.11×0.05+2.2]＝2.21kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[2.43，1.56，2.21]＝2.43kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×2.43×1000/(2×90×90)＝0.45N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.3＝3.1kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×3.1×9004/(100×9350×5467500)＝0.25mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm满足要求！六、主梁验算因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。
[最新版]梁模板支撑计算
![[最新版]梁模板支撑计算](https://img.taocdn.com/s3/m/613bc90558f5f61fb6366696.png)
350*1950梁模板(扣件钢管架支撑)计算书计算依据：《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）一、参数信息_梁段：WKL-16。
1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数(二) 支撑参数2.荷载参数3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置；(一) 面板参数(二) 主楞参数(三) 次楞参数(四) 加固楞支拉参数4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横顶托承重；(一) 面板参数(二) 第一层支撑梁参数(三) 第二层支撑梁参数__170170170170170170170170170170计算挠度采用标准组合： q=19.200×1=19.200kN/m ；计算弯矩和剪力采用基本组合： 有效压头高度位置荷载：q=0.9×1.1×(1.35×0.9×19.200+1.4×0.9×2)×1=25.590kN/m ； 有效压头高度位置以下荷载：q=0.9×1.1×1.35×0.9×19.200×1=23.095kN/m ； 顶部荷载：q=0.9×1.1×1.4×0.9×2×1=2.495kN/m ；2.内力计算面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：103080025.59kN /m495kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)103080019.2kN /m变形计算简图变形图(mm) 经过计算得到:从左到右各支座力分别为：N1=1.548kN N2=4.452kN N3=3.786kN N4=3.963kN N5=3.921kN N6=3.910kN N7=4.049kN N8=3.598kN N9=2.761kN N10=1.742kN N11=1.292kN最大弯矩 M= 0.071kN ·m 最大剪力：V= 2.378kN 最大变形：ν= 0.162mm 最大支座反力：F= 4.452kN3.面板计算(一) 面板抗弯强度计算σ =M/W=0.071×106/1.080×104 =6.530N/mm2实际弯曲应力计算值σ=6.530N/mm2小于抗弯强度设计值 [f]=24N/mm2，满足要求！(二) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.162mm，容许挠度为0.680mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.035mm，容许挠度为0.680mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.069mm，容许挠度为0.680mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.060mm，容许挠度为0.680mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.062mm，容许挠度为0.680mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.063mm，容许挠度为0.680mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.061mm，容许挠度为0.680mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.041mm，容许挠度为0.680mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.030mm，容许挠度为0.680mm，满足要求！第10跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.680mm，满足要求！第11跨最大挠度为0.036mm，容许挠度为0.520mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根40×90木方（宽度×高度mm）为一组，共11组。
支撑梁模板
目录一、模板工程概况 (2)二、模板工程 (2)三、模板的拆除 (3)四、模板工程质量要求 (4)五、模板工程安全施工措施 (5)六、木模板计算书 (5)一、模板工程概况模板工程质量直接影响主体结构表观质量。
为保证混凝土结构的表面平整度、垂直度、混凝土浇捣不漏浆，确保工程质量，采用竹胶板模板系统，支撑及加固系统采用Φ48*3.0钢管扣件式排架，用木方做背肋，还应在梁模外侧间距1.5米设置斜撑。
木模板现场加工，现场拼接安装。
支撑加固系统均现场装拆。
本工程模板隔离剂采用水质类脱模剂，成分及配合比为石花菜:工业皂:滑石粉:水=1:38:85:适量，模板每使用一次后均应该清理干净，涂抹脱模剂后再使用。
二、模板工程本工程梁宽为1m，梁高为1m和1.2m，应在侧模上加φ16对拉螺杆。
1m 高的梁竖向加3道对拉螺栓，1.2m的梁竖向加4道对拉螺栓，对拉螺栓水平间距为500 mm。
梁侧模应先安装一侧，等钢筋绑扎完成后，再封另一侧的侧模，并且应在侧板上加钉斜撑。
侧模板为15mm厚竹胶板，竖向布置50*100木方净距250mm，并横向采用Φ48*3.5钢管布置双管横撑；底模板为一层15mm厚竹胶板，背面加设5根100*100木方作为背肋。
垫层做法：1）土质较硬，地耐力好的位置：因土质较好地耐力能够保证支撑完整性，直接采用下部土体作为支撑的受力体系，根据设计标高将基底铲平，然后采用15mm厚多层板做为底模，为了增加底模刚度，防止底模产生挠度变形，在底模背面加设5根100*100木方作为背肋。
绑扎钢筋前，再在底模上涂脱模剂，使混凝土和模板产生隔离。
土方开挖后，模板和混凝土梁底直接脱落。
从而避免底部模板黏在梁底，产生安全隐患。
2）土质稍软，土体未完全固结位置：铺设一层石屑，找平后铺设底模，其余做法参照土质较硬的土质做法。
垫层下及其周围的土体应固结，不得存在橡皮土；如发现橡皮土应加大周围降水井排水力度，并在附近挖集水坑抽水。
梁模板支撑计算
梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L16a。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m): 0.4m；梁截面高度 D(m): 1m；混凝土板厚度(mm): 120mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m): 0.8m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.1m；脚手架步距(m): 1.2m；梁支撑架搭设高度H(m)：12.6m；梁两侧立柱间距(m): 0.8m；承重架支设: 多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m): 0.6m；采用的钢管类型为Φ48×3.50；扣件连接方式: 单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数: 0.8；2.荷载参数模板自重(kN/m2): 0.35kN/m2；钢筋自重(kN/m3): 1.5kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.5kN/m2；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 18kN/m2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2): 2kN/m2；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2): 2kN/m2；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：16N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7N/mm2；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205N/mm2；面板弹性模量E(N/mm2)：9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13N/mm2；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：2；面板厚度(mm)：12mm；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500mm；次楞间距(mm)：300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：600mm；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14mm；主楞龙骨材料：木楞,截面类型：矩形宽度：40mm，高度：80mm；主楞根数：2次楞龙骨材料：木楞,截面类型：矩形宽度：40mm，高度：80mm；次楞根数：2二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
框架梁支模排架方案及验算
框架梁支模排架方案及验算WKL：250mm×900mm梁支模排架方案及验算本工程为框架结构，梁断面的尺寸主要为：250mm×400mm～250mm×900mm，为确保支模排架的强度、刚度及其稳定性，确保质量和施工安全，现对框架梁以WKL：250mm×900mm断面梁为代表进行方案设计及验算。
WKL：250mm×900mm框架梁支模排架计算：按照本工程实际情况，采用Φ48×2.8钢管作为模板支架，梁采用组合钢模板，楼面现浇板采用复合模板。
a、Φ48×2.8钢管的力学性能参数及结构荷载有关计算系数及其强度设计值：净截面积：A n=398mm2；截面抵抗矩：W x=4248 mm3惯性矩：I x=101928mm4；弹性模量：E=2.06×105N/mm2回转半径：i=16mm；荷载分项系数：永久荷载分项系数：R g=1.20可变荷载分项系数：R q=1.40取折减系数为0.9钢管的容许应力值及允许最大挠度抗压强度f c=205 N/mm2；抗弯强度f m=205 N/mm2抗剪强度[τ]=125N/mm2；挠度ω=L/250；[λ]=150b、荷载及其组合：按GB50204-92规定进行荷载组合，设计立杆纵、横间距均为0.8M。
荷载设计值（1）模板及其支架自重：8.4/4×1.1×0.8×1.2×0.9=2.0KN/m （2）现浇砼自重：24×0.25×0.9×1.2×0.9=5.83 KN/m （3）钢筋自重：1.5×0.25×0.6×1.2×0.9=0.243 KN/m （4）施工人员及施工设备荷载（5）振捣砼荷载：2×0.5×1.4×0.9=0.63 KN/mc、承载力验算：按规范组合项为（1）、（2）、（3）、（5）合计：Q=8.703 KN/m设计小横杆间距为0.5M，L=0.8M1、底模验算：M=1/8ql2=1/8×8.073×0.5×0.5=0.272KN·M查表宽250mm钢模：W x=5860mm3；I z=25980mm4抗弯强度验算：σ=M/ W x=0.272×106/5860=46.42N/mm2＜205 N/mm2挠度验算：ω=5ql4/384EI=5×8.703×5004/384×2.06×105×25980=1.33＜L/250=2mm 2、小横杆验算：P=8.703 KN/m×0.5m=4.352KN抗弯强度：M=1/8PL（2－b/l）=1/8×4.532×0.8×（2-250/800）=0.734 KN·Mσ=M/ W x=0.734×106/4248=173N/mm2＜f m=205 N/mm2抗剪强度验算：τ=4.352×103/2 A n=5.46 N/mm2＜[τ]=125N/mm2挠度验算：ω=PL3/48EI=4.352×103×8003/48×2.06×105×101928=2.2mm＜L/250=800/250=3.2mm3、大横杆验算：L=0.8M按连续梁计算，承受小横杆传来的集中荷载简化成均布荷载计算：Q=4.352/0.8=5.44 KN/m抗弯强度验算：M=1/8ql2=1/8×5.44×0.82=0.436 KN·Mσ=M/ W x=0.436×106/4248=102.4 N/mm2＜f m=205 N/mm2挠度验算：ω=5ql4/384EI=5×5.44×8004/384×2.06×105×101928=1.38mm＜L/250=800/250=3.2mm4、钢管立杆稳定性验算：立杆沿每1.5M高设水平横杆一道N=8.703×0.8/2=3.48KNλ=L/i=1500/16=94＜[λ]=150根据λ=94，查表ψ=0.684σ=N/ψA N=3480/（0.684×398）=12.8 N/mm2＜f m=205 N/mm2所有梁断面高度大于600mm的框架梁均按照此方案施工，断面高度小于600mm的框架梁以250mm×600mm为代表按同样的方法和计算公式设计验算。
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梁模板及支撑排架计算
梁模板及支撑排架搭设综合说明：
梁截面计算选用最大有代表性的截面尺寸（B×H）:600×1500支撑排架搭设高度：4.10m
支撑排架搭设方法：采用四立杆支撑，立杆横向间距为：（400+400+400），纵向间距为700~800，在180、250厚顶板区立杆纵向间距为800，在400厚顶板区立杆纵向间距为700，梁与板的立杆上水平杆步距1.5m应统一拉通。
梁底承重小横杆与立杆连接必须使用双扣件。
500×1700，500×1750大梁的搭设方法与600×1500大梁的搭设方法及要求一致。
一、梁底板模板计算：
1.荷载计算：
钢筋砼梁自重：25×1.50×0.8=30KN/m
模板自重： 0.5×0.8=0.4 KN/m
施工活载：（1+2）×0.8=2.4 KN/m
合计：q=1.2×（30+0.4）+1.4×2.4=39.84 KN/m
2.内力计算：
计算简图：
Mmax=0.1ql2=0.1×39.84×0.22=0.16 KN.m
Qmax=1.1ql=1.1×39.84×0.2=8.76 KN
fmax=0.677ql4/100E.I=0.677×39.84×0.24×1012/100×6×103×24.3×104=0.2960mm
3.抗弯强度计算：
δ=M/W=0.16×106/27×103=5.93N/mm2<[δ]=15 N/mm2
满足要求！
4.抗剪切强度计算：
T=3Q/2bh=3×8.76×103/2×800×18=0.91 N/mm2<[T]=1.8 N/mm2
满足要求！
5.挠度计算：
fmax=0.2960mm<[f]=l/400=200/400=0.5mm
满足要求！
二、梁底方木（40×90）计算：
1.荷载计算:
钢筋砼梁自重：25×1.50×0.2=7.5 KN/m
模板自重：0.5×0.2=0.1 KN/m
施工活载:(1+2)×0.2=0.6 KN/m
合计：q=1.2×（7.5+0.1）+1.4×0.6=9.96 KN/m
2. 内力计算：
计算简图：
W=1/6bh2=1/6×40×902=54000mm3
I=1/12 bh3=1/12×40×903=2430000mm4
Mmax=0.1ql2=0.1×9.96×0.82=0.64KN.m
Qmax=1.1ql=1.1×9.96×0.8=8.76 KN
fmax=0.677ql4/100E.I=0.677×9.96×0.84×1012/100×10000×
2430000=1.14mm
3.抗弯强度计算：
δ=M/W=0.64×106/54000=11.85N/mm2<[δ]=13N/mm2
满足要求！
4.抗剪切强度计算：
T=3Q/2bh=3×0.6×9.96×0.8103/2×40×90=1.99 N/mm2≌[T]=1.6 N/mm2方木（40×90）的顺纹抗剪强度基本满足要求，但使用中木材选择的强度等级应为TC17（B）东北落叶松或欧洲落叶松为好。
5.挠度计算：
fmax=1.14mm<[f]=800/400=2mm
满足要求！
三、梁底支撑钢管排架计算：
（一）梁底支撑横向钢管（承重小横杆）计算：
1.荷载计算：
P
中
=Qmax=8.76KN
P
边
=Qmin=0.4ql=0.4×39.84×0.2=3.19 KN
2. 内力计算：
计算简图：
Mmax=0.213 P
边.l+0.133 P
中
.l=0.213×3.19×0.4+0.133×8.76×
0.4=0.74KN.M
Qmax=0.577 P
边+1.133 P
中
=0.575×3.19+1.133×8.76=11.76 KN
fmax=-0.937 P
边l3/100E.I+1.883 P
中
l3/100E.I =-0.937×3.19×0.43
×1012+1.883×8.76×0.43×1012/100×2.06×105×10.78×
104=0.39mm
3.抗弯强度计算：
δ=M/W=0.74×106/4.49×103=165N/mm2<[δ]=205N/mm2
满足要求！
4.挠度计算：
fmax=0.39mm<[f]=400/250=1.6mm
满足要求！
（二）梁底纵向钢管（大横杆）计算：
因纵向大横杆只起到水平拉结作用，故不作计算。
（三）扣件抗滑移计算：
Qmax=11.76KN>8 KN 单扣件
<12 KN 双扣件
满足双扣件抗滑移要求，必须使用双扣件。
（四）立杆稳定性计算：
立杆最大轴心压力 Nmax=Qmax=11.76 KN
立杆计算长度（按脚手架计算）：l
01=K
1
uh=1.155×1.70×1.50=2.95m
立杆计算长度（按模板架计算）：l
02
=h+2a=1.50+2×0.3=2.10m
λ
1= l
01
/i=2.95×103/15.9=186 查表得φ1=0.207
λ
2= l
02
/i=2.10×103/15.9=132 查表得φ1=0.386
δ
1=Nmax/φ
1
.A=11.76×103/0.207×424=134 mm2<[δ]=205N/mm2
满足要求！
δ
2=Nmax/φ
2
.A=11.76×103/0.386×424=72 mm2<[δ]=205N/mm2
满足要求！
（五）立杆下地基承载力计算：
因地下室顶板梁的支撑排架立杆是搭设在地下室砼筏板上（C30），每根立杆下设方木垫板，因此立杆下地基承载力能满足要求，不需计算。