BFRP筋的力学性能试验

合集下载
  1. 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
  2. 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
  3. 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。

BFRP
筋的力学性能试验
霍宝荣1,2 ,张向东1
( 1. 辽宁工程技术大学土木工程与交通学院,辽宁阜新123000; 2. 沈阳大学建筑工程学院,辽宁沈阳110044)
摘要:目的研究BFRP 筋基本力学性能,找出力学性能的变化规律,为编制FRP 材料力学性
能试验规范提供依据.方法研制压制式套筒锚具,根据国家标准《GFR P筋拉伸性能实验方法》进行BFRP 筋拉伸试验.结果BFRP 筋拉力-变形关系破坏前呈直线,参考钢筋钢丝或钢绞线,可以近似取BFRP 筋的可靠强度为其极限抗拉强度的80%.BFRP 筋的抗拉弹性模量主要与玄武岩纤维的含量有关,玄武岩纤维含量越高,BFRP 筋的抗拉弹性模量越大;BFRP 筋直径越大,玄武岩纤维含量越高,故抗拉弹性模量随直径增大而增大.结论与钢筋相比,BFRP 筋在抗拉强度、耐腐蚀等方面具有明显的优势,把BFRP 筋作为混凝土结构抗拉增强材料是可行的.
关键词:BFRP; 拉力-变形曲线; 抗拉强度; 抗拉弹性模量
中图分类号:TU 746. 3 文献标志码:A
Exp e ri m e n t a l Study of M e c h a n i ca l P r o p e r t i es of t h e BFRP
B a r in D i ff e r e n t D i a m e t e r s
HUO Baorong1,2,ZHANG X i angd o ng1
( 1.Co ll eg e o f C iv il En g i n eer i n g and T raff i c,L i ao n i n g T ec hn i ca l U n i v ers i ty,Fu x i n,C h i n a,123000; 2.Co ll e ge o f A rc h i te ct u ra l a nd En g i n ee r i n g,S henyang U n i v ers i ty,S h e n y a n g,C h i n a,110044)
Ab s t r ac t: The purpose of t h i s paper i s to study the b as i c m ec h a n i ca l p ro p ert i es of B FRP bars w i t h the a i m of esta b li s h i n g the test i n g r u l e of m ec h a n i ca l p ro p ert i es of the m ater i a l and f i nd i n g the m ec h a n i ca l p erf o r m a n ce.U s i n g the o pp ress i v e s l eev e anchor d ev e l o p e d by the researc h e rs,te n s il e tests of BFRP bars are carr i e d o u t acco r d i n g to the n at i o n a l standards o f “GFR P bar te n s il e test m et h o d s”. The BFRP b ar' s fo rce-d ef o r m at i o n curve i s li n ear bef o re the f o rce-d ef o r m at i o n re l at i o n s h i p i s d estro y e d,t h eref o re,ref err i n g to stee l w i re or stee l ca b l e,t h e BFRP b ar's re li a b l e stren gth i s sugge sted to be a pp ro x i m ate l y 80% of i ts u l t i m ate te n s il e stre n gt h.T he BFRP b ar' s te n s il e e l ast i c m o du l u s i s m a i n l y re l ate d to the co ntent of b asa l t f i b er.The te n s il e e l ast i c m o du l u s i n creases w i t h the i n crease of the b asa l t f i b er' s co ntent and the co ntent i n crea ses w hen the B FR P b ar's d i a m eter beco me s l o n ge r,so the BFRP b ar' s te n s il e e l ast i c m o du l u s i n creases w i t h the i n crease of i ts d i a m eter. Compared w i t h stee l,t h e BFRP bar i s o b v i o u s l y s up er i o r in the aspects of te n s il e stre n gt h,co rro- s i o n res i sta n ce,etc,t h eref o re to use the BFRP bar in re i n f o rce d co ncrete struc ture s i n stea d of stee l i s f eas i- b l e.
K e y w o r d s: BFRP; fo rce-d ef o r m at i o n curve; te n s il e stre n gt h;te n s il e e l ast i c m o du l u s
BFRP 筋是由多股玄武岩纤维与树脂基体材料结合,经挤压、拉拔成型,挤压成型工艺从原材
收稿日期:2011 -05 -24
基金项目:国家自然科学基金项目( 50478033) ; 辽宁省自然科学基金项目( 2051207,20092044)
作者简介:霍宝荣( 1976—),女,博士研究生,主要从事土木工程专业的教学与科研工作.
第 27 卷
霍宝荣等: BFRP 筋的力学性能试验 627
料开始,经过浸润、压模、固化、切割等,最后形成 的一种新型复合材料,整个工艺连续不断地进行, 包括连 续 缠 绕、连 续 拉 挤、热塑性增强挤出成 型
[1 - 3]
. BFRP 筋材中纤维是受力主体,纤维含量 越多,抗拉强度越大,但随纤维含量的增加,延性 将变差; 树脂基体主要起粘结作用,把纤维粘结在 一起,起保护纤维和稳定尺寸的作用. BFRP 筋与 钢筋相比,具有耐腐蚀、强度高、质量轻、抗疲劳、 绝缘等优点,可以替代或部分替代钢筋用于混凝 土结构中,从根本上解决钢筋锈蚀问题,逐步受到 土木工程界的关注
[4 - 5]
. 目前国内对 BFRP 筋基本力学性能的试验方 法尚无统一的规范,有关研究采用的试验方法也 不尽相同[6 - 8]
,笔者与辽宁工程技术大学机械学 院金工实训基地合作研制了 BFRP 筋压制式钢套
筒锚具,根据国家标准
《GFR P 筋拉伸性能实验方 法》进行 BFRP 筋拉伸试验,研究 BFRP 筋的基本 力学性能,获得了 B FRP 筋应力 - 应变关系破坏
前呈直线,
BFRP 筋的可靠强度近似为其极限抗 拉强度的 80% ; BFRP 筋的抗拉弹性模量主要与 玄武岩纤维的含量有关等重要结论,为 BFRP 筋 的推广应用提供参考.
很容易被压坏,而此时 BFRP 筋还未达到极限抗
拉强度,因 此 无 法 测 定 BFRP 筋实际抗拉强度 值[9 - 11]
. 为此,试验小组与辽宁工程技术大学机 械
工程学院的金工实训基地合作,研究制作压制 式
套筒锚具,试验时,将其套在 BFRP 筋试件的端 部,不涂抹任何粘结剂,然后压制机缓慢、均匀地 压金属筒外周,使其径向收缩压紧纤维筋,这样金 属套筒对 B FRP 筋可以做到均匀施压,并且大小 自行
控制[12]
. 防止由于横向剪切强度低,B FRP 筋 试件在达到极限抗拉强度之前,端部提前剪坏,中 止试验.
拉伸试验在辽宁工程技术大学建材实验室内 电液伺服万能试验机( 见图 1 ) 上进行. 采用压制 式钢套筒锚具标准试件进行拉伸试验. BFRP 筋的力学性能试验
1 1. 1 试验材料
试件所用 BFRP 筋委托上海俄金玄武岩纤维
有限公 司 加 工 生 产. BFRP 筋 直 径 有 9、
11、16、 19 mm ,B FRP 筋体中纤维含有率约为 45% ,但是 纤维含有率随着直径的增加逐渐降低,筋体表面 光滑,没有进行粘砂及异形处理. 图 1 电液伺服万能试验机
F i g. 1 E l ec tr i c -f l u i d servo co m p ress i o n m ac h i n es
试件选用直径为 9、
11、16、19 mm 的 B FR P 筋各 2 根,加载速度为 2 mm / m i n ,测量其荷载及 伸长量,求得各试件极限抗拉强度和弹性模量. 注 意端部发生破坏的试件应作废,本次试验过程中, 未发生试件端部破坏的情况,证明研制的压制式 金属套筒在试验过程中发挥了作用.
试验标准
B FR P 筋拉伸试验采用我国国家标准中的 《拉挤玻璃纤维增强塑料杆拉伸性能实验方法 ( GB T13096 11 ~ 91 ) 》进行力学性能试验研究, 主要内容是 GB 1446 纤维增强塑料性能试验方
法总则; 试验设备按 GB 1446 中
5. 1 条规定; 试验 环境条件按 GB 1446 第 3 章规定,温度为 23 ± 2 ℃ ; 相对湿度为 50 ± 5% . 试样的形状及尺寸为 拉伸试件中的直杆试件. 1. 3 试验方法
BFRP 筋呈各向异性,横向抗剪强度低,抗拉 强度高,进行 BFRP 筋拉伸试验时,如果直接把 BFRP 筋安放在试验机上,荷载施加过程中,端部
1. 2 试验结果与分析
2 2. 1 BFRP 筋典型试验现象
BFRP 筋拉伸破坏时,首先在 BFRP 筋表面出 现胶合剂剥落,随后纤维拉毛,纤维间纵向滑移之 后破坏,即 B FRP 筋的树脂拉裂,纤维部分拉断.B FRP 筋破坏过程中,荷载一直稳定地增大; 继续 加载,出现纤维与树脂剥离的响声; 加载后期,纤
维剥离的响声不断增大,
BFRP 筋表面出现白斑
628
沈阳建筑大学学报 ( 自 然 科 学 版 ) 第
27 卷 状裂纹. 随荷载进一步增加,响声不断增大,变得
频繁,伴随一声巨响纤维突然断裂,
BFRP 筋中部 成爆炸状被拉断. BFRP 筋是完全弹性破坏,断裂 前基本没有预兆. 建议做纤维筋拉伸试验时,试验 人员采用护网保护.
线峰值过后,达到其极限抗拉强度之前,出现近似
于垂直的跌落,这与钢筋存在屈服阶段明显不同, 因此属于脆性材料.
由前人试验和本次试验结果分析可知,
B FR P 筋抗拉强度变化规律基本符合正态分布曲线规 律,按照 95% 抗拉强度保证率,试验确定 B FR P 筋极限抗拉强度值为
拉力 - 变形曲线关系
根据受拉试件破坏全过程实测结果,计算机 自动绘出各试件拉力 - 变形曲线如图 2.
从图2 曲线可知,在B FRP 筋拉力 - 变形曲
2. 2 ( 1)
f fu ,k = f fu ,a - 1. 65σ.
式中: f f u ,k 为 BFRP 筋的理想强度; f f u ,a 为 B FRP 筋 极限拉伸强度实测值的平均值; σ 为 BFRP 筋试 验值的平均值的标准方差.
鉴于 BFRP 筋的应力 - 应变曲线为直线,不 存在屈服阶段,考虑保证 BFRP 筋有足够的强度 储备,参照高强钢丝名义屈服强度的定义以及国 外资料,
BFRP 筋的名义屈服强度一般取其极限 抗拉强度的 70% ~ 85%
[13 - 16]
. 参照 BFRP 筋试验 研究,
BFRP 筋名义屈服强度为其极限抗拉强度 的
80% . B FRP 筋的可靠强度 f k 为 ( 2)
f k = 0. 8f f u ,k .
抗拉强度
2. 3 不同直径 B FRP 筋的试验结果如表 1 所示.
抗拉强度由液压伺服试验机测得荷载除以名义横 截面积( 由名义直径计算的面积) ,平均应变值近
似为
0. 1. 图 2 不同直径筋材的拉力 - 变形曲线
F i g. 2
F o rce -d efo r m at i o n curves w i t h d i ff ere n t d i a m eters
o f th e re i n f o rce m e n t 表 1 BFRP 筋的力学性能
T a b l e 1 M e c h a n i ca l p ro p e rt i e s o f the BFRP b ars
极限抗拉 强度 / M Pa 弹性模量 试验值 / M Pa 极限抗拉强 度均值
/ M P a 弹性模量 均值 / M Pa 极限抗拉强度 参考值 / M Pa 弹性模量 参考值 / M Pa 直径 / m m
204. 5
208. 7
209. 4 207. 8
210. 1 1 986
1 990 1 999
1 993
2 014 9
206. 6
1 988
211. 6
1 990
11
208. 6
1 996
216. 3
1 995
16
210. 2 2 016 217. 2 2 020
210. 3
2 018 211. 6
2 024
19
212. 3
2 036 220.
3 2 050
213. 0
2 048
由试验结果可知,
BFRP 筋的抗拉强度均大 于 200 M Pa ,鉴于 BFRP 筋的拉力 - 变形曲线,不 存在屈服台阶,为方便计算,可认为规定达到极限 强度前的强度为屈服强度.
试验结果与厂家提出的参考值相比较极限抗 拉强度值较低,即得到的试验值接近真实值,又比
真实值小,但不明显,说明试件端部保护起到一定
作用,BFRP 筋的强度基本发挥出来,但是目前不 同厂家、不同纤维含量 BFRP 筋基本力学性能指 标尚不统一,为加大 B FRP 筋的推广应用,建议国 家有关部门尽快制定统一的生产标准、产品标准 及试验标准. 因此,进行 BFRP 筋混凝土梁设计
第 27 卷
霍宝荣等: BFRP 筋的力学性能试验 629
时,应通过现场取样试验确定 BFRP 筋各项指标. BFRP 筋 单 位 体 积 的 纤维含量分别为 B FR P 不同直径 BFRP 筋的抗拉弹性模量
引伸计应变检测操作简单,对筋材没有特殊
要求,但是精度不高. BFRP 筋成型过程中,
B FR P 纤维的含量随直径不同而变化,
4 种不同直径 D ( 9,11,16 和 19 mm ) 的 BFRP 筋的抗拉弹性模量
的试验结果见图 3.
74% ,76% ,80% ,82% ,从而导致 BFRP 筋的抗拉
弹性模量随直径增大而增大.
( 2) BFRP 筋是一种复合材料,其力学性能受 工艺、环境等因素的影响,在材料表面和内部不可 避免地存在许多缺陷,而筋材的力学性能往往取
决于这些随机分布的最薄弱环节[17]. 2. 5 高模量 BFRP 筋的研制
以 HRB235 为例,其抗拉强度 f s = 235 M
P a , 抗拉弹性模量 E s = 2. 10 GPa ,
BFRP 筋的抗拉强 度相当,而抗拉弹性模量比钢筋小 10% .较低的
弹性模量使刚性不足,提高 BFRP 筋的抗拉弹性 模量,可以增强结构的安全感和可靠性,控制结构 裂缝,防止裂缝过大影响功能和美观. 根据混杂原 理[18]
,建 议 将 钢 丝 和 BFRP 纤 维 进 行 混 杂,在 BFRP 筋生产中掺入一定体积分数的钢丝,以提 高其抗拉弹性模量,同时改善 BFRP 筋的延性. 混 杂筋有一定的延性,纤维断裂后钢丝还能继续承 担一部分荷载. 此外,钢丝的价格远低于 BFRP 纤 维,掺入钢丝还有利于降低生产成本,有利于推广 应用.
2. 4 图 3 不同直径的 BFRP 筋的抗拉弹性模量
F i g. 3 T e n s il e e l a st i c m o du l u s o f the BFRP bars w i t h
d i ff er
e n t d i a m ete rs
由图 3 可知,
BFRP 筋的抗拉弹性模量随直 径增大而减小. 造成这种现象的原因是:
( 1) BFRP 筋主要由高强度、高弹性模量的连 续玄武岩纤维和热固性树脂组成. 受力时,高弹 性、高模量的增强纤维承受大部分荷载,而基体主 要作为媒介传递和分散荷载.
BFRP 筋的弹性模量与各组分材料性能关系 如下:
结 论
3 ( 1) BFRP 筋为脆性破坏,拉力 - 变形关系破
坏前呈直线,仿照没有屈服平台的钢筋钢丝或钢 绞线,可以近似取 BFRP 筋的可靠强度为其极限 抗拉强度的 80% .
( 2) BFRP 筋的抗拉弹性模量主要与玄武岩 纤维的含量有关,玄武岩纤维含量越高,
BFRP 筋 的抗拉弹性模量越大; BFRP 筋直径越大,玄武岩 纤维含量越大,故抗拉弹性模量随直径增大而增 大.
( 3) 与钢筋相比,BFRP 筋在抗拉强度、耐腐 蚀等方面具有明显的优势,把 BFRP 筋作为混凝 土结构抗拉增强材料是可行的.
E B = k 1[E f V f + E m ( 1 - V f ) ].
( 3)
式中: E B 为 BFRP 筋弹性模量; E f 、
E m 分别为玄武 岩纤维和基体( 环氧树脂) 抗拉弹性模量; V f 为玄 武岩纤维体积分数; k 1 为常数,主要与界面强度 有关,纤维与基体界面的结合强度,还与纤维的排 列、分布方式和断裂形式有关.
单根 BFRP 纤维的抗拉弹性模量最高可达 110 G Pa ,远大于热固性树脂的抗拉弹性模量,因 此,
BFRP 筋的抗拉弹性模量主要取决于 BFRP 纤 维的含量. BFRP 纤维含量越高,
BFRP 筋的抗拉 弹性模量越大,但过高的纤维含量造成树脂含量 过低,拉 挤 困 难,难 以 固 化 成 型. 上 述 直 径 为 ( 4 ) 根 据 筋抗拉弹性模量为 B FR P 2 000 M Pa 左右,弹性模量较低,建议研制高抗拉
弹性模量 BFRP 筋,以减少 BFRP 筋增强混凝土 梁的挠度和推迟这类梁裂缝的产生. 参考文献:
[1]
郝庆多,王言磊,欧进萍. 玻璃纤维增强复合材料
筋肋参数优化试验研究
[J ]. 复合材料学报,2008, 9 mm ,11 mm ,16 mm
和 19 mm 的 4 种 规 格
630 沈阳建筑大学学报( 自然科学版) 第27 卷
25( 1) : 119 -126.
( Hao Q i n g du o,Wang Y a n l e i,O u J i np i n g.E x p er i-
m e n ta l study o n o p t i m i zat i o n o f r i b geo m etr i e s fo r
g l ass f i b er re i n fo rce d co m p o s i te re b ars[J].A c ta M a-
ter i a e Co m p o s i tae S i n i ca,2008,25( 1) : 119 -126. ) 叶
列平,冯鹏. FRP 在工程结构中的应用与发展[J].土木工程学报,2006,39( 3) : 24 -36.
( Ye L i e p i n g,Feng Pe n g.A pp li cat i o n s and d ev e l o p- m en t o f f i b e r-re i n fo rce d p o l y m er in e n g i n ee r i n g struc tu res [J].C h i n a C iv il En g i n eer i n g J o u r n a l,2006,39( 3) : 24 -36. )
Huo B ao ro n g,Zhang X i a n g d o n g.Co n so li d at i o n test o f RC co l um n s bo und w i t h tw o k i nd s o f f i b er B FR P,
C FR P[R]//2010 I n te r n at i o n a l C o nference o n C i v il
En g i n ee r i n g in C h i n a-C u rre n t Pract i ce a nd Research R e p o rt.B e jii n g:A u ss i n o A ca d e m i c P ub li s h i n g Ho use,2010: 836 -840.
胡显奇.我国连续玄武岩纤维的进展及发展建议[J].高科技纤维与应用,2008,33( 6) : 12-19.
( Hu X i a nq i.The o v erv i e w o f the p resent d ev e l o p- m en t o f b asa l t f i b e r in c h i n a[J].H i-T ec h F i b er&A pp li cat i o n,2008,33( 6) : 12 -19. )
霍宝荣,张向东,郝哲,等. BFRP 布加固双曲拱桥的非线性有限元分析[J].沈阳建筑大学学报: 自然科学版,2010,26( 5) : 887 -891.
( Huo B ao ro n g,Zhang X i a n g d o n g,Hao Zhe,e t a l.
N o n li n ear FEM a n a l y s i s o f tw o-w ay curved arch b r i d g e re i n f o rce d by B FR P[J].J o u r n a l o f S henyang J i a n z hu U n i v ers i ty:N at u ra l S c i e n ce,2010,26 ( 5 ):
887 -891. )
霍宝荣,杨波,张向东,等.新型BFRP 加筋混凝土梁抗弯性能有限元分析[J].沈阳建筑大学学报: 自然科学版,2011,27( 2) : 286 -291.
( Huo B ao ro n g,Yang B o,Zhang X i a n g d o n g,e t a l.
FEM a n a l y s i s o f n ew -ty p e BFRP re i n fo rce d co n c rete b ea m s'm ec h a n i ca l p ro p ert i es[J].J o u r n a l o f S heny- ang J i a n z hu U n i v ers i ty:N at u ra l S c i e n c e,2011,27 ( 2) : 286 -291. )
吴刚,罗云标,吴智深,等.钢-连续纤维复合筋( S FCB) 单向拉伸力学性能试验研究[J].工程抗震与加固改造,2009,31( 1) : 1 -7.
( Wu G a n g,L uo Y unb i ao,W u Z h i s h e n,et a l. E x p e r i-
m e n ta l study o n m ec h a n i cs p ro p ert i es o f stee l f i b er co m p o s i te bar( S FCB) under un i ax i a l l o a d[J].E a rt h-quake R es i sta n t En g i n ee r i n g and R etro f i tt i n g,2009,
31( 1) : 1 -7. )
c h aracte r i zat i o n o f g l ass F RP b a rs[J].Co m p o s i tes:
Part B,2005( 36) : 127 -134.
Bank L C,Auro ra D. A n a l y s i s o f RC beams stro n g
t h i nn e d w i t h m ec h a n i ca ll y fa stene d FR P ( M F-FR P)
str i p s[J].Co m p o s i te S tr u ct u re,2007,79 ( 2 ) : 180 -
191.
M ayday T E,S o uks K.S tre n gt h e n i n g o f re i n fo rce d
co ncre te s l a b s w i t h m ec h a n i ca ll y-ancho red unb o und-
ed FRP sy ste m[J].Co n str u ct i o n and B u il d i n g M ate-
r i a l,2008,22( 4) : 444 -455.
Po r np o n gsa ro j P,P i ra nh as A.Eff e ct o f end w ra pp i n g
o n p ee li n g b e h av i o r o f FR P-stre n gt h e n e d b eams
[C]∥P ro cee d i n g s o f FR P R CS-6. D etro i t: A m er i ca n
Co ncre te I n st i t u te,2003:277 -286.
Teng J G,L am L,C han W ,e t a l. R etro f i tt i n g o f d ef i-
c i e n t RC ca n t il ev e r s l a b s u s i n g GFRP str i p s
[J].J o u r n a l o f Co m p o s i te fo r Co n str u ct i o n,2000,4 ( 2 ):
75 -84.
Grace N F.I m p ro v e d a n c h o r i n g sy stem fo r C FR P
str i p s[J].Co nc re te I n te r n at i o n a l,2001,23 ( 10 ) :
55 -60.
A n to n i a d i s K K,S a l o n i k a' s T N,K a p o s i A J.Cy-
c li ctestso n se i s m i ca ll y damage
d r
e i n fo rce d co n c rete
w a ll s stren g the ned u s i n g f i b e r-re i n fo rce d p o l y m er re-
i n fo rce m e n t[J].A C I S truc tu re J o u r n a l,2003,100
( 4) : 510 -518.
Wu Y F,Huang Y. H y b r i d b o nd i n g to re i n fo rce d
co ncre te str u ct u re[J].J o u r n a l o f Co m p o s i te fo r Co n-
str u ct i o n,2008,12( 3) : 266 -273.
A l a hh a b I M ,C ho Y T,N ew S o n T P.Co m p ar i so n o f
the m etho d s fo r d i scr i m i n at i n g tem p era tu re and stra i n
in spo n taneo u s b r illi o n based d i str i bu te d se n so rs
[J].O p t i cs L etters,2004,29( 1) : 26-28.刘汉东,于新政,
李国维. GFRP 锚杆拉伸力学性能试验研究[J].岩
石力学与工程学报,2005,24
( 20) : 3719 -3723.
( Liu H a nd o n g,Yu X i n z h e n g,Li G u o w e i. E x p e r i-
m e n ta l stu dy o n te n s il e m ec h a n i ca l p ro p ert i e s o f
g l a ss f i b e r re i n fo rce d p l a st i c re b ar[J].C h i n ese J o u r-
n a l o f Ro ck M e c h a n i c s an d En g i n ee r i n g,2005,24
( 20) : 3719 -3723. )
崔益华,N o r u z i aa n B,L ee S,等.混杂型高模量高韧性
复合材料加强筋[J].复合材料学报,2006,23 ( 2):
93 -98.
( C u i Y i hu a,N o r u z i aa n B,L ee S,e t a l.Hig h m o du l u s
a nd du ct il e h y
b r i d co m p o s i te re b a r[J].A
c ta M ater i- ae
Co m p o s i tae S i n i ca,2006,23( 2) : 93 -98. )
[9]
[2]
[10]
[11][3]
[12]
[4]
[13]
[14][5]
[15]
[16][6]
[17][7]
[18][8]K o kako s S,S amaranayake V A,Nanny A.T e n s il e。

相关文档
最新文档