悬臂梁施工方案

悬臂梁施工方案
悬臂梁施工专项筹划
第一章编制说明
1、重要编制依照
①、施工招标文件及承包合同书；
②、公路桥涵施工技巧规范；
③、《南通市干线公路2020年危桥改革工程施工图设计》；
④、《中华人平易近共和国安稳临盆法》、《扶植工程安稳临盆治理层次》以及《公路养护安稳功课规程》
2、编制说明
①、本筹划由项目总工编制、报公司技巧负责人审核经由过程，并经组织专家审查经由过程后，方能予以实施；
②、本筹划经由过程后由南通市干线公路2020年危桥改革工程NTGL-2020-QLSG1标项目经理部负责实施。

第二章工程概况
撑架桥位于S336线省道K41+741处，位于启东市新港镇。

因为北幅V型撑架桥斜撑杆因严峻紧缩通航净空，经常受船只碰撞，撑杆撞损严峻，砼破旧、主筋外露，需进行北幅撑架桥拆除新建，新建下部构造情势为：桥墩 T构悬臂梁中、边孔侧悬臂梁长不等，中孔侧悬臂梁长4.23m，边孔侧悬臂梁长2.63m。

桥墩T构悬臂梁由8片T梁构成，悬臂梁端部设置牛腿，放置板梁，悬臂根部与墩身凝集。

中悬臂梁宽0.3m，边悬臂梁宽0.4m，梁高变高度1.035-1.775m。

桥墩
身采取矩形截面，墩身厚 1.5m，墩身底部为避让老桥墩身承台，作内缩切角处理。

第三章总体组织安排
1、组织机构设置：
见组织机构收集图；
2、施工现场人力资本设备：
①、治理人员
项目经理：朱卫兵
技巧负责人：陆凤美
试验员：钱辉
技术员：蔡伟伟
安全员：侯江华
资料员：蔡伟伟
施工负责人：陶林冬
施工队长：张新华
②、重要劳动力设备
3、原材料
①、混凝土：采取强迫式机械搀杂的C40混凝土，应用前已做好原材料检测、合营比设计及合营比验证。

②、钢材：采取江苏沙钢集团临盆的并经考查合格、监理抽检合格的钢筋。

4、重要检测仪器、施工机具预备：见附表
第四章、施工技巧筹划
1、预备工作
对施工完毕的承台进行校核，确信验收合格后可开端进行支架的搭设工作。

由全站仪在承台上精确放出支架的边线，依照边线用钢尺标出各节段点，后用墨斗弹出横向纵向框线。

2、支架搭设、底模铺设
径向圆木支架，由立杆、横向木枋、对鞘木楔、竹胶板下纵向木枋、剪刀木、横撑木、扒钉等构成。

经现场实测两侧排架与承台顶面高差25cm，在承台差不多上铺设20cm厚横向方木调至与两侧排架齐平， 20*20cm纵向方木间距20cm布设，立杆纵向布设6排，立杆的间距依照受力的不合做具体的分派（横向间距0.6m、纵向间距1.2m，步距0.6m），立杆高度依照悬臂梁的高度调剂（具体见支架立面、侧面图），立杆顺水偏向两侧各用3.5m的剪刀木做固定，剪刀木与立杆呈45°，立杆顺桥偏向两侧各用4m长的横撑木做固定，立杆上边铺长8m的横向方木，每根立杆与横向方木的连接处用4根扒钉固定，横向方木上设置对鞘木楔，对鞘木楔与横向方木连接的一方固定在横向方木上，安排10*10cm纵向木枋与横向方木成90度角，用对鞘木楔上塞紧，再用扒钉固定。

在底模铺设前对支架进行检考查收，底模采取σ15竹胶板，模板别处应平坦滑腻，接缝处嵌入3mm厚的泡沫双面胶带防止漏浆，板与板之间错缝高差操纵
在2mm之内。

支架立面图
①、运算依照
１、施工荷载运算项目按照《公路桥涵施工技巧规范》和设计文件的有关要求履行。

2、重要材料指标：参考《建筑模板施工手册》
⑴、竹胶板：规格尺寸2440×1220×15mm
抗弯强度设计值[σ]=15MPa
抗剪强度许可值[τ]=15MPa
弹性模量Em=5000MPa
⑵、竹胶板下纵向木枋：规格1200×100×100mm(@0.2米)
抗弯强度设计值[σ]=13MPa
抗剪强度许可值[τ]=2MPa
弹性模量Em=10000MPa
⑶、横向方木：规格8000×400×200mm(@1.2米)
抗弯强度设计值[σ]=13MPa
抗剪强度许可值[τ]=2MPa
弹性模量Em=10000MPa
⑷、立杆：直径18cm（横向@0.6米，纵向@1.2米，立杆步距0.6米）
［σ］=10Mpa
⑸、立杆下纵向木枋：规格4000×200×200mm(@0.2米)
抗弯强度设计值[σ]=13MPa
抗剪强度许可值[τ]=2MPa
弹性模量Em=10000MPa
3、《建筑工程施工运算手册》、《公路桥涵钢构造及木构造设计规范》、《桥梁
施工运算手册》、《桥梁设计与运算》
②、检算项目
依照《公路桥涵施工技巧规范》要求，重要检算以下项目：
1、竹胶板强度及刚度
2、竹胶板下纵向木枋强度和刚度
3、横向方木强度及刚度
4、支架的强度、稳固性及刚度
5、支架下纵向木枋的强度及刚度
③、荷载组合及运算
依照《公路桥涵施工技巧规范》9.2模板、支架和拱架设计中的9.2.2条：设计荷载重要有以下几种：
1、模板、木枋、支架等自重；
=0.3KN/m2
竹胶板： q
11
=0.2KN/m2
竹胶板下纵向木枋： q
12
=0.2KN/m2
横向方木： q
13
立杆： q
=0.2KN/m2
14
=0.2KN/m2
立杆下纵向木枋： q
15
2、新浇筑混凝土、钢筋混凝土或其他圬工构造物的重力；
=1.775×25×1.2=53.25KN/m2（钢筋混凝土容重取按最晦气截面运算：q
2
26 KN/m3，混凝土超重系数取1.2）
3、施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；
依照《公路桥涵施工技巧规范》附录D通俗模板荷载运算规定：
a、运算模板及直截了当支承模板的小棱时,均布荷载可取q
=2.5KN/m2，别的
31
以集中荷载P=2.5KN进行验算；
b、运算直截了当支承小棱的梁或拱架时，均布荷载可取q
32
=1.5KN/m2；
c、运算支架立柱及支承拱架的其它构造构件时，均布荷载可取q
33
=1.0KN/m2。

4、振捣混凝本地货生的荷载；
对程度模板为：q
4
=2.0KN/m2。

；
5、新浇筑混凝土对侧面模板的压力；
6、倾倒混凝土时产生的程度荷载；
7、其他可能产生的荷载；
后三种荷载依照情形予以推敲，本次运算时不予推敲。

运算强度的荷载组合为：1+2+3+4
运算刚度的荷载组合为：1+2
④、强度及刚度检算
1、竹胶板强度及刚度检算
a、运算模型：竹胶板钉在纵向木枋（10×10cm@20cm）上，直截了当遭赶上部荷载，取遭受最大年夜荷载处进行验算，截取1m宽的竹胶板按简支梁进行验算
b、荷载运算：
⑴、强度运算时的荷载组合为： q
2+q
31
+q
4
q
竹胶板1
=（53.25+2.5+2）×1=57.75KN/M
⑵、刚度运算时荷载组合： q
2
q
竹胶板2
=53.25KN/M
⑶、载面参数运算：
I=bh3/12=（1000×153）/12=281250mm4
W=bh 2/6=（1×0.0152）/6=3.75×10-5m 3 ⑷、内力运算：
Mmax=1×q 竹胶板1·L 2/8=1×57.75×0.22/8 =0.289KN ·m
Qmax= q 竹胶板1·L/2=57.75×0.2/2=5.775KN ⑸、强度运算：
σmax= Mmax/W=0.289×103/(3.75×10-5) ×106 =7.7Mpa<[σ竹胶板]=15Mpa
τmax=(3×Qmax)/(2×b ×h) =(3×5775)/(2×1000×15) =0.58Mpa<[τ]=15MPa ⑹、刚度运算： f=5q 竹胶板2L 4/384EI
=5×53.25×2004/(384×5000×281250) =0.7mm<200/250=0.8mm
成果：经检算竹胶板强度、刚度均知足应用要求。

2、竹胶板下纵向木枋强度及刚度检算 a 、运算模型：
纵向木枋采取10*10cm 松木单层铺设，直截了当遭受底模传递下来的荷载，跨径为120cm ，间距20cm 。

取遭受最大年夜荷载处按简支梁进行验算 b 、荷载运算：
⑴、强度验算：荷载组合：q 11 +q 2+q 31+q 4 q 木枋1=（0.3+53.25+2.5+2.0）×0.2=11.61KN/M ⑵、刚度检算：荷载组合q 11 +q 2
q 木枋2=（0.3+53.25）×0.2=10.71KN/M ⑶、载面特点运算：
I=(b ·h 3)/12=(100×1003)/12=8.33×106mm 4 W=(b ·h 2)/6=(0.1×0.12)/6=1.67×10-4m 3 ⑷、内力运算：
Mmax =1×q 木枋1·L 2/8=(11.61×1.22)/8=2.09KN ·m Qmax = q 木枋1·L/2=11.61×1.2/2=6.966KN ⑸、强度检算：
σmax =M/W=2.09×103/(1.67×10-4) ×106 =12.5MPa<[σ方木]=13Mpa
τmax =(3×Q)/(2×b ×h) =(3×6966)/(2×100×100) =1.04Mpa<[τ]=2MPa ⑹、刚度运算： f=5q 木枋2L 4/384EI
=(5×10.71×12004)/(384×1.0×104×8.33×106) =3.45mm<1200/250=4.8mm
成果：经检算方木强度、刚度均知足应用要求。

3、横向方木强度及刚度检算 a 、运算模型：
横向方木采取跨径8m ，间距120cm 的方木，直截了当遭受纵向木枋传递下来的荷载。

取遭受最大年夜荷载处按简支梁进行验算 b 、荷载运算：
⑴、强度验算：荷载组合：q 11+q 12+q 2+q 31+q 4
q
木枋1
=（0.3+0.2+53.25+2.5+2.0）×1.2=69.9KN/M
⑵、刚度检算：荷载组合q
11+q
12
+q
2
q
木枋2
=（0.3+0.2+53.25）×1.2=64.5KN/M
⑶、载面特点运算：
I=(b·h3)/12=(400×2003)/12=2.67×108mm4
W=(b·h2)/6=(0.4×0.22)/6=2.67×10-3m3
⑷、内力运算：
Mmax =1×q
木枋1
·L2/8=(69.9×1.22)/8=12.58KN·m
Qmax = q
木枋1
·L/2=69.9×1.2/2=41.94KN
⑸、强度检算：
σmax =M/W=12.58×103/(2.67×10-3) ×106
=4.71MPa<[σ
方木
]=13Mpa
τmax =(3×Q)/(2×b×h) =(3×41940)/(2×400×200)
=0.79Mpa<[τ]=2MPa
⑹、刚度运算：
f=5q
木枋2
L4/384EI
=(5×64.5×12004)/(384×1.0×104×2.67×108)
=0.65mm<900/250=3.6mm
成果：经检算横向方木强度、刚度均知足应用要求。

3、立杆强度、稳固性检算
⑴、立杆强度运算
立杆为D=180mm的松木杆，横向间距0.6米，纵向间距1.2米，立杆步距0.6米，直截了当遭受横向木枋传递下来的荷载
荷载组合：q
11+q
12
+q
13+
q
2
+q
31
+q
4
N =（0.3+0.2+0.2+53.25+2.5+2.0）×0.6*1.2=42.1KN
强度检算：
σ=N/A=42.1×103/3.14*90*90=1.66Mpa<［σ］=10Mpa
⑵、立杆稳固性运算
惯性半径i=√（I/A）
I-立杆截面惯性矩I=3.14×1804/64=5.15×107mm4
A-立杆截面面积A=3.14×1802/4=2.54×104mm2
i==√（5150×104/2.54×104）=45mm
立杆的运算长度L=kμh
k-运算长度附加系数，取1.155
μ-推敲脚手架整体稳固身分的单杆运算长度系数，取1.2
h-立杆步距0.6m
L=1.155×1.2×0.6=0.832m
长细比λ= L/ⅰ=832/45=18.5
当λ=18.5时θ=0.915
校核稳固性：σ=N/θA=42.1×103/2.54×104×0.915=1.8Mpa<［σ］=10Mpa 成果：经检算立杆强度、稳固性知足要求。

4、立杆下纵向木枋强度及刚度检算
a、运算模型：
立杆下纵向木枋采取20*20cm松木单层铺设，直截了当遭受立杆传递下来的荷载，跨径为240cm，间距20cm。

取遭受最大年夜荷载处按简支梁进行验算
b、荷载运算：
⑴、强度验算：荷载组合：q 11+q 12+q 13+q 14+q 2+q 31+q 4
q 木枋1=（0.3+0.2+0.2+0.2+53.25+2.5+2.0）×0.2=11.73KN/M ⑵、刚度检算：荷载组合q 11+q 12+q 13+q 14+q 2
q 木枋2=（0.3+0.2+0.2+0.2+53.25）×0.2=10.83KN/M ⑶、载面特点运算：
I=(b ·h 3)/12=(200×2003)/12=1.33×108mm 4 W=(b ·h 2)/6=(0.2×0.22)/6=1.33×10-3m 3 ⑷、内力运算：
Mmax =1×q 木枋1·L 2/8=(11.73×2.42)/8=8.45KN ·m Qmax = q 木枋1·L/2=11.73×2.4/2=14.08KN ⑸、强度检算：
σmax =M/W=8.45×103/(1.33×10-3) ×106 =6.35MPa<[σ方木]=13Mpa
τmax =(3×Q)/(2×b ×h) =(3×14080)/(2×200×200) =0.53Mpa<[τ]=2MPa ⑹、刚度运算： f=5q 木枋2L 4/384EI
=(5×10.83×24004)/(384×1.0×104×1.33×108) =3.51mm<2400/250=9.6mm
成果：经检算方木强度、刚度均知足应用要求。

3、预压和不雅测
①、预压方法和荷载运算
预压前应对支架和底模再次进行检查，依照悬臂梁钢筋混凝土重量分布情
形，在搭设好的支架上堆放和悬臂梁荷载等重的砂袋（梁跨荷载同一推敲安稳系数为1.2）。

施工前，每袋砂按标准装包称重，然后用汽车吊吊装就位。

a、依照悬臂梁设计构造情势和尺寸，运算支架处遭受的混凝土体积为：40.26m3 荷载为：（40.26-1.5*1.775*7.5）*2.5=50.7t
依照体会及参考数据，推敲施工人员设备、模板、振捣等荷载为16t，支架处承压荷载为50.7+16=66.7t
支架预压荷载为支架遭受的混凝土恒载与感化动载之和的1.2倍。

预压荷载为66.7t*1.2=80t，预压面积为（2.58+4.18-1.5-0.5*2）*7.5=32m2
支架预压分级加载表
预压采取专用编织袋装砂代替荷载，每只编织袋载重量达到1t。

b、依照牛腿及端横梁设计构造情势和尺寸，运算支架处遭受的混凝土体积为：
15.5m3 荷载为：15.5*2.5=38.8t
依照体会及参考数据，推敲施工人员设备、模板、振捣等荷载为6t，支架处承压荷载为38.8+6=44.6t。

支架预压荷载为支架遭受的混凝土恒载与感化动载之和的1.2倍。

预压荷载为44.6t*1.2=53.5t，预压面积为2.6*7.5=19.5m2
支架预压分级加载表
预压采取专用编织袋装砂代替荷载，每只编织袋载重量达到1t。

②、监测点的安排
压重前应在墩顶两侧底模和翼缘板边沿布设监测点。

预压前，测量监测点的原始标高，并作具体的记录。

观测点布置图
③、预压
支架预压按预压单位进行分三级加载，三级加载依此为单位内荷载值的75%、
100%、120%。

每级加载完成后，应先停止下一级加载，并应每距离12h对支架沉降量进行一次监测，再进行下一级加载。

加载后期必须严格操纵加载速度，防止因整体或局部加载量过大年夜、过快而使支架产生剪切破坏。

卸载完成后，要再复测各操纵点标高，以便得出支架的弹性变形量（等于卸载后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（支架持荷后稳固沉降量）减去弹性变形量为支架的非弹性变形（塑性变形）量。

预压完成后依照预压成果调剂标高。

压重次序理论应按照混凝土浇筑次序进行，先浇筑的混凝土部位先压重，后浇筑的混凝土部位后压重，依照悬臂梁的浇筑次序，压重的次序为：
a、先压接近墩身处，再依次加载向远离墩身的地位分列，第一层堆放完毕后再堆放下一层，直至达到设计底板钢筋混凝土重量。

b、预压起首采取纵向满铺底板达到底板钢筋混凝土重量，再横向堆放与顶板和翼板雷同的重量。

c、全部重量达到75%时对监测点进行测量并作好具体记录，分析支架的变形规矩。

d、连续按上一步步调进行压重，待压至总重量的100%时连续对监测点进行测量并作好具体记录。

e、压重至总质量的120%时停止压重并持荷一天。

在初次加载前先不雅测一次，作为肇端不雅测值，今后每加载完毕不雅测一次，加载至120%完毕后，每12小时不雅测一次，当支架连续3天的沉降量不跨过1mm/d，方可进行下一步施工。

④、卸载
确认支架稳固后即可卸载，卸载次序与加载次序相反，原则是后加载的先卸，先加载的后卸，分级分批卸载。

同时在卸载过程中，每批卸载后都应再次不雅测支架变更。

4、模板调剂
经由过程加载和卸载变更曲线，比较分析支架弹性变形和非弹性变形量。

在卸载全部完毕后，在支架顶面予以调剂支架标高，清除非弹性变形，预留弹性变形上拱度。

依照实测的支架变形值，结合设计标高，确信和调剂梁底标高。

①、梁底立模标高=梁底设计标高+支架弹性变形值
②、预拱度设置：推敲到在支架上浇筑混凝土、拆架后上部构造要产生必定的下沉，产生必定的扰度，施工时采取预留预拱度操纵，预拱度重要推敲以下身分：
；
a、拆架后上部构造及荷载感化产生的竖向扰度δ
1
；（经由过程预压测量）
b、支架在荷载感化下的弹性紧缩δ
2
；（经由过程预压清除）
c、支架在荷载感化下的非弹性紧缩δ
3
d、支架基底在荷载感化下的非弹性沉陷δ
；（经由过程预压清除）
4
e、混凝土紧缩及温度变更引起的δ。

5
经支架超载预压之后，依照预拱度运算成果在响应地位上设置，调剂预拱度时，精确测量。

5、钢筋加工及安装
钢筋由钢筋加工厂集中加工制造，运至现场绑扎成型。

①、钢筋加工
在钢筋场地严格按图纸尺寸进行加工，钢筋加工制造时，要将钢筋下料单与设计图纸复核，检查钢筋下料是否出缺点或漏掉，对每种钢筋要按下料单检查是否达到要求，经由这两道检查后，再按下料单放出钢筋骨架实样，试制合格后方可成批制造，加工好的钢筋要挂牌堆放整洁有序。

②、钢筋安装
用墨斗或石笔标出主筋、分布筋地位及间距，箍筋与主筋包管垂直并绑扎稳固，箍筋转角处与主筋交点均要绑扎，非转角点部分的订交点成梅花状绑扎，须要时用电焊点焊。

在钢筋骨架与模板之间放置塑料垫块，以包管砼爱护层厚度。

6、侧模安装及加固
模板采取组合竹胶板，板厚15mm ，模板外侧四周横向50cm 一道设置双钢管，采取对拉螺栓固定，竖向钢管固定，包管模板整体稳固性。

混凝土浇筑前应在模板别处涂刷脱模剂，模板拼缝应严密，拼缝之间夹塞海绵条防止漏浆。

①、模板设计全然参数
截面高度 H=1775mm ，H 偏向对拉螺栓5道，对拉螺栓直径16mm ，对拉螺栓在垂直于截面偏向距离(即运算跨度)300mm 。

a 、竹胶板：规格尺寸2440×1220×15mm
抗弯强度设计值[σ]=15Mpa 弹性模量Em=5000MPa b 、方木：规格100×100mm(间距0.25米)木柴为：落叶松 顺纹抗弯强度设计值[σ]=13MPa
抗剪强度许可值[τ]=2Mpa 弹性模量E 方木=10000MPa
c 、钢管：双钢管横楞采取2*¢48*3.0钢管，弹性模量E=206000N/mm 2，抗弯强度[σ]=205N/mm 2。

d 、对拉螺栓：对拉螺栓¢16mm 钢筋，弹性模量E=206000N/mm 2，抗拉强度[σ]=195N/mm 2。

②、梁模板荷载标准值运算 a 、新浇混凝土侧压力标准值F GK
新浇混凝土侧压力运算公式为下式中的较小值:
2/121022.0V t F c ββγ=
H F c γ=
个中 c —— 混凝土的重力密度，取25.000kN/m 3；
t —— 新浇混凝土的初凝时刻， (表示无材料)取200/(T+15)，取6h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h ；
H —— 混凝土侧压力运算地位处至新浇混凝土顶面总高度，取1.775m ；
1——外加剂阻碍修改系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2，该工程取1.2。

2——混凝土坍落度阻碍系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10不小于100mm ，取1.15。

本运算筹划以混凝土坍落度高度为120mm,取1.15。

2/121022.0V t F c ββγ==0.22x25x6x1.2x1.15x1.51/2
=56kN/m
2
H F c γ= =25x1.775= 44.4kN/ m 2
依照公式运算的新浇混凝土侧压力标准值 F GK =44.4kN/m 2 b 、倾倒混凝土时产生的程度荷载标准值
推敲倾倒混凝本地货生的程度活载荷标准值取值F QK1=4 kN/ m 2（泵送混凝土）c 、振捣混凝土时产生的程度荷载标准值
振捣混凝土时产生的程度荷载标准值取值F QK2=4 kN/ m 2 （感化范畴在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内） d 、模板验算按照最晦气荷载效应组合
强度验算要推敲新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；
F s =1.2∑F GK +1.4∑F QK
=1.2 * F GK +1.4*(F QK1+ F QK2) = 1.2 * 44.4+1.4 *(4+4) = 64.5kN/ m 2
挠度验算只推敲新浇混凝土侧压力产生荷载标准值F
=44.4kN/m2
k
③、梁侧模板面板运算
梁侧模板面板按照三跨度连续梁运算，取100mm宽模板单位作为运算模型: a、抗弯强度运算
抗弯强度运算公式要求：σ= M/W < [σ]
个中σ——梁侧模板的抗弯强度运算值(MPa)；
M ——运算的最大年夜弯矩 (kN.m)；
q ——感化在梁侧模板的均布荷载(kN/m)；
模板单位线荷载为q=64.5×10-3×0.100=6.45 kN/m
模板单位的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为：I=28125mm4；W=3750mm3最大年夜弯矩运算公式如下:
Mmax=-0.10QL2
M=-0.10×6.45×0.2502=-0.0403kN.m
σ=0.04083×106/3750=10.75 MPa＜ [σ]=15.00 MPa
面板的抗弯强度运算知足要求.
b、挠度运算
最大年夜挠度运算公式如下:
fmax=0.677ql4/100EI
个中 q = 44.4×0.1=4.44 kN/m
三跨连续梁均布荷载感化下的最大年夜挠度
f= 0.677×4.44×2504/(100×5000.00×28125)=0.84mm＜[f] = 250/250=1mm 面板的最大年夜挠度知足要求。

④、梁侧模板木楞运算
梁侧模板木楞按照三跨度连续梁运算，取300mm宽模板单位作为运算模型, 木楞截面尺寸为b*h=50mm*100mm，跨度为300mm。

a、抗弯强度运算
抗弯强度运算公式要求：σ= M/W < [σ]
个中σ——梁侧模板的抗弯强度运算值(MPa)；
M ——运算的最大年夜弯矩 (kN.m)；
q ——感化在梁侧模板的均布荷载(kN/m)；
木楞线荷载为q=64.5×10-3×0.3=19.4kN/m
木楞的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为：I= 4166666mm4；W=83333mm3最大年夜弯矩运算公式如下:
Mmax=-0.10QL2
M=-0.10×19.4×0.3002=-0.175kN.m
σ=0.175×106/83333=2.1 MPa＜ [σ]=13.00 MPa
面板的抗弯强度运算知足要求.
b、抗剪运算
最大年夜剪力的运算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须知足:
τ = 3Q/2bh < [τ]
个中最大年夜剪力 Q=0.6×19.4×0.3=3.49kN
截面抗剪强度运算值τ=3×3.49/(2×100×50)=1.05 MPa＜[τ]=2 MPa 面板的抗剪强度运算知足要求.
c、挠度运算
最大年夜挠度运算公式如下:
f max=0.677ql4/100EI
个中 q = 44.4×0.3=13.32 kN/m
三跨连续梁均布荷载感化下的最大年夜挠度
f = 0.677×13.32×3004/(100×10000×416666)=0.18mm＜[f] = 250/250=1mm
面板的最大年夜挠度知足要求.
⑤、梁侧模板双钢管横楞运算
梁侧模板双钢管横楞按照三跨度连续梁运算，取300mm宽模板单位作为运算模型,
双钢管横楞采取2*¢48*3.0钢管，弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度[σ]=205N/mm2。

a、抗弯强度运算
抗弯强度运算公式要求：σ= M/W < [σ]
个中σ——梁侧模板的抗弯强度运算值(MPa)；
M ——运算的最大年夜弯矩 (kN.m)；
q ——感化在梁侧模板的均布荷载(kN/m)；
梁侧双钢管横楞集中荷载为q=19.4×10-3×0.3=5.82kN
梁侧双钢管横楞的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为：I= 233800mm4；
W=10160mm3；
最大年夜弯矩运算公式如下:
Mmax=0.175PL
M=0.175×5.82×0.300=0.306kN.m
σ=0.306×106/10160=30.1 MPa＜[σ]=205 MPa
双钢管横楞的抗弯强度运算知足要求.
b、挠度运算
最大年夜挠度运算公式如下:
fmax=1.146*PL3/100EI
个中 P = 44.4×0.3×0.3=3.996 kN
三跨连续梁均布荷载感化下的最大年夜挠度f= 1.146×3.996×1000×3003/(100×206000×233800)=0.03mm＜[f] = 250/250=1mm
双钢管横楞的最大年夜挠度知足要求.
⑥、对拉螺栓的运算
运算公式:
N < [N] =σA
个中 N ——对拉螺栓所受的拉力；
A ——对拉螺栓有效面积 (mm2)；
σ——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 MPa；
对拉螺栓遭受最大年夜拉力 N = 64.5×0.30×0.30/1=5.81kN
对拉螺栓直径为16mm；
对拉螺栓有效面积为 A=144mm2；
对拉螺栓遭受拉力最大年夜值为 [N]= σA=24.5 kN；
N < [N] 对拉螺栓强度知足要求。

7、混凝土浇筑
混凝土浇筑前周全复查，检查模板标高、截面尺寸、拼缝、支撑、钢筋的数量、直径及预埋件等，发明问题及时改正。

应用高压水枪和大年夜功率吸尘器清理洁净模板内的杂物，使之不得带有水、碎屑和其他附着物，未经监理检查赞成，
不得擅自浇筑混凝土。

①、混凝土由搅拌站同一供给，混凝土罐车运输至现场，汽车泵泵送入模，插入式振捣器振捣。

混凝土一次浇筑完成，悬臂段浇筑时确保每个T构对称同时进行，混凝土输送从中心向两侧对称泵送，分层浇筑，每层层厚操纵在30～40cm，从一端向另一端浇筑，在前层混凝土初凝之前将次层混凝土浇筑完毕，包管层与层之间无施工冷缝。

②、振捣器要垂直插入，同时插入前一层混凝土内，以包管混凝土结合优胜，插入深度一样为50～100mm，插入式振捣器移动间距不得跨过有效振动半径的1.5倍，并尽可能幸免与钢筋和预埋件相接触。

模板角落及钢筋密集的处所，辅以小型振捣器振捣，以包管混凝土密实及其别处滑腻。

不得在模板内应用振捣器使混凝土长距离流淌或输送混凝土，乃至引起离析。

当混凝土停止下沉，不冒气泡、泛浆、别处平坦时注解差不多振捣密实，不克不及过振，幸免粗集料下沉集中，造成混凝土内部不平均，同一构件内混凝土强度不一致。

混凝土振捣密实后
1.5h～24h内不得受到扰动。

③、混凝土浇筑时代设专人检查支架、模板、钢筋及预埋件的稳固情形，当发明有变形、松动或者移位时应及时处理。

8、养护
混凝土在硬化过程中，对温度湿度的变更专门敏锐，假如养护工作不及时、不到位，混凝土别处水分散掉太快，混凝土在拆模前甚至终凝前就会显现裂纹，会直截了当阻碍混凝土强度和经久性，甚至危及工程整体构造的安稳。

是以，混凝土在凝固养护时代，必须卖力落实混凝土养护方法，以确保混凝土构件的质量，防止混凝土开裂。

①、混凝土养护覆盖物重要应用土工布、塑料薄膜等具有保水感化的材料。

②、混凝土养护用水不得应用污水及含有有机或无机有害物质的水，以免阻碍混凝土凝固硬化。

养护应用的水温不得过低，幸免洒水时混凝本地货生过大年夜的表里温差。

③、混凝土浇筑硬化后，关于构造物顶面应急速覆盖洒水养护。

假如于混凝土养护时代拆除模板，拆除模板后具有覆盖前提的覆盖后连续洒水养护，保持潮湿。

④、混凝土洒水养护时刻一样为7天，前3天养护专门重要。

实际养护时刻依照气温、风力等身分延长或缩短，以使混凝土获得正常强度，停止养护后不产生干缩裂缝为止。

9、支架拆除
拆除过程中应遵守由上而下，先搭后拆的次序，不得分立面拆架或高低同时拆架，做到一步一清，一杆一清。

拆除时必须从跨中对称向两侧拆除，并设专人现场批示，以防拆架产生过大年夜的刹时荷载引起不该有的施工裂缝。

第五章、安稳变乱应急预案
1、总则
为确保老桥拆除施工确切保证工人的生命家当安稳，为进步快速反响和调和才能，加强突发变乱应急抢救方法，依照公司《法度榜样文件》要求，结合本项目实际，特制订本预案。

2、组织机构
项目部成立应急救济工作小组，突发事宜一旦产生，应急救济工作小组将灵敏运转。

应急救济工作小组组织机构如下：
组长：朱卫兵
副组长：陆凤美、侯江华
成员：陶林冬、张新华
工作小组下设四个组:
救济组负责人：仇建新
联络组负责人：侯江华
当心组负责人：顾献兵
技巧组负责人：蔡伟伟
本项目标所有单位和人员都有参加急救抢险的义务。

3、职责
应急救济工作小组为本项目安稳变乱应急救济工作的同一批示机构，负责与业主、监理单位的接洽、调和，落实有关部分的安稳指令，检查、督导本单位日常的应急预备工作。

产闹变乱隐患后负责应急响应工作，召集抢险力量，并批示进行抢险救灾，及时与监理、业主及外部救济力量如110、120及航管部分取得接洽。

形成书面材料报监理、业主及公司有关部分。

救济组：重要负责人员的抢救、分散，清除险情及清除救济障碍。

联络组：负责变乱报警和上报，以及现场救济联络、后勤供给，策应外部专业救济单位施救。

批示、盘点、联络各类人员。

当心组：重要负责安稳当心义务，爱护变乱现场秩序，劝退解散现场围不雅人员，禁止无关人员进入现场爱护区。

技巧组：重要负责技巧方面工作。

4、应急预备
工作小组在日常工作中组织相干人员进修应急预案，明白得各自的工作的职责，熟悉应急处理和响应法度榜样。

对安稳隐患挂号造册，实施日常监管和动态监管，督促有关单位及时整改，确保隐患整改率。

各类应急器材预备要充分，卖力研究安排地位，确保及时到位，加强对抢险物质、设备的爱护保养和操作人员的教诲培训。

保持现场的通信、交通通顺，确保变乱信息及时传递，抢险人员、设备能及时介入，实施有效救济。

严格现场的安稳值班轨制。

5、应急处理和响应工作法度榜样
1）、在接到现场险情通知后，救济工作小组人员在10分钟内必须灵敏进入各自工作岗亭，同时急速组织有关人员核实情形，下达人员撤离敕令，并及时向监理、业主及公司有关营业部分传递险情情形并传递本单位进行救济、抢险和处理情形。

2）、应急营业构成员应在10分钟内到齐，按本部分应急预案调和做好救济、抢险和应急处理工作。

3）、各营业组按照分工灵敏展开工作，并视情形及时与外部相干方接洽寻求增援。

联络组要在第一时刻内向航务部分传递险情，视情形要求封锁高低游水上交通。

4）、依照产闹变乱的性质，各营业组及时制订临时应急处理方法，进行有效操纵，防止变乱的舒展、扩大年夜。

5）、随时向相干部分、监理、业主报告请示现场应急处理情形，提出合理建议，并灵敏落实上级部分的有关指导。

6、应急救济方法
1）、应急救济原则
以确保工作人员生命为第一原则，其次是操纵设备和材料的损掉。

应急救济关键是速度，救济时刻确实是生命。

此外要培养施工人员精确的处险意识，凡发。