花瓶墩计算书

立罐基础计算书

******************************************************************************* ***独立塔基础计算机辅助设计(CTCAD2002 For Windows)计算书******************************************************************************* ***项目号: 2014712-4图纸编号:设备名称: LNG储罐设备编号:计算日期: 09/13/14 计算时间: 10:37:10*************************************设计依据*************************************建筑结构荷载规范(GB50009-2012)混凝土结构设计规范(GB50010-2010)建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)高耸结构设计规范(GBJ135-2006)石油化工塔型设备基础设计规范(SH3030-2009)构筑物抗震设计规范(GB50191-2012)*************************************原始数据*************************************★★塔基础及地基类型[set_1]塔基础类型------------ 圆柱式地基类型-------------- 天然地基★★垂直及水平荷载[set_2]设备自重-------------- 525.5(kN) 结构重要性系数-------- 1.0设备保温层重---------- 0.0(kN) 基本风压--------------0.40(kN/m^2)设备防火层重---------- 0.0(kN) 体型系数-------------- 0.60设备内充水重---------- 639.0(kN) 风振系数-------------- 考虑平台及梯子重---------- 0.0(kN) 地面粗糙度类别-------- B类设备内操作介质重------ 639.0(kN)★★塔体几何尺寸[set_3]塔分段数-------------- 1(段)塔段塔段高外径壁厚保温厚第1段23494(mm) 3820(mm) 10(mm) 0(mm)裙座高度-------------- 0(mm) 底座环外径------------ 3940(mm)裙座外径-------------- 3240(mm) 底座环内径------------ 2570(mm)裙座壁厚-------------- 10(mm) 平台类型--------- 独立平台(有直梯)裙座防火层厚---------- 0(mm) 平台间距-------------- 3500(mm)★★螺栓几何尺寸[set_4]地脚螺栓类型---------- 锚板螺栓地脚螺栓丝扣长-------- 150(mm)地脚螺栓直径---------- 42(mm) 设备0度与建北夹角----- 0.000(度) 地脚螺栓个数---------- 12(个) 螺栓中心圆直径-------- 3240(mm)地脚螺栓露头长-------- 200(mm) 螺栓初始角------------ 0.000(度)★★基础材料及几何尺寸[set_5]基顶标高-------------- 0.800(m) 混凝土强度等级-------- C35地面标高-------------- 0.000(m) 热扎钢筋种类---------- HRB400基底标高-------------- -2.000(m) 保护层厚度------------ 50(mm)圆柱外径-------------- 4000(mm) 选用最大钢筋直径------ 25(mm)★★天然地基参数[set_6]地基承载力特征值------ 180(kN/m^2) 地基变形-------------- 计算基底以上土加权平均重度18(kN/m^3) 地震作用-------------- 考虑基底以下土重度-------- 18(kN/m^3) 地下水位到地面的高度-- 2(m) 宽度修正系数---------- 0.15 抗震设防烈度---------- 7度(0.15g)深度修正系数---------- 1.40 设计地震分组---------- 第二组抗震承载力调整系数---- 1.30 场地类别-------------- Ⅱ类土分层数-------------- 2-----------------------------土层参数信息----------------------------土层土层厚度压缩模量第1层2000(mm) 8.000(MPa)第2层10000(mm) 13.900(MPa)*************************************计算结果*************************************塔型设备的基本自振周期----------------- 0.497(s)塔型设备的加权平均重心高度------------- 12.547(m)-----------------------------风荷载标准值----------------------------基顶风弯矩基顶风剪力基底风弯矩基底风剪力基本风压作用时: 636(kN.m) 45(kN) 765(kN.m) 46(kN) 0.15kN/m^2作用时: 227(kN.m) 16(kN) 273(kN.m) 17(kN)----------------------------地震作用标准值---------------------------基顶地震弯矩--------- 1191(kN.m) 基顶地震剪力--------- 101(kN)基底地震弯矩--------- 1527(kN.m) 基底地震剪力--------- 123(kN)--------------------------基顶荷载效应组合值---------------------------------------------------------标准组合-------------------------------荷载组数基顶垂直力基顶总弯矩基顶总剪力荷载组合形式第1组1165(kN) 636(kN.m) 45(kN) 正常生产第2组1165(kN) 227(kN.m) 16(kN) 充水试压第3组526(kN) 636(kN.m) 45(kN) 停产检修第4组1165(kN) 1318(kN.m) 110(kN) 地震作用-------------------------------基本组合-------------------------------荷载组数基顶垂直力基顶总弯矩基顶总剪力荷载组合形式第5组1397(kN) 890(kN.m) 64(kN) 正常生产,永久荷载对结构不利第6组1572(kN) 0(kN.m) 0(kN) 正常生产,永久荷载起控制作用第7组1165(kN) 890(kN.m) 64(kN) 正常生产,永久荷载对结构有利第8组1334(kN) 318(kN.m) 23(kN) 充水试压,永久荷载对结构不利第9组1572(kN) 0(kN.m) 0(kN) 充水试压,永久荷载起控制作用第10组1165(kN) 318(kN.m) 23(kN) 充水试压,永久荷载对结构有利第11组526(kN) 890(kN.m) 64(kN) 停产检修,永久荷载对结构有利第12组1461(kN) 1726(kN.m) 145(kN) 地震作用,永久荷载对结构不利第13组1165(kN) 1726(kN.m) 145(kN) 地震作用,永久荷载对结构有利-----基底荷载效应组合值(不包括地面以下基础自重与底板以上回填土重)------------------------------------标准组合-------------------------------荷载组数基底垂直力基底总弯矩基底总剪力荷载组合形式第1组1416(kN) 765(kN.m) 46(kN) 正常生产第2组1416(kN) 273(kN.m) 17(kN) 充水试压第3组777(kN) 765(kN.m) 46(kN) 停产检修第4组1416(kN) 1680(kN.m) 132(kN) 地震作用-------------------------------基本组合-------------------------------荷载组数基底垂直力基底总弯矩基底总剪力荷载组合形式第5组1699(kN) 1071(kN.m) 65(kN) 正常生产,永久荷载对结构不利第6组1911(kN) 0(kN.m) 0(kN) 正常生产,永久荷载起控制作用第7组1416(kN) 1071(kN.m) 65(kN) 正常生产,永久荷载对结构有利第8组1635(kN) 383(kN.m) 23(kN) 充水试压,永久荷载对结构不利第9组1911(kN) 0(kN.m) 0(kN) 充水试压,永久荷载起控制作用第10组1416(kN) 383(kN.m) 23(kN) 充水试压,永久荷载对结构有利第11组777(kN) 1071(kN.m) 65(kN) 停产检修,永久荷载对结构有利第12组1763(kN) 2199(kN.m) 173(kN) 地震作用,永久荷载对结构不利第13组1416(kN) 2199(kN.m) 173(kN) 地震作用,永久荷载对结构有利---------------------------基础底板直径选择---------------------------正常生产时最小基础底板直径------------------ 4134(mm)充水试压时最小基础底板直径------------------ 4000(mm)停产检修时最小基础底板直径------------------ 4000(mm)地震作用时最小基础底板直径------------------ 4425(mm)最终计算结果：基础底板直径------------------ 4450(mm)深宽修正后的地基承载力特征值---------------- 222(kPa)调整后的地基抗震承载力特征值---------------- 288(kPa)-------------------------标准组合下地基反力-------------------------荷载组数平均土压力最大土压力最小土压力第1组138(kPa) 227(kPa) 50(kPa)第2组138(kPa) 170(kPa) 107(kPa)第3组97(kPa) 186(kPa) 9(kPa)第4组138(kPa) 341(kPa) 0(kPa)-------------------------基本组合下地基反力-------------------------荷载组数平均土压力最大土压力最小土压力等效均布荷载第5组157(kPa) 280(kPa) 33(kPa) 227(kPa)第6组170(kPa) 170(kPa) 170(kPa) 123(kPa)第7组138(kPa) 262(kPa) 15(kPa) 209(kPa)第8组153(kPa) 197(kPa) 108(kPa) 147(kPa)第9组170(kPa) 170(kPa) 170(kPa) 123(kPa)第10组138(kPa) 183(kPa) 94(kPa) 133(kPa)第11组97(kPa) 223(kPa) 0(kPa) 169(kPa)第12组161(kPa) 437(kPa) 0(kPa) 375(kPa)第13组138(kPa) 441(kPa) 0(kPa) 377(kPa)---------------配筋计算(钢筋面积前面带G 者为构造配筋)-----------------------------------圆柱式塔基础底板内力及配筋---------------------基础底板总厚度-------- 250(mm) 底板边缘厚度---------- 250(mm)配筋控制点每米宽板弯矩作用半径每米宽板配筋选筋底板上层最大径向: 0(kN.m) 2000(mm) G 294(mm^2) 47Φ10均布底板上层最大环向: 0(kN.m) 2000(mm) G 201(mm^2) Φ8@250底板下层最大径向: 10(kN.m) 2000(mm) G 375(mm^2) 47Φ12均布底板下层最大环向: 2(kN.m) 2000(mm) G 375(mm^2) Φ10@200------------------------------圆柱配筋------------------------------圆柱配筋总面积--------G 6283(mm^2) 圆柱选配钢筋---------- Φ12@200 --------------------------塔基础沉降计算----------------------------塔基础边缘最小沉降值------ 31.528(mm)塔基础边缘最大沉降值------ 31.528(mm)塔基础平均沉降值---------- 31.528(mm)塔基础沉降倾斜值---------- 0.00000基础混凝土强度等级C35;共计35.9立方米垫层混凝土强度等级C10;共计 1.7立方米******************************文件结束******************************。

墩柱(门式墩)计算书

墩柱模板计算书一、编制依据《东##高架工程》设计文件；《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)；《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)；《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)；《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50-2011)；《路桥施工计算手册》；《建筑施工计算手册》；《建筑结构静力计算手册》。

二、计算参数（一）结构材料参数1、普通钢筋混凝土容重γ=26KN/m2。

c2、混凝土浇筑速度v=3m/h=200/(T+15)=200/(15+15)=6.6h混凝土初凝时间tβ外加剂影响修正系数，取1.0；1β混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；23、5mm钢板：截面模量（每延米）W=1.04cm4，惯性矩I=4.17cm3，弹性模量=125N/mm2。

E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度f =215N/mm2，抗剪强度fv4、[10型钢：腹板厚度t=5.3mm，截面模量W=49.3cm3，惯性矩I=198.3cm4，半截面惯性矩S=23.5cm3,截面积A=12.74cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、=120N/mm2。

抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值fv5、[16型钢：腹板厚度t=6.5mm，截面模量W=108.3cm3，惯性矩I=866.2cm4，半截面惯性矩S=23.5cm3,截面积A=21.95cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。

v6、[20型钢：腹板厚度t=7mm，截面模量W=178.0cm3，惯性矩I=1780.4cm4，半截面惯性矩S=104.7cm3,截面积A=28.83cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。

花瓶墩柱计算书

目录一、基本资料 (1)二、面板检算 (2)三、竖肋检算 (4)四、背架检算 (4)五、对拉拉杆检算 (5)六、连接螺栓检算 (5)一、基本资料1、模板基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面接倒角的端侧莫组成，模板设计高度按全高一次浇注配模，最高墩（浇注高度最大值）H=8.8m ，面板为h=6㎜厚钢板；竖肋[8，间距为325mm ；背架为双[14b （较宽部分不适合对拉拉杆则用[16b ），间距为1000mm ；对拉拉杆Ф30圆钢，间距为1250mm ；说明：间距均取值最大值。

综合计算时，取截面最大，型钢最小进行计算。

2、模板计算主要参数（1）砼自重c γ＝2.5 t/m 3=25KN/m 3；（2）钢材弹性模量E s ＝2.1×105 MPa ；重力加速度取10N/kg ；（3）容许挠度：1/400 （4）Q235材料强度设计值：抗拉、压和弯：[f]＝215Mpa 抗剪：[f v ]= 125Mpa（5）恒荷载分项系数1.2 （6）活荷载分项系数1.4（7）施工最高高度：按平坡截面取值H=8.8 m3、计算荷载当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h 以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可以按照下列二式计算，并取二式中的较小值。

2121022.0v t F c ββγ= ⑴h F c γ= ⑵ 式中：F ─新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2）； v ─浇注速度（m/h ）；取4m/h ；γc ─混凝土的重力密度（kN/m 3）；取25KN/m 3 ； 0t ─新浇混凝土的初凝时间，取200/(T+15)，取0t =5h ； T ─混凝土的入模温度，取25℃；H ─混凝土侧压力计算总高度（m ）；取8.8m ；β1─外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取为1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取为1.2；取β1 =1.2；β2─混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取为0.85；50－90mm 时，取为1.10；110－150mm 时，取为1.15；取β2 =1.151201213220.220.2225/5 1.2 1.154/76/c F t vkN m h m h kN m γββ==⨯⨯⨯⨯⨯=32c F γh 25/m 8.8220kN/m kN m ==⨯=取F1＝76 kN/m 2。

城市高架桥双柱花瓶墩设计计算案例

关键词：高架桥；双柱花瓶墩；设计计算1引言随着我国人民生活水平的提高以及城市的快速发展，城市道路交通量越来越大，某些大城市因为用地限制等诸多因素，原有道路拓宽改造困难，城市高架桥的出现，很好地解决了这一问题，既节约了用地空间，又很好地解决了交通拥堵等问题，且城市高架相较于隧道等地下结构，既可以大大节省工程造价，又能缩短建设周期。

随着城市高架桥梁建设的日趋成熟，其上下部结构形式在满足受力要求的基础上，还要兼顾景观效果，故花瓶墩在城市高架桥中的应用越来越多。

对于城市高架中的整体式主线桥，双柱花瓶墩在墩顶向两侧弧形扩头，一方面加大了支座间距，受力合理；另一方面占用地面空间少，空间利用率高。

2花瓶墩受力特点桥墩主要承受上部结构传递下来的荷载，主要包括上部结构恒载、汽车活载、风荷载和温度荷载等，对于连续梁结构，还包含支座不均匀沉降荷载等。

花瓶墩墩柱主要承受通过支座传递下来的竖向力，花瓶墩由于在墩顶向两侧弧形扩头，所以竖向力往往不在墩柱形心，因此在竖向力作用下，墩柱会产生弯矩，且在横桥向风荷载、离心力，顺桥向制动力、摩阻力等水平力的作用下，墩柱在顺桥向及横桥向均产生弯矩，故墩柱可按照双向偏心受压构件进行验算。

对于有系梁的双柱式花瓶墩，因系梁主要承受轴向拉力和弯矩，故系梁可按照拉弯构件进行验算。

3案例分析3.1工程概况本文依托项目为合肥市包公大道工程，西起二十埠河，东至龙兴大道，全长约15.5km，规划为城市快速路。

桥梁工程包括11.7km主线高架及三座互通立交。

本文选取标准跨径3m×30m预应力混凝土连续梁桥下部结构中墩作为研究对象。

3.2下部结构桥墩设计方案3.2.1墩柱形式方案比选根据上部结构的受力、外形特点并兼顾景观效果，高架桥下部结构一般采用柱式、板式、T型、Y型等样式的桥墩。

包公大道主线高架采用整体式断面，横向双向六车道，高架横断面全宽25m，根据主梁横断面尺寸，主线跨线桥标准桥墩必须采用双柱式，因此本项目桥墩设计主要针对不同墩柱形式展开，按照前述原则选择一个与上部结构和整体环境协调的桥墩形式。

支架稳定性验算计算书

xx高速公路xx连接线工程xx标段盖梁支架施工设计计算一、工程概况xx高速公路xx连接线工程主线桥墩柱结构设计为圆柱式、花瓶式。

其中花瓶墩盖梁68个，门式墩盖梁1个，采用门式满堂支架和少钢管支架两种支架形式；圆柱墩盖梁51个，采用双抱箍沉重支架现浇。

197号花瓶墩为过渡墩，墩身高8.192米；其盖梁结构尺寸：长24.5m×宽2m×高1.4～2.8m，盖梁上的背墙高70cm，宽82cm。

257号花瓶墩墩身高 11.47米，是全线花瓶墩盖梁最高的墩位，盖梁结构尺寸：长24.5m ×宽2m×高1.15～2.8m。

200号圆柱墩盖梁墩身高9.974米，墩柱直径1.5米，其盖梁尺寸为：长25.15m×宽2.2m×高1.8m。

二、计算依据（1）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；（2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025—86）；（3）《钢结构设计规范》GB50017-2003；（4）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；（5）《路桥施工计算手册》人民交通出版社。

（6）各种材料的设计控制值采用《钢结构设计规范》GB50017-2003取值：A3钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝215MPa；A3钢材的允许剪切应力[τ]＝125MPa；Mn16钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝310MPa；Mn16钢材的允许剪切应力[τ]＝180MPa；变形控制按L/400进行控制。

三、盖梁支架计算3.1满堂支架计算（1）支架设计197号花瓶墩盖梁采用1019门式支架，门架立杆钢管为φ57×2.5mm，门架加强杆为φ26.8×2.2mm钢管，门架钢材均采用Q235，横向间距4×60+5×45+8×30+9×30+19+17×30+19+9×30+8×30+5×45+4×60cm，详见图3.1-1，纵向间距0.12cm，采用顶托与调节杆调节高度，顶托上放置[10型钢。

花瓶墩桥墩计算书
花瓶墩分类：
本线路花瓶墩分为：独柱花瓶墩、双柱花瓶墩、三柱花瓶墩、四柱花瓶墩、五柱花瓶墩。

桥墩计算项目表
计算项目适用结构
花瓶墩墩头抗剪计算独柱花瓶墩、双/三/四/五柱花瓶
墩
墩头撑杆系杆计算独柱花瓶墩桥墩框架计算双/三/四/五柱花瓶墩墩底截面顺桥向计算所有桥墩
1、花瓶墩墩头抗剪计算
1）统计基本信息
基本信息表
所属墩号柱顶截面
（m）
柱底截面
（m）
主筋直径墩柱结构类
型
主线100号
墩2.5×3 2.5×2
28mm双柱式花瓶
墩
2）荷载
各墩柱取最大支座反力进行计算（基本组合）
取支座中心为最不利截面；支座反力按照均匀荷载分布于支座垫石范围；
3）计算图示。

某立交主线桥花瓶墩计算报告

某立交主线桥花瓶墩计算报告计算：复核：审核：主线花瓶墩计算一、概述：主线桥上部结构为预应力混凝土连续箱梁，主线花瓶墩采用双柱桥墩接承台再接双排桩的形式，根据受力需要有群桩有6根桩和8根桩，本次计算选取了墩高较高的23号桥墩进行计算。

本次考虑汽车效应、温差效应、支座摩阻力，其中结构重要性系数取为1.1，汽车荷载冲击系数为1.3；花瓶墩墩底截面尺寸为180cmx210cm，顺桥向单侧配置双排32跟直径28mm的钢筋;桩基直径为150cm，桩基均配置32根直径25mm 钢筋，钢筋采用HRB400钢筋。

二、桥墩及桩基计算1、桥墩计算计算单个桥墩墩底内力及验算结果如下：单位KN.m经计算在最不利荷载组合下，桥墩墩底裂缝宽度为0.17mm，小于0.2mm，满足规范要求。

计算结果：最大弯矩强度验算：截面受力性质: 下拉偏压内力描述: Nj = 1.14e+04 KN, Qj = 676 KN, Mj = 9.41e+03 KN-m截面抗力: NR = 2.94e+04 KN >= Nj = 1.14e+04 KN(满足)最大轴力强度验算截面受力性质: 下拉偏压内力描述: Nj = 2.14e+04 KN, Qj = 676 KN, Mj = 9.41e+03 KN-m截面抗力: NR = 4.51e+04 KN >= Nj = 2.14e+04 KN(满足)桥墩计算结论：桥墩墩柱的裂缝宽度及强度验算均满足规范要求。

2、桩基计算计算单个桩基内力及验算结果如下：经计算在最不利荷载组合下，桥墩墩底裂缝宽度为0.02mm，小于0.2mm，满足规范要求。

最大弯矩强度验算截面受力性质: 下拉偏压内力描述: Nj = 1.38e+03 KN, Qj = 225 KN, Mj = 373 KN-m截面抗力: NR = 1.06e+04 KN >= Nj = 1.38e+03 KN(满足)最大轴力强度验算截面受力性质: 下拉偏压内力描述: Nj = 9.61e+03 KN, Qj = 225 KN, Mj = 373 KN-m截面抗力: NR = 2.31e+04 KN >= Nj = 9.61e+03 KN(满足)桩基计算结论：桥墩桩基裂缝宽度及强度验算均满足规范要求。

花瓶墩施工方案(50#)(1)x

福银高速九江长江公路大桥B3合同段花瓶墩（50#墩)施工方案编制：复核：审核：中铁一局集团桥梁工程有限公司福银高速九江长江公路大桥B3合同段项目经理部二O一一年三月目录1 编制目的 02 编制依据 03 工程概况 04 施工组织安排 (1)4.1人员安排 (1)4.2主要施工设备 (2)5 工期安排 (3)6 花瓶墩施工 (3)6。

1施工工艺流程 (4)6。

2准备工作 (4)6.3钢筋的制作和安装 (5)6.4模板安装 (6)6.5砼的浇注 (9)6.6模板拆除 (11)6。

7砼的养护 (11)7 墩柱外观质量控制 (11)7.1表面裂缝控制 (11)7.2砼表面气泡 (11)7。

3砼表面色泽控制 (12)7.4砼表面露筋 (13)7.5表面接缝错台 (13)8质量保证措施 (13)8.1质量保证体系 (13)8.2质量管理措施 (14)9安全保证措施 (15)9。

1建立安全施工制度体系 (16)9.2安全教育与培训 (16)9。

3建立安全生产检查制度 (17)9。

4现场安全保证措施 (17)10环境、文明保证措施 (18)10.1水环境保护措施 (18)10。

2大气环境及粉尘的防治措施 (19)10。

3固体废弃物的处理 (19)10。

4降低噪音措施 (19)10.5文明施工保证措施 (20)11首件工程实施小组 (20)花瓶墩(50＃）施工方案1、编制目的为了提高福银高速九江长江公路大桥B3合同段线内实体工程施工的质量，提高九江长江公路大桥整个项目的管理水平,加强与相关参建单位的技术交流，革新施工工艺与方法,为推动行业进步，特编制此方案.2、编制依据1、根据项目办下发“一纲四册”管理文件中的《质量管理手册》第四章“首件工程示范制”实施办法的要求；2、依据福州至银川高速公路九江长江公路大桥《施工图设计第五册第一分册北引桥下部构造及基础（B3标）》；3、依据《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1—2004）及项目办下发“一纲四册”等相关规范及文件。

花瓶墩钢模板验算

花瓶墩钢模板验算一、荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中：γ-- 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.00℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.00m；-- 外加剂影响修正系数，取1.20；β1β-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。

2根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值：F1=65.829kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值：F2=24×3.0=72 kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值：F2= 6.00kN/m2。

对于墩柱大于3m的取较小值F=65.829kN/m2浇筑过程中的混凝土倾倒荷载取4 kN/m2，震动荷载取4 kN/m2。

因为两荷载不在同一时间存在，取活荷载64 kN/m2。

按分项系数计算的荷载为：F=65.829×1.2+6×1.4=87.395kN/m2二、模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

计算的原则是按三面固结，的最不利受力情况进行计算。

选定方格为400×500㎜1．强度计算：L X / LY＝400/500=0.8取1米宽作为计算单元荷载：q＝1×87.395×10-3＝0.087395N〃㎜K x =0.0310，Ky=0.0124； K0x=-0.0722，K0y=-0.0570ƒmax=0.00208（1）最大正应力σmax跨中两个方向的弯矩分别为：M x ＝Kx×qL2x; My＝Ky×qL2yA、求跨中弯矩Mx ＝Kx×qL2x=0.0310×0.087395×4002=433 N〃㎜M y ＝Ky×qL2=0.0124×0.087395×5002=271 N〃㎜钢板的松泊比u=0.3，换算为：Mx=433+0.3×271=514.3 N〃㎜My＝271+0.3×433=400.9 N〃㎜钢板的截面系数： W=bh2/6=1×62/6=6㎜3应力为:σmax =Mmax/W=514.3/6=85.7Mpa＜215 Mpa可满足要求B、求支座弯矩支座边上的弯矩分别为：M0x ＝K0x×qL2x; M0y＝K0y×qL2yM0x ＝K0x×qL2x=-0.0722×0.087395×4002=-1009 N〃㎜M0y ＝K0y×qL2=-0.0570×0.087395×5002=-1245 N〃㎜应力应为σmax =Mmax/W=1245/6=207.5 Mpa＜215 Mpa可满足要求2、挠度验算构件刚度：B=Eh3/12（1-u2）=2.06×105×63/12（1-0.52）=49.4×105 N.mm挠度：ωmax = Kƒ〃qlL4/ B=0.00208×0.087395×5004/49.4×105=2.3㎜ώmax/L=2.3/500=1/217＞1/500不满足要求三、横肋验算由于横背楞梁2[18在竖梁外侧，计算按均布荷载，L对拉螺孔间距1570㎜。

花瓶型桥墩验算chai

花瓶型桥墩定型钢模板计算内容提要：对花瓶型桥墩采用的定型钢模板进行受力验算，以确保墩柱施工的安全。

关键词：花瓶型桥墩、定型钢模板、计算参数、模板计算、竖肋计算、小横肋计算、横向大肋计算、抗风计算1、模板计算书1.1、计算参数1.1.1、模板采用厚6mm的定型钢模板，自重为0.047KN/㎡。

钢模板的力学参数：极限强度[σ]=215Mpa，抗剪极限[T]=125Mpa,弹性模量E＝206000Mpa，容许挠度[v]＝1.5mm。

1.1.2、模板小横肋采用h=110mm，厚度为b=8mm的钢板，间距均为30cm, 弹性模量E＝206000Mpa，截面抵挡矩W=bh2/6=8×110×110÷6=16133mm3，惯性矩I＝bh3/12=8×110×110×110÷12=887333mm4，极限强度[σ]=215Mpa。

1.1.3、模板大横肋短边横肋采用280mm槽钢，槽钢的截面系数W=339.5×103mm3，惯性矩I=4752.5×104mm4，极限强度[σ]=215Mpa。

2.1.4、模板竖肋采用100mm槽钢，间距350mm，惯性矩I=198.3×104mm4，弹性模量 E＝210000Mpa，截面抵挡矩W=bh2/6=6×120×120÷6=14400mm3，极限强度[σ]=215Mpa。

1.1.5、模板外侧斜向支撑采用ø48钢管，抗压强度[f]=215N/mm2，回转半径i=160mm，截面积A=424mm2，截面抵挡矩W＝5080mm3，惯性矩I=121900mm4，极限强度[σ]=215Mpa。

1.1.6、施工荷载取2.5KPa，振捣荷载取2.0KPa，钢筋砼自重取25KN/m3，计算侧压力时砼自重取γ=24KN/m3。

1.1.7、螺栓的抗剪强度设计值fv=140Mpa。

【免费下载】墩身模板计算书

瓯海大道东延及枢纽集散系统工程
（滨海大道高架桥梁工程）
墩身模板、支架计算书
中交一公局瓯海大道东延及枢纽集散系统工程项目经理部
2014 年 6 月
对全部高中资料试卷电气设备，在安装过程中以及安装结束后进行高中资料试卷调整试验；通电检查所有设备高中资料电试力卷保相护互装作置用调与试相技互术关，系电，力根通保据过护生管高产线中工敷资艺设料高技试中术卷资，配料不置试仅技卷可术要以是求解指，决机对吊组电顶在气层进设配行备置继进不电行规保空范护载高与中带资负料荷试下卷高问总中题体资，配料而置试且时卷可，调保需控障要试各在验类最；管大对路限设习度备题内进到来行位确调。保整在机使管组其路高在敷中正设资常过料工程试况中卷下，安与要全过加，度强并工看且作护尽下关可都于能可管地以路缩正高小常中故工资障作料高；试中对卷资于连料继接试电管卷保口破护处坏进理范行高围整中，核资或对料者定试对值卷某，弯些审扁异核度常与固高校定中对盒资图位料纸置试，.卷保编工护写况层复进防杂行腐设自跨备动接与处地装理线置，弯高尤曲中其半资要径料避标试免高卷错等调误，试高要方中求案资技，料术编试交写5、卷底重电保。要气护管设设装线备备置敷4高、调动设中电试作技资气高，术料课中并3中试、件资且包卷管中料拒含试路调试绝线验敷试卷动槽方设技作、案技术，管以术来架及避等系免多统不项启必方动要式方高，案中为；资解对料决整试高套卷中启突语动然文过停电程机气中。课高因件中此中资，管料电壁试力薄卷高、电中接气资口设料不备试严进卷等行保问调护题试装，工置合作调理并试利且技用进术管行，线过要敷关求设运电技行力术高保。中护线资装缆料置敷试做设卷到原技准则术确：指灵在导活分。。线对对盒于于处调差，试动当过保不程护同中装电高置压中高回资中路料资交试料叉卷试时技卷，术调应问试采题技用，术金作是属为指隔调发板试电进人机行员一隔，变开需压处要器理在组；事在同前发一掌生线握内槽图部内纸故，资障强料时电、，回设需路备要须制进同造行时厂外切家部断出电习具源题高高电中中源资资，料料线试试缆卷卷敷试切设验除完报从毕告而，与采要相用进关高行技中检术资查资料和料试检，卷测并主处且要理了保。解护现装场置设。备高中资料试卷布置情况与有关高中资料试卷电气系统接线等情况，然后根据规范与规程规定，制定设备调试高中资料试卷方案。

方案设计师-花瓶墩-构造设计

方案设计师4.2花瓶墩构造设计
BridgeDesigner 罗欢 2017.04
上海同豪土木工程咨询有限公司 Shanghai Tonghao Civil Engineering Consulting Co.,Ltd
花瓶墩建模-构造设计
一、新建单独构件项目
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花瓶墩建模-构造设计
三、对构件调整局部数据
发现花瓶墩不居中？
调整墩柱基础的横向布置！
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花瓶墩建模-构造设计
三、对构件调整局部数据
调整墩柱高度
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花瓶墩建模-构造设计
二、创建花瓶墩设计方法
创建一个设计方法并打开
按条件选择性的取用标准件内容
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花瓶墩建模-构造设计
三、对构件应用设计方法
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花瓶墩建模-构造设计
四、构件出图查看ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ造尺寸
查看构造尺寸是否合理，合理则进入下一步钢筋设计，否继续调整；
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D匝道桥花瓶墩模板及支架计算

D匝道桥花瓶墩支架及模板计算计算：秦茂禄审核：张川2010年12月D匝道桥花瓶墩支架及模板计算计算依据：《路桥施工计算手册》、《建筑施工脚手架实用手册》一、模板、支架受力分析1、D匝道桥6#墩，是整个D匝道桥中花瓶墩身和墩帽截面尺寸最大的一个桥墩，本花瓶墩支架及模板的计算具有代表性。

2、花瓶墩身及墩帽定型钢模，由专业的钢模生产厂家重庆特种起重机械制造有限公司钢模公司生产，模板、对拉杆及连接高强螺栓的受力就不用再进行计算了，都满足设计及规范要求。

3、花瓶墩身采用翻模施工，其模板最多一次可安装3节，每节2.1m，共计6.3m高，按照安装3节模板计算其支架受力。

4、花瓶墩帽一次性浇筑砼，按照安装全部模板计算其支架受力。

二、花瓶墩身扣件式支架计算1、小横杆计算横桥向：钢管立柱的纵向间距为0.5m，横向间距为0.511m。

q＝0.511×9.8×5.563/6（钢模自重）＋2×2.0×0.511（倾倒、振捣砼荷载）＝6.69KN/mW=4.493×103mm3E=2.1×105MpaI=1.078×105mm4弯曲强度：σn=ql2/10W＝6.69×5112/10×4.493×103＝38.9MPa<[σw]＝215MPa满足强度要求抗弯强度：f＝q l4/150EI=6.69×5114/150×2.1×105×1.078×105＝0.134mm<3mm满足变形要求顺桥向：钢管立柱的纵向间距为0.5m，横向间距为0.572m。

q＝0.572×9.8×2.471/2（钢模自重）＋2×2.0×0.572（倾倒、振捣砼荷载）＝9.21KN/mW=4.493×103mm3E=2.1×105MpaI=1.078×105mm4弯曲强度：σn=ql2/10W＝9.21×5722/10×4.493×103＝67.1MPa<[σw]＝215MPa满足强度要求抗弯强度：f＝q l4/150EI=9.21×5724/150×2.1×105×1.078×105＝0.290mm<3mm满足变形要求2、大横杆计算横桥向：钢管立柱的纵向间距为0.5m，按三跨连续梁进行计算，由小横杆传递的集中力F=6.69×0.5=3.35KN最大弯矩:Mmax=0.267FL=0.267×3.35×0.5=0.45KN.m弯曲强度：σn= Mmax /W＝0.45×106/4.493×103＝100Mpa<[σw]＝215Mpa满足强度要求抗弯强度：f＝1.883F l2/100EI=1.883×3350×5002/100×2.1×105×1.078×105＝0.001mm<3mm满足变形要求顺桥向：钢管立柱的纵向间距为0.5m，按三跨连续梁进行计算，由小横杆传递的集中力F=9.21×0.5=4.61KN最大弯矩:Mmax=0.267FL=0.267×4.61×0.5=0.62KN.m弯曲强度：σn= Mmax /W＝0.62×106/4.493×103＝138Mpa<[σw]＝215Mpa满足强度要求抗弯强度：f＝1.883F l2/100EI=1.883×4610×5002/100×2.1×105×1.078×105＝0.001mm<3mm满足变形要求3、立杆计算橫桥向：立杆承受由大横杆传递来的荷载,因此N=3.35KN,由于大横杆步距为 1.5m,长细比λ＝H/r＝1500/15.95=94,查表得∮＝0.558稳定：N＝3.35 KN <∮A[σ]＝0.558×424×215/1000＝50.87KN满足要求顺桥向：立杆承受由大横杆传递来的荷载,因此N=4.61KN,由于大横杆步距为 1.5m,长细比λ＝H/r＝1500/15.95=94,查表得∮＝0.558稳定：N＝4.61 KN <∮A[σ]＝0.558×424×215/1000＝50.87KN满足要求4、扣件抗滑力计算橫桥向：由R=3.35 KN<Rc=8.5KN满足抗滑要求顺桥向：由R=4.61 KN<Rc=8.5KN满足抗滑要求三、花瓶墩帽扣件式支架计算1、小横杆计算悬挑部分：钢管立柱的纵向间距为0.5m，横向间距为0.572m。

花瓶墩变截面位置的体积计算公式化简

花瓶墩变截面位置的体积计算公式化简好的，以下是为您生成的文章：咱先来说说这个花瓶墩变截面位置的体积计算公式化简，这可真是个让人头疼又有趣的事儿。

我还记得有一次，跟着施工队去实地考察一个桥梁项目。

那时候太阳老大了，晒得人直发晕。

我们一群人就围在那个花瓶墩旁边，对着图纸和实际的墩子，绞尽脑汁地算着体积。

话说回来，花瓶墩变截面位置的体积计算，那可不是个简单的事儿。

通常呢，咱们用的公式是一堆复杂的数学表达式，里面又是各种参数，什么墩顶半径、墩底半径、变截面高度等等。

咱先把这个复杂的公式摆出来瞅瞅：V = πh/3 * (R₁² + R₁R₂ +R₂²) ，这里面的 h 就是变截面的高度，R₁是墩顶半径，R₂是墩底半径。

要化简这个公式，就得好好琢磨琢磨这些参数之间的关系。

比如说，要是墩顶半径和墩底半径之间有个固定的比例关系，那就能把公式变得简单点儿。

再或者，咱想想能不能通过一些几何图形的相似性来简化计算。

就像三角形相似一样，花瓶墩的不同部分也许也有类似的关系可以利用。

还有啊，咱可以尝试把这个体积分成几个部分来计算。

比如说，先算上面一部分的体积，再算下面一部分的体积，最后加起来。

其实啊，化简这个公式就跟解一道特别难的谜题一样。

有时候感觉走投无路了，突然一个小灵感就能让整个局面豁然开朗。

回到之前说的那次实地考察，大家在那热得汗流浃背，可还是不停地讨论、比划。

有人提出了一个想法，然后大家就一起验证，那种齐心协力的感觉真不错。

最后呢，经过一番努力，我们还真找到了一个相对简单的化简方法。

虽然不是完美到极致，但在实际应用中确实能节省不少时间和精力。

总之，花瓶墩变截面位置的体积计算公式化简这事儿，得有耐心，得善于发现参数之间的关系，还得有点创新思维。

只要咱们肯下功夫，总能找到更简单有效的方法来解决问题。

就像那次在烈日下的努力一样，付出总会有收获的！。

花瓶墩柱体积计算公式

花瓶墩柱体积计算公式
花瓶墩柱体积计算公式可以帮助我们快速准确地计算出花瓶墩
柱的体积，方便我们进行相关工程设计和施工。

花瓶墩柱体积计算公式如下：
V = (π/4) ×D ×H
其中，V为花瓶墩柱的体积，π为圆周率，D为花瓶墩柱的直径，H为花瓶墩柱的高度。

使用该公式进行计算时，需要先测量出花瓶墩柱的直径和高度，然后带入公式进行计算即可。

需要注意的是，计算出来的体积通常是立方米或者立方厘米，如果需要转换为其他单位，需要进行相应的单位换算。

总之，花瓶墩柱体积计算公式是一个非常实用的工具，能够方便我们进行相关工程设计和施工。

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浅谈花瓶墩的设计与计算

ＣＯＭＭＵＮＩＣＡＴＩＯＮＳＳＴＡＮＤＡＲＤＩＺＡＴＩＯＮ．Ｎｏ．１９，２００８（ＩＳＳＵＥＮｏ．１７８３１）
公路工程与运输
交通标准化ＣＯＭＭＵＮＩＣＡＴＩＯＮＳＳＴＡＮＤＡＲＤＩＺＡＴＩＯＮ
２００８年第９期（总第１８１期）
模式，配筋采用对称配筋，控制截面取墩身根部截４．２．２分析结果
公路工程与运输
算为例，重点介绍异形桥墩设计和计算思路，并对异形桥墩的受力特点进行分析和探讨。２设计背景
新兴大桥位于阜城西郊，所处位置十分重要，既具有公路交通功能，也是城市桥梁，在设计过程中考虑了交通与景观的双重功能，力求桥型新颖独特。
根据上述考虑，新兴大桥主桥采用（６４＋８８）ｍ
ＤＡＩＳｈｉ－ｈｏｎｇ，ＦＥＩＬｉａｎｇ
（ＡｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒａｌＤｅｓｉｇｎ＆ＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＳｏｕｔｈｅａｓｔＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，ＴｒａｆｆｉｃＢｒａｎｃｈ，Ｎａｎｊｉｎｇ２１００９６，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔａｋｉｎｇｐｒａｃｔｉｃａｌｂｒｉｄｇｅａｐｐｒｏａｃｈｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｆｏｒｉｎｓｔａｎｃｅ，ｔｈｅｐａｐｅｒｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓｔｈｅｄｅｓｉｇｎａｎｄｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｐｒｏｃｅｓｓｏｆｖａｓｅｐｉｅｒｓ，ａｎｄｅｍｐｈａｓｉｚｅｓｔｈｅｄｅｔａｉｌｅｄｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎａｎｄａｎａｌｙｚｅｓｔｈｅｓｔｒｅｓｓｏｆ６８ｔｈｉｓｔｙｐｅｏｆｐｉｅｒｓｉｎｔｒａｎｓｖｅｒｓｅｄｉｒｅｃｔｉｏｎｏｆｂｒｉｄｇｅａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｓｔｒｅｓｓｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｖａｓｅｐｉｅｒｓ．Ｔｈｅａｎａｌｙｓｉｓｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｔｅｎｓｉｌｅｓｔｒｅｓｓｉｎｔｈｅｔｏｐｏｆｐｉｅｒｓｉｎｔｒａｎｓｖｅｒｓｅｄｉｒｅｃｔｉｏｎｏｆｂｒｉｄｇｅｉｓｇｒｅａｔ，ｔｈｅｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔｓｈｏｕｌｄｂｅｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ．Ｗｈａｔ′ｓｍｏｒｅ，ｉｔｓｓｈｅａｒｉｎｇｓｔｒｅｎｇｔｈｉｎｐｉｅｒｓｉｓｌｅｓｓ，ｓｏｔｈｅｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔｓｈｏｕｌｄｂｅｄｏｎｅａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｃｏｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ．

花瓶墩悬臂计算

一、基本资料1、上部恒载支承反力N g＝24727KN16、计算简图：2、上部活载支承反力N q＝1908KN3、结构重要性系数γ0＝ 1.14、拉杆计算高度h＝ 3.15879m5、支座宽度b＝0.97m6、桥墩宽度B＝ 2.01m7、支座间距L＝ 5.5m8、支座中心距墩边缘x＝0.625m9、砼轴心抗压强度f cu,k＝26.8Mpa10、系杆钢筋抗拉强度f sd＝280Mpa11、系杆钢筋截面面积A s＝27344mm212、钢筋中心距外缘距离a s＝0.12m13、最里层钢筋中心距外缘s＝0.17m14、系杆钢筋直径d＝32mm15、钢筋弹性模量E s＝200000Mpa二、撑杆抗压与系杆抗拉承载力验算h0=h-a s= 3.0388mθ=tan-1(h/x)=78.4°h a＝s+6d=0.362m t=bsinθ+h a cosθ= 1.023m b s= 2.01m N d=13318KN D d=N d/sinθ=13596KN T d=N d/tanθ=2739KN0.00011Mpa≤0.48f cu,k撑杆抗压承载力验算:γ0D d=14956KN ≤tb s f cd,s=26452KN系杆抗拉承载力验算:γ0T d=3013KN ≤f sd A s=7656KN二、斜截面抗剪承载力验算砼抗拉强度设计值f td= 1.65Mpa 预应力提高系数α2＝ 1.0γ0V d=14650KN >0.50×10-3α2f td bh0=5039γ0V d=14650KN ≤0.51×10-3fcu,k 0.5bh=15810桥墩悬臂验算通过！KN 满足规范要求！KN 需要斜截面抗剪验算！本计算为大沙路高架桥花瓶墩悬臂计算，采用“撑杆-拉杆体系”方法计算悬臂正截面抗弯承载力，斜截面抗剪承载力按钢筋砼一般受弯构件计算。

XXX高架桥17#花瓶墩(对称)悬臂计算书满足规范要求！满足规范要求！1。