中铁西一大桥盖梁穿钢棒法计算书(竹胶板)
总工必备盖梁受力验算书(穿芯棒)实例
盖梁悬空支架结构验算书（穿钢棒法）盖梁悬空支架结构验算书（穿钢棒法）一、工程概况2#大桥上部构造采用9×30m预应力混凝土T梁，先简支后桥面连续，共三联。
基础及下部构造采取桩柱式，桩基直径1.5m，桥墩采用双柱式墩，直径1.4m，盖梁尺寸2.0m×1.6m×8.95m，全桥共计8个盖梁。
二、总体施工方案因本桥盖梁高度较低，拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。
盖梁尺寸为2.0m×1.6m×8.95m（宽×高×长），底宽1.7m。
盖梁简图如下：三、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根2m长φ90mm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根11m长I40b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。
主梁上面安放一排每根3m长的[10槽钢，间距为40cm作为分布梁。
分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（[10槽钢）——横向主梁（40b工字钢）——支点φ9cm钢棒。
如图：四、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下：1.《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）2.《路桥施工计算手册》五、计算参数1.主要材料1)[10槽钢截面面积为：A=1274.8mm2截面抵抗矩：W=39.7×103mm3截面惯性矩：I=198×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
2)I40b工字钢横向主梁采用2根I40b工字钢，横向间距为140cm。
截面面积为：A=9411.2mm2，X轴惯性矩为：I X=22800×104mm4，X轴抗弯截面模量为：W X=1140×103mm3，钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
3）钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，截面面积为：A=3.14×452=6358.5mm2，惯性矩为：I=πd4/32=3.14×904/32=643.8×104mm4截面模量为：W=πd3/32=7.15×104mm3抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。
盖梁穿心钢棒法受力分析 2
盖梁穿心钢棒法受力分析计算1、设计荷载1)砼自重砼自重统一取11m*2.2*1.8m高梁高为计算荷载，砼方量：V=50.1m3，钢筋砼按27KN/m3计算，砼自重：G=50.1×27=1352.7KN盖梁长11m，均布每延米荷载：q1=122.97kN/m2）组合钢模板及连接件重量为3.5吨，自重G=3500*9.8/1000=34.3KN均布每延米荷载q2=3500*9.8/1000/11=3.11kN/m3）I16工字钢按照50cm间距布设，需I16工字钢16根，每根长3.5米I16工字钢自重G=3.5*16*20.5*9.8/1000=11.25KN，均布每延米荷载q3=11.25/11=1.02kN/m4）I50工字钢共2根，单根长12米，自重G=2×12×93.654×9.8/1000=22.03kN均布每延米荷载q4=1.87KN/m5)施工荷载小型机具、堆放按500kg计算，自重G=500*9.8/1000=4.9KN：q5=0.45 KN/m振捣混凝土产生的荷载：q6=0.45 KN/m2、荷载组合及施工阶段盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
3、受力模型1)I16工字钢I16工字钢分布梁直接承受底模以上的自重，I16工字钢分布在圆柱两侧的50a工字钢上，两工字钢主梁紧贴圆柱，间距按圆柱直径180cm，故I16工字钢分布梁计算跨径为180cm，盖梁底宽为220cm，分布梁两端各悬臂85cm，悬臂有利跨中受力，不计悬臂部分，按简支梁计算，实际偏安全，如下图2）I50a工字钢工字钢主梁承受由每根I16工字钢分布梁传来的重力，按均布荷载考虑，两根工字钢各承受一半的力，工字钢搭在两圆柱预埋的钢棒上，故工字钢计算跨径为两圆柱中心的间距，取为 6.5m，按两端外伸悬臂计算。
如下图：3）钢棒计算模型钢棒为悬臂结构模型，工字钢紧贴圆柱，故只考虑钢棒受剪，4个支点抗剪截面分担承受上面传来的重力。
盖梁悬空支架计算书(穿心棒法)
盖梁悬空支架计算书（穿心棒法）一、工程概况本标段为墨临高速公路工程土建3标段，起点位于云南省普洱市墨江县孟弄乡，终点止于玉溪市新平县平掌乡，标段里程为K28+500.00-K45+735.0,标段全长17.235公里，本标段总造价13.88亿，预计工期3年。
本标段包含桥梁18座，其中大桥16座，中桥2座。
桥梁总长左线6328延米，右线6045延米。
下部构造桥墩采用双柱式墩，重力式U型桥台。
柱式桥台和柱式桥墩盖梁采用穿心棒法施工。
二、总体施工方案因本桥盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。
拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。
柱式墩圆柱直径有1.4m、1.5m、1.6m、1.7m、1.8m、2.1m，盖梁尺寸为 2.3m×1.9m×12.35m（宽×高×长）、2.1m×1.7m×11.7m、1.9m×1.6m×11.6m。
考虑最不利情况，采用尺寸2.3m ×1.9m×12.35m（宽×高×长）盖梁作为计算模型。
盖梁简图如下：三、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3m长φ10cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根12m长45b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。
主梁上面安放一排每根3m长的[16槽钢，间距为50cm作为分布梁。
分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（双10槽钢）——横向主梁（45b工字钢）——支点φ10cm钢棒。
如下图：四、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下：1.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）2.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）4.《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.其他现行相关规范、规程五、计算参数1.主要材料1)[16a槽钢截面面积为：A=2195mm2截面抵抗矩：W=108.3×103mm3截面惯性矩：I=866.2×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
穿心棒法盖梁施工计算书
穿心棒法盖梁施工计算书一、工程概况盖梁设计尺寸：双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。
盖梁如图所示：二、施工顺序1、预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，预埋直径110mm硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调；2、插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致；3、安装固定装置和机械式千斤顶。
4、吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺I12.6工字钢作为分配梁；5、拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。
三、受力计算1、设计参数1）I12.6工字钢截面面积为：A=1810mm2截面抵抗矩：W=77×103mm3截面惯性矩：I=488×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
2）主梁工字钢横向主梁采用2片45b工字钢。
截面面积为：A=11100mm2截面抵抗矩：W=1500×103mm3截面惯性矩：I=33760×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa3）钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，截面面积为：A=3.14×452=6362mm2，抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。
2、荷载计算1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量）W1=38.35×26=444.3kN；2）支架、模板荷载A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。
W2=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN；B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。
盖梁钢棒法计算书
盖梁施工钢棒法计算书 附表1一、施工总荷载薄壁墩盖梁尺寸如图1所示。
图1 薄壁墩盖梁尺寸示意图盖梁模板施工体系选用墩身预埋PVC 管并插入钢棒，其钢棒中心距边缘30cm 。
上置千斤顶，I45a 工字钢作纵梁，纵梁上放置[18a 槽钢支撑悬臂端模板的三角支架。
具体布置如图2所示。
空心薄壁墩工字钢纵梁槽钢横梁角钢三角支撑盖梁Ф钢棒图2 盖梁结构示意图施工荷载包括：平台及盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时振捣产生的冲击力等。
施工平台包括：墩身预埋PVC 管，采用φ95mm 钢棒4.6m*2根，两边露出各80cm ；钢棒上安装牛腿，架设I45a工字钢2根作为纵梁，每根12.6m，形成支撑纵梁以承受盖梁施工荷载，并通过调整横梁下的木楔调整盖梁横坡；支撑平台横梁拟采用[18a槽钢作为横梁，每根长4.6m，在悬臂部分按照（4@50+30)cm等间距布置，共需12根。
因空心薄壁墩墩顶实心段承担了大部分盖梁自身荷载，浇筑时只有悬臂部分荷载和混凝土流动对悬臂部分倾斜模板产生的侧压力由支架承担，故盖梁悬臂部分加上挡块按照（均布荷载+集中力）计算(取钢筋砼与模板共同容重取γ=26kN/m3,其中变截面段按照线性荷载计算，安全系数恒载乘以系数1.2，活载乘以1.4)：变截面段：q1=26*1*3.2/2-26*2*3.2/2=(41.6-83.2)kN/m悬臂等截面段：q2=26*2*3.2/2=83.2kN/m墩顶前后悬出段（包括钢筋砼与侧模板,全部作用于纵梁跨中部位）：q3=0.1*2*25+ [11.1 *1+（11.1+6.5）*1/2]*130*9.8/1000/6=9.2kN/m 挡块集中力：F1=0.3*0.5*（3.2-0.03*2）*26/2=6.1kN施工人员、运输工具、堆放材料荷载：q4=2.5KN/m2*3.2m/2=4kN/m下料冲击、振捣时产生的荷载（主要指对悬臂端倾斜模板底模的冲击荷载的竖向分力）：q5=2.0kPa*3.2m/2=3.2kN/m；横梁自重（一端，查结构计算手册：[18a槽钢质量为20.17Kg/m）加悬臂端三角支撑荷载(一端，不考虑变形，L75*75*7角钢质量7.4kg/m)：q6=（7.4kg/m*45m*9.8/1000/2.1m+20.17*4*6*9.8/1000/2.1）/2=1.91kN/mA3钢容许弯曲应力=1.25*[σ]=1.25*145MPa=181 MPa容许剪切应力=1.25*[τ]=1.25*85MPa=106 MPa16Mn钢容许弯曲应力=1.25*[σ]=1.25*210 MPa=262.5 MPa容许剪切应力=1.25*[τ]=1.25*120 MPa=150 MPa弹性模量E=2.1*105Mpa二、横梁计算根据《路桥施工计算手册》P176表8-5注，支架属于临时结构，其强度设计采用容许应力法，并不考虑荷载分项系数，且根据表8-9，其提高系数k=1.25。
绕城高速盖梁支撑(穿棒法型钢平台)计算书
内江绕城高速盖梁支撑（穿棒法型钢平台）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、基本参数1、基本构造参数2、盖梁墩柱参数3、盖梁附加支撑参数二、荷载设计盖梁支撑简图如下：盖梁抱箍纵向立面图盖梁抱箍横向立面图三、面板验算面板材料类型组合钢模板盖梁底膜钢模板小楞布置方式井字型布置钢模板纵向小楞间距（mm）300 钢模板横向小楞间距（mm）300钢板厚度（mm） 6 钢板抗弯强度设计值f（N/mm2）215钢板弹性模量E(N/mm2) 206000单位长度钢板截面抵抗矩：W=bt2/6=1000×6×6/6＝6000mm3单位长度钢板截面惯性矩：I=bt3/12=1000×6×6×6/12＝18000mm3单位长度钢面板所受均布线荷载：q＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q k]×1=1.1×[1.3×(0.3+(24+2)×1.8)+1.5×0.9×3]×1＝71.808kN/m由于钢面板纵横向楞间距比值300/300=1＜3，钢面板按双向板(两边固支，两边铰支)计算依据《建筑施工手册》（第四版），单位长度钢板最大弯矩值：M xmax=0.0234×71.808×0.32=0.151kN·mM ymax=0.0234×71.808×0.32=0.151kN·m钢的泊桑比为μ=0.3，对弯矩进行修正：M x=M xmax+μM ymax=0.151+0.3×0.151=0.1966kN·mM y=M ymax+μM xmax=0.151+0.3×0.151=0.1966kN·mM=max(M x,M y)=max(0.1966,0.1966)=0.1966kN·m1、强度验算σ=M/W=0.1966×106/6000=32.766N/mm2≤[f]＝215N/mm2钢板强度满足要求！2、挠度验算钢板刚度：Bc=Et3/(12(1-μ2))=206000×63/(12×(1-0.32))=4074725.275N·mm钢板最大挠度：f max=ωmax ql4/Bc=0.00215×71.808×10-3×3004/4074725.275=0.307mm<1 /400=300/400=0.75mm钢板挠度满足要求！四、横向分布梁计算横向分布梁截面惯性矩I(cm4) 198.3承载能力极限状态：q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q k]×S=1.1×[1.3×(0.75+(24+2)×1.8)+1.5×0.9×3]×0.3＝21.735kN/m横向分布梁自重q2＝1.1×1.3×0.1＝0.143kN/m梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F1＝1.1×1.3×0.75×1.8×0.3＝0.579kN梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F2＝1.1×1.3×0.75×1.8×0.3＝0.579kN正常使用极限状态：q1'＝[(G1k+(G2k+G3k)×h)+Q k]×S=[(0.75+(24+2)×1.8)+3]×0.3=15.165kN/m横向分布梁自重q2'＝1×0.1＝0.1kN/m梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F1'＝1×0.75×1.8×0.3＝0.405kN梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F2'＝1×0.75×1.8×0.3＝0.405kN计算简图如下：1、抗弯验算横向分布梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=5.619×106/39700=141.529N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算横向分布梁剪力图(kN)V max＝11.554kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=11.554×1000×[48×1002-(48-5.3)×832]/(8×1983000×5.3)＝25.537N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算横向分布梁变形图(mm)νmax＝2.21mm≤[ν]＝L/400＝1500/400＝3.75mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力:R max=11.554kN正常使用极限状态支座反力:R’max=8.062kN五、纵向承重梁计算纵向承重梁类型型钢梁纵向承重梁材质及类型工字钢截面类型25a号工字钢抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 弹性模量E(N/mm2) 206000 截面抵抗矩W(cm3) 401.88 截面惯性矩I(cm4) 5023.54 纵向承重梁合并根数 1 纵向承重梁受力不均匀系数k 1纵向承重梁自重线荷载标准值(kN/m) 0.381 纵向承重梁允许挠度1/250 纵向承重梁自重线荷载标准值：q’=0.381kN/m纵向承重梁自重线荷载设计值：q＝1.1×1.3×0.381=0.545kN/m横向分布梁传递的支座反力（纵向承重梁中间部位）：集中荷载标准值：F1’=8.062kN集中荷载设计值：F1=11.554kN横向分布梁传递的支座反力（纵向承重梁两端部位）：集中荷载标准值：F2’=8.062/2=4.031kN集中荷载设计值：F2=11.554/2=5.777kN计算简图如下：1、抗弯验算弯矩图(kN·m)σ=M max/W=62.532×106/401880=155.598N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算剪力图(kN)V max=95.579kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=95.579×1000×[116×2502-(116-8)×2242]/(8×50235400×8)＝54.433N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算变形图(mm)跨中：νmax=4.625mm≤[ν]=4000/250=16mm满足要求！4、支座反力计算连续梁支座反力设计值依次为：R1=62.579kN，R2=171.77kN，R3=171.77kN，R4=62.58kN六、附加型钢立柱验算纵向承重梁附加型钢支撑位置，纵向承重梁传递给型钢立柱荷载分别为: R1=62.579kN，R4=62.58kNN=max(R1,R4)=max(62.579,62.58)=62.58kN立柱长细比λ=Hs/i=9000/112.5=80≤[λ]=150满足要求！查表得φ=0.688型钢立柱所受轴力：F=N+1.1×1.3×gk×H=62.58+1.1×1.3×0.549×9=69.646kN型钢立柱稳定性验算：σ=F/(φA)=69.646×103/(0.688×6993)=14.476N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！七、型钢立柱基础验算型钢立柱传给基础荷载F=69.646kNp＝F/(m f A)＝69.646/(0.5×2)＝69.646kPa≤f ak＝950kPa满足要求！八、穿芯钢棒验算穿芯棒材料类型圆钢棒圆钢棒直径d(mm) 100穿芯钢棒抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125由于穿芯钢棒受力为悬臂结构模型，纵向承重梁紧贴墩柱，穿芯钢棒仅考虑受剪。
盖梁销棒法施工方案计算书
盖梁销棒法施工方案计算书一、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在三墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒,上面采用墩柱两侧各2根18m长40a工字钢做横向主梁,搭设施工平台的方式;主梁上面安放一排每根长的10槽钢,中间间距为50cm,两边间距为50cm作为分布梁;两端安放工字钢在分布梁上,铺设盖梁底模;传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁——横向主梁——支点钢棒;如下图：二、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下：1.公路桥涵施工技术规范JTG T F50-20112.钢结构设计规范GB 50017-20033.建筑结构荷载规范GB50009-20124.其他现行相关规范、规程三、计算参数1.主要材料1)10槽钢截面面积为：A=1274mm2截面抵抗矩：W=×103mm3截面惯性矩：I=×104mm4弹性模量E=×105Mpa钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值σ=215MPa;2)40a工字钢横向主梁采用2根40a工字钢,横向间距为;截面面积为：A=8607mm2,X轴惯性矩为：I X=21714×104mm4,X轴抗弯截面模量为：W X=×103mm3,钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值σ=215MPa;3钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒A45,截面面积为：A=×452=,惯性矩为：I=πd4/64=×904/64=×104 mm4截面模量为：W=πd3/32=×104 mm3抗剪强度设计值τ=125Mpa;2.设计荷载1砼自重砼方量：V=,钢筋砼按26KN/m3计算,砼自重：G=×26=盖梁长,均布每延米荷载：q1=m2组合钢模板及连接件 kN/m2,侧模和底模每延米共计, q2=m 310槽钢长10a槽钢间距,共30根,每延米根,合计：q3=××m=m440a工字钢共2根,当根长18米,共重：2×18×=q4=5施工荷载小型机具、堆放荷载：q5= KPa振捣混凝土产生的荷载：q6=2 KPa3.荷载组合及施工阶段盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数,施工荷载按活载考虑组合系数;四、受力模型110槽钢分布梁计算模型：10槽钢分布梁直接承受底模以上的自重,10槽钢分布在圆柱两侧的40a工字钢上,工字钢主梁紧贴圆柱,间距为,故10槽钢分布梁计算跨径为,盖梁底宽为160cm,按简支梁计算,如下图2工字钢主梁计算模型：工字钢主梁承受由每根槽钢分布梁传来的重力,按均布荷载考虑,2根工字钢各承受1/2的力,工字钢搭在三圆柱预埋的钢棒上,故工字钢计算跨径为圆柱中心的间距,取为,按两端外伸悬臂计算;如下图3钢棒计算模型钢棒为悬臂结构模型,工字钢紧贴圆柱,故只考虑钢棒受剪,6个支点抗剪截面分担承受上面传来的重力;五、计算结果1.10槽钢分布梁计算荷载q=×q1+q2+×q5+q6=×++×+2=m10槽钢分布梁布设最大间距,单根最大承受×=,盖梁底宽则单根槽钢均布荷载q==m计算跨径跨中弯矩：M=1/8ql2=××=·mσ=M/W=×103mm3=＜215MPa挠度：f=5ql4/384EI=5××384××=<f=l0/400=400= 满足要求2.40a工字主横梁计算荷载：q=×q1+q2+q3+×q5+q6=×++ +×+2=m40a工字钢设2根,单根承受q=×=m计算跨径弯曲应力M=1/8ql2=××=m最大弯曲应力δ=M/W=×103/=<δW=215MPa满足要求剪应力最大剪应力τ=Q/A=×103×/8607=11Mpa<τ=125MPa 满足要求3、挠度计算整体最大挠度f1=5ql4/384EI=<f= 满足要求3.钢棒计算荷载： Q=×+×/6=τ=Q/A=×103/=<τ=125Mpa 满足要求六、结论综合以上计算得知,此支架方案能满足施工受力要求;。
【精品工程资源】西一大桥盖梁穿钢棒法计算书
盖梁穿心钢棒法受力分析计算书一、设计荷载1、钢筋砼自重盖梁钢筋砼自重统一按15.15m×1.8m×1.8m计算。
每个盖梁设计砼方量V=45.9m³,钢筋砼每方按25KN/m³《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012砼自重G=45.9×25=1147.5KN，盖梁长15.15m，均布每延米荷载为q1=1147.5/15.15=75.74KN/m2、盖梁组合钢模板及连接件重量为9吨。
组合钢模板自重G=9000×9.8/1000=88.2KN均布每延米荷载q2=88.2/15.15=5.82kN/m3、[12槽钢按照30cm间距布置，需要44根槽钢，每根长1.8m。
[12槽钢自重G=44×1.8×12.318×9.8/1000=9.56KN1均布每延米荷载q3=9.56/15.15=0.63KN/m4、I56a工字钢每个盖梁设置2根，单根长16m。
工字钢自重G=2×16×106.316×9.8/1000=33.34KN均布每延米荷载q4=33.34/15.15=2.2KN/m5、施工荷载(1)小型机具、施工人员、邻边防护按1500kg计算，G=1500×9.8/1000=14.7KN均布每延米荷载q5=14.7/15.15=0.97KN/m(2)振捣混凝土产生的荷载：q6=4*1=4KN/m（按最大垂直模计算）(3)倾倒混凝土时产生的荷载q7=8*1=8KN/m（8为容量为ｌm³~3m³的运输器具）6、荷载分项系数序号荷载类别荷载分项系数21 模板、钢筋、混凝土自重 1.22 施工人员及施工设备荷载振捣混凝土时产生的荷载倾倒混凝土时产生的荷载1.4二、受力模型1、[12槽钢[12槽钢分布梁直接承受底模以上的自重，[12槽钢分布在圆柱两侧的56a 工字钢上，两工字钢主梁紧贴圆柱，间距按圆柱直径150cm，故[12槽钢分布梁计算跨径为150cm，盖梁底宽为180cm，分布梁两端各悬臂15cm，悬臂有利跨中受力，不计悬臂部分，按简支梁计算，实际偏安全，如下图：分布梁受力模型2、I56a工字钢工字钢主梁承受由每根[12槽钢分布梁传来的重力，按均布荷载考虑，两根3工字钢各承受一半的力，工字钢搭在两圆柱预埋的钢棒上，故工字钢计算跨径为两圆柱中心的间距，取为9.05m，按两端外伸悬臂计算。
盖梁钢棒法计算书
盖梁钢棒法计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1盖梁施工钢棒法计算书 附表1一、施工总荷载薄壁墩盖梁尺寸如图1所示。
图1 薄壁墩盖梁尺寸示意图盖梁模板施工体系选用墩身预埋PVC 管并插入钢棒，其钢棒中心距边缘30cm 。
上置千斤顶，I45a 工字钢作纵梁，纵梁上放置[18a 槽钢支撑悬臂端模板的三角支架。
具体布置如图2所示。
空心薄壁墩工字钢纵梁槽钢横梁角钢三角支撑盖梁Ф钢棒图2 盖梁结构示意图施工荷载包括：平台及盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时振捣产生的冲击力等。
施工平台包括：墩身预埋PVC 管，采用φ95mm 钢棒*2根，两边露出各80cm ；钢棒上安装牛腿，架设I45a 工字钢2根作为纵梁，每根，形成支撑纵梁以承受盖梁施工荷载，并通过调整横梁下的木楔调整盖梁横坡；支撑平台横梁拟采用[18a 槽钢作为横梁，每根长，在悬臂部分按照（4@50+30)cm 等间距布置，共需12根。
因空心薄壁墩墩顶实心段承担了大部分盖梁自身荷载，浇筑时只有悬臂部分荷载和混凝土流动对悬臂部分倾斜模板产生的侧压力由支架承担，故盖梁悬臂部分加上挡块按照（均布荷载+集中力）计算(取钢筋砼与模板共同容重取γ=26kN/m3,其中变截面段按照线性荷载计算，安全系数恒载乘以系数，活载乘以：变截面段：q1=26*1*2-26*2*2=悬臂等截面段：q2=26*2*2=m墩顶前后悬出段（包括钢筋砼与侧模板,全部作用于纵梁跨中部位）：q3=*2*25+ [ *1+（+）*1/2]*130*1000/6=m 挡块集中力：F1=**（）*26/2=施工人员、运输工具、堆放材料荷载：q4=m2*2=4kN/m下料冲击、振捣时产生的荷载（主要指对悬臂端倾斜模板底模的冲击荷载的竖向分力）：q5=*2=m；横梁自重（一端，查结构计算手册：[18a槽钢质量为m）加悬臂端三角支撑荷载(一端，不考虑变形，L75*75*7角钢质量m)：q6=（m*45m*1000/+*4*6*1000/）/2=mA3钢容许弯曲应力=*[σ]=*145MPa=181 MPa容许剪切应力=*[τ]=*85MPa=106 MPa16Mn钢容许弯曲应力=*[σ]=*210 MPa= MPa容许剪切应力=*[τ]=*120 MPa=150 MPa弹性模量E=*105Mpa二、横梁计算根据《路桥施工计算手册》P176表8-5注，支架属于临时结构，其强度设计采用容许应力法，并不考虑荷载分项系数，且根据表8-9，其提高系数k=。
xx大桥盖梁受力计算
盖梁穿心钢棒法受力分析计算1、设计荷载1)、砼自重圆柱盖梁按较大的验算，13.21*2.2*1.8单位（m）。
1)、砼自重砼自重统一取13.21*2.2*1.8m为计算荷载，砼方量：V=52.31m3，钢筋砼按26.4KN/m3计算，砼自重：G=52.31×26.4=1380.98KN盖梁长13.21m，均布每延米荷载：q1=104.54kN/m2）组合钢模板及连接件重量为5吨，自重G=5000*9.8/1000=49KN均布每延米荷载q2=5000*9.8/1000/13.21=3.97kN/m3）I16工字钢按照50cm间距布设，需I16工字钢26根，每根长3.5米I16工字钢自重G=3.5*26*20.5*9.8/1000=18.28KN，均布每延米荷载q3=18.28/13.21=1.38kN/m4）I45工字钢共2根，单根长15米，自重G=2×15×91×9.8/1000=26.75kN均布每延米荷载q4=2.02KN/m5)施工荷载小型机具、施工人员按300kg计算，自重G=300*9.8/1000=2.94KN：q5=0.22 KN/m 振捣混凝土产生的荷载：q6=0.79 KN/m2、荷载组合及施工阶段盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
3、受力模型I16工字钢分布梁直接承受底模以上的自重，I16工字钢分布在圆柱两侧的I45工字钢上，间距按最大圆柱直径1.6m，故I16工字钢分布梁计算跨径为1.6m，盖梁底宽为2.2cm，分布梁两端各悬臂65cm，悬臂有利跨中受力，不计悬臂部分，应按简支梁受力计算。
2）、I45工字钢工字钢主梁承受由每根I16工字钢分布梁传来的重力，按均布荷载考虑，两根工字钢各承受一半的力，工字钢搭在两圆柱预埋的钢棒上，故工字钢计算跨径为三圆柱中心的间距，取为4.9-4.9m，按两端外伸悬臂计算。
穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)
托担法盖梁施工计算书一、工程概况盖梁设计尺寸:双柱式盖梁设计为长1１。
95m,宽2。
1ｍ,高1、６m,混凝土方量为38。
35方,两柱中心距6、95m。
盖梁如图所示:,预埋直径１10ｍm硬质ＰVC管,较高立柱根据高差来进行标高调整,保证两预留孔处于同一个标高,施工时把有关主筋间距与上下层箍筋间距作微调;２)插入钢棒:柱顶插入一根直径为9ｃm,长度为3００cm得钢棒,作为主梁工字钢支撑点,钢棒外伸长度一致;３)安装固定装置与机械式千斤顶。
4)吊装主梁工字钢,利用φ25精轧螺纹钢,夹紧主梁工字钢,上铺I１2.6工字钢作为分配梁;5)拆除钢棒,封堵预留孔:盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。
三、受力计算１、设计参数1)I12、６工字钢截面面积为:A＝1810ｍm2截面抵抗矩:W=77×103mｍ3截面惯性矩:Ｉ＝488×1０4mm4弹性模量Ｅ=２。
1×１0５Ｍpa钢材采用Q2３5钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ］=21５Mpa。
2)主梁工字钢横向主梁采用2片45b工字钢。
截面面积为:A=11100mm２截面抵抗矩:W=1500×103ｍm3截面惯性矩:I=33760×１04mｍ4弹性模量Ｅ=２、１×105Mpa3)钢棒钢棒采用φ９0mm高强钢棒(Ａ４5),截面面积为:A=3。
14×４52=６３62mm2,抗剪强度设计值［τ]=125Mpa。
2、荷载计算1) 混凝土自重荷载(考虑立柱混凝土重量)W1=3８.３5×26=4４4、３kN;2)支架、模板荷载A、2片I45b组成主梁,长12m,纵向工字钢长４。
５m,间距３0cm。
W２=１2×0。
8７4×2+０。
14２×４.5×(１1/0、３)=54。
3kＮ; Ｂ、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到、W３=6800×10=6８kＮ;3)施工人员、机械重量。
盖梁穿钢棒计算书
盖梁穿钢棒计算书神佳米高速公路TJ-06标王元大桥施工方案7.计算书7.1墩柱系梁计算书本标段拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。
在墩身预埋PVC 管，拆模后穿设9cm的钢棒，钢棒上架设两组I40b的工字钢作为承重主梁，主梁上铺设I16的工字钢作为分配梁。
本标段墩柱系梁截面尺寸均为2.0m×1.8m，考虑最不利情况，按柱间距最大的墩柱作为计算模型，取王元大桥左线15#墩墩柱系梁。
墩柱系梁简图如下：支承平台布置墩柱系梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根12m(墩心距为7.0米，墩柱直径为2.2米，总长36.8米，故选择两根6米长工字钢对接，在接头处的两侧及顶面、底面用2cm厚20cm1长16cm宽的钢板焊接，安装时接头放置在中墩支点处)长I56a工字钢做横向主梁。
主梁上面安放一排单根长3m的I16工字钢，间距为50cm作为分布梁。
分布梁上铺设墩柱系梁底模，在I56a和I16工字钢之间安装木楔块调节底板标高偏差。
传力途径为：墩柱系梁底模——纵向分布梁（I16工字钢）——横向主梁（I56a工字钢）——支点φ9cm钢棒。
计算参数计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下：《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《路桥施工计算手册》其他现行相关规范、规程主要材料1）I16工字钢截面面积为：A=2611mm2截面抵抗矩：W=140.9×103mm3截面惯性矩：I=1127×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
2）I56a工字钢横向主梁采用2根I56a工字钢，横向间距为220cm。
截面面积为：A=13538mm2，=65576×104mm4，X轴惯性矩为：IX=2342×103mm3，X轴抗弯截面模量为：WX钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
竹胶板模板计算
1、编制依据某桥现浇梁部分设计图纸及相关设计文件《客运专线桥涵施工指南》《客运专线桥涵验标》《木结构设计规范》《钢结构设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《XX钢管厂WDJ型钢管碗扣脚手架技术条件》2、编制范围某特大桥37跨~39跨现浇箱梁（DKXXX~DKXXX）段。
本计算书计算相关图纸见附图.3、内模设计及理论计算箱梁内模面板采用12㎜厚122㎝×244㎝竹胶合模板。
根据箱梁结构尺寸现场加工。
用方木作肋木。
顶板底模采用扣件式钢管支架支撑。
在箱梁底板泄水孔预埋PVC管内放置φ80mm的钢管立柱，与工22纵梁焊接连接在一起。
工22纵梁上搭设方木横梁，方木横梁上搭设钢管支架，顺桥向排距0.6m、横桥向排距0.9m。
钢管顶设可调托，托顶沿纵向铺10×10cm的方木下分配梁，下分配梁上铺5cm×10cm上分配梁。
模板及支撑体系见附图。
3.1内模顶板竹胶板面板检算1）钢筋混凝土自重荷载P1顶板跨中区域高0.3m，单位面积荷载0.3×25=7.5KN/m2靠近墩身位置2.8米范围过渡为0.45米高。
单位面积荷载0.45×25=11.25KN/m2靠近墩身位置0.2米范围过渡为0.95米高。
单位面积荷载0.95×25=23.75KN/m22）模板自重P2底模为12mm厚竹胶板计算，竹胶板容重取8KN/m3。
单位面积荷载0.012×1×1×8=0.096KN/m2。
3）人员，设备重P3取2.5KN/m24)震动器产生荷载P4取2KN/m2。
5)倾倒混凝土产生荷载P5按照大于0.8m3容器倾倒，取6KN/m2.6)荷载组合模板检算（取单位1米宽度）。
抵抗惯性矩I=bh3/12=0.0123/12=1.44×10-7m4。
抵抗矩W=bh2/6=2.4×10-5m3弹性模量E=6.5×103MPa。
穿心棒浇注盖梁设计计算书
穿心棒浇注盖梁设计计算书穿心棒浇注盖梁设计计算书1、说明1）结构设计简图（均以厘米为单位），如下:列1 2）参考规范：《公路桥涵施工技术规范》、《建筑钢结构设计规范》3）设计参数：参照《建筑钢结构设计规范》选取2、荷载计算1）模板重量G1＝10tf2）模板支架重量G2＝5tf3）混凝土重量G3＝150×2.5＝325tf4）施工人员、材料、机具、行走荷载G4＝0.001×31×2.5×102＝8tf5）振动荷载G5＝0.001×31×2.5×102＝8tf3、穿心棒受力计算简图1）不考虑墩身截面承受荷载，盖梁浇注按均布荷载计算，使计算结果偏安全；2）单边穿心棒、I 56b 受力简图3）弯矩及剪力图、受力计算(1)主要外力计算q ＝(G1＋G2＋G3＋G4＋G5)/(31×2)＝5tf/mN1＝N4＝50tfN2＝N3＝25tf(1)主要内力计算插入弯矩和剪力计算图控制设计内力如下：Qc ＝50tfMc ＝75tf.m4、设计强度复核计算1）工字钢I 56bI 56b 截面特性：A= ；W=σ＝＜［σ］＝抗弯能力满足设计要求τ＝＜［τ］＝抗剪能力满足设计要求2）穿心棒D200穿心棒截面特性：A= ；W=q=5tf/mσ＝＜［σ］＝抗弯能力满足设计要求τ＝＜［τ］＝抗剪能力满足设计要求5、结论（可有可无）（总结一下计算过程，提几项保证结构受力安全施工措施）说明：你们自己查图查公式详细计算，这个不难有学生做就行了。
我手头资料、工具有限不能代替你们做计算书。
非常抱歉！。
桥墩盖梁计算书
大桥1号桥墩盖梁计算书原始数据表单位:kN-m制横分系数汽车控制裂缝mm 挂车控制裂缝mm 支点过渡跨中间比值0 0.200 0.250 0.25注：横分系数0指“杠杆法过渡偏心受压法”，1指“左右偏载按偏压法，对称按杠杆法”，2指“完全杠杆法”。
汽车荷载挂车荷载人群集度车道数汽车-超20级挂车-120 5.000 2汽车数据汽车车距汽车轮距汽车前轮重汽车后轮重重车与前车车距重车与后车车距重车轮重15.00 4.00 70.0 130.0 10.00 10.00 550.0重车轮轴数1~2轮距2~3轮距3~4轮距4~5轮距5 3.00 1.40 7.00 1.40第1轮重第2轮重第3轮重第4轮重第5轮重30.0 120.0 120.0 140.0 140.0汽轮与护轮距离横向轮轴数1~2轮距2车横向间距0.500 2 1.80 1.30挂车数据挂车轮轴数1~2轮距2~3轮距3~4轮距4 1.20 4.00 1.20第1轮重第2轮重第3轮重第4轮重300.0 300.0 300.0 300.0挂轮与护轮距离横向轮轴数1~2轮距2~3轮距3~4轮距1.000 4 0.90 0.90 0.90右偏角(度) 桥面净宽左护栏宽左人行宽左隔离栅宽右隔离栅宽右人行宽右护栏宽90.00 10.00 0.25000 1.00 0.00 0.00 1.00 0.25000 左右梁板中距2~3 3~4 4~5 5~6 6~7 7~8 8~9 9~10 10~11 11~12排支座数1~2对称12 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00恒载反力恒载反力1号2号3号4号5号6号7号8号9号10号11号12号合计左孔支反力350.305.305.305.305.305.305.305.305.305.305.350.3750.右孔支反力350.305.305.305.305.305.305.305.305.305.305.350.3750.合计700.610.610.610.610.610.610.610.610.610.610.700.7500.恒载反力标准跨径计算跨径支座与墩中心距离支座与梁端接头中心距离左孔数据20.00 19.30 0.35 0.35右孔数据20.00 19.30 0.35 0.351号边梁与桥面护栏外侧垂直距离1号边梁与盖梁端垂直距离0.75 0.75裂缝C3值拉筋重心距压筋重心距上通筋数下通筋数自动计算0.05 0.05 4 4混凝土标号主筋等级主筋直径mm 侧筋等级侧筋直径mm 箍筋等级箍筋直径mm30 2 25 1 10 1 10挡块设置顺桥挡块盖梁挡块宽度挡块高度左挡块距梁端右挡块距梁端不设置齐平0.00 0.00 0.00 0.00盖梁悬距变高悬长盖梁宽度2.65 2.65 1.40盖梁截面盖梁端高盖梁高度矩形截面0.70 1.40墩身类型墩柱高柱直径顺桥尺寸横桥尺寸柱数柱距1~2 圆形截面10.00 1.10 2 7.20活载作用力表(表1)内容布载方式左支反力右支反力总轴重冲击系数车列走向重轴距原点重车轮重人群/每米双孔加载50.0 50.0 0.0 0.0000 0 0.00 0 左孔加载50.0 0.0 0.0 0.0000 0 0.00 0 右孔加载0.0 50.0 0.0 0.0000 0 0.00 0挂车双孔加载773.3 286.8 1200.0 0.0000 1 20.85 1200 左孔加载1022.8 0.0 1200.0 0.0000 1 19.65 1200 右孔加载0.0 1022.8 1200.0 0.0000 -1 19.65 1200一列车双孔加载333.5 161.4 880.0 0.0427 -1 18.25 550 左孔加载416.8 0.0 550.0 0.1901 1 19.65 550 右孔加载0.0 416.8 550.0 0.1901 -1 19.65 550注：1、“车列走向”为0指无汽车，-1指汽车从左向右行驶，1指从右向左行驶。
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盖梁穿心钢棒法受力分析计算书2
一、设计荷载
1、钢筋砼自重
盖梁钢筋砼自重统一按15.15m×1.8m×1.8m计算。
每个盖梁设计砼方量V=45.9m³,钢筋砼每方按25KN/m³《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
砼自重G=45.9×25=1147.5KN，
盖梁长15.15m，均布每延米荷载为q1=1147.5/15.15=75.74KN/m
2、盖梁组合钢模板及连接件重量为9吨。
组合钢模板自重G=9000×9.8/1000=88.2KN
均布每延米荷载q2=88.2/15.15=5.82kN/m
3、底模下横向10×10cm的方木
单根长度按10m计算，6kg/m,纵向间距0.2cm，共9排。
方木自重G=6×10×9×9.8/1000=5.29KN
均布每延米荷载q3=5.29/15.15=0.35kN/m
4、[12槽钢
按照30cm间距布置，需要44根槽钢，每根长1.8m。
[12槽钢自重G=44×1.8×12.318×9.8/1000=9.56KN
均布每延米荷载q4=9.56/15.15=0.63KN/m
5、I56a工字钢
每个盖梁设置2根，单根长16m。
工字钢自重G=2×16×106.316×9.8/1000=33.34KN
均布每延米荷载q5=33.34/15.15=2.2KN/m
6、施工荷载
(1)小型机具、施工人员、邻边防护按1500kg计算，
G=1500×9.8/1000=14.7KN
均布每延米荷载q6=14.7/15.15=0.97KN/m
(2)振捣混凝土产生的荷载：q7=4*1=4KN/m（按最大垂直模计算）
(3)倾倒混凝土时产生的荷载q8=8*1=8KN/m（8为容量为ｌm³~3m³的运输器
具）
7、荷载分项系数
P
二、受力模型
1、10×10cm方木
10×10cm方木分布梁直接承受底模以上的自重，方木均匀分布在[12槽钢上，间距20cm布置，按简支梁计算，如下图：
2、[12槽钢
[12槽钢分布梁直接承受底模以上的自重，[12槽钢分布在圆柱两侧的56a 工字钢上，两工字钢主梁紧贴圆柱，间距按圆柱直径150cm，故[12槽钢分布梁计算跨径为150cm，盖梁底宽为180cm，分布梁两端各悬臂15cm，悬臂有利跨中受力，不计悬臂部分，按简支梁计算，实际偏安全，如下图：
分布梁受力模型
3、I56a工字钢
工字钢主梁承受由每根[12槽钢分布梁传来的重力，按均布荷载考虑，两根工字钢各承受一半的力，工字钢搭在两圆柱预埋的钢棒上，故工字钢计算跨径为两圆柱中心的间距，取为9.05m，按两端外伸悬臂计算。
如下图：
q
4、钢棒计算模型
钢棒为悬臂结构模型，工字钢紧贴圆柱，故只考虑钢棒受剪，4个支点抗剪截面分担承受上面传来的重力。
三、计算结果
1、盖梁底模强度计算
盖梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为200mm，模板受力计算按三跨等跨连续梁考虑，验算模板强度采用宽b=1000mm平面竹胶板。
a．模板力学性能
（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=bh³/12=100×1.5³/12=28.12 cm4
（3）截面抵抗矩：W= bh²/6=100×1.5²/6=37.50 cm³
（4）截面积：A=bh=100×1.5=150 cm²
b．模板受力计算(按三跨等跨连续梁考虑)
P×b=116.03×1=116.03KN/m
底模板均布荷载:q=计
由三跨等跨连续梁最大正应力计算公式（《简明施工计算手册》）：
σmax=0.100ql²/w=0.100×116.03×0.2²×106/（37.50×103）
=12.4 MPa≤[σ]=20 MPa
竹胶板强度满足要求。
c. 挠度计算
从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：
f=0.677qL4/100EI
=0.677×116.03×0.24×108/(100×0.1×105×28.12)
=0.44mm＜L/400=0.5mm
竹胶板刚度满足要求。
综上，竹胶板受力满足要求。
2、10×10方木
荷载q=1.2×（q1+q2）+1.4×（q6+q7+q8）=116.03KN/m 10×10方木间距0.2m，单根承受0.2×116.03=23.21 KN
单根均布荷载q=23.21/1=23.21 KN/m
计算跨径取0.2m
跨中弯矩： M=1/8ql²=0.125×23.21×0.2²=0.12 KN/m
σ=M/W=0.12×103/166.7=0.72MPa≤[σ]=9 MPa
强度满足要求。
fmax= qL4/128EI=23.21×0.24/(128×9×103×8.33×10-6)=
0.003mm≤[f]=L/400=200/400=0.5mm
刚度满足要求。
2、[12槽钢
荷载q=1.2×（q1+q2+q3）+1.4×（q6+q7+q8）=116.45KN/m [12槽钢分布梁布设间距0.3m，单根承受0.33×116.45=38.38 KN
单根均布荷载q=38.38/1.8=21.32 KN/m
计算跨径取1.5m
跨中弯矩：跨中弯矩：M=1/8ql²=0.125×21.32×1.5²=5.99 KN/m
σ=M/W=5.99×103/62.1×10-6=96MPa≤［σ］=215Mpa。
钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
挠度：f=5ql4/384EI=5×21.32×1.54/(384×2.06×391)=0.0017m≤/400=1.5/400=0.00375m (满足要求)
[f]=l
2、I56a工字钢
荷载q=1.2×（q1+q2+q3+q4）+1.4×（q6+q7+q8）=117.21KN/m I56a工字钢设两根，单根承受q=0.5×117.21=58.61KN/m
I钢材采用Q345钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=308Mpa。
计算跨径9.05m，
跨中弯矩：
M=ql²/8=58.61×9.05²/8
=600.04 KN/m
σ=M/W=600.04 /2340×103mm³=256Mpa<［σ］=308Mpa。
跨中挠度f=ql4(5-24a2/l2)/384EI
=58.61×9.054×（5-24×3.375 2/9.052）/（384×2.06×65600）
=12.5mm<[f]=l/400=9.05/400=22.6mm
悬臂端点挠度：f=qal3(6a2/l2+3a3/l3-1)/24EI
=58.61×3.375×9.053×(6×3.3752/9.052+3×3.3753/9.053-1)/(24×2.06×65600)=-0.4mm 满足要求
3、钢棒计算
钢棒采用φ100mm高强钢棒
截面面积为：A=3.14×50²=7850mm²，
抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。
荷载q=1.2×(q1+q2+q3+q4)+1.4×(q5+q6+q7)=119.846KN/m Q=119.846×15.15/4=453.91KN
τ=Q/A=453.91×103/7850=57.82MPa<[τ]=125Mpa
满足要求。