扣件式钢管脚手架计算规则
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数二、荷载设计地区浙江杭州市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.3风荷载体型系数μs1风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.81，0.81风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.243，0.243计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n0横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.038+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.038+0.3×1.5/(0 +1))+1.4×2×1.5/(0+1)=4.786kN/m正常使用极限状态q'=(0.038+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.038+0.3×1.5/(0+1))+2×1.5/(0+ 1)=3.488kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[4.786×12/8，4.786×0.152/2]=0.598kN·mσ=M max/W=0.598×106/5080=117.768N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×3.488×10004/(384×206000×121900)，3.488×1504/(8×206000×121900)]=1.809mmνmax＝1.809mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1000/150，10]＝6.667mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=4.786×(1+0.15)2/(2×1)=3.165kN 正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=3.488×(1+0.15)2/(2×1)=2.307kN 四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=3.165kNq=1.2×0.038=0.046kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=2.307kNq'=0.038kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.01×106/5080=2.037N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.053mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=0.076kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=3.165kN≤R c=0.85×8=6.8kN纵向水平杆：R max=0.076kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.038/h)×H=(0.129+(1+0.15)×0/2×0.038/1.8)×4 8=6.192kN单内立杆：N G1k=6.192kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/2/2=(48/1.8+1)×1.5×(1+0.15)×0.3×1/2/2=3.579kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=3.579kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(48/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=3.528kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×48=0.72kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=3.579+3.528+0.72=7.827kN单内立杆：N G2k=N G2k1=3.579kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n zj×G kzj)/2=1.5×(1+0.15)×(1×2)/2=1.725kN 内立杆：N Q1k=1.725kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(6.192+7.827)+ 0.9×1.4×1.725=18.996kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(6.192+3.579)+0.9×1.4×1.725=13.899kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.8=170.886≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.8=197.373查《规范》表A得，φ=0.1862、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(6.192+7.827)+1.4×1.725=19.238kN σ=N/(φA)=19237.65/(0.186×489)=211.51N/mm2>[f]=205N/mm2不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(6.192+7.827)+0.9×1.4×1.725=18.99 6kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.243×1.5×1.82/10=0.1 49kN·mσ=[N/(φA)+M w/W]=[18996.15/(0.186×489)+148803.48/5080]=238.146N/mm2>[f]=205 N/mm2不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！八、脚手架架体高度验算不组合风荷载作用H s1=(φAf-(1.2N G2k+1.4N Q1k))/(1.2g k)=(0.186×489×205×10-3-(1.2×7.827+1.4×1.725))/(1.2×0.129)=44.175m组合风荷载作用H s2=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×N Q1k+M wφA/W))/(1.2g k)=(0.186×489×205×10-3-(1.2×7.827+0.9×1.4×1.725+0.149×1000×0.186×489/5080))/(1.2×0.129)=28.525mH s=28.525m≤H=48m不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！九、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.243×2×1.8×2×1.5=3.674kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(3.674+3)×103/(0.896×506)=14.721N/mm2≤0.85×[f]=0. 85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=3.674+3=6.674kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！结论和建议：1.立杆稳定性验算，不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！2.立杆稳定性验算，不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！3.脚手架架体高度验算，不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！。
扣件式钢管脚手架材料用量计算
扣件式钢管脚手架材料用量计算在建筑行业中，脚手架是必不可少的施工工具。
其中，扣件式钢管脚手架因其具有结构简单、拆装方便、重量轻、强度高等优点，被广泛应用于各类建筑物的施工。
为了更好地利用扣件式钢管脚手架，本文将对其材料用量进行计算。
一、扣件式钢管脚手架的组成扣件式钢管脚手架主要由钢管和扣件组成。
其中，钢管是脚手架的主体结构，扣件则是连接钢管的重要部件。
根据施工需要，扣件式钢管脚手架可分为单排、双排和满堂脚手架。
二、扣件式钢管脚手架的材料用量计算1、确定脚手架的搭设方案首先需要根据施工要求确定脚手架的搭设方案。
不同的搭设方案所需的材料用量也不同。
例如，单排脚手架所需的材料较少，而双排和满堂脚手架所需的材料较多。
2、计算钢管的用量钢管的用量可根据以下公式计算：每米钢管长度需要的钢管数量 = (总长度/每米长度) × (1+损耗率)其中，总长度是指脚手架搭设所需的总长度，每米长度是指单根钢管的长度，损耗率可根据实际施工情况进行估算。
3、计算扣件的用量扣件的用量可根据以下公式计算：每米钢管所需扣件数量 = (总长度/每米长度) × (1+损耗率) ×(每个扣件所需钢管数量)其中，每个扣件所需钢管数量可根据实际情况进行估算。
4、其他材料的用量计算除了钢管和扣件外，脚手架还需要其他一些材料，如跳板、安全网等。
这些材料的用量也需要根据实际施工需要进行计算。
三、总结扣件式钢管脚手架的材料用量计算是合理利用材料的必要步骤。
通过本文的介绍，相信读者已经对扣件式钢管脚手架的材料用量计算有了基本的了解。
在实际施工过程中，应根据具体情况进行计算，以确保材料的合理利用。
扣件式钢管脚手架力学计算一、概述扣件式钢管脚手架是一种广泛应用于建筑行业的临时支撑结构，其具有搭建方便、拆卸灵活、调整高度方便等优点。
为了确保扣件式钢管脚手架在施工过程中的安全性和稳定性，进行力学计算是非常必要的。
本文将介绍扣件式钢管脚手架的力学计算方法，旨在为相关技术人员提供参考。
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式钢管脚手架计算书基本参数架子基本尺寸：本脚手架准备搭设总高度为37.3m ，立杆纵距b=1.5m ，立杆横距l=1.05m ，内立杆距外墙皮距离b1=0.4m,脚手架步距h=1.8m ；铺设钢脚手板层数4层，同时进行施工层数2层；脚手架与建筑结构连接点布置：竖向间距H1=5.1m ，水平距离L1=4.5m ，均布施工荷载：Qk=2kN/m 2。
一、立杆计算1、立杆计算长度h k l μ=0（m ）k 为计算长度附加系数，取1.155；μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，立杆横距为1.05m 、连墙件按二步三跨布置时查规范JGJ130-2001表5.3.3可得μ＝1.50；h 为立杆步距，在此取1.8m ；m h k l 638.38.175.1155.10=⨯⨯==∴μ2、杆件长细比i l /0=λ的验算查规范JGJ130-2001附录B 可知48φ钢管的回转半径i ＝1.58cm ；2101990158.0 1.81.751)1(<=⨯⨯==∴取k i h k μλ 查规范JGJ130-2001表5.1.9，因此立杆长细比满足要求。
3、轴心受压构件稳定系数ϕ2300158.03.638===∴i h k μλ可查规范JGJ130-2001附录C 表C 得138.0=ϕ； 4、计算Af ϕ（KN ）A 为48φ钢管截面积，查规范JGJ130-2001附录B 表B 可知289.4cm A =； f 为235Q 钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值，查规范JGJ130-2001表5.1.6可得2/205mm N f =；KN Af 65.182051089.4186.02=⨯⨯⨯=∴ϕ5、计算构配件自重标准值产生的轴向力k G N 2（KN ）a p p ab k G l Q Q l a l N 2112)(5.0+∑+=a l 为立杆纵距，此处取1.5m 。
b l 为立杆横距，此处取1.05m 。
扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算
扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算在搭建扣件式钢管脚手架时，风荷载是一个需要考虑的重要因素。
根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)中的规定，扣件式钢管脚手架的风荷载标准值需要根据一系列参数计算得出。
计算参数在计算扣件式钢管脚手架的风荷载标准值时，需要考虑以下参数：•扣件式钢管脚手架的高度；•扣件式钢管脚手架的单元面积；•环境风压力系数；•设计年限。
计算方法步骤一：计算风压力按照地形、建筑类型、设计风速确定到达设计风速的三秒平均风速，然后根据该风速计算风压力。
步骤二：计算单元结构将扣件式钢管脚手架分成一个个不可分割的单元结构，每个单元结构面积为1m²，即扣件式钢管脚手架的单元面积。
对于每个单元结构，计算出风荷载，即单元结构的面积乘以单位面积风荷载。
步骤四：计算风荷载标准值将所有单元结构的风荷载相加得到总风荷载，然后根据环境风压力系数和设计年限计算出风荷载标准值。
具体计算过程下面以具体的实例来说明扣件式钢管脚手架的风荷载标准值的计算过程。
假设扣件式钢管脚手架高度为10m，单元面积为1m²，环境风压力系数为0.6，设计年限为50年。
根据《建筑结构荷载规范》中的公式，可得到以下计算过程：步骤一：计算风压力假设设计风速为25m/s，对应的三秒平均风速为18m/s。
根据公式$p=0.6\\times \\frac{1}{2}\\times 1.3\\times v^2=0.7N/m^2$，可得到风压力为0.7N/m²。
步骤二：计算单元结构将扣件式钢管脚手架分成一个个不可分割的单元结构，每个单元结构面积为1m²。
每个单元结构的面积为1m²，根据公式F=pA=0.7×1=0.7N，可得到单元结构的风荷载为0.7N。
步骤四：计算风荷载标准值假设扣件式钢管脚手架的总面积为1000m²，那么扣件式钢管脚手架的总风荷载为1000×0.7=700N。
建筑施工扣件式钢管脚手架设计计算
4 脚手架上吊挂的安全设施（安全网）的自重标准值应按实际情况采用。密目式安 全立网自重的标准值不应低于0.01kN/m2。 5 支撑架上可调托撑上主梁、次梁、支撑板等自重应按实际计算。对于下列情况可 按表4.2.1-3采用： 1）普通木质主梁（含φ 48.3×3.6双钢管）、次梁，木支撑板； 2）型钢次梁自重不超过10号工字钢自重，型钢主梁自重不超过 H100mm×100mm×6mm×8mm型号钢自重，支撑板自重不超过木脚手板自重。
荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数应取1.4。
5．1．3 脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构件变形 时，应采用荷载效应标准组合的设计值。各类荷载分项系数均应取1.0。 5．1．4 当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于55mm时，立杆稳定性计算中 可不考虑此偏心距的影响。 5．1．5当采用本规范第6.1.1条规定的构造尺寸，其相应杆件可不再进行设计计算。但连墙 件、立杆地基承载力等仍应根据实际荷载进行设计计算。 5．1．6 钢材的强度设计值与弹性模量应按表5.1.6采用。
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荷载标准值
4．2．1 永久荷载标准值的取值应符合下列规定： 1 单、双排脚手架立杆承受的每米结构自重标准值，可按本规范附录A表 A.0.1采用；满堂脚手架立杆承受的每米结构自重标准值，宜按本规范附录A 表A.0.2采用；满堂支撑架立杆承受的每米结构自重标准值，宜按本规范附 录A表A.0.3采用； 2 冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板与竹笆脚手板自重标准值， 应按表4.2.1－1取用；
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4．3．1 设计脚手架的承重构件时，应根据使用过程中可能出现的荷载取其最不利 组合进行计算，荷载效应组合宜按表4.3.1采用。
扣件式钢管脚手架计算规则
扣件式钢管脚手架计算规则扣件式钢管脚手架计算规则扣件式钢管脚手架与一般结构相比，其工作条件具有以下特点：所受荷载的变异性比较大；扣件连接节点属于半刚性，且节点刚性大小与扣件质量、安装质量有关，节点性能存在较大变异；脚手架结构构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈蚀，搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大；与墙柱板的连接点，对于脚手架的约束变异较大等。
鉴于以上问题目前研究的不足，缺乏系统积累和统计资料，目前脚手架国家规范采用的设计计算方法在实质上属于半概率、半经验的。
落地式扣件钢管脚手架计算要根据规范《建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范》（JGJ130-2001）,在规范中有明确的计算要求，应该包括的内容：1．纵向和横向水平杆(大小横杆)等受弯构件的强度和挠度计算其中大横杆规范要求按照三跨连续梁计算，小横杆规范要求按照简支梁计算。
2．扣件的抗滑承载力计算 3．立杆的稳定性计算脚手架整体稳定性计算通过计算长度附加系数u反映到立杆稳定性计算中，u反映脚手架各杆件对立杆的约束作用，综合了影响脚手架整体失稳的各种因素。
4．连墙件的连接强度计算对于使用钢管作为连墙件要求计算钢管扣件。
5．立杆的地基承载力计算计算强度和稳定性时，要考虑荷载效应组合，永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.4。
受弯构件要根据正常使用极限状态验算变形，采用荷载短期效应组合。
规范中规定当高度超过50米的脚手架，可采用双管立杆、分段悬挑或分段卸荷等有效措施，必须另行专门设计。
一、纵向和横向水平杆(大小横杆)的计算南方地区通常采用小横杆上铺设大横杆的方式，北方反之；两种方式的传力过程不同，具体根据当地情况选择计算。
大小横杆不同的方式对应不同的计算过程，双排脚手架大小横杆计算是计算中不太重要的部分，一般都能满足要求，但它是脚手架整体荷载传递的第一部分，所以还是要比较进行简单的计算。
小横杆大横杆立杆图1.4 南北方大小横杆布置方式图大小横杆的强度计算要满足??MW?[f] （1.5）式中M——弯矩设计值，包括脚手板自重荷载产生的弯矩和施工活荷载的弯矩；W——钢管的截面模量；[f]——钢管抗弯强度设计值。
扣件式钢管脚手架设计计算书.
扣件式钢管脚手架设计计算书本工程建筑装修结构用扣件式双排脚手架，ΣQK=5.0KN/m2，建筑物层高二层3.3m，三、四、五、六层为2.9m，脚手架搭设高度16.1M，W0=0.5KN/m2，地面粗糙度为B类，脚手架背靠建筑物为砖混，木脚手板，Q235、Φ48×3.5mm 钢管，密目网全封闭，网重0.002KN/m2，网目2400目/100cm2，每目透风面积为1.5mm2。
一、槽钢作扣件式钢管脚手架支撑计算1、脚手架荷载计算（1）、线荷载计算结构荷载标准值3×1.5=4.5KN.M木脚手架0.35×1.5=0.525KN.M剪刀撑L=1.52+1.52=2.12MS=1.5×1.2=1.8M2(1.5×2+1.5×2+1.2+2.12×2)×38.4×1.3+10×41.8=340N/m2高度按五层荷载计算，3.3×2.9×4+1.2=16.1M340×16.1×1.2=6.57KN钢管脚手架自重300×16.1=4.83KN荷载轴向计算求q：q=4.5+0.525+6.57+4.83=15.425KN.M（2）、抗弯强度计算按集中荷载计算M=Kmgl=0.188×15.425×1.4=4.06KN.MM4.06×106N.mmQ=—=———————=65.8mPa<f=215Mpa（[12槽钢）W61.7×1000（3）、按挠度计算5qL45×15.425×14W=——=———————=2.02mm384E1384×2.1×100000×388.5×1000[120<3mm满足要求根据以上计算，故先取槽钢[12满足要求螺栓选取M20=38200N>15.425×1.4=21595N钢丝绳选取6×19×11（绳直径）=61.3KN>21595N故满足要求。
扣件式钢管脚手架计算
扣件式钢管脚手架计算㈠ 编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130－2011) 《建筑施工计算手册》江正荣著《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社 《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) ㈡ 结构参数 1、脚手架参数搭设最高高度：8m ，立杆横距1.0m ，纵距1.5m ，步距1.5m 。
钢管类型：φ48×3.5mm 。
支架基础直接架立在承台上。
2、风荷载参数基本风压按《建筑结构荷载规范》，取W 0＝0.5 kN/m2按照《建筑结构荷载规范》，风荷载高度变化系数μz 取1.23，风荷载体型系数取垂直面的0.8倍，μS 取0.128。
3、静荷载参数施工均布活荷载标准值：2.0 kN/m 2；脚手板自重标准值：0.35 kN/m 2 ， 栏杆、踢脚板自重标准值：0.017 kN/m 2；脚手管每米自重：0.0384 kN/m 。
㈢ 脚手架计算 1、单肢立杆稳定性计算A 、风荷载对立杆产生的弯矩设计值：m KN h l a k k ∙=⨯⨯⨯⨯=⨯=⨯=033.010/5.15.1079.04.19.010/4.19.0M 4.19.0M 22w w ω 式中：M wk ――风荷载产生的弯矩标准值（N.mm ）ωk ――风荷载标准值（kN/m2） L a ――立杆纵距（m ） h ――步距（m ）其中 kpa W S Z k 079.05.0128.023.10=⨯⨯==μμω B 、单肢立杆轴向力计算： 不组合风荷载时N=1.2（N G1k +N G2k ）+1.4ΣN Qk =1.2×（0.918+0.707）+1.4×3.0=6.15KN 组合风荷载时N=1.2（N G1k +N G2k ）+0.85×1.4ΣN Qk =1.2×（0.918+0.707）+0.85×1.4×3.0=5.52KN式中：N G1k ——脚手架结构自重产生的轴向力标准值；N G2k ——构配件自重产生的轴向力标准值；ΣN Qk ——施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
满堂扣件式钢管脚手架计算书(范本)
满堂扣件式钢管脚手架计算书(范本)依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008更多建筑工程技术资料请加群( 303362541)计算参数:2钢管强度为205.0 N/mm ,钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为20.0m，立杆的纵距b=1.50m,立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.20m。
22施工活荷载脚手板自重0.30kN/m，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 5.00kN/m22.50kN/m2。
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口口□o □ a o图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为© 48.3 X 3.6。
4 4 4 4钢管惯性矩计算采用匸n (D-d )/64，抵抗距计算采用W=n (D -d )/32D 一、基本计算参数［同上］、纵向支撑钢管的计算H图落地平台支撑架立面简图鉞向钢管车D纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为3截面抵抗矩W = 5.26cm ；截面惯性矩I = 12.71cm1. 荷载的计算:(1) 脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m):q 1 =0.000+0.300 x 0.300=0.090kN/m(2) 堆放材料的自重线荷载(kN/m):q 21 = 5.000 x 0.300=1.500kN/m(3) 施工荷载标准值(kN/m):q 22 = 2.500 x 0.300=0.750kN/m经计算得到，活荷载标准值 q 2 = 0.750+1.500=2.250kN/m2.抗弯强度计算纵向钢管计算简图最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算
扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算在编制扣件式钢管脚手架安全施工组织设计时，作用于脚手架的水平风荷载，往往是计算的难点之一。
我们依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《脚手架规范》和国家现行《建筑结构荷载规定》（GBJ9-87）（以下简称《荷载规范》）的有关规定，对风荷载的计算参数进行分析，找出规律性的内涵，以便准确地计算，确保施工安全。
脚手架规范第4.2.3条规定：作用于脚手架的水平风荷载标准值，应按下式计算：ωk=0.7μzμsω0式中ωk——风荷载标准值（kN/m2）；μz——风压高度变化系数；μs——脚手架风荷载体型系数；ω0——基本风压（kN/m2）。
计算风荷载标准值除修正系数外，还有三个参数，现分析归纳如下：一、基本风压ω0及修正系数基本风压ω0应按荷载规范“全国基本风压分布图”的规定采用。
荷载规范规定：风荷载标准值即ωk=βzμzμzω0，即风荷载标准值中还应乘以风振系数β，以考虑风压脉动对高层建筑结构的影响。
脚手架规范编制时，考虑到脚手架附着在主体结构z上，故取βz=1。
荷载规范规定的基本风压是根据重现期为30年确定的，而脚手架使用期较短，遇到强劲风的概率相对要小得多，基本风压ω0乘以0.7修正系数是参考英国脚手架标准计算确定的。
二、风压高度变化系数μz荷载规范规定：风压高度变化系数，应根据地面粗糙度类别按《荷载规范》采取。
地面粗糙度可分为A、B、C三类A类指近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的中、小城镇和大城市郊区C类指有密集建筑群的大城市市区。
选用风压高度变化系数，应注意以下两种情况：1．立杆稳定计算，应取离地面5m高度计算风压高度变化系数。
经计算，风荷载虽然在脚手架顶部最大，但此处脚和架结构所产生的轴压力很小，虽较小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值最大。
根据以上分析，立杆稳定性计算部位为底部。
扣件式钢管脚手架计算规则
扣件式钢管脚手架计算规则
扣件式钢管脚手架是一种常用的施工支架，其计算规则包括以下几方面：
1. 承重力计算：需要根据脚手架的使用条件和设计要求确定脚手架的承重能力。
一般来说，扣件式钢管脚手架的承重能力要符合国家标准和相关规范的要求。
计算承重时，需要考虑脚手架的结构、材料强度和连接方式等因素。
2. 结构计算：脚手架的结构计算主要包括支撑结构、水平平衡杆和组件等的计算。
其中，支撑结构的计算包括立杆的数量、直径和间距等参数的确定，而水平平衡杆的计算则需要考虑水平杆的长度和数量。
3. 连接计算：扣件式钢管脚手架的连接主要通过扣件进行，计算时需要确保扣件的强度和连接方式的合理性。
扣件的数量和布置需要根据脚手架的整体结构和使用条件来确定。
4. 稳定性计算：脚手架的稳定性计算主要包括抗倾覆和抗滑移的计算。
抗倾覆计算需要考虑脚手架的高度、支撑结构的布置和规范要求等因素，而抗滑移计算则需要考虑支撑结构和地面的摩擦系数、地基的稳定性等因素。
总而言之，扣件式钢管脚手架的计算规则是综合考虑结构强度、承重能力、连接方式和稳定性等因素，并根据国家标准和相关规范进行计算和设计。
在实际应用中，应严格按照计算规则进行设计和施工，以确保脚手架的安全和可靠性。
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扣件式钢管脚手架材料用量计算
扣件式钢管脚手架材料用量计算扣件式钢管脚手架是一种常用的搭建工程脚手架的材料，它由钢管、扣件、模板和木枋等材料组成。
计算扣件式钢管脚手架的材料用量需要考虑以下几个方面：脚手架的高度、长度和宽度、脚手架的类型（单排脚手架、双排脚手架或多排脚手架）、工程要求等因素。
首先，计算钢管的用量。
钢管是扣件式钢管脚手架的主要支撑材料，根据脚手架的高度和长度，可以计算出需要的钢管用量。
通常，脚手架的高度为2米至6米不等，取中间值4米作为计算基准。
脚手架的长度取决于工程的需求，一般取10米作为计算基准。
脚手架的横跨宽度一般为2米至3米，取2.5米作为计算基准。
钢管的长度一般为3米、6米和9米，根据脚手架的长度和横跨宽度，可以计算出需要的钢管数量。
假设脚手架长度为10米，横跨宽度为2.5米，按3米一根的钢管计算，需要的钢管数量为10米/3米=3.33根，按整数计算，需要4根钢管。
其次，计算扣件的用量。
扣件是连接钢管的关键，用于固定和支撑脚手架。
扣件的用量与钢管的数量和连接方式有关。
对于单排脚手架，每根钢管连接需要2个扣件；对于双排脚手架，每根钢管连接需要3个扣件；对于多排脚手架，每根钢管连接需要4个扣件。
根据上述计算，单排脚手架需要8个扣件，双排脚手架需要12个扣件，多排脚手架需要16个扣件。
然后，计算模板的用量。
模板是扣件式钢管脚手架搭建工程的主要支撑结构，用于搭建脚手架的平台。
模板的用量与脚手架的长度和横跨宽度有关。
通常，模板的长度和横跨宽度与脚手架的长度和横跨宽度一致。
假设脚手架长度为10米，横跨宽度为2.5米，模板的尺寸为2.5米×2.5米，计算出需要的模板数量为（10米/2.5米）×（2.5米/2.5米）=10块。
最后，计算木枋的用量。
木枋是支撑模板和脚手架的关键材料，用于提供平台和承重作用。
木枋的用量与模板数量和支撑间距有关。
通常，木枋的长度与模板的宽度一致，木枋的支撑间距一般为1米至2米。
扣件式钢管脚手架计算规则
扣件式钢管脚手架计算规则扣件式钢管脚手架是一种常见的建筑施工设备，用于支撑和搭建建筑物的临时工作平台。
在搭建扣件式钢管脚手架时，需要进行严格的计算和设计，以确保其结构稳定、安全可靠。
以下是扣件式钢管脚手架计算规则的详细介绍。
1. 承重计算：扣件式钢管脚手架的主要功能是承载工人、材料和设备的重量。
在计算承重时，需要考虑以下几个方面：- 脚手架的最大允许荷载：扣件式钢管脚手架的承载能力应满足设计要求，通常根据国家标准规定，一般安全系数不小于4。
- 材料类型和规格：扣件式钢管脚手架的扣件、钢管等材料的规格和强度等级应符合国家标准要求。
- 连接节点：扣件式钢管脚手架的连接节点是脚手架的关键部分，应合理设计，保证连接的可靠性。
2. 构造计算：扣件式钢管脚手架的搭建需要依靠连接节点和支撑结构。
在构造计算时，需要考虑以下几个方面：- 高度和跨度：扣件式钢管脚手架的搭建高度和跨度应符合设计要求，通常需要按照国家标准进行计算和验证。
- 支撑结构：扣件式钢管脚手架的支撑结构应合理布置，能够承受施工荷载和自重。
支撑结构的计算应符合国家标准要求。
- 斜撑和水平撑杆：扣件式钢管脚手架的斜撑和水平撑杆的布置应符合设计要求，并且需要进行结构计算以确保其稳定性。
3. 风载计算：扣件式钢管脚手架必须能够承受风载荷作用，以确保在强风条件下的稳定性。
在风载计算中，需要考虑以下几个方面：- 风速：根据当地的气象数据，确定扣件式钢管脚手架所处地区的设计风速。
- 风压力计算：根据风速和扣件式钢管脚手架的外形尺寸，计算风对扣件式钢管脚手架的压力。
- 风向对应计算：根据风的方向，计算风向对扣件式钢管脚手架的影响。
4. 地基计算：扣件式钢管脚手架的地基要求与其所承载的荷载有关。
在地基计算中，需要考虑以下几个方面：- 地基类型：根据工地的地质条件，确定扣件式钢管脚手架所使用的地基类型，包括软土、硬土和岩石等。
- 地基承载力：根据地基类型和扣件式钢管脚手架的承载荷载，计算地基的承载力，并确定地基的尺寸和深度。
扣件式钢管脚手架计算规则范本
扣件式钢管脚手架计算规则范本第一章总则第一条为保证扣件式钢管脚手架的安全可靠使用，制定本计算规则。
第二条所有扣件式钢管脚手架应按照国家建筑安全技术规程及相关标准进行设计、制造、施工和使用。
第三条扣件式钢管脚手架的计算规则适用于钢管脚手架的静力分析，不适用于动力分析。
第四条扣件式钢管脚手架的计算主要包括承重能力、稳定性和刚度等方面的计算。
第二章符号和单位第五条本计算规则中所涉及的符号和单位应符合国家有关标准的规定。
第三章承重能力的计算第六条扣件式钢管脚手架的承重能力计算应按照以下步骤进行：（一）确定脚手架的整体结构形式以及所使用的材料和规格；（二）计算整体结构的自重并根据现场使用条件确定荷载组合；（三）根据结构形式和材料强度计算各构件的承载力；（四）综合考虑各构件的受力情况，确定脚手架整体的承重能力。
第四章稳定性的计算第七条扣件式钢管脚手架的稳定性计算应按照以下步骤进行：（一）确定脚手架的整体结构形式以及所使用的材料和规格；（二）根据脚手架的位置、高度、荷载组合等条件，进行整体结构的稳定性计算；（三）对于高度较大的脚手架，还需要进行风荷载的影响计算；（四）根据计算结果，确定脚手架的稳定性要求以及必要的加固措施。
第五章刚度的计算第八条扣件式钢管脚手架的刚度计算应按照以下步骤进行：（一）确定脚手架的整体结构形式以及所使用的材料和规格；（二）根据脚手架的位置、高度、荷载组合等条件，进行整体结构的刚度计算；（三）根据计算结果，确定脚手架的抗变形要求以及必要的刚性加固措施。
第六章安全措施第九条在进行扣件式钢管脚手架计算时，应注意以下安全措施：（一）在计算中充分考虑脚手架的受力情况，确保脚手架的结构安全可靠；（二）对于高度较大的脚手架，应考虑地震和风荷载的影响；（三）在设计和施工过程中，应采取适当的防护措施，确保施工人员的安全；（四）定期进行脚手架的检测和维护，及时消除隐患，保证脚手架的安全使用。
第七章质量控制第十条扣件式钢管脚手架的设计、制造、施工和使用应按照国家有关标准的要求进行质量控制。
扣件式钢管脚手架设计计算
扣件式钢管脚手架设计计算11钢结构钢管：外径48mm、壁厚3.5mm的无缝钢管。
扣件：有对接扣件、直角扣件和回转扣件三种。
(2)荷载施工荷载(操作人员和材料及设备等自重)、脚手架自重。
荷载的传递途径：脚手板→小横杆→大横杆→立杆→底座→地基。
(3)脚手架计算简化成平面结构体系计算。
计算内容：●小、大横杆的抗弯强度验算；●立杆体系的整体稳定性及单根立杆的局部稳定性验算；●脚手架的最大搭设高度计算；●立杆底座及地基承载力验算。
1)小横杆计算①强度验算Mma某fWn(附11.1)式中σ——小横杆的弯曲应力；Mma某——小横杆跨内最大弯矩设计值；Wn——小横杆净截抵抗矩；f——钢管的抗弯强度设计值，f=205N/mm2。
①挠度验算进行挠度验算时，需先将小横杆上承受的荷载换算成等效的均布荷载，然后按下式验算5ql4vv384EI(附11.2)式中v——小横杆的挠度；q——脚手板作用在小横杆上的等效均布荷载；l——小横杆的跨度；E——钢材的弹性模量；I——小横杆的截面惯性矩；[v]——受弯构件的容许挠度，取l/150。
2)大横杆计算①强度验算大横杆按三跨连续梁计算，取小横杆支座反力的最大值，进行最不利荷载布置后，计算出三跨连续梁的最大弯矩设计值。
其抗弯强度按下式验算Mma某fWn(附11.3)式中σ——大横杆的弯曲应力；Mma某——三跨连续梁(大横杆),经过最不利荷载布置求得的最大弯矩设计值；Wn——大横杆的截面抵抗矩；f——钢管的抗弯强度设计值。
注意：当脚手架外侧有遮盖物或有六级以上大风时，须按双向弯曲求出最大组合弯矩，再进行验算。
②挠度验算取小横杆最大支座反力的标准值进行三跨连续梁(大横杆)最不利荷载布置，求出其最大弯矩标准值，然后换算成等效均布荷载，按下式验算的挠度0.99ql4vv100EI(附11.4)式中v——大横杆的挠度；q′——大横杆上的等效均布荷载；l——大横杆的跨距；I——大横杆截面惯性矩。
扣件式钢管脚手架计算规则范文
扣件式钢管脚手架计算规则范文在计算扣件式钢管脚手架的设计时，需要遵循一定的规则和标准，以确保脚手架的安全和稳定性。
本文将介绍扣件式钢管脚手架的计算规则，涵盖扣件的数量计算、受力分析、钢管的选取和支撑件的设计等方面。
一、扣件数量计算扣件式钢管脚手架的搭建离不开扣件的使用，扣件的数量计算对于脚手架的设计至关重要。
计算扣件数量的基本原则是：结构中的每个焊接点或连接点，都需要使用一个扣件。
1. 立杆扣件数的计算：立杆是扣件式钢管脚手架的主要支撑部分，其数量的计算是根据脚手架的高度和间距来确定的。
一般情况下，每隔2米至2.5米需要设置一个立杆。
如果脚手架的高度超过30米，每10米高度需要增加一个立杆。
2. 横杆扣件数的计算：横杆是脚手架的横向连接部分，可以提高整体的稳定性。
横杆扣件的数量取决于脚手架的宽度和横杆的间隔。
一般情况下，每隔1.2米至1.8米需要设置一个横杆。
3. 斜杆扣件数的计算：斜杆是脚手架的支撑部分，可以提供额外的支撑力。
斜杆扣件的数量取决于脚手架的高度和斜杆的间隔。
一般情况下，每个立杆和横杆交叉点需要设置一个斜杆。
二、受力分析在扣件式钢管脚手架的设计中，需要对脚手架的受力情况进行分析，以确保其结构强度和稳定性。
1. 立杆的受力分析：立杆主要承受垂直方向的重力和水平方向的风载力。
在计算立杆的受力时，需要考虑各种情况下的荷载和弯矩，以确定立杆的尺寸和材料。
2. 横杆的受力分析：横杆主要承受水平方向的荷载和拉力。
在计算横杆的受力时，需要考虑横杆的跨度和荷载分布情况，以确定横杆的尺寸和材料。
3. 斜杆的受力分析：斜杆主要承受垂直方向的压力和拉力。
在计算斜杆的受力时，需要考虑斜杆的角度和长度，以确定斜杆的尺寸和材料。
三、钢管的选取选择合适的钢管对于扣件式钢管脚手架的设计至关重要。
在选择钢管时，需要考虑以下几个方面：1. 材料强度：扣件式钢管脚手架需要使用高强度的钢管，以确保其稳定性和承载能力。
常见的钢管材料包括Q235B钢和Q345B钢，其抗拉强度分别为375MPa和345MPa。
扣件式钢管脚手架新规范
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B、当步距（h）大于纵距（la）时，应采用B型， 并应符合下列规定： a）h=1.8m时，纵距不应大于1.5m； b）h=2.0m时，纵距不应大于1.2m。
精选课件
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2）单、双排脚手架门洞桁架的构造应符合下列规定：
单排脚手架门洞处，应在平面桁架的每一节间设置一根斜腹杆； 双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外， 应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆。
精选课件
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3）当使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆的两端， 应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端， 应用直角扣件固定在立杆上，另一端插入墙内， 插入长度不应小于180mm。
4）主节点处必须设置一根横向水平杆， 用直角扣件扣接且严禁拆除。
精选课件
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4、脚手板
1）作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm。
2）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力钜达65KNM时， 不得发生破坏。
精选课件
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3）种类
直角扣件：用于垂直交叉杆件间连接 的扣件； 对接扣件：用于杆件对接连接的扣件；
旋转扣件：用于平行或斜交杆件间 连接的扣件。
精选课件
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3、脚手板
1）脚手板可采用钢、木、竹材料制作，每块质量不宜大于30Kg。
2）冲压钢脚手板的材质应符合 现行国家标准《碳素结构钢》 （GB/T 700）中Q235级钢的 规定，其质量与尺寸允许偏差 应符合规定，并有防滑措施。 新、旧脚手板均应涂防锈漆。
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扣件式钢管脚手架计算规则扣件式钢管脚手架与一般结构相比，其工作条件具有以下特点：所受荷载的变异性比较大；扣件连接节点属于半刚性，且节点刚性大小与扣件质量、安装质量有关，节点性能存在较大变异；脚手架结构构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈蚀，搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大；与墙柱板的连接点，对于脚手架的约束变异较大等。
鉴于以上问题目前研究的不足，缺乏系统积累和统计资料，目前脚手架国家规范采用的设计计算方法在实质上属于半概率、半经验的。
落地式扣件钢管脚手架计算要根据规范《建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范》（JGJ130-2001）,在规范中有明确的计算要求，应该包括的内容：1．纵向和横向水平杆(大小横杆)等受弯构件的强度和挠度计算其中大横杆规范要求按照三跨连续梁计算，小横杆规范要求按照简支梁计算。
2．扣件的抗滑承载力计算3．立杆的稳定性计算脚手架整体稳定性计算通过计算长度附加系数u反映到立杆稳定性计算中，u反映脚手架各杆件对立杆的约束作用，综合了影响脚手架整体失稳的各种因素。
4．连墙件的连接强度计算对于使用钢管作为连墙件要求计算钢管扣件。
5．立杆的地基承载力计算计算强度和稳定性时，要考虑荷载效应组合，永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.4。
受弯构件要根据正常使用极限状态验算变形，采用荷载短期效应组合。
规范中规定当高度超过50米的脚手架，可采用双管立杆、分段悬挑或分段卸荷等有效措施，必须另行专门设计。
一、纵向和横向水平杆(大小横杆)的计算南方地区通常采用小横杆上铺设大横杆的方式，北方反之；两种方式的传力过程不同，具体根据当地情况选择计算。
大小横杆不同的方式对应不同的计算过程，双排脚手架大小横杆计算是计算中不太重要的部分，一般都能满足要求，但它是脚手架整体荷载传递的第一部分，所以还是要比较进行简单的计算。
小横杆大横杆立杆图1.4 南北方大小横杆布置方式图大小横杆的强度计算要满足][f WM ≤=σ （1.5）式中M —— 弯矩设计值，包括脚手板自重荷载产生的弯矩和施工活荷载的弯矩；W —— 钢管的截面模量；][f —— 钢管抗弯强度设计值。
大小横杆的挠度计算要满足][v v ≤ （1.6）式中][v —— 按照规范要求为150/l 及mm 10。
以大横杆在小横杆的上面计算模型为例，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算， 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
大横杆荷载包括自重标准值，脚手板的荷载标准值，活荷载标准值。
图1.5 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图1.6 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)跨中最大弯矩计算公式如下:（1.7）支座最大弯矩计算公式如下:（1.8）最大挠度考虑计算公式如下:（1.9）小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的荷载包括大小横杆的自重标准值，脚手板的荷载标准值，活荷载标准值。
主结点间增加两根小横杆的计算公式如下：图1.7 小横杆计算简图均布荷载最大弯矩计算公式如下:（1.10）集中荷载最大弯矩计算公式如下:（1.11）均布荷载最大挠度计算公式如下:（1.12）集中荷载最大挠度计算公式如下:（1.13）二、扣件抗滑力的计算按照规范5.2.5要求，纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：CR R ≤ （1.14）式中C R —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN ；R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；竖向作用力设计值R 可以通过上面计算纵向（小横杆在上）或横向水平杆（大横杆在上）的最大支座力得到；也可以将一个立杆纵距计算单元内的所有荷载按照1/2分配得到。
当直角扣件的拧紧力矩达40~65m N ⋅时,试验表明:单扣件在12kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN ；双扣件在20kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12kN 。
三、立杆的稳定性计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容的组合： 1、每米立杆承受的结构自重标准值，可查询扣件式钢管脚手架规范附录中的表A-1，根据纵距、步距及脚手架类型查询出的数据乘以脚手架搭设的总高度得出。
2、脚手板的自重标准值，规范给出冲压钢脚手板、竹串片脚手板和木脚手板的标准值； 有些施工单位在方案中强调满铺脚手板，过于浪费材料，实在没有必要，造成脚手架水平荷载过大，一般来讲铺4层脚手板足够使用了，另外，对于双排脚手架内的人行马道，尽量不采用，会造成施工荷载架大。
3、栏杆与挡脚手板自重标准值，规范给出了栏杆冲压钢脚手板、栏杆竹串片脚手挡板和栏杆木脚手挡板的标准值；4、吊挂的安全设施荷载，包括安全网，自重标准值乘以脚手架的总搭设高度和立杆纵距即得到。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式: Q G N N N 4.185.02.1⨯+= 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式: Q G N N N 4.12.1+= 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式][f AN≤=φσ （1.15）考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式（1.16）式中N —— 立杆的轴心压力设计值； A —— 立杆净截面面积；φ—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比i l /0=λ的结果查表得到；i —— 计算立杆的截面回转半径；0l —— 计算长度 ,由公式kuh l =0确定；k —— 计算长度附加系数； h —— 立杆的步距；u —— 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数； 表1.13 脚手架立杆的计算长度系数uW λσ][f —— 钢管立杆抗压强度设计值；WM—— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩。
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W 计算公式10/4.185.02hl w Ma k W⨯= （1.17）施工荷载一般偏心作用脚手架上，但由于一般情况脚手架结构自重产生的最大轴向力和不均匀分配施工荷载产生的最大轴向力不会同时相遇，可以忽略施工荷载的偏心作用，内外立杆按照施工荷载平均分配计算。
规范要求双排脚手架搭设高度不超过50米，否则就需要采取其它措施并进行相应的计算。
对于比较高的双排脚手架，采用双立杆是比较好的处理方法，但需要注意计算立杆的稳定性时，也应考虑风荷载和不考虑风荷载的两组内力组合；计算立杆的稳定性时，应既考虑双立杆底部又需要考虑单双立杆交接位置(双立杆以上第一步)稳定性计算结果。
双立杆实验结果表明，主立杆承担上部传下的荷载65%以上，所以计算中取两倍立杆截面积和惯性矩计算立杆稳定性是不准确的，建议采用0.7倍双立杆截面积和惯性矩计算，即。
对于比较高的落地双排脚手架，采用多层钢丝绳卸荷也是经常采用的方法，但我们应把脚手架的卸荷措施作为安全储备，不参与计算，钢丝绳卸荷也没有必要过多，四五十米架体有一道就可以了。
有些施工单位对于双排脚手架的考虑非常保守，四五十米的双排脚手架，即采用双立杆，又每几层加钢丝绳卸荷，非常浪费材料。
需要注意在脚手架的计算中，常见的问题是将脚手架钢管按照mm 5.348⨯Φ的外径、壁厚进行计算。
这是不安全的，因为目前施工现场的脚手架钢管很难达到3.5mm 的壁厚，多AN AN 7.027.0≈⨯是3.0mm 的壁厚，因此应将脚手架钢管按照mm 0.348⨯Φ的外径、壁厚进行计算。
四、连墙件计算连墙件的轴向力设计值要求Af N N N lw l φ≤+=0 （1.18）式中l N —— 连墙件的轴向力设计值；lw N —— 风荷载产生的连墙件的轴向力设计值，w k lw A w N 4.1=； w A —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积；0N —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力，单排架取3kN ，双排架取5kN 。
连墙件与脚手架、建筑物的连接承载能力要求wl N N ≤ （1.19）w N 为连接的抗剪承载力设计值，按不同连接方式扣件、焊缝、螺栓分别考虑。
图1.8 连墙件施工图按照规范要求计算连墙件横向连接采用扣件时，扣件抗滑力通常不能满足要求，这是由于规范的缺陷造成的，规范将每个连墙件的覆盖面积按照密不透风的钢板考虑是不妥的，安全网无论如何不能达到这种密度，所以通常建议施工方案中连墙件计算的扣件抗滑力计算内容忽略，保证计算书的完整性。
五、立杆底座和地基承载力计算落地双排脚手架的基础一般包括落在者普通地面上，需要按照《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)验算基础承载力，支撑立杆基础底面的平均压力应按下列公式计算g f P ≤（1.20）式中P —— 支撑立杆基础底面的平均压力AN P =；N —— 上部结构传至基础的竖向力设计值；A —— 基础底面面积；g f —— 地基承载力设计值，gk c g f K f =； gk f —— 地基承载力标准值；c K —— 支撑下部地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土取0.4，对粘土取0.5，对岩石、混凝土取1.0。
这里的基础计算是相对于比较平整的地面，比较复杂的基础底面脚手架必须要有相当的稳定性以防止倾覆，稳定性可由下列措施获得： 1、将脚手架与支撑结构捆扎上；2、将脚手架与支撑结构用支索撑位；3、通过在基座附近加上平衡块来增加固定载荷；4、增加辅助跨度以增加基座的尺寸。
图1.9 不安全的基础图1.10 满足要求的基础附加底板可以安全承受额外载荷的突出立杆图1.11 倾斜地面情况下的基础倾斜 横木倾斜横木 立杆安装在稳定底板的中心定角度扣件定角度扣件(a) 合理的搭设方法立杆的载荷不能平均作用在底板上底板不够稳固立杆没安装在中心(b) 不安全的搭设方法。