CFG桩复合地基处理计算书算例

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CFG桩设计计算（置换率及桩中心距公式.pdf

CFG 桩设计计算一、单桩承载力计算1、Up —桩的周长；—第i 层土极限侧阻力，按建筑桩基技术规范规定取值； h i —第i 层土厚度；q p —第i 层土极限端阻力，按建筑桩基技术规范规定取值；K —调整系数，K ＝2.0；2、 η—系数，取0.3～0.33；R 28—桩体28天立方体块强度；A p —桩的截面面积；单桩承载力两种计算方式中方法一主要适用于长桩，方法二适用于短桩，同时计算时取计算值较小者。

3、当用单桩静载荷试验确定单桩极限承载力标准值Ruk 后，Rk 可按下式计算： sp ukk R R γ=γsp —调整系数，宜取1.50-1.60，一般工程或桩间土承载力高、基础埋深大以及基础下桩数较多时应取低值，重要工程、基础下桩数kA q h q U R p p i i s p k ∑•+=,i s q ,pk A R R 28η=较少或桩间土为承载力较低的粘性土时应取高值。

二、复合地基承载力计算()k s p k k sp f m A mR f ,,1•−••+=βα—复合地基承载力标准值（kPa ）；A p —单桩截面积（m 2）； α—桩间土强度提高系数，通常α＝1；β—桩间土强度发挥系数；—桩间土承载力标准值（天然地基承载力标准值）；三、置换率1、d —CFG 桩直径；S —桩间距；2、根据复合地基承载力公式计算。

四、桩间距桩距：一般为3-6倍桩径。

当在饱和粘性土中挤土成桩，桩距不宜小于4倍桩径。

根据桩土面积置换率计算桩中心距（s ），计算公式如下：（1）等边三角形布桩：m d s 105.1=（2）正方形布桩：k sp f ,k s f ,224/S d m π×=m d s 113.1=（3）长方形布桩：m d SS 113.11=S1—桩排距；如果桩间距已知，也可以利用此式确定面积置换率。

五、桩数确定p A mA n = 六、桩体强度计算pA R k 28R 3•≥。

CFG桩复合地基设计计算书(优选.)

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*****一期工程A4#、A5#、A6#楼CFG桩复合地基设计计算书计算者：审核：总工程师：总经理：************8勘察设计有限公司二○一三年十二月*******一期工程A4#楼CFG桩复合地基设计计算书一、设计依据1、《***********一期工程岩土工程勘察报告》（**********有限责任公司，**********-2013-GK0105）；2、《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）；3、《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）；4、《长螺旋钻孔泵压混凝土桩复合地基技术规程》（DB 13（J）/T123—2011）。

二、设计要求本工程的地基处理设计要求；1、处理后复合地基承载力特征值≥410kpa；2、复合地基长期最终沉降量不大于60mm。

三、设计参数及设计计算该地基采用CFG桩复合地基桩径Ф450mm，桩周长Up=πd=3.14×0.45=1.413m桩截面积Ap=1/4×πd2=1/4×3.14×0.452=0.1589m2有效桩长为24.00m，保护桩长不小于0.50m，以5层细砂为桩端持力层，桩端进入持力层层顶8.70m。

有效桩长范围内各土层桩的长度、桩的极限侧阻力标准值q si（kpa）、桩的极限端阻力标准值q p（kpa）分别是：依据ZK47的地层资料四、设计计算1、单桩承载力计算单桩竖向极限承载力标准值R ua = ∑+P p i si p A q l q u ………………① =2001.80KN单桩竖向承载力特征值安全系数k 取2.0 R a = R ua /k k=2.0 ………………② =1000.90KN 2、复合地基承载力计算取桩间距1.60m ×1.70m ，则面积置换率2s A m p ==70.160.10.1589⨯=0.058，β=0.9，基础持力层f sk =100Kpa ，将相应参数代入下式得：f spk k s Paf m A R m )1(-+=βλ………………③ =415.91Kpa ＞410Kpa ，满足设计要求。

CFG桩复合地基处理工程计算书

计算书：1、面积置换率计算依据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）sk p aspk f m A R m f )1(-+=βλ，pp p ni pi si A q l q up Ra α+=∑=1式中：spk f ——复合地基承载力特征值，取值为180kPa ；λ——单桩承载力发挥系数，取0.80； p a ——桩端端阻力发挥系数，取1.0；m ——面积置换率；a R ——单桩承载力特征值（kN ）；p A ——桩截面积，Ap=0.09616m 2（桩径d=0.35m ）；β——桩间土强度的发挥系数，按规范取0.90；sk f ——处理后桩间土承载力特征值，取值60kPa （桩间土按素填土取值）；p u ——桩的周长；si q ——桩侧土侧阻力特征值； i l ——第i 层土的厚度；p q ——桩端端阻力特征值，（以可塑粘土、硬塑粘土、强风化泥质砂岩作为桩端持力层）。

单桩承载力R a 计算和取值表代表性孔指标土层层厚桩侧土侧阻力特征值siq （kPa ）桩端端阻力特征值pq （kPa ）单桩承载力特征值aR （kN ）ZK1素填土0.12 12 / 267.79软塑粉质粘土 1.90 25 / 硬塑粘土 2.48 45 950 ZK3附近 23轴线素填土1.40 12 / 264.77 可塑粉质粘土 2.90 30 / 硬塑粘土1.20 45 950 ZK4附近素填土1.4012/264.7736轴线硬塑粘土 2.80 45 950 ZK5素填土 2.13 12 / 261.38硬塑粘土 2.87 45 950 ZK7 素填土 5.05 12 / 274.31可塑粘土 4.45 35 380 ZK8 素填土 3.05 12 / 228.70 可塑粘土 3.95 35 380 ZK11硬塑粘土 2.50 45 950 214.99ZK12素填土 1.94 12 / 267.72 可塑粘土2.20 35 / 软塑粉质粘土 1.40 25 / 硬塑粘土0.56 45 950 ZK14素填土 1.80 12 / 273.34 硬塑粘土3.2045950取值Ra =200kN取Ra =200kN 进行计算。

青海某项目CFG桩处理计算书

青海某电机市场3#楼工程CFG地基处理计算书一、地基处理概况本工程采用CFG桩对地基进行地基处理，CFG桩设计桩径为500mm，设计桩长不小于10m，桩端所在的持力层为粉质粘土层，根据地勘报告，处理后的地基承载力特征值为f spk=250 Kpa，粉质粘土层的地基承载力特征值为f sk=130 Kpa。

二、CFG桩承载力根据地勘报告，桩端极限阻力特征值为1200Kpa，桩极限侧阻力特征值为45 Kpa。

桩的周长：u p=π*d=3.14*0.5=1.57（m）桩的面积：Ap=0.25*π*d^2=0.25*3.14*0.5^2=0.19625 (m^2)单桩竖向承载力特征值按下式估算为：Ra= u p *q si*l pi+q p*Ap=1.57*45*10+0.19625*1200=942 (Kpa)因此取CFG桩的竖向承载力特征值Ra=350Kpa。

三、复合地基承载力计算1. 根据地勘报告，设定处理后的地基承载力特征值为f spk=250 Kpa2. 计算达到此承载力所需的面积置换率根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）P43页中公式（7.1.5-2），取λ=0.8，β=0.9，面积置换率m=(f spk-β*f sk)/(λ*Ra/Ap-β*f sk)=（250-0.9*130）/(0.8*500/0.19625-0.9*130)=0.069。

3. 根据面积置换率设计桩距CFG桩的等效面积即一根桩分担的加固面积为:A=Ap/m=0.19625/0.069=2.85（m^2）。

可将单桩的等效加固范围看作是一正方形，据此来确定条形基础CFG桩排数估算公式为：k=b/(A^0.5),其中b为条形基础的宽度。

在桩距长度的基础范围内，CFG桩的等效面积应等于基础面积，即：L*b=排数*A=排数*Ap/m。

故桩距L=排数* Ap/（m*b）。

拟建物的条形基础宽度有1.8m、2.4m等基础宽度。

刚性桩复合地基计算书(CFG桩)三相岩土

三相岩土—刚性桩复合地基计算程序淘宝有售1 说明：1.高程请输入绝对标高，或统一高程系统。

2.桩边至筏板边距离为采用等效实体法计算沉降时采用。

3.地基承载力修正深度适合建筑周边存在独立基础的地下车库时，修正深度不同于基础埋深时。

4.输入土层各压力段下孔隙比很重要，用于计算不用压力段下压缩模量，输入此值以后，输入的压缩模量值会在计算时被替换。

5.保存数据与读取数据均为EXCEL2003格式，计算书为word2003格式。

6.如有问题可发邮件到2419859460@ 淘宝店名：三相岩土复合地基计算书5号楼一、计算条件基础长度：67.83 m基础宽度：17.73 m地基承载力修正深度：0.50 m基底压力：570kpa准永久荷载：540KN/m3地下水位高程：18.00 m自然地面标高：32.21 m3.桩基参数桩长：26 m桩径：500 mm桩顶标高：21.73 m桩间土承载力发挥系数β：1.0单桩承载力发挥系数λ：0.9桩端阻力发挥系数：1.0桩顶标高: 21.73 m布桩形式：矩形桩间距X方向：1.7 m Y方向：1.8 m二、复合地基承载力计算1.桩在地层中位置主层号亚层号土层名称地层计算厚度(m) 侧阻标准值(Kpa) 端阻标准值(Kpa) 3 0 细砂 4.12 65 — 4 0 粘土 7.90 53 — 5 0 细砂 9.20 70 — 7细砂 0.98 72 25002.单桩竖向承载力特征值计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-3)R a =12 ×(u p ∑q si l i +αp q p A p )=12 ×[π×0.50×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)+1.00×π×0.252×2500.00]=1542.80KN R a —单桩竖向承载力特征值(KN) u p —桩周长(m)q si —桩周第i 层土极限侧阻力标准值(Kpa) l i —桩周第i 层土厚度(Kpa) αp —桩端端阻力发挥系数q p —桩的极限端阻力标准值(Kpa) A p —桩的截面积(m 2) 3.面积置换率计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-1) 布桩类型：矩形m= d 2d e2 =0.502/(1.052×1.70×1.80) =0.0640m —面积置换率 d —桩径(m)d e — 一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径(m) 4.桩间土承载力基底以下存在软弱下卧层,天然地基承载力按207.8873Kpa 计算主层号亚层号土层名称修正深度(m) 平均重度(KN/m3) 深度修正系数修正后承载力(Kpa) 4粘土4.1218.751207.89f sk =207.89Kpa 5.复合地基承载力计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-2)f spk =λm R aA p+β(1-m)f sk = 0.90 × 0.0640 ×1542.80/(π×0.252)+0.95×(1-0.0640)×207.89=637.32Kpa f spk —复合地基承载力特征值 (kpa) λ—单桩承载力发挥系数 β—桩间土承载力发挥系数 6.复合地基承载力深度修正不考虑深度修正 f spa =f spk =637.32Kpa f spa —深度修正后复合地基承载力(kpa) 7.桩体试块抗压强度计算达到设计要求的复合地基承载力需要的单桩竖向承载力特征值R a =[f spk -β(1-m)f sk ]A p λm=[ 570.00-0.95×(1-0.0640)×207.89]×π×0.252/(0.90 × 0.0640)=1063.73KN 桩身试块抗压强度,根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.6条式(7.1.6-2)f cu ≥4λR aA p=4×0.90×1063.73/(π×0.252)/1000=24.08Mpaf cu —桩体试块抗压强度(Mpa)三、下卧层承载力验算1.天然地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f azP z —下卧层顶面处附加压力值(kPa)P cz —下卧层顶面处土的自重压力值(kPa)f az —下卧层顶面处经深度修正后承载力特征值(kPa) 计算结果见下表主层号亚层号土层名称层顶标高 m有效重度 KN/ m3附加应力系数附加应力 PzKpa自重应力 Pcz kpa Pz+ Pcz kpa 修正深度 m 平均重度 KN /m3 深度修正系数修正后承载力 kpa 计算结果 3 0 细砂 21.73 19.70 1.0000 367.09 202.91 570.00 0.50 19.70 3.00 220.00 不满足 3 0 细砂 18.00 9.70 0.9739 357.50 276.39 633.89 4.23 17.37 3.00 414.39 不满足 4 0 粘土 17.61 7.70 0.9661 354.66 280.17 634.83 4.62 16.72 1.00 208.90 不满足 5 0 细砂 9.71 9.70 0.7042 258.52 341.00 599.52 12.52 11.03 3.00 697.74 满足 6 0 粘土 0.51 7.60 0.4613 169.33 430.24 599.57 21.72 10.47 1.00 402.10 不满足 7 0 细砂 -3.29 9.80 0.3936 144.50 459.12 603.62 25.52 10.04 3.00 1063.58 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20663.5535.7210.141.60751.56满足10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足2.复合地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f az计算结果见下表主层号亚层号土层名称层顶标高 m有效重度 KN/ m3附加应力系数附加应力 Pz Kpa 自重应力 Pcz kpaPz+Pcz kpa修正深度 m平均重度 KN /m3深度修正系数修正后承载力 kpa计算结果8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20 663.55 35.72 10.14 1.60751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足3.按桩基模式验算桩端下卧层承载力根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94)第5.4.1条式(5.4.1-1) σz +γm z ≤f azσz —作用于下卧层顶面的附加应力γm —下卧层顶面以上深度修正范围内土层加权平均重度(KN/m 3) z —修正深度(m)σz0=(F k +G k )-3/2(A 0+B 0)∑q sik l iA 0+B 0=[570.00-3/2×(67.83+17.73-4×0.80)×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)]/[(67.83-2×0.80)×(17.73-2×0.80)]=212.08kpa σz0—桩端位置附加应力(kpa)F k +G k —建筑荷载与基础覆土重之和,即基底压力(kpa) A 0、B 0—桩群外缘矩形底面的长、短边边长(m) 计算结果见下表主层号亚层号土层名称层顶标高 m有效重度 KN/ m3附加应力系数附加应力 σz自重应力 γ·zkpaσz+ γ·z kpa修正深度 m平均重度KN/m3深度修正系数修正后承载力kpa 计算结果 7 0 细砂 -4.27 9.80 1.0000 212.08 468.72 680.81 26.50 3.00 10.03 1092.41 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.9636 204.36 509.10 713.46 30.62 4.40 10.00 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.7938 168.36 565.20733.56 35.72 1.60 10.14 751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.7531 159.72 576.09 735.81 36.82 3.00 10.14 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.6043 128.16 620.64 748.80 41.32 1.60 10.11 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.5733121.59 631.53 753.12 42.42 3.0010.10 1620.72 满足四、沉降计算1.天然地基沉降计算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.5条式(5.3.5)s=ψs ∑p 0E si(z i αi -z i-1αi-1)s —地基最终变形量(mm) ψs —沉降计算经验系数p 0—准永久组合时基础底面处的附加应力(kpa)，p0=337.09kpa z i 、z i-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面的距离(m)αi 、αi-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数E si —基础底面下第i 层土的压缩模量(Mpa)，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算，根据《土工试验方法标准》(GBT50123)第14.1.9、14.1.10条E si =(1+e i0)(p i2-p i1)e i1-e i2e 0—初始孔隙比p i1、p i2—第i 层土自重应力、第i 层土自重应力与附加应力之和(Kpa)e i1、e i2—第i 层土自重应力下孔隙比、第i 层土自重应力与附加应力之和作用下孔隙比,根据高压固结试验内插计算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.7条,地基变形计算深度z n 应符合式(5.3.7)条规定Δs n '≤0.025∑Δs i ' Δs i '—在计算深度范围内,第i 层土计算变形值(mm)Δs n '—在由计算厚度向上取厚度为Δz 的土层计算变形值(mm) Δz —根据基础宽度b=17.73m ，查表5.3.7，Δz=1m 计算过程见下表主层亚层土层名称计算深度 m 有效重度 KN/ 自重应力 Pcz 附加应力 PzPz+ Pcz kpa孔隙比 e1 孔隙比 e2 压缩模量 Mpa平均附加Ai本层沉降号号 m3 kpa Kpa 应力系数 Δs' mm 3 0 细砂 1.00 19.70 202.91 337.09 540.00 19.00 0.9998 0.9998 17.74 3 0 2.00 19.70 222.61 336.87 559.48 19.00 0.9988 0.9978 17.70 3 0 3.00 19.70 242.31 335.41 577.71 19.00 0.9962 0.9910 17.58 3 03.73 19.70 256.69 331.80 588.49 19.00 0.9930 0.7154 12.69 3 0 细砂4.12 9.70 264.37 327.60 591.9719.00 0.9909 0.3783 6.71 4 0 粘土 5.12 7.70 274.07 324.82 598.89 0.683 0.636 12.95 0.9838 0.9545 24.85 4 0 6.12 7.70 281.77 316.13 597.90 0.677 0.636 14.44 0.9746 0.9275 21.66 4 0 7.12 7.70 289.47 305.64 595.11 0.671 0.636 16.39 0.9635 0.8959 18.42 4 0 8.12 7.70 297.17 293.91 591.08 0.665 0.637 19.15 0.9509 0.8614 15.16 4 0 9.12 7.70 304.87 281.50 586.37 0.663 0.637 20.44 0.9372 0.8253 13.61 4 0 10.12 7.70 312.57 268.86 581.43 0.662 0.637 20.34 0.9225 0.7889 13.07 4 0 11.12 7.70 320.27 256.33 576.60 0.661 0.638 20.24 0.9073 0.7529 12.54 4 012.02 7.70 327.20 244.14 571.34 0.661 0.638 20.13 0.8932 0.6477 10.85 5 0 细砂 13.02 9.70 334.90 233.58 568.48 20.00 0.8774 0.6876 11.59 5 0 14.02 9.70 344.60 222.37 566.97 20.00 0.8616 0.6555 11.05 5 0 15.02 9.70 354.30 211.76 566.06 20.00 0.8458 0.6250 10.53 5 0 16.02 9.70 364.00 201.75 565.75 20.00 0.8303 0.5962 10.05 5 0 17.02 9.70 373.70 192.34 566.04 20.00 0.8149 0.5691 9.59 5 0 18.02 9.70 383.40 183.49 566.89 20.00 0.7998 0.5435 9.16 5 0 19.02 9.70 393.10 175.18 568.28 20.00 0.7851 0.5194 8.76 5 0 20.02 9.70 402.80 167.38 570.18 20.00 0.7707 0.4968 8.37 5 0 21.02 9.70 412.50 160.05 572.55 20.00 0.7567 0.4755 8.01 5 021.22 9.70 414.44 153.15 567.5920.00 0.7539 0.0927 1.56 6 0 粘土 22.22 7.60 424.14 151.83 575.97 0.624 0.608 17.44 0.7403 0.4516 8.73 6 0 23.22 7.60 431.74 145.41 577.15 0.623 0.608 17.39 0.7270 0.4328 8.39 6 0 24.22 7.60 439.34 139.37 578.71 0.622 0.607 17.33 0.7142 0.4152 8.08 6 025.02 7.60 445.42 133.67 579.09 0.621 0.607 17.29 0.7041 0.3201 6.24 7 0 桩端 26.00 9.80 452.87 129.34 582.21 21.70 0.6921 0.3783 5.88 7 0 细砂 26.02 9.80 453.06 124.30 577.36 21.70 0.6919 0.0076 0.12 727.029.80462.86124.20587.0621.700.68000.37075.76总沉降计算值s'=334.45mm在基底以下27.02m 以上1m 厚度土层计算变形值 Δs Δs=5.76mm<0.025∑Δs'=8.36mm 沉降计算深度满足要求。

水泥搅拌桩桩计算书

CFG桩复合地基计算书一.设计依据1）.《建筑地基处理技术规范》（JGJ79_2012）2）.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）3) .《城市桥梁设计规范》（CJJ_11-2011）二.设计参数沥青混凝土 r =23 KN/m3水稳基层 rd=24KN/m3水容重 rs=10 KN/m3填土 rt=18 KN/m3碎石垫层 r=23 KN/m3三.地质条件根据勘察报告C2钻孔的情况得出，计算桩基位置自然标高为21.6m,此位置设计标高为24.843m。

地下水位位于地面线以下1.45m，按勘察资料得出地质由上至下土层及其厚度为：地质参数表四．设计计算1、水泥搅拌桩参数根据土层分布，持力层为(2-1)粉质粘土夹粉土，有效桩长取13.5m，桩端进入持力层的最小深度为2.0m。

地面标高24.6m，水位标高22.47m。

路基填土厚度h=2.65m(其中路面厚度62cm)，路基宽度20m（车行道宽12m），路面结构10cm沥青面层+32cm水稳基层+20cm厚级配碎石。

2、基底压力基础地面以上土的加权平均重度为：γm=(0.1*23+0.32*24+0.2*23+1.53*18+0.5*23)/2.65=20.23KN/m3（1）车道荷载：本道路荷载应采用城-B级:①均布荷载为qk=10.5*0.75=7.875kN/m②集中荷载=360*0.75=270kN取最大值Pk根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）第5.2.2条规定：轴心荷载基础底面的压力，可根据下列公式确定，得到加固地基顶面压力（地下水位为地面线以下1m）为：Pk=(Fk+Gk)/A=20.23*2.65/1+7.875/1+270/（20*1）=74.98KPa3、单桩承载力计算初步拟定桩径0.5m，桩间距1.1m。

桩周长up=1.57m，桩面积Ap=0.196m2。

根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79_2012）第7.3.3取桩长为13.5m,桩体伸入(2-3)黏土层2m.Ra=up×∑qsi×li+ ap×f×akAp=1.57*(0.6*8+8.9*0+2*15+2*14)+0.5*90*0.196=107.42kN(淤泥质土层由于有负侧摩擦力，侧摩擦力取0;桩端端阻力发挥系数ap=0.4～0.6，本次拟定为0.5。

10-CFG复合地基计算-国标

土层顶高程
土层底高程
分段长度 li （m）
分பைடு நூலகம்侧摩阻力（kN）
桩端持力层阻力特征值
q pa (kPa)
2 粉质粘土 3 粉质粘土夹粉土 4 粉土 5 粉质粘土
39.0 29.0 34.0 38.0
23.05 21.73 17.13 8.63
21.73 17.13 8.63 6.13
1.32 4.60 8.50 2.50
满足要求
六、地基处理后各土层的变形模量计算及结果：
土层名称 2 粉质粘土
天然地基承载力特征值 ƒak（kPa）
220
3 粉质粘土夹粉土
180
4 粉土
210
5 粉质粘土
220
复合地基承载力特征
值
ƒspk（51k4Pa） 480
506
514
ζ=ƒspk/ƒak
2.34 2.67 2.41 2.34
天然地基压缩模量
由土层参数计算所得的桩承载力特征值Ra大于实取值Ra'，满足要求
备注
桩侧土摩阻力和桩端阻力特征值按干作业法施工工艺取值
四、桩身强度验算：
桩身混凝土强度等级
C30
由公式 f'cu=4×λ×Ra/AP×[1+γm(d-0.5)/fspa] (做深度修正)得
fcu=
30.0 N/mm2
f'cu=
21.3 N/mm2
fa= 221.85 kPa
fspa=
500 kPa
天然地基承载力不满足设计要求，需要CFG复合地基处理。
二、复合地基计算(按正三角形)
CFG复合地基承载力特征值：
fspk=fa1-γm*(d-0.5)

10-CFG复合地基算例-国标

CFG复合地基计算(G1)一、基本资料CFG复合地基承载力特征值f spk= 480kPa二、计算参数桩径d=0.40m桩身面积A p=πd²/4=3.14×0.42/4=0.1256m2桩身周长u=πd=3.14×0.4=1.26m桩中心距(正三角形布置) s=1.50m桩分担的处理地基面积的等效系数n1=1.05桩分担处理地基面积的等效圆直径d e=n1×s=1.05×1.5=1.575面积置换率计m=d²/d e² =0.42/1.5752=0.0645单桩承载力发挥系数λ=0.85桩间土承载力发挥系数β=0.90桩间土天然地基承载力特征值f sk=180kpa三、CFG复合地基下土层承载力验算天然地基承载力特征值f ak=180KPa，考虑深宽修正后，其承载力fa的计算：f a=f ak+ηb×γ×(b-3)+ηd×γm×(d-0.5);γ=9kN/m3γm=9.0kN/m3ηb=0.3 ηd=1.5基础埋深d取3m（考虑地下室）；基础宽度取6mf a=180+0.3×9×(6-3)+1.5×9×(3-0.5)=221.85kPafa=221.85kPa<fspk=500kPa，天然地基承载力不满足设计要求，需要CFG复合地基处理。

四、CFG单桩承载力特征值1. 按复合地基目标承载力特征值推算的CFG单桩承载力特征值因f spk=λ×m×R a/A p+β×(1-m) ×f sk，故CFG单桩承载力特征值R a=(f spk-β×(1-m)f sk) ×A p/(λ×m)R a= (480-0.9×(1-0.0645)×180) ×0.1256 /(0.85×0.0645)=752.45kNCFG单桩承载力特征值实取755kN。

CFG复合地基计算书.

CFG桩复合地基设计计算书工程名称:视听技术产业基地CFG桩一、设计基本参数说明:基础面积是在CAD上实测数据,半长、半宽为计算变形数据二、设计结果三、计算过程1、单桩承载力Ra设计R a=u p∑q si l i+q p A p式中:u p桩身周长(mn桩长范围内所划分的土层数q si 、q p 桩身第i层土的侧阻力、桩端端阻力特征值(Kpal i 第i层土的厚度(mAp桩的截面积(㎡2、桩体材料强度的设计式中fcu桩体混合料试块(边长150mm立方体标准养护28d抗压强度平均值(Kpa11464.97根据工程实际经验,桩体材料强度取值C203、复合地基置换率m设计式中:fspk 符合地基承载力特征值(Kpaβ桩间土承载力折减系数fsk 桩间土的承载力特征值(Kpafpk桩体承载力特征值(Kpa fpk=Ra/Ap=3821.660.0637根据工程实际经验,复合地基置换率设计取值0.0637根据以上理论公式计算,复合地基置换率m=根据以上理论公式计算,桩体材料强度fcu≥m=(f spk -β*f sk /(f pk -β*f skfcu≥(3*Ra/Ap4、复合地基置承载力fspk设计计算式中:式中符号意义见上350.05、理论桩间距S计算式中Aj基础面积1.40实际桩间距综合考虑取 1.436、理论设计布桩数n设计式中Aj基础面积-7、复合地基变形计算式中S 地基最终变形量(mmΨs 沉降计算经验系数n 地基变形计算深度范围内所划分的土层数P 0对应于载荷效应准永久组合时的基础底面处的附加压力(KpaE si基础底面下第i土层的压缩模量(Mpaz i 、z i-1基础底面至第i层土、第i-1层土底面的距离(mαi 、αi-1基础底面计算点至第i层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数7.1 基础底面出附加压力P 0计算f spk=m*Ra /Ap +β*(1-m*fa ks=sqrt(Ap/m根据以上理论公式计算,正方形布桩桩间距S=根据以上理论公式计算,基础面积下布桩桩数不应小于S=Ψs ∑ni-1P 0/E si (Z i αi -Z i-1αi-1n=(m*Aj/Ap根据以上理论公式计算,复合地基承载力fspk=式中p yj 对应于载荷效应准永久组合时的基础底面处的压力(Kpan 基础底面以上所划分的土层数γi第i层土天然重度,KN/m3,地下水位以下采用浮重度h i第i层土的厚度(m7.2沉降计算经验系数的取值说明:上表来自《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2002p28表5.3.5 式中Ai 第i层土附加应力系数沿土层厚度的积分值(m2E为变形计算深度范围内压缩模量的当量值 MpaE=∑Ai/∑(Ai/EsiP O =P yj -∑γi h i根据以上理论公式计算,变形计算深度范围内压缩模量当量值E=33.85根据上述沉降计算经验系数Ψs取值表,插值计算沉降系数Ψs=0.200根据北京当地工程经验,沉降计算经验系数Ψs取值=0.2007.3、复合地基变形深度应满足如下条件sn≤0.025∑si式中b基础宽度,(m,不得超过30m,且无相邻荷载的影响。

CFG桩复合地基计算书

CFG桩复合地基计算书
2桩截面积、桩周长的计算：
桩径400mm时，桩截面积Ap=0.1256m2，桩周长Up=1.256m。

3、±0.00对应绝对高程510.150m；垫层底标高-6.10m，对应高程504.05m。

褥垫层厚度0.20m，
褥垫层底绝对标高503.850m。

4、CFG桩，设计桩长7m，有效桩长6.5 m，以密实卵石作桩端持力层。

5、单桩承载力特征值计算
①极限值：计算单桩承载力时极限桩端阻力标准值按ZK7考虑
Quk = αq p·A p+ u p·Σq si·l i
=1.0×2000×0.1256+1.256×（120×2.2+150×4.3）=1392KN
特征值：Ra= Quk／rsp=1392/2=696KN，单桩承载力特征值Rk取680kN
②桩体强度的确定：
fcu≥3 Rk/ AP=3×680÷0.1256=16242kPa，混凝土强度取C20。

6、面积置换率计算：
根据公式：f spk =λm·R a /A p + β·（1-m）·f sk
其中：β取0.95；f sk取120kPa；
λ取0.9；1.4mx1.4m矩形布桩，m达到6.4%
7、复合地基计算
f spk =λm·R a /A p + β·（1-m）·f sk=412kPa ≥400kPa
满足设计要求≥400kPa，复合地基承载力满足设计要求。

CFG桩复合地基处理计算

水泥粉煤灰碎石桩（CFG 桩）复合地基方案计算工程实例:本工程回填土较厚，拟采用CFG 桩复合地基。

基础底面的桩间图地基承载力为70KPa 。

CFG 桩直径为500，采用C25混凝土浇筑，单桩竖向承载力特征值为450KN ，单桩承载力发挥系数取λ=0.9，桩间土承载力发挥系数取β=0.8，要求处理后的地基承载力为180KPa 。

根据《建筑地基处理技术规范》7.1.5-2 对有粘结强度增强体复合地基应按下式计算：sk pa spk f m A R m f )1(-+=βλ A p =3.14×0.5×0.5÷4=0.19625m 20.0617670)1(8.019625.04509.0180)1(=⇒⨯-⨯+⨯⨯=⇒-+=m m m f m A R m f sk p a spk βλ 面积置换率m ＝d 2/d 2e ；d 为桩身平均直径（m ），等边三角形布桩d e ＝1．05s ，正方形布桩d e ＝1．13s 当采用三角形布置时， 1.90m s m 92.1CFG )05.1(5.006176.022==⇒==取桩间距s s m 当采用正方形布置时， 1.70m s m 78.1CFG )13.1(5.006176.022==⇒==取桩间距s s m 根据7.1.6条有粘结强度复合地基增强体桩身强度应KPa KPa A R f p acu 7.825419625.04509.041000254=⨯⨯≥⨯⇒≥λ 规范条文：根据《建筑地基处理技术规范》7.7.1水泥粉煤灰碎石桩复合地基适用于处理黏性土、粉土、砂土和自重固结已完成的素填土地基。

7.7.2水泥粉煤灰碎石桩复合地基设计应符合下列规定：1 水泥粉煤灰碎石桩，应选择承载力和压缩模量相对较高的土层作为桩端持力层。

2 桩径：长螺旋钻中心压灌、干成孔和振动沉管成桩宜为350mm～600mm泥浆护壁钻孔成桩宜为600mm～800mm；钢筋混凝土预制桩宜为300mm～600mm。

CFG桩地基处理计算书范本

一、设计资料1.1地基处理方法: CFG桩法1.2基础参数:基础类型: 矩形独立基础褥垫层厚度: 300mm基础覆土容重: 20.00kN/m31.3荷载效应组合:标准组合轴力F k: 1720.6kN标准组合弯矩Mx: 26.0kN·m标准组合弯矩My: 33.6kN·m准永久组合轴力F: 1725kN1.4桩参数:布桩形式: 矩形X向间距: 1.20m, Y向间距: 1.20m桩长l: 15.00m, 桩径d: 400mm(当采用CFG桩处理地基时，桩径宜为0.4-0.45m，可以采用长螺旋钻孔、管内泵压混合料灌注成桩，有效长度不小于15.0m，桩端位于第7层上部，当采用适宜的桩径、桩间距等参数时，CFG桩复合地基承载力特征值可达到340kPa，可以满足承载力要求。

)桩间土承载力折减系数: 0.75桩体试块抗压强度：fcu=25.00MPa单桩竖向极限承载力: 650.00kN1.5地基处理设计依据《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）1.6土层参数:天然地面标高: 0.00m水位标高: -13 m 376.7-363.63=13.07m桩顶标高: -2.40m土层参数表格桩侧阻力指桩侧阻力特征值(kPa)、桩端阻力指桩端阻力特征值(kPa)桩在土层中的相对位置二、复合地基承载力计算2.1单桩竖向承载力特征值计算当采用单桩载荷试验时，应将单桩竖向极限承载力除以安全系数2 Ra=650.00/2=325.00kN由《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002 J220－2002）式9.2.7 桩体试块抗压强度 fcu= 25.00MP ，桩身砼强度满足规范要求。

2.2面积置换率计算由《建筑地基处理技术规范》式7.2.8-2 计算 d--桩身平均直径, d=0.40mde-- 一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径 de=1.13s=1.356ms1、s2--桩X 向间距、Y 向间距,s1=1.30m 、s2=1.30m m=d 2/d e 2=0.42/1.3562=0.0872.3复合地基承载力计算由《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002 J220－2002）式9.2.5 ()sk paspk f m A R mf -+=1β f spk =0.087*325/0.1256+0.75*(1-0.087)*170=341.5kPa式中:fspk--复合地基承载力特征值（kPa ） m--面积置换率, m=0.074Ra--单桩竖向承载力特征值, Ra=325.00kN β--桩间土承载力折减系数, β=0.75fsk--处理后桩间土承载力特征值（kPa ）, 取天然地基承载力特征值, fsk=170.00kPa经CFG 桩处理后的地基, 当考虑基础宽度和深度对地基承载力特征值进行修正时, 一般宽度不作修正, 即基础宽度的地基承载力修正系数取零, 基础深度的地基承载力修正系数 ηd 取1.0. 经深度修正后CFG 桩复合地基承载力特征值fa 为 fa = fspk+γ(d-0.50)上式中γ为独立基础底面以上土的加权平均重度, 其中地下水位下的重度取浮重度 γ= 18.00 kN/m3 基础埋深, d=2.10mfa = 341.5+18.00×(2.10-0.50)=370.3kPa ，地基承载力按340kPa 计荷载效应标准组合时轴心荷载作用下P k =（F k +G k ）/A ≤f a ，则A ≥5.8m 2, 布桩数取9根。

某CFG复合地基设计计算书

编制：审核：审定：目录一、设计依据二、工程概况三、场地岩土工程地质条件四、地基处理要求五、处理方案设计六、复合地基施工技术要求附：1、设计计算书2、桩位平面布置图复合地基设计方案一、设计依据1、《岩土工程勘察报告》2、基础平面图（电子版）、结构说明3、有关规范、规程，主要有：（1）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）（2）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）（3）《长螺旋钻孔泵压混凝土桩复合地基技术规程》（DB13（J）31-2001）二、工程概况拟建场地位于框-剪结构，筏板基础，埋深7.0米。

三、场地岩土工程地质条件拟建场地在地貌上属太行山东麓山前冲洪积倾斜平原，地形较平坦，地面绝对标高78m左右。

地貌的构成特征和工程性质如下：基础下土层的物理力学性质地下水：根据勘察院提供的《岩土工程勘察报告》，勘察期间场地内大部分钻孔未见地下水，个别钻孔（21#楼附近）初见地下水位17-18m，属上层滞水，无稳定水位。

深层地下水位岩溶水，目前场地附近地下水水位埋深40.0m左右，一般6月底水位达到最低点，汛期过后水位将明显上升。

四、地基处理要求根据设计院提供《基础平面图》设计说明及设计对地基处理的要求，设计基础坐落在第③层（粉质粘土）或第④层（粉质粘土）上，天然地基承载力特征值fak=150kPa，不能满足设计要求，须进行地基处理。

设计要求地基处理后：复合地基完成后提供完整的复合地基检测报告。

五、复合地基处理设计方案1、采用素混凝土桩进行地基处理，桩设计参数如下：桩径：Ø400mm，桩体混凝土强度：C15，桩顶标高：32#、34#楼均为-7.25m；持力层为⑤粉质粘土2、褥垫层：褥垫层：在桩顶与基础垫层间设置150mm厚0.5-1.0cm碎石褥垫层，褥垫层铺设夯填度应满足不大于0.9，其作用是保证桩、土共同工作，减少基础底面的应力集中，削减地震等水平荷载影响。

褥垫层顶标高：32#、34#楼为-7.10m。

CFG复合地基计算

3
4
5
5、 fspk=0.5λmRa/Ap+β(1-m)fsk= 441.877551 kPa
6
式中:fspk
复合地基承载力特征值（kPa）
7
m= 0.081632653 面积置换率
8
AP= 1.1304
桩的截面积（m2）
9
β= 0.9
桩间土承载力折减系数
fsk= 200
处理后桩间土承载力特征值（kPa）
不大于30mm
。
4、复合地基（CFG）桩长14.0米，桩端持力层为第③层，桩端端阻力为2200kPa，
桩底标高为-18.7米。
设计人：
单位名称
说明（红颜
色部分为设
日期
计人员填
de=1.05s，等边三角形布（i表示第1层至第桩n）层）
7.2.8-2 9.2.6
名称 ±0.00 强夯起始面强夯结束
Ra=upΣqsili+qpAp= 9574.488 kN
（其中de=1.05s，等边三角形布（i表示第1层至第桩n）层）
单桩竖向承载力特征值（kN）
up= 3.768
桩的周长（m）
i
AP= 1.1304
桩的截面积（m2）
1
qp= 2200
桩端端阻力特征值（kPa）
2
Σqsili= 1881
i表示第1层土至第n层土
λ= 0.8
单桩承载力发挥系数
三、设计说明
1、经计算的得出处理后地基承载力特征值取fspk=200kpa,此值仅供参考。
地基处理施工完成后，甲方应委托具有复合地基检测资质单位进行现场
复合地基载荷试验确定其值。
2、施工图见复合地基处桩布置图

CFG桩计算书-自己修改完美版

一、CFG桩(正方形布置）A. 截面参数计算面积置换率m=d 2/(1.13s)2=桩径d=mm桩的间距s =d=mm面积置换率m=πd 2/(4s 2)=桩间土承载力折减系数β=处理后桩间土承载力特征值fsk=Kpa 桩的端阻力特征值qp=第1层土的深度l 1=m 桩周第1层土的侧阻力特征值q s 1=Kpa 第2层土的深度l 2=m 桩周第2层土的侧阻力特征值q s 2=Kpa 第3层土的深度l 3=m 桩周第3层土的侧阻力特征值q s 3=Kpa 第4层土的深度l 4=m 桩周第4层土的侧阻力特征值q s 4=Kpa 第5层土的深度l 5=m 桩周第5层土的侧阻力特征值q s 5=Kpa 第6层土的深度l 6=m 桩周第6层土的侧阻力特征值q s 6=Kpa 第7层土的深度l 7=m 桩周第7层土的侧阻力特征值q s 7=Kpa 第8层土的深度l 8=m桩周第8层土的侧阻力特征值q s 8=Kpa桩的截面积Ap=πd 2/4=m 2桩的周长u p=πd=m单桩竖向承载力特征值R a =u p∑q si ·l i +q p·Ap=Kpa复合地基承载力特征值fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)·fsk=Kpa总桩长l =m1. 桩混凝土：混凝土强度等级采用 C fc u，砼 =MPafcu=f cu，砼=MPafc =MPa单桩竖向承载力特征值R a =Ap·fcu/3=Kpa ≥Kpa∴可以复合地基承载力特征值fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)·fsk=Kpa求CFG桩桩数：需处理的基础底面积A=m 2C FG桩桩数n=m·A/Ap=根C FG桩的总体积V=n·Ap·∑l i=m 315.07.935001.2566368FALSE382.771571628.318150.125663688.617561412.58.680564000.95002.82003.1700382.77215.030540.38385单桩承载力发挥系数：30.87.212001200026桩身强度验算工作条件系数φc=Q =Ap·fc·φc=KN542.8670.6d 2/(1.13s)2==%πd 2/(4s 2)==%Kpa8.7028.7277000.087020.08727。

CFG桩计算(excel编写)

1.257
0.126
0
11
0
0
-17
0
-0.4
0
400
1.257
0.126
0
12
0
0
-17
0
-0.4
0
400
1.257
0.126
0
2 持力层
130
800
-19
2
1.6
1.6
400
1.257
0.126
261
101
有效桩长 =
1.6 m
261
备注：1.持力层土层底部高程应按桩端进入的深度输入。
4. 当某层无用时，可将该土层底部高程按应上一层的输入（不得输入错误）。
桩径
d(mm) 400
桩底面积
桩间距
Ap(m2) 0.126
S(mm) 1800
de
1.05S 1890
复合地基承载力特征值(等边三角形布桩)
m 置换率
b 0.75~0.95
fak
天然承载力特征值
Ra=min(R
a1,Ra2) 单桩承载力特征值
d2/de2
折减系数 (kPa)
(kN)
0.045
桩周长 Up(mm)
桩底面积侧摩(kN) 端阻(kN) Ap(m2) UP*Li*Qsi Ap*Qp
1
0
0
-17Leabharlann 17-0.40400
1.257
0.126
0
2
0
0
-17
0
-0.4
0
400
1.257
0.126
0
3
0

CFG复合地基计算书

5#楼CFG 桩复合地基计算书一、置换率计算d=410 fspk=240kpa fsk=100kpa 有效桩长19.5米。

β=0.80 u p =1.287 A p =0.132以ZK-65号孔的资料为例计算，设计±0相当于15.990米。

设计有效桩顶标高-3.77米各层土的极限侧阻力及厚度为：（3）层粉质粘土夹粉土厚0.85 q s =38kpa 。

（4）层粉土厚1.4 q s =42kpa 。

（5）层粉质粘土厚2.6 q s =38kpa 。

（6）层细砂厚1.7 q s =50kpa 。

（7）层粉质粘土厚4.8 q s =48kpa 。

（8）层粉质粘土厚6.7 q s =53kpa 。

（9）层细砂厚1.45 q s =60kpa 。

q p =2000kpaR a =1.287×（38×0.85+42×1.4+38×2.6+50×1.7+48×4.8+53×6.7+60×1.45）+0.132×2000 =1219.3+264 =1483.3KN除以安全系数2， R a =741.65KN 取R a =700KNm=(f spk -βf sk )/(R a /A p -βf sk )=(240-0.80×100)/(700/0.132-0.80×100) =0.031 取m=0.031 S=031.0132.0=2.06 取S=2.05m 复合地基承载力验算: f spk = m ×f pk +(1-m)×f sk ×β=0.031×700/0.132＋（1－0.031）×100×0.80 =241.9Kpa>240Kpa 满足要求。

二、桩体强度计算f cu ≥ApRa3=3×700÷0.132=15909.1kpa 采用C25的混凝土。

CFG复合地基计算书

CFG 桩复合地基计算书一、计算依据：拟建场地的《岩土工程勘察报告》《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)。

二、设计参数取值：设计桩径：400mm ，设计有效桩长：15m ，桩布置见图纸。

三、单桩承载力特征值设计计算：按照规范中 ∑=+=ni p p i si p a A q l q u R 1 （9.2.6）计算：其中：R a 为单桩承载力特征值；u p 为桩周长，取值1.256m ；q si 为桩周摩阻力特征值，根据勘察报告及经验数据，取值为20kPa ，25kPa ，30kPa ，25kPa ；l i 为桩长，取值6.7m ，3.1m ，4.2m ，1m ； q p 桩端端阻力特征值，按照勘察报告取值450kPa ； A p 桩端截面积，取值0.1256m 2。

R a =1.256×（20×6.7+25×3.1+30×4.2+25×1）+450×0.1256=512kN 。

取15.0m 桩长单桩承载力特征值为510kN 。

四、复合地基承载力特征值设计计算：按照规范中 ()sk paspk f m A R mf -+=1β （9.2.5）其中：f spk 为复合地基承载力特征值，上部结构要求处理后的地基承载力特征值不小于220kPa ；R a 为单桩竖向承载力特征值，取值510kN ；A p 桩端截面积，取值0.1256m 2；m 为面积置换率，m=d 2/de 2=0.4x0.4/（1.13x1.13x1.8x1.8）=0.0387； β为桩间土承载力折减系数，取值为0.75，f sk 为处理后桩间土承载力特征值，按照勘察报告取天然地基承载力特征值100kPa 。

经过计算，复合地基承载力特征值为229kPa ，取值225 kPa ，大于设计要求的220kPa 。

五、桩体试块抗压强度平均值计算：按照规范中 pacu A R f *3≥ （9.2.7）其中：f cu 为桩体混合料试块（边长150mm 立方体）标准养护28d 立方体抗压强度平均值（kPa ）。