1000MW机组轴流式一次风机并列方法探索

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1000MW超超临界燃煤机组送风机和一次风机布置优化

度为１．ｍ，两层，照１５０元／１共５按０ｍ的建筑成本
计算，造价为３２万元，其０由于联合车间是在常规布置方案上的送风机框架改建而来，和常规方案相比
设立联合车间并没有增加土建的投资费用，因此
优化后的布置方案和常规方案相比每台炉节省了３２万元的建筑费用。０
１０Ｗｔａｓｐｒｒｔｃｌａ－ｒｄＧｅｅａｏｉ００ＭＵｌｒ－ｕｅｃｉａｉＣｏｌｆｅｎｒｔｒＵｎｔｉ
潘
灏，霍沛强，尹进，李伟科
ＰｏＡＮＨａ，ＨＵＯＰｉｑａｇｅ－ｉｎ，ＹＩｉＮＪｎ，ＬｉｋＩＷｅ－ｅ
常规１０Ｗ燃煤电厂送风机和一次风机的０Ｍ０
布置见图１。
道材料的消耗较多。
２送风机和一次风机布置方案优化
针对１０燃煤机组锅炉的布置特点打破０ＭＷ０
常规，利用三维设计手段，送风机、次风机的布对一
组优化设计后的送风机和一次风机的横断面布置
图。
少了辅助建筑的投资和占地，使主厂房内各专业的设备布置更紧凑合理，便于统一进行维护管理。
以广东大唐潮州三百门电厂３号、４号２×１０００ＭＷ机组为例，台炉联合车间的长度为８．ｍ，每７４宽
机进口风道、消音器和风机检修吊轨，底层布置风机。该布置方式风机离锅炉较远，要建造较大的送风

1000MW发电机结构说明书

第一节概述QFSN-1000-2-27型汽轮发电机为汽轮机直接拖动的隐极式、二极、三相同步发电机。

发电机采用水氢氢冷却方式，配有一套氢油水控制系统，采用静止可控硅，机端变自励方式励磁，并采用端盖式轴承支撑。

1000MW发电机总体结构示意图第二节通风与冷却发电机采用径向多流式密闭循环通风，定子铁芯沿轴向分为十九个风区，九个进风区和十个出风区相间布置。

安装在转轴上的两个轴流式风扇(汽、励端各一个)将氢气分别鼓入气隙和机座底部外通风道。

进入机座底部外通风道的氢气进入铁芯背部，沿铁芯径向风道冷却进风区铁芯后，进入气隙；少部分氢气进入转子槽内风道，冷却转子绕组；其他大部分氢气再折回铁芯，冷却出风区铁芯，最后从机座顶部外风道进入冷却器；被冷却器冷却后的氢气进入风扇后，进行再循环。

这种交替进出的径向多流通风，保证了发电机铁芯和绕组的均匀冷却，减少了结构件热应力和局部过热。

1000MW发电机内部通风冷却示意图第三节机座与隔振机座是用钢板焊成的壳体结构，具有足够的强度和刚度，其作用是支承定子铁心和定子线圈。

在机座顶部和底部两侧各有一个冷却气体通道，机座内部只有支撑管而无通风管。

机座作为氢气的密闭容器，能承受机内意外氢气爆炸产生的冲击。

机座由端板、外皮和风区隔板等组焊而成，并形成特定的环形进出风区。

机座与出线罩之间的结合面用焊接方式进行密封(在电厂安装时进行)，与端盖之间用注入密封胶的方式进行密封。

机座上有四个可拆式吊攀。

所有机外的油、水、气管道均用法兰与发电机联接。

铁芯与机座之间装设轴向弹簧板，有效地减小了铁芯倍频振动对机座及基础的影响。

定子铁芯压圈环板外皮轴向弹簧板轴向弹簧板结构示意图第四节定子铁芯定子铁芯是用相互绝缘的扇形片叠装压紧制成的。

为减少电气损耗，扇形片采用高导磁低损耗的冷轧硅钢片冲制而成。

扇形片两面刷涂有绝缘漆。

扇形片冲有嵌放定子线圈的下线槽和放置槽楔用的鸽尾槽。

叠压时利用定子定位筋定位，叠装过程中经多次施压，两端采用低磁性的球墨铸铁压圈将铁芯夹紧成一个刚性圆柱体。

火力发电厂轴流式一次风机停运和并列操作分析

火力发电厂轴流式一次风机停运和并列操作分析摘要：本文通过对火电厂轴流式一次风机作用、特点的简要分析，以浙能滨海电厂#1、#2 机组一次风机停运和并列操作时的参数变化，从电厂运行管理的角度深入探讨了轴流式一次风机停运和并列操作的方法和注意事项，总结出轴流式一次风机停运和并列操作的基本原则，对同类型风机的操作具有借鉴意义。

关键词：轴流式一次风机；停运和并列；操作方法火电厂一次风机的主要作用是在直吹式制粉系统中起到将磨煤机中煤粉输送到炉膛，并起到干燥煤粉和提供煤粉燃烧的最初氧量、热量的作用，是火电厂的重要辅机，一次风机是否正常运行直接影响到锅炉的燃烧出力及安全运行。

因动叶可调式轴流式风机具有压力低、流量大、高效区范围大，靠液压缸调节，动作准确、迅速，因而广泛用于 300MW 以上的大型火电厂。

1.轴流式风机的特点1.1.轴流式风机的工作原理气流轴向进入风机叶轮后，在旋转叶片的流道中沿着轴线方向流动的风机。

当叶轮旋转时，气体从进风口轴向进入叶轮，受到叶轮上叶片的推挤而使气体的能量升高，然后流入导叶。

导叶将偏转气流变为轴向流动，同时将气体导入扩压管，进一步将气体动能转换为压力能，最后引入工作管路。

动叶可调轴流式一次风机是改变叶片的角度是通过动叶调节机构来完成的。

调节时 DCS指令发至电动执行机构，执行机构推动传动臂，通过控制轴、调节杆带动液压缸部件的伺服阀，伺服阀动作使液压缸动作，带动叶片根部的曲柄，使叶片角度改变, 从而改变风机出力。

1.2.轴流式风机的工作失速原理风机处于正常工况时，冲角很小（气流方向与叶片叶弦的夹角即为冲角），气流绕过机翼型叶片而保持流线状态。

当气流与叶片进口形成正冲角，此正冲角超过某一临界值时，叶片背面流动工况开始恶化，在叶片背面尾端出现涡流区，即所谓“失速”现象。

失速现象越严重，流体的流动阻力越大，叶道阻塞，同时风机风压也随之迅速降低。

一次风机失速失速是一种不稳定的运行工况，对风机本身及系统的安全、稳定运行均危害巨大：1)一次风机失速时，一次风母管风压、各磨煤机进口风量均大幅降低，炉膛燃烧剧烈波动，炉膛负压大幅降低，汽包水位大幅下降，极易导致锅炉 MFT。

_4炉新一次风机运行中解列和并列操作分析201301(甲值：刘洪江)

风机特性曲线
轴流风机的失速特性是由风机的叶型等特性决定的，同时也受到风道阻力等系统特性的影响，如图所示，鞍形曲线M为风机不同安装角的失速点连线，工况点落在马鞍形曲线的左上方，均为不稳定工况区，这条线也称为失速线。

由图中看出： ①在同一叶片角度下，管路阻力越大，风机出口风压越高，风机运行越接近于不稳定工况区； ②在管路阻力特性不变的情况下，风机动叶开度越大，风机运行点越接近不稳定工况区。
PAF17-12.9-2 1500KW 12000Pa
效率额定电流最大工况风压
86.06% 172A 16474Pa
运行工况风量
54.78m3/s
最大工况风量
78.69m3/s

2.2 改造情况从上面的改造前后的一次风机的参数对比情况来看，新改造的#4炉一次风机有以下几个明显的特点：功率大，相比原设计一次风机，轴功率大幅度增加，达到1500KW。风压高，正常运行风压达到12KPa，最大工况更是达到了16.47KPa。效率高流量大
3. 一次风机喘振与失速原理
首先简单介绍一下一次风机的工作原理，轴流风机是利用了翼型升力原理来工作的，流体沿轴向流入叶片通道，当叶轮在电机的驱动下旋转时，旋转的叶片给绕流流体一个沿轴向的推力（叶片中的流体绕流叶片时，根据流体力学原理，流体对叶片作用有一个升力，同时由作用力和反作用力相等的原理，叶片也作用给流体一个与升力大小相等方向相反的力，即推力），此叶片的推力对流体做功，使流体的能量增加并沿轴向排出。叶片连续旋转即形成轴流式风机的连续工作。
并列风机失速和喘振的区别
▴失速和喘振是两种不同的概念，失速是叶片结构特性造成的一种流体动力现象，它的一些基本特性，例如：失速区的旋转速度、脱流的起始点、消失点等，都有它自己的规律，不受风机系统的容积和形状的影响。 ▴喘振是风机性能与管道装置耦合后振荡特性的一种表现形式，它的振幅、频率等基本特性受风机管道系统容积的支配，其流量、压力功率的波动是由不稳定工况区造成的，但是试验研究表明，喘振现象的出现总是与叶道内气流的脱流密切相关，而冲角的增大也与流量的减小有关。所以，在出现喘振的不稳定工况区内必定会出现旋转脱流。

降低1000 M W机组综合厂用电率的探索与应用

降低1000 M W机组综合厂用电率的探索与应用摘要:随着电力行业改革的不断深化，厂网分家、竞价上网等政策的逐步实施，降低厂综合用电率、发电成本和提高电价竞争力，已成为各发电厂努力追求的经济目标。

本文对影响厂用电率的因素进行分析，并提出了降低厂用电率的方案和措施，为火电厂今后的节能减排、创造效益提供了基础和保障。

关键词:降低1000MW机组综合厂用电率能源工业作为国民经济的基础,对于社会、经济的发展和人民生活水平的提高都极为重要。

在高速增长的经济环境下,中国能源工业面临经济增长与环境保护的双重压力。

而且还受资金、技术、能源价格等因素的影响,中国能源利用效率比发达国家低得多,只及发达国家的50%左右,90%以上的能源在开采、加工转换、储运和终端利用过程中损失和浪费。

由此可见,对能源的有效利用在我国已经非常迫切。

火电厂是最主要的能源消耗大户,在我国的二次能源结构中,约占74%。

而在火力发电厂中,泵与风机是最主要的耗电设备,加上这些设备存在着“大马拉小车”的现场,同时由于这些设备长期连续运行和经常处于低负荷运行状态,运行工况点偏离高效点,运行效率降低,大量的能源在终端利用中被白白地浪费掉。

1000MW机组是新型的机组,在技术上还有提高空间,通过对其全面研究,可以进一步提高运行人员的技术水平,因此,本文重点探索降低1000MW机组综合厂用电率的措施。

1、1000MW机组现场运行情况分析我厂1000MW机组锅炉为高效超超临界参数变压直流炉,设计煤种,校核煤种:兖矿煤和济北煤矿的混煤。

制粉系统采用正压直吹式,设有两台50%容量的动叶可调轴流式一次风机提供一次热、冷风输送煤粉。

采用两台静叶可调吸风机和两台动叶可调送风机。

每台锅炉配有6台双进双出、单电机驱动钢球磨。

锅炉给水系统配置有2台50%BMCR容量的汽动变速给水泵,一台25%BMCR容量的变速电动给水泵作为备用。

凝汽器设计为双壳体、双背压、单流程,可在机组最大出力、循环冷却水温33℃,背压不大于4.5/5.7kPa工况下长期运行。

1000MW机组引风机与增压风机合并探讨

1000MW机组引风机与增压风机合并探讨摘要:徐州发电有限公司2×1000MW超超临界机组锅炉引风机和脱硫增压风机合并为联合引风机,通过对这两种方案的优缺点作初步的分析,并对比了两种风机合二为一模式和分别独立设置模式下风机运行效率、投资成本。

探讨了锅炉炉膛设计瞬态负压内爆的风险,认为引风机和增压风机合并设置可以提高机组运行的安全和经济性。

关键词:超超临界引风机脱硫增压风机锅炉负压近年来,我国新建或运行的百万超超临界机组基本上采取烟气脱硫装置和脱硝装置同步建设,随着环保政策日益严格,合理选择烟气系统的引风机配置显得尤为重要。

国华徐州发电有限公司2×1000MW 超超临界机组锅炉引风机和脱硫增压风机合并为单级动叶可调联合引风机,简化烟气系统,降低设备初投资,提高机组运行的安全可靠性,采用这种合并配置方案成为很好的选择。

1 机组概况徐电2×1000MW机组,采用上锅厂引进Alstom-Power公司技术生产的超超临界参数变压运行螺旋管圈直流塔式炉,型号:SG3099/27.46-M545,同步配套建设SCR脱硝装置和烟气脱硫装置,排烟采用单吸收塔、无GGH、无脱硫旁路、单烟道、一炉一塔的“烟塔合一”技术,引风机和脱硫增压风机合并为联合引风机(表1)。

2 引风机与增压风机设置方案引风机和脱硫增压风机的设置有两种方案,一是将引风机和脱硫增压风机合二为一,二是分别设置引风机和脱硫增压风机。

2.1 引风机和增压风机分设引风机的功能是抽吸锅炉燃烧产生的烟气通过烟囱排放到大气中,引风机需要克服从锅炉出口到烟囱出口的烟气阻力,其中包括沿程的烟道、脱硝催化剂反应器、空气预热器、除尘器和脱硫装置等设备的阻力,以及烟囱的阻力。

在引风机和增压风机分设模式中,引风机的扬程可以按照脱硫系统解列时的工况计算,徐电工程按照烟塔入口的温度121℃分别计算出引风机和脱硫增压风机BMCR工况静压升分别为5171、1910Pa。

某1000 MW机组一次风机变频后存在问题及解决方法

器自投产以来一次风机噪音较大．加装防护罩后降
噪效果不明显因此对一次风机进行了变频改造．改造后一次风机转速大幅度降低．噪音也随之显著降
动叶角度／％ｌ一转速１４９５ｒ／ｍ：２一转速１３００ｒ／ｍ：３一转速１１００ｒ／ｍ：４一转速９００ｒ／ｍ
一
次风机变频改造后。在现场实际运行过程中．发
生了３次风机失速事件．与图１比对．发现与理论失速点基本一致下面将举一典型案例进行分析２０１２年６月７日在机组启动过程中．６台磨煤机中仅Ｂ磨运行，Ｄ、Ｅ、Ｆ磨一次风通道部分开启１６：１６：００，Ｂ磨跳闸，导致一次风机通道遽然减小．２台
一
厂家提供的风机特性曲线只有比压能、动叶角度、风机流量、风机效率参数；而在一次风机实际运行中，只能监测到风机的出口风压、转速、风机动叶等相关参数根据厂家提供的风机特性曲线．针对不同转速下的工况，进行适当的修正，制成不
苏
电
机
工
程
第３３卷第１期
ＪｉａｎｇｓｕＥｌｅｃ￣ｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ
某１０００ＭＷ机组一次风机变频后存在问题及解决方法

一次风机的并列过程和体会

一次风机的并列过程和体会１１月１４日晚２０：２８，#２机组１６８试运结束后，二值做了三个ＲＢ试验。

前两个送风机、汽泵的ＲＢ试验都顺利，最后的一次风机ＲＢ试验在恢复工况时的并列一次风机的过程，有一些心得体会，值得与大家共同交流学习。

并列一次风机的主要过程如下：２３：５７就地手打Ａ一次风机，ＲＢ动作正常。

０：０５开始恢复工况，电科院建议先尝试Ｂ一次风机动叶在自动情况下并列Ａ一次风机。

为防止Ｂ一次风机向A一次风机打风，先强制关闭#１空预器冷一次风挡板，联开一次风机出口挡板后再开它。

此时主要工况是：负荷３１５ＭＷ，Ａ、Ｂ、Ｃ磨运行，双侧引送运行，单侧Ｂ一次风机运行，,其他各参数都正常。

此时一次风母管压力９.７９ＫＰa，Ｂ一次风机动叶８４％。

０：０９启动Ａ一次风机，联开一次风机出口挡板，打开#１空预器冷一次风挡板。

０：１２开始开Ａ一次风机动叶，一次风压由９.７９ＫＰa开始下降。

０：１３～０：１９缓慢逐渐开Ａ动叶至４５％，电流基本维持７０Ａ不变，Ｂ动叶逐渐自动由８４％上升至１００％，电流到最大值２２２Ａ，此时Ｂ一次风机已经明显在抢风，一次风压降为８.７３ＫＰa。

这时发现Ｂ一次风机在自动位并列一次风机是行不通的，遂解列Ｂ动叶为手动控制。

０：１９开始关小Ａ动叶，缓慢由４５％关到３１％，减少通风道截面积，Ａ一次风机电流由８０Ａ下降至７０Ａ，一次风压由８.７３ＫＰa降到８.３６ＫＰa。

０：２４～０：３６为逐渐减少两风机动叶、电流、出口风压的偏差，逐渐缓慢开大Ａ动叶３１％至５１％，电流由７２Ａ升至７５Ａ，同时一边逐渐关小Ｂ动叶１００％至７３％，电流由２２２Ａ降至１７４Ａ，一次风压也由８.３６ＫＰa逐渐下降至７.０７ＫＰa。

此时发现工况不对劲，抢风严重，决定先恢复到原先工况点，再重新并列。

０：３６～０：４０再缓慢关回Ａ动叶５１％至３６％，电流７０Ａ没变，在看着总风压不小于７ＫＰa的条件下，一点一点关小Ｂ动叶７３％至６６％，电流由１７４Ａ下降至１５５Ａ，其间通过关小Ｄ、Ｅ磨原先开启的一次冷热风门，来尽量维持一次风压，防止灭火。

轴流式一次风机失速后并列的操作总结

轴流式一次风机失速后并列的操作总结发表时间：2019-09-21T10:26:49.907Z 来源：《基层建设》2019年第20期作者：张泽鹏[导读] 摘要：轴流式一次风机经常在通过分析我厂600MW机组一次风机多次并列发生失速原因，找出问题的关键点，使运行人员的业务水平得到明显的提高。

陕西商洛发电有限公司 726000摘要：轴流式一次风机经常在通过分析我厂600MW机组一次风机多次并列发生失速原因，找出问题的关键点，使运行人员的业务水平得到明显的提高。

关键词：轴流式一次风机；失速Stall Analysis for Double Impellers Primary Axial-flow FanAbstract: Analyze the reason of 600MW unit primary fan stalled many times, find the existent hidden trouble, and improved the running security for primary fan by improvement measure.Key words: Axial-flow fan Stall Analysis引言一次风系统的特点是风量小，风压高，当风量变化时要求风压改变较少。

采用动叶可调轴流风机需双级叶轮才能满足风压需要，但双级轴流风机低负荷时运行不当易发生失速喘振现象。

而在风机的调节特性及整个机组运行的经济性上轴流风机明显优于离心式风机。

鄂温克电厂一期2×600MW机组，一次风机选用了成都鼓风机厂的动叶可调轴流式风机，采用双级叶轮。

一次风机主要技术指标列于表1。

表1 一次风机主要技术参数1 一次风机失速现象鄂温克电厂自调试以来，曾经多次出现风机失速，主要表现为两种形式。

①、机组正常运行时，由于磨煤机跳闸造成一台一次风机失速；②、并列一次风机时，操作速度过快，造成一台一次风机失速。

1000MW火电机组汽动引风机启动并联运行方式探讨

1000MW火电机组汽动引风机启动并联运行方式探讨蒲万里;曹志勇【摘要】The start and operation in parallel of indraft fan driven by turbine is particular, which is different from fan driven by electric motor. An air-supplying gate is set in the inlet of indraft fan can ensure the safe start of a single set of fan. And a measure is introduced to assure the stable run in parallel of two sets of fans by means of adding a gas-circuiting conduit between the two fans.%驱动马达为小汽轮机的引风机与常规电动机驱动的引风机相比，其启动和并联具有特殊性。

通过分析探讨可知，在引风机进口加补气门可保证单台引风机安全启动，在引风机进出口加烟气循环联络烟道可保证两台风机安全并联运行。

【期刊名称】《风机技术》【年(卷),期】2014(000)003【总页数】4页(P75-78)【关键词】汽动引风机;单机启动;并联运行;烟气循环【作者】蒲万里;曹志勇【作者单位】成都电力机械厂;成都电力机械厂【正文语种】中文【中图分类】TK223.26;TH430 引言小汽轮机驱动引风机简称汽动引风机，小汽轮机从主汽轮机或者锅炉直接抽汽，避免了能源的二次转化，从而提高了能源利用率，降低了厂用电[1]。

同时小汽轮机可以调速，使引风机变转速调节以适应不同的机组负荷，提高电站风机运行的经济性[2]。

出于对机组运行经济性的考虑，近年来越来越多的火电机组选择这种小汽轮机驱动方式。

火电厂 1000MW 机组燃料、一次风、送、吸风控制系统

火电厂1000MW机组燃料、一次风、送、吸风控制系统设计与仿真研究负责人：孙明讲师研究意义针对江苏省电力设计院提出的“2×50%额定容量动叶可调送风机、2×50%额定容量动叶可调一次风机、3×35%额定容量的静叶可调轴流式引风机的烟风系统的配置方案”，从热机、热控专业的角度，建立东锅、哈锅和上锅三种炉型的相应数学模型，设计燃料、一次风、送风及炉膛负压闭环及开环控制系统，仿真研究燃料、送风、一次风及炉膛负压闭环及开环控制系统方案的可行性、安全性和可靠性，为热控专业在实际闭环及开环控制系统方案设计中提供技术上的指导，为工艺专业在风烟系统配置方案中提供理论上的技术支撑。

研究内容1、锅炉模型的建立及验证热工过程的动态建模是基于质量守恒、能量守恒、动量守恒、传热方程、热力学状态参数方程等基本的物理和热力学定律，采用机理法，在100%、75%和50%三种负荷下，对系统分别施加五种扰动，并从静态特性、参数变化趋势和动态特性三个方面来分析建模的合理性与正确性。

表1三种炉型针对负荷扰动的差异分析(主蒸汽温)图1 东锅在负荷扰动5%下的主要参数曲线2、燃烧控制系统的设计方案燃烧过程的相应控制系统接受机组协调级中锅炉主控制器发出的锅炉指令，其中燃料控制系统，根据机组不同的运行方式，完成汽压或功率的控制，同时消除燃料的自发扰动。

送风控制系统使送风量与燃料量保持适当比例，以保证燃烧的经济性，同时消除送风量的自发扰动。

引风控制系统确保引风量随送风量协调变化，维持炉膛压力，保证燃烧稳定性。

燃料量送风量引风量图2 燃烧控制系统原则性框图3、控制方案的验证◆分别在100%负荷、75%负荷和50%负荷下做扰动试验，并进行分析①送风量扰动分析②引风量扰动分析③给水量扰动分析④一次风扰动分析⑤负荷扰动分析◆在协调方式下，分别在100%负荷、75%负荷及50%负荷下RUN BACK动作，锅炉主控强制手动，锅炉主控输出跟踪RB目标值，切至机跟炉方式，燃料主控在自动，滑压方式自动投入。

一次风机并列操作方法

B一次风机并列操作方法1、检查确认锅炉运行稳定，B一次风机检查结束，具备启动条件。

2、确认A一次风机运行正常，一次风母管与炉膛差压在10kpa以上。

3、如果微油暖风器在退出状态时，开启微油暖风器旁路电动挡板（平衡暖风器阻力，两侧烟道阻力相同）。

4、检查确认一次风机出口联络挡板和B一次风机出口至冷一次风电动门关闭。

5、开启B空预器出口热一次风挡板，注意监视一次风母管压力下降情况（大约下降2～3KPa，注意监视密封风压力，调整密封风机出力，防止密封风压力不够），增加A 一次风机动叶开度。

监视运行磨煤机风量，风量下降时，开大磨煤机进口风门开度，保持磨煤机风量足够。

6、逐步交替开大磨煤机冷热风门挡板开度、降低A一次风机动叶开度，在保证磨煤机通风量的情况下，调整一次风母管与炉膛差压在8～8.5KPa，调整运行密封风机出力，保证密封风压力，避免密封风压力低联启备用密封风机。

为降低磨煤机运行对一次风压力的要求，可以适当降低磨煤机出力，如果锅炉需求燃料量较大时，可以保持两台或三台磨煤机运行，保持每台磨煤机煤量相对较少。

7、除运行磨煤机外，使另一台磨煤机具备通风条件（磨煤机出口快关门、冷热风快关门开启，冷热风调门关闭，冷热风调门随时可以开启），通风磨煤机尽量远离投运燃烧器对应磨煤机，减少磨煤机通风对锅炉燃烧的影响。

8、并风机前，至少保持2台磨煤机通风。

9、将一次风机出口联络门和B一次风机出口至一次冷风母管电动门挂禁操，防止B一次风机启动后开启。

10、确认微油点火系统运行正常。

11、确认B一次风机具备启动条件，在DCS上启动B一次风机，确认B一次风机出口挡板联开正常，监视一次风母管与炉膛差压，如果压力上升较大，可以开大备用通风磨煤机冷风调门开度或降低A一次风机动叶开度，保持一次风母管压力稳定。

12、B一次风机启动正常后，逐步开大风机动叶，减少A一次风机动叶开度，开大备用磨煤机冷热风门开度，保持一次风母管与炉膛差压不变。

1000 MW火电机组引风机失速处理与并列运行优化

1000 MW火电机组引风机失速处理与并列运行优化发表时间：2018-05-14T16:56:22.737Z 来源：《电力设备》2017年第35期作者：缪智平1 梁卓越1 王羽1 罗立权1 温翔宇1 赵[导读] 摘要：针对1000 MW超超临界燃煤火力发电机组，分析三台引风机并列运行的控制逻辑和引风机失速的机理，提出处理引风机失速的应急措施，优化三台引风机并列运行的安全稳定性。

（1.国电浙江北仑第一发电有限公司浙江宁波 315800；2.国电内蒙古东胜热电有限公司内蒙古鄂尔多斯 017000）摘要：针对1000 MW超超临界燃煤火力发电机组，分析三台引风机并列运行的控制逻辑和引风机失速的机理，提出处理引风机失速的应急措施，优化三台引风机并列运行的安全稳定性。

结果表明，引风机运行方式由原来两台汽动引风机并列运行，电动引风机备用，改为三台引风机并列运行。

汽动引风机由再热蒸汽驱动，转速调节滞后；电动引风机由电动机驱动，转速响应快。

三台引风机有可能转速不一致，导致转速低的引风机被闷住，出现出力不足或失速等异常工况。

影响静叶调节型引风机冲角和失速的因素包括转速和烟气流量。

冲角和失速概率随流量降低而增大，随引风机转速增加而增大。

引风机失速可等效为烟道阻力增大，失速现象越严重，等效烟道阻力越大。

使失速引风机恢复正常的方法包括降低其转速，降低其失速临界流量；降低其烟道阻力和引风机前后差压，增加其烟气流量。

关键词：燃煤火力发电机组；汽动引风机；引风机失速；三台引风机并列运行；引风机叶片冲角 1.引言随着燃煤火力发电站深度减排的改造，锅炉引风机系统有了较大的改变[1-3]。

不仅引风机更换为新型号，运行方式也有了很大的变化，正常运行时每台机组将保持三台引风机并列运行[2-4]。

三台引风机中两台由背压机驱动，一台由变频电机驱动，特性不一致[3-5]。

因此，有必要对新运行方式下的引风机操作进行分析，研究引风机并列运行的特点，优化运行。

1000MW超超临界机组一次风机动叶调整不动探析

行机利机组大修，对
修
行机加入震荡、调项目。
6结语
本文以一次风机动调调整不动事件为例，(下转第77页)
机电信息2019年第27期总第597期 75
Shebei Guanli yu Gaizao♦设备管理与改造
长的裂纹，
现象；J
(5) 对2号发电机
进行着色检查，未见
异常。
(6) 2号发电机主封闭母线B相外壳第6节抱瓦焊缝产生
1%,小幅 ⑵
调节象失。有电动调节行机
,一次风机有同问夕卜，其他
设备未发异常。6月4日下午，将一
次风机死区从0.5%改设为1%后，震荡
，3
(3)做好重要行机转子、轮
备品储备，利机组停机机会，一
次风机行机转子、轮，发异常
及时处理。
(4)在执行机构台账中记录死区、力矩等重要信息，重点
注调节
、
图1动调指令、反馈偏差曲线图
3检查经过
(1) 一次风机
，
H4 ,
力矩
摇电动行机，行机可动，
，就地、远方电动
动
电机过就地，”
(2) 检查执行机构电机线圈阻值170 Q，直阻平衡,对地绝
缘＞500 MQ，电机正常
行机构，
电有输
电压，电、控制
(3) 解行机，油封正常，检查发现电机转子
驱动齿轮
1 730 mm长的裂纹，雨水渗漏到封闭母线内部，流淌在2B高
压
，B
，发电机定：
保动
3.3裂纹产生原因分析
(1) 2017年12 2号机组A级检修中，按照封闭母线提供
对
、
进行，对
耐压试验，
验结果，无。

机组运行中一次风机并列产生失速喘振简析

机组运行中一次风机并列产生失速喘振简析摘要：在运行时，往往会出现一次风机的并列操作。

由于1000MW机组的一次风机容量大，在并列风机过程中容易造成风机失速喘振，应尽量减少此现象的发生。

本文通过查阅相关资料，并对轴流风机失速原理进行简要分析，找到百万机组一次风机并列时避免风机喘振的有效措施。

关键词：轴流式风机失速并列1.引言轴流式风机在运转时气流是沿着轴向进入风机室，当叶轮在电机的驱动下旋转时，旋转的叶片给空气流体一个沿轴向的推力（叶片中的空气流体绕流叶片时，根据流体力学知道，流体对叶片作用有一个升力，同时由作用力和反作用力相等的原理，叶片也作用给空气一个与升力大小相等方向相反的力，即推力），此叶片的推力对空气做功，空气在风机叶轮处受挤压，使空气的能量增加并沿轴向排出。

叶片连续旋转，空气在不断旋转的叶轮处获得能量，即形成轴流式风机的连续工作。

轴流式风机负荷调节是根据控制系统发出指令，伺服机带动液压缸调节输入杆，液压缸缸体发生轴向位移，推力盘轴向位移，带动所有叶片同步转动角度，来调节风机的出力（一次风机主轴为中空轴，中间有一连接杆，连接前后两级推力盘，通过液压缸的带动，两级推力盘同步移动，从而两级叶片同步转动）。

图1：轴流风机结构图图2：轴流风机动叶片结构图 2.轴流风机的失速原理轴流风机叶片为流线型，设计工况下，气流冲角（气流方向与叶片叶弦的夹角）为零或很小，气流则绕过机翼型叶片而保持平稳流线的状态，如图3所示；当气流与叶片进口形成正冲角并超过某一临界值时，叶片背面流动工况则开始恶化，在叶片背面尾端出现涡流区，即所谓“失速”现象，冲角α大于临界值越多，失速现象就越严重，流体的流动阻力也就越大，严重时还会使叶道阻塞，同时风机风压也会随之迅速降低。

图3：气流冲角的变化与失速的形成由于各种客观因素的存在，使叶片不可能有完全相同的形状和安装角，因此当运行工况变化而使流动方向发生偏离时，在各个叶片进口的冲角就不可能完全相同。

浅谈我厂1000MW机组一次风机常见故障原因分析及其处理

浅谈我厂 1000MW 机组一次风机常见故障原因分析及其处理摘要：国家能源集团谏壁发电厂七期两台百万机组配套使用的一次风机分别投产于2011年和2012年，属于成都电力机械厂生产的同一批次产品，风机型号：GU23836—22，流量：155.1m3/s，全压19110pa，转速1490 r/min，电机功率3500KW。

本文着重介绍了一次风机在我厂自投产以来运行中发生的一些常见故障现象、原因、诊断处理方法以及预防措施。

关键词：液压缸、振动、故障、诊断处理、预防措施。

1.我厂七期百万机组四台一次风机液压调节机构介绍：德国KKK公司技术的液压缸是结合了豪顿华和德国TLT技术的优点，液压缸采用缸体静止，活塞动作的方式，这样液压缸的面积可以做的很大，不受轮毂内劲大小的影响（这点和豪顿华的增压引风机液压缸有相似之处），调节阀部分采用了调节阀与旋转油封相结合的设计，结构紧凑，安装的时候只需找正一次，安装方便。

但因为旋转油封和调节阀的结合设计，导致调节阀处精度较高，特别是密封的地方。

阀芯是跟随液压缸一起旋转，阀体相对壳体不旋转，只做前后轴向动作，从而使调节阀的设计要求更高。

图1（AP一次风机液压缸结构图）1.1液压缸工作原理在平衡状态下，液压缸左右腔的进油及回油管路都切断，润滑油路开启，液压缸不动作。

当叶片需要开的时候，执行机构使调节阀体向左移动，这时右腔油路与进油口连通，左腔油路与回油口接通，右腔膨胀，面积变大，由于缸体是固定的，活塞就向左移动，由于阀芯与活塞是一体的，所以阀芯也向左移动，从而使调节阀阀芯和阀体的位置到平衡位置。

当叶片需要关的时候，执行机构使调节阀体向右移动，这时左腔油路与进油口连通，右腔油路与回油口接通，左腔膨胀，活塞就向右移动，带动阀芯也向右移动，从而使阀芯和阀体回到平衡的位置。

图2（AP一次风机液压缸工作示意图）AP系列动叶可调轴流风机与国际知名品牌同类产品相比，调节动叶的工作油采用的压力最低，因而对于防止泄露、延长设备使用寿命、提高设备可靠性问题，创造了可更加优越的条件。

1000MW机组RB总结

1000MW机组RB试验总结一、两台磨RB试验1、试验前机组运行状态：协调控制系统投入、滑压运行方式，负荷950MW，机前压力23.70MPa，过热度18℃，水煤比8.1，总燃料量366 t/h，总风量3061t/h，总给水流量2784t/h，炉膛负压-87Pa，过热汽温583℃，再热汽温591℃，A、B、C、E、F 五套制粉系统运行。

2、RB动作过程：（1）16:08:29 由巡检员就地跳闸A磨煤机，16:08:39 由巡检员就地跳闸B磨煤机。

（2）协调控制系统切换为TF方式，机组保持滑压运行，锅炉主控指令以50%ECR/min速率降至600MW，总燃料量降至255t/h，总风量降至2142t/h，炉膛负压最大-491Pa和+262Pa。

（3）16:11 给水流量降至2537t/h后下降缓慢，水煤比10.8基本稳定，过热度12℃下降较快，给水跟踪缓慢，立即解除给水自动后通过手动控制汽泵转速来调节给水流量，保证水煤比7.5-8左右，手动快关各减温水调门。

（4）16:18 负荷635MW，主汽温最低降至545℃后逐渐上升，再热汽温563℃，过热度23℃有上升趋势，水煤比8.2，给水流量1822t/h，各参数趋于稳定。

（5）因调试要录取试验曲线，至16:35，机前压力下降至18.3MPa，过热度24℃，水煤比7.7，给水流量1730t/h，过热汽温566℃，再热汽温553℃，机组负荷降至575MW，燃料RB（跳闸两台磨煤机）手动复位。

3、注意事项：（1）试验期间，汽机盘重点关注了凝汽器水位、除氧器水位，主机轴封压力正常，主机各参数（振动、轴向位移、胀差等），给水泵密封水温度及各参数，氢油水温，小机及辅汽汽源正常，若主再热汽温下降快及时开启汽机本体疏水，并做好MFT的事故预想。

（2）锅炉盘重点关注一次风压，炉膛负压及各风机电流，维持燃烧稳定，如出现一次风压、炉膛负压波动大，需手动干预。

（3）汽水盘重点关注给水是否跟踪良好，汽温自动调节是否良好，否则解除相关自动，手动调整。

1000MW 超超临界火电机组一次风机解列操作分析

根据以往经验，A一次风机停运后，空预器出口两侧排烟温度偏差逐渐增大，90min后两侧排烟温度基本稳定，分别为137.2℃/70.2℃，两侧温差达67℃。经本次实践总结，将A空预器入口烟气挡板逐渐关闭3个，通过调整两侧空预器的烟气量，可减小空预器出口两侧排烟温度，90min后两侧排烟温度基本稳定在133.4℃/80.0℃，两侧温差降低至53.4℃，排烟温度偏差显著降低。
A一次风机停运后两侧冷却风量大幅变化，导致空预器出口两侧排烟温度偏差过大，造成两侧空预器减速机振动不同程度的增大，空预器电流大幅波动，就地可听到明显的摩擦声，同时有可能造成空预器低温腐蚀和尾部烟道再燃烧事故，给机组安全运行带来极大的安全隐患。通过分析可以采取如下调整手段：（1）通过调整送风机动叶偏置改变两侧送风量，调整空预器出口两侧排烟温度偏差。但由于送风机出口联络门处于开启状态，通过调整送风机动叶偏置时送风机两侧风量变化不大，对减小空预器两侧出口排烟温度偏差不明显。（2）开启B空预器热风再循环提高B空预器出口排烟温度。由于热风再循环挡板不严密导致管道积灰严重，开启后会恶化送风机、空预器工作环境，导致送风机叶片磨损严重，同时造成空预器严重堵灰，故本次未开启。（3）通过关闭A空预器入口烟气挡板调整两侧烟气量，减小空预器两侧出口排烟温度，本次停运后采用此方法。
关键字：一次风机；失速；解列
前言
某1000MW超超临界火电机组每台锅炉配备两台一次风机，一次风机采用的是双极动叶可调轴流式风机，一次风机动叶由单独的液压油站及动叶控制器控制风机动叶，以实现风机动叶变负荷调整。一次风机解列过程是并列两台风机工作状态变化剧烈的过程，很容易发生风机失速。
1 1000MW超超临界火电机组一次风机解列控制
机组负荷400MW，A/B一次风机电流、动叶开度分别为90A/89A、26%/31%，执行A一次风机解列操作。逐渐降低一次风母管压力至10kPa，调整锅炉燃烧稳定。解除A、B一次风机动叶自动，缓慢开B一次风机动叶，关A一次风机动叶，检查一次风机动叶指令反馈跟踪正常且保持一致，注意监视一次风机母管压力、两台一次风机电流以及两台风机的振动情况，防止电流超限，根据以往经验单台一次风机运行时动叶开至65%时电流就已经达到额定值。如果A一次风机振动达到跳闸值立即快速关闭出口挡板停运A一次风机。当两台一次风机电流偏差突然增大时，此时一次风母管压力快速下降，一次风机发生失速，立即快速将A一次风机动叶全关，DCS上关闭A一次风机出口电动门、A空预器出口热一次风电动门、A侧冷一次风电动门，若就地检查以上电动门未动，立即就地关闭并摇紧，保证一次风母管压力及时恢复。检查一次风母管压力正常，磨煤机运行正常，手动停运A一次风机，联系检修对A一次风机轴承加装制动装置。