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原告上海液压件一厂有限公司诉被告上海液一液压件建设有限公司商标侵权纠纷一案.doc

原告上海液压件一厂有限公司诉被告上海液一液压件制造有限公司商标侵权纠纷一案-上海市第一中级人民法院民事判决书（2006）沪一中民五（知）初第259号;; 原告上海液压件一厂有限公司，住所地上海市闵行区中春路6885弄115号。

; 法定代表人叶海鸥，该公司董事长。

; 委托代理人孙逸成，男，汉族，1948年6月10日生，户籍地上海市闵行区春申路3455弄8号102室。

; 委托代理人殷荣宝，上海市丰隆律师事务所律师。

; 被告上海液一液压件制造有限公司，住所地上海市闵行区中春路7761弄188号。

; 法定代表人戴伟峰，该公司董事长。

; 委托代理人钟金光，上海润言律师事务所律师。

; 原告上海液压件一厂有限公司诉被告上海液一液压件制造有限公司商标侵权纠纷一案，本院于2006年9月5日受理后，依法组成合议庭，于同年11月9日公开开庭进行了审理。

原告的委托代理人殷荣宝、孙逸成，被告的委托代理人钟金光到庭参加诉讼。

本案现已审理终结。

; 原告上海液压件一厂有限公司诉称，原告原为上海液压件一厂，后改制为上海液压件一厂有限公司。

1991年10月20日，原告经国家工商行政管理局商标局（以下简称商标局）批准，获得了第568663号SY1 注册商标。

该商标核定使用的商品是第7类的工程液压件元件。

2001年7月21日，经商标局核准该商标续展至2011年10月19日。

2005年10月，原告发现被告在安徽蚌埠、安庆、浙江永康、台州、余姚等地销售假冒SY1 注册商标的工程液压元件。

被告的行为侵犯了原告的商标专用权。

被告公司于2005年10月成立，其股东均为原告之前的员工，故被告有明显的侵权恶意。

原告遂依据《中华人民共和国商标法》第五十二条第（一）项规定请求法院判令：确认被告的行为构成侵权；被告停止侵权、销毁侵权商品；被告登报声明消除影响并赔偿经济损失人民币50万元及为制止侵权而支出的合理费用2万元。

; 原告为证明其主张提供下列证据材料：; 第一组：商标注册证（第568663号）及核准续展注册商标证明、高新技术企业认定证书、企业名称变更预先核准通知书、注册商标变更证明。

碳化锗双层膜作为增透保护膜的制备及性能

ＦｎｅｈｎｃａｄＰｈｓｓＣｉｅｅａｅｆＳｉｃｓｈｎｃｕ１０３，ｈｎ）ｉｅｃａｉｓｎｙｉ，ｈｎｓｄｍｙｏｃｅｅ，Ｃａｇｈｎ３０３ＣｉａＭｃＡｃｎ
Ａｂｔａｔｓｒｃ：Ｇｅｍａｉｍａｂｄ（１ｘｆｍｓｈｖｕｅｏｓａｔａｔｅｐｏｅｔｅ，ｓｃｓｒｎｕｃｒｉｅＧｅ－Ｃ）ｉａｅｎｍｒｕｔｒｃｉｒｐｒｉｓｕｈａｌｖ
Ｃａｇｈｎ１０１，Ｃｉａ，－ａｌｈｃａｑａ０１＠ｙｈｏｃｍ．ｎｈｎｃｕ３０２ｈｎＥｍｉ：ｕｈｏｕｎ１９ａｏ．ｏｃ；
２．ＫｅａｏａｏｙｏｐｉａｙｔｍｖｎｅｎｆｃｕｉｇＴｃｎｌｇＣａｇｈｎＩｓｉｔｏｐｉ，ｙＬｂｒｔｒｆＯｔｌｓＡｄａｃｄＭａｕａｔｒｎｅｈｏｏｙ，ｈｎｃｕｎｔｕｅｆＯｔｓｃＳｅｔｃ
ＨＵＣｈａ — ａ，ＷＡＮＧａ — ｉ，ＣＨＥＮｏ。ＺＨＥＮＧｅ—ａｏｑｕｎＸｉｏｙ。ＨｎｇＷｉｔｏ
（１ＳｈｏｆａｅｉｌＳｃｅｃｎｇｉｅｉｇ，ＪｌｎＵｎｖｒｉｙ．．ｃｏｌＭｔｒａｉｎｅａｄＥｎｎｅｒｎｏｉｉｉｅｓｔ
关键词：化锗；ｎ碳ＺＳ红外窗口；透保护膜增文献标识码：Ａ中圈分类号：８．０４４５

新型高效采暖散热器产品技术交流会在沈阳召开

新型高效采暖散热器产品技术交流会
在沈阳召开
６月４日．由中国建筑金属结构协会采暖散热
逐步呈现出品牌化、专业化的新特点，为了顺应
形势的发展，实时召开了此次会议、勘察设计、房地产开发、装饰装修四个行业共同参与，联合组织。这种模式将采暖散热器产品从生产到应用各环节整合在一起，广泛交流，相互沟通，便于各行业、
实现企业管理科学化、生产经营规范化、供热发
设和企业文化建设。同时，也要求健坤企业积极落实国家相关政策，做好节能降耗工作，继续提升产品科技含量和附加值，促进发展方式的转变，
实现企业又好又快的科学发展。宋主任最后说：近几年我国的供热行业发展很快，而且发展的前景很好。但随着社会主义市场经济结构的调整和变化．供热市场供需格局发生根本的转变，这种
此次技术交流为国内外的焊接专家提供了面
对面交流的机会，也为国内企业了解国外钢结构行业发展状况打开了窗口，促进了中日在建筑钢结构焊接技术方面的合作和交流。
省勘察设计协会会长佟铁先生、辽宁省装饰协会

有隔热涂层的火焰筒壁温计算方法

有隔热涂层的火焰筒壁温计算方法
李永康
【期刊名称】《燃气涡轮试验与研究》
【年(卷),期】1997(000)002
【摘要】提出一种适用于有无隔热涂层时考虑火焰筒壁面温差的燃烧室火焰筒壁温分布的计算模型和方法，通过计算结果与试验结果的比较证明所建立的程序可有效地预估气膜冷却火焰筒的壁温分布，并为火焰筒强度寿命预估提供了基础。

计算结果表明隔热涂层在一定程度上降低了火焰筒的壁面热流，对火焰筒壁起到了保护作用。

【总页数】1页(P27)
【作者】李永康
【作者单位】燃气涡轮研究所;燃气涡轮研究所
【正文语种】中文
【中图分类】V231.1
【相关文献】
1.双层壁火焰筒二维壁温计算 [J], 董志锐
2.基于神经网络与遗传算法的火焰筒浮动瓦块壁温优化分析 [J], 高建辉;温卫东;崔海涛;郭家良
3.火焰筒多斜孔冷却方式壁温梯度和冷却效率试验 [J], 徐剑;许全宏;林宇震;刘高恩;樊鹏辉
4.有隔热涂层的气膜冷却火焰筒壁温计算 [J], 李名家;曲哲;林枫;李伟顺
5.冲击-发散冷却火焰筒浮动瓦片三维壁温计算分析 [J], 李彬;吉洪湖;江义军因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

(保定)2014年推荐免试研究生公示名单

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2018年丝路新世界·青春中国梦全国大学生暑期社会实践

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INFOS 诚然唯为汤圆陇上江南番滚吧寻迹光明城东茶锡送八九不离十知行实践小组乡村新丝道· 云南队缬染之云丝路探青队从“新”出发
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5A06铝合金板材热态本构模型及韧性断裂准则

第53卷第1期2018年2月西南交通大学学报JOURNAL OF SOUTHWEST JIAOTONG UNIVERSITYVol. 53 No. 1Feb. 2018文章编号：0258-2724(2018)01~0214-05 D O I：10. 3969/j. issn. 0258-2724. 2018.01.0265A06铝合金板材热态本构模型及韧性断裂准则刘康宁u，郎利辉2,续秋玉3(1.北京航天发射技术研究所，北京100076 ; 2.北京航空航天大学机械工程及自动化学院，北京100191;3.航天材料及工艺研究所，北京100076)摘要：为了获取材料在不同条件下成形性能指标，对5A06铝合金板材进行了热态单向拉伸试验，结合热态单向拉伸试验和韧性断裂试验结果，提出了一种修正M isio lek模型;利用修正模型的外插性能预测颈缩后板材流变应力，应用径向基函数神经网络算法建立了C ockroft-L atham韧性断裂阈值预测模型，并对该模型进行了预测精度评估.结果表明，流变应力对温度及应变速率敏感，对比径向基函数网络模型预测误差小于10.6% .关键词：铝合金;本构模型;热态;韧性断裂准则;径向基函数网络中图分类号：T G146.2 文献标志码：AModified Constitutive Model and Ductile Fracture Criterion for5A06 Al-Alloy Sheets at Elevated TemperaturesLIU Kangning1,2，LANG Lihui2，XU Qiuyu3(1. Beijing Institute of Space Launch Technology, Beijing 100076, C h in a；2. School of M echanical E ngineering andA utom ation，B eihang U niversity，Beijing 100191，C hina; 3. A erospace R esearch Institute of M aterials & ProcessingT echnology，Beijing 100076，C hina)Abstract：In order to obtain the formation characteristics of5A06 aluminium alloy sheets，uniaxial tensile tests were conducted under different conditions.From hot tensile and fracture tests,a modifiedMisiolek equation was defined that extrapolated the flow stress from the diffuse necking of the metal sheet.By using a radial basis unction(RBF)artificial neural network，a Crockroft-Latham ductile fracture threshold prediction model was also developed.An evaluation of the network compared model results with experimental data.Results show that the material flow stress is very sensitive to temperature and strain rate，and the RBF artificial neural network can predict the ductile fracture threshold with a maximum error of less than 10. 6% .Key words：aluminium alloy;constitutive model;elevated temperature;ductile fracture criterion；RBF artificial neural network轻质合金材料一般在常温下具有较低的塑性，杂结构薄壁类零部件的加工制造变为可能.然而在成形性能较差.在热态条件下的成形性大大提高，热态条件下，这类材料力学性能参数、成形极限、断许多板材的成形技术[1]均利用了这一特点，使复裂阈值受温度、变形速度等多种因素影响，导致材收稿日期：2016.18基金项目：国家自然科学基金资助项目（51511130041)作者简介：刘康宁（1988—)，男，博士，研究方向为材料模型及仿真优化技术，E-mail: lkn_buaa@引文格式：刘康宁，郎利辉，续秋玉.5A06铝合金板材热态本构模型及韧性断裂准则[].西南交通大学学报，2018,53(1): 214-218.LIU Kangning, LANG Lihui, XU Qiuyu. Modified constitutive model and ductile fracture criterion for 5A06 Al-alloy sheets at elevated temperatures [ J]. Journal of Southwest Jiaotong University, 2018,53(1)：214-218.第1期刘康宁，等:5A06铝合金板材热态本构模型及初性断裂准则215料模型复杂，同时也对轻量化合金热态条件下的韧性断裂评判标准提出了更高要求.准确建立材料在相应条件下力学模型、获取材料在不同变形条件下成形性能指标一直是板材成形过程中工艺分析及工艺优化的关键.韧性断裂是板材塑性加工过程中重要的失效类型[2]，多数钣金成形工艺均把韧性断裂作为材料成形极的重要指标.基于韧性损伤理论的韧性断裂准则是预测板料成形极限指标的有效方法.国内外学者在理论及试验研究基础上提出了多种韧性断裂准则[3'其中应用较广的有C ockroft-Latham准则[]、Brozzo准则[]及Oyane准则[].这些准则多采用阈值控制的方法，即某处材料超过了一定阈值便认为材料发生断裂.与传统的Swtft失稳舰、M-K沟槽理论相比，金属韧性断裂理论可解决具有复杂应力状态及非线性加载历史的塑性成形的断裂失效问题.同时，由于金属韧性断裂模型具有简单、参数求解方便等优点，被广泛应用于成形过程数值仿真分析[].5A06铝合金是具有代表性的铝镁系防锈铝合金材料[]，因其具有较高的比强度并有良好的耐腐蚀性及焊接性，在航空航天领域应用十分广泛.该材料在常温下塑性较差，加热条件下成形性会有明显改善，其热变形行为较为复杂，对变形条件十分敏感.本文中通过热态单向拉伸试验，获取了不同温度及应变率条件下5A06铝合金板材颈缩前的应力-应变曲线，在对比M isiolek模型基础上，提出了修正M isiolek本构模型，利用热态本构模型外插性能及雖积分法确定不同温度及应变速率条件下的C ockroft-L atham韧性断裂阈值.利用径向基函数人工神经网络算法对5A06-O板材断裂阈值预测模型进行了训练.在建立的断裂阈值预测模型及热态本构方程基础上，预测了 200 °C条件下宽板弯曲及热态胀形过程韧性断裂临界条件，并与试验数据进行了对比.1试验1.1热态单向拉伸试验试验选择厚度为1.5 mm的5A06-O铝合金板材，其化学成分见表1，表中为质量分数.采用长春试验机研究所CCS-88000电子万能试验机，根据G B/T 4338—2006《金属材料高温拉伸试验方法》，在不同温度（150、00、250、300 C )、不同应变率(0.055 00、0.005 50、0.000 55 s_1)条件下进行试件的热态单向拉伸试验.通过对单向拉伸试件印制网格，获取单向拉伸状态下板材破裂处极限应变数据，利用该麵确定断裂阈值.表1 5A06-O铝合金板材化学成分Tab. 1 Chem ical com position of the 5A06 alloy 元素Mg Si Fe Cu Mn Zn Ti Al W b/% 5.90.40.40. 10.70.20.06其余单拉试验环境箱采用封闭式整体对流加热，获取共计12组数据，试样在拉伸前保温10 m in，计算得到颈缩前应力-塑性应变曲线如图1所示，图中：s为材料应变率.图1 5A06铝合金板材流动应力-塑性应变曲线Fig. 1 Flow stress vs. plastic strain ofthe 5 A06 alloy sheet由图1可以看出，在相同温度条件下，5A06铝合金板材的流变应力随着应变率的增加而增大;低于250 C后，材料变形主要以加工硬化为主，应力-塑性应变曲线近似为幂函数型，随着温度的升高(高于250 C),金属原子热运动加剧，动态回复(再结晶）效应愈加明显，此时软化机制占主导，使材料变形曲线呈现加工软化特点.另外，动态回复(再结晶）过程进行需要一定时间，较低的应变速率可使软化现象更加显著.1.2热态宽板弯曲及胀形试验本文进行了 200 C不同变形速率条件下宽板弯曲试验与胀形试验，其中，宽板弯曲试样长100 m m,两端夹持段宽度50 m m,中间平行段宽度39 m m,平行段与两端过度圆角24 m m;胀形试验内凹模直径100 m m.试验前，通过电化学腐蚀法在试样表面印制直径为2. 5 m m网格阵列，以测量破裂时应变.宽板弯曲试验及胀形试验分别在B S C-50A R板材成形试验机及Y R J-50板材充液热胀形- 拉深试验机上进行.216西南交通大学学报第53卷2 修正Misiolek本构模型金属热态本构关系反映了材料流变应力特征，是材料在热态条件下的重要力学性能，描述了应力随着应变率、温度及变形程度的变化，在制定合理热加工工艺、金属塑性变形舰研究及有限元仿真计算中均起着重要作用[w].在热态变形过程中，5A06铝合金等轻量化合金材料加工硬化、动态回复软化机制相互作用，使流变应力曲线呈现出对温度及应变率的敏感性，增加了预测难度.国内外研究学者对热环境下材料流动应力的研究多基于A r r h e n iu s形式，热激活流动模型或其修正形式[11—13]，适用于预测具有饱和应力特征的金属高温流变应力，对于温热条件下如铝合金等轻质合金材料的预测效果并不理想.单拉试验可以较为精确地获取颈缩前的板材应力-应变曲线，板材成形过程一般具有较大的变形量，当计算仿真分析过程中，板材变形程度超过单向拉伸试验中最大均匀变形量时，模拟结果会出现误差.本文通过建立适用于5A06铝合金温热状态本构模型，利用单拉试验中获取不同条件下的流变应力曲线确定模型錄，采用本构模型外插计算方法预测颈缩后材料力学性能的变化规律.对比国内外学者提出的本构模型[14—15]，本文选择以M is io le k模型[16]为基础，构造该模型修正形式，以反映温度及应变辆材料流变应力的影响规律.修正M is io le k本构模型如式（1 )、（2).j = C U,F(e0 +jP))W)e m(£，7>，（1)卜1〇〇〇/r，} ⑵n = lnIS，J式中：U o+P严70为幂函数强化项;e47>为软化因子;其余物量含见文献[16 ].假定M is io le k模型各参量分别与f及n呈抛物线关系.对值进行非线性高次函数拟合，得到的修正M is io le k本构模型及模型参数如式⑶、⑷，式中:M J V、P分别为不同参数的修正系数修正M is io le k本构模型计算应力与试验数据对比如图1所示.由图1可以发现，修正M is io le k本构模型预测结果与试验应力-应变曲线较为吻合.C T = c(，n)(s〇+j P)(’nV(’n)，'c(^,n)= t1i f]M[\ n n2]T，^n(i,n) = l1i i2^\N[1n n2]T，m(f,n)= l1f f2]p[:i n n2]T•---4288.19-1 348.66 -113.95-M= 2 166.69668.45 54.76--194.71-67.14 -5.63 -- 6 •57 3. 770. 37 -N=-4.62-1.94-0. 17-0.500. 210.019 ---0.515-0.245- 0. 039 -P=0.4670. 1470.017--0.044-0.016-0.001 76-3韧性断裂阈值确定采用阈值控制方法确定金属韧性断裂准则，可用于预测非线性加载塑性变形过程断裂失效问题.C r o c k ro ft-L a th a m断裂准则是目前应用较广的韧性断裂准则[17].该准则认为，在不同温度、变形速率条件下，塑性变形最大拉应力是导致材料破坏的主要因素，单位体积拉应力功达到某一临界細材料便发生断裂.C r o c k r o ft-L a th a m断裂准则所需待定变量较少，参数获取简单，预测精度较高，适用于轻质合金板材热态成形过程断裂性能预测.C ro c k ro ft-L a th a m 断裂准则为厂珔/ = J〇‘d珔（)式中：为临界断裂应变能;S f为断裂发生处的等效应变;^为最大拉应力；为某一时刻的等效塑性应变本文建立的5A06铝合金热态韧性断裂准则忽略了板材各向异性影响，屈服函数删各项同性V o n-M is e s屈服模型及相应等效应变计算公式，利用提出的修正M is io le k本构模型外插延伸性，建立板材颈缩后流变应力曲线，并利用数值积分算法，将式(5)进行梯形积分离散化处理，得珔Z Z( + J max(S1+1)/2,，,、>=0 } ()A S, = S,+1 - S, ’i =1,2,•….利用读数显微镜测取热态单向拉伸试验破裂点周围极限应变数据，将其作为断裂发生处的等效应变珔值，将式⑶〜⑷代入式（6)，得到5A06 铝合金不同条件下C o c k r o ft-L a th a m韧性断裂阈值，如表2所示.由表2可知，5A06铝合金韧性断裂阈值随温度的升高而逐渐降低，与该铝合金材料变形第1期刘康宁，等:5A06铝合金板材热态本构模型及初性断裂准则217抗力随着温度的变化趋势一致;在低于250 °C条件下，断裂阈值随着变形速度的降低而增大，这是因为变形速麵低，材料回复过程越充分，金属晶体缺陷消除程度增大，得到更大的变形量;300 C条件下该趋势与之相反，本文认为与材料在300 C条件下流变应力对变形速度敏感程度较大及应力值较低有关.表2不同条件下5A06铝合金C r o c k ro ft-L a th a m韧性断裂阈值Tab. 2 Crockroft-Latham fracture threshold ofthe 5A06 A1 alloy under various conditions M Pa应变速率/s-1温度/C 1502002503000.0550076.53573.42365.65265.1050.0055091.97980.17271.43858.6680. 000 55115.04890.07173.93851.417径向基函数（RBF，radial basis function)神经网络是一种前馈型人工神经网络[1S-19]，基本思想是利用对中心点径向对称的非负非线性函数作为隐含层单元的“基函数”构成隐含层空间，将输人矢量映射到隐空间，以任意雛全局逼近一个非线性函数.文中利用径向基函数网络算法对5A06板材断裂阈值与变形条件关系模型网络进行了训练，建立的断裂阈值预测模型及热态本构方程，在此基础上预测200 C时，宽板弯曲及热态胀形过程韧性断裂临界条件，并与试验结果对比.典型径向基函数（RBF)神经网络通常具有3层网络结构™，包括输人层、隐含层、输出层. RBF网络中常用的径向基函数为高斯函数，其激活函数如式(7)所示.用式（7)实现了输人矢量到隐函数空间的非负非线性映射.开（（P-^)=exp(—2^11^-c』2)，（）式中：11^ -II为欧氏范数；,为隐含层节点中心；= ((iP，、，•••，#)为第P个W维输入样本;Y为隐含层节点归一化参数.基于径向基函数网络，由式（8)确定从隐含层空间到输出层空间的线性变换.^= X'exp()，()式中为隐含层到输出层的连接权值；为隐含层的节点数;为与 '对应的第y个输出节点值.编写RBF神经网络模型训练程序，输入表2中的5A06铝合金不同变形条件下韧性断裂阈值，添加必中间插值节点并归一化后，建立了该材料在150~300 C,应变速率在0. 055 ~ 0. 000 55 s-1间的Crockroft-Latham断裂阈值预测模型，经过27次迭代训练得到最终训练均方误差，均方误差小于1x10-6. 4试验对比分析利用建立的径向基函数神经网络，结合修正Misiolek本构模型，计算200 C时的不同变形速率、不同变形路径下Crockroft-Latham韧性断裂阈值，结果如图2所示.由图2可知，利用径向基函数网络得到的预测值与试验雖为吻合，其最大误差为10.63%，表明文中建立的韧性断裂准则预测模型能较好地预测5A06铝合金板材不同变形条件下的断裂阈值.n1Q〇「• 一胀形试验预测值I15(5 50.............................................................-150.001 950.007 810.031 250.003 910.015 630.062 5应变率/s 4图2预测结果与试验结果对比Fig. 2 Com parison betw een predictedand test results5结论⑴通过5A06铝合金板材热态下单向拉伸试验发现，该材料应力曲线具有显著的温度敏感性及应变率敏感性特点，在250 C以上时，曲线出现软化趋势.⑵基于单向拉伸试验数据，提出了一种修正Misiolek本构模型，该模型可反映不同温度及应变速率影响下的5A06铝合金板材流变应力特征，模型预测结果与试验曲线较为吻合.⑶利用径向基函数神经网络算法，结合修正Misiolek本构模型，本文建立了5A06板材热态Crockroft-Latham韧性断裂阈值预测模型，结合热态胀形试验及宽板弯曲试验对该神经网络模型实用性进行了验证，对比结果发现，模型预测误差在10.63% 内.参考文献：[1]LANG L ih u i，LIU K angning，CAI G aoshen，et al. 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红外热辐射恒温电热器

红外热辐射恒温电热器
佚名
【期刊名称】《技术与市场》
【年(卷),期】2005(000)03A
【摘要】本项目是应用高技术的红外至远红外高效热辐射材料，为人们提供一种高效、节电、安全耐用的高科技恒温健身、理疗、保温新产品。

该恒温电热器可设计为表面温度60℃～120℃范围，尺寸大小和形状不同的系列品种，可满足不同使用场合的需要。

【总页数】1页(P11)
【正文语种】中文
【中图分类】T-29
【相关文献】
1.红外线电热器的火灾危险性及其防火措施 [J], 耿明
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3.红外热辐射恒温电热器 [J],
4.C20040407红外热辐射恒温电热器 [J],
5.红外线理疗电热器 [J], 王立
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