PKPM必须检查的计算结果输出信息
pkpm计算结果检查分析
PKPM软件计算结果审查分析计算机的后处理结果，即最终打印结果指内力图、配筋图和详细的内力及配筋表（按构件编号依次输出），有抗震计算时还输出中间分析结果（如自震周期、振型、位移、底部总剪力等）设计人应认真对最终打印结果进行分析，确认无误或无异常情况后再绘制施工图，必要时应将最终确定的构件编号、构件截面和配筋数量、规格绘制成简单的平面图，供校核审定和归档用。
对最终打印结果不进行分析，盲目采用其配筋直接绘制施工图的做法是不可取的，往往会造成不良的严重后果，既对工程不负责任、有不利于提高自己的设计水平。
一、整体分析一、对重力荷载作用下计算结果的分析审查重力荷载作用下的内力图是否符合受力规律；可以利用结构底层检查竖向内外力的平衡，即底层柱、墙在重力荷载作用下的轴力之和应等于总重量；如果结构对称、荷载对称，其结构内力图必然对称，即检查其对称性。
当以上三者出现异常情况时，需要返回原始数据进行检查。
二、对风荷载作用下计算结果的分析审查风荷载作用下的内力图和位移是否符合受力规律；可以利用结构底层检查侧向内外力的平衡，即底层柱、墙在风荷载作用下的剪力之和应等于全部风力值（需注意局部坐标与整体坐标的方向）；如果结构沿竖向的刚度变化较均匀、且风荷载沿高度的变化也较均匀时，其结构的内力和位移沿高度的变化也应该是均匀的，不应有大正大负、大出大进等突变。
三、对水平地震荷载作用下计算结果的分析水平地震荷载作用下，可以利用其结果进行如同风荷载作用下的渐变性分析，但不能进行对称性分析，也不能利用结构底层进行内外力平衡的分析（因为振型组合后的内力与地震作用力不再平衡）。
水平地震荷载作用下，对其计算结果的分析重点如下。
1．结构的自振周期对一般的工程，结构的自振周期在考虑折减系数后应控制在一定的范围内。
如结构的基本自振周期（即第一周期）大致为：框架结构T1≈ ( 0.12~0.15) n框-剪和框-筒结构T1≈ ( 0.08~0.12) n剪力墙和筒中筒结构T1≈(0.04~0.06)n式中,n为建筑物的总层数。
PKPM文本文件输出和图形文件输出内容说明
文本文件输出和图形文件输出内容说明1、WMASS.OUT文件SATWE后处理—文本文件输出，第1项：结构设计信息WMASS.OUT在该文件中可以查看楼层刚度比（1.11.1）、刚重比（1.11.3）、楼层受剪承载力（1.11.5）/////////////////////////////////////////////////////////////////////////// | 公司名称: | | | | 建筑结构的总信息| | SATWE 中文版| | 2011年10月12日10时53分| | 文件名: WMASS.OUT | | | |工程名称: 设计人: | |工程代号: 校核人: 日期:2013/ 4/23 | /////////////////////////////////////////////////////////////////////////// 1.1 总信息总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重(kN/m3): Gc = 25.00钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Rad): ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 0竖向荷载计算信息: 按模拟施工3加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法)特殊荷载计算信息: 不计算结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号： MCHANGE= 0嵌固端所在层号：MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00墙元网格: 侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定是强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度是墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国1.2风荷载信息风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.77风荷载作用下舒适度验算风压: WOC= 0.77地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: T1 = 1.70结构Y向基本周期（秒）: T2 = 1.80是否考虑风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00构件承载力设计时考虑横风向风振影响: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 12各段体形系数: USi = 1.301.3地震信息地震信息 ............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC计算振型数: NMODE= 15地震烈度: NAF = 7.00场地类别: KD =II设计地震分组: 一组特征周期TG = 0.35地震影响系数最大值Rmax1 = 0.08用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值Rmax2 = 0.50框架的抗震等级: NF = 2剪力墙的抗震等级: NW = 3钢框架的抗震等级: NS = 3抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变活荷重力荷载代表值组合系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 0.70结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00中震(或大震)设计: MID =不考虑是否考虑偶然偏心: 是是否考虑双向地震扭转效应: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数= 01.4活荷载信息活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数从第 1 到12层柱、墙活荷载是否折减折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.551.5调整信息调整信息 ........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是梁端弯矩调幅系数：BT = 0.85梁活荷载内力增大系数：BM = 1.00连梁刚度折减系数：BLZ = 0.60梁扭矩折减系数：TB = 0.40全楼地震力放大系数：RSF = 1.000.2V o 调整分段数：VSEG = 0 0.2V o 调整上限：KQ_L = 2.00框支柱调整上限：KZZ_L = 5.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL = 0顶塔楼内力放大：RTL = 1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1 弱轴方向的动位移比例因子XI1 = 0.00强轴方向的动位移比例因子XI2 = 0.00是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0 强制指定的薄弱层个数NWEAK = 0 薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF = 1.25 强制指定的加强层个数NSTREN = 01.6 配筋信息配筋信息 ........................................梁箍筋强度(N/mm2): JB = 210柱箍筋强度(N/mm2): JC = 210墙分布筋强度(N/mm2): JWH = 210边缘构件箍筋强度(N/mm2): JWB = 210梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 200.00墙竖向分布筋配筋率(%): RWV = 0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.601.7设计信息设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计: 是钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85梁保护层厚度(mm): BCB = 20.00柱保护层厚度(mm): ACA = 20.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否1.8荷载组合信息荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.501.9其他项目11.9.1剪力墙底部加强区的层和塔信息剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号1 12 11.9.2用户指定薄弱层的层和塔信息用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号1.9.3用户指定加强层的层和塔信息用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号1.9.4约束边缘构件与过渡层的层和塔信息约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别1 1 约束边缘构件层2 1 约束边缘构件层3 1 约束边缘构件层1.10 其他项目21.10.1各层的质量、质心坐标信息********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心 X 质心 Y 质心Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (m) (t) (t)12 1 18.167 6.161 47.500 1311.3 160.7 0.0 1.0011 1 18.167 6.161 44.000 1311.3 160.7 0.0 1.0010 1 18.167 6.161 40.500 1311.3 160.7 0.0 1.009 1 18.167 6.161 37.000 1311.3 160.7 0.0 0.978 1 18.167 6.161 33.500 1360.9 160.7 0.0 1.007 1 18.167 6.161 30.000 1360.9 160.7 0.0 0.976 1 18.167 6.161 26.500 1400.1 160.7 0.0 1.005 1 18.167 6.161 23.000 1400.1 160.7 0.0 1.004 1 18.167 6.161 19.500 1400.1 160.7 0.0 0.793 1 18.167 6.161 16.000 1688.4 281.2 0.0 1.002 1 18.167 6.161 11.000 1688.4 281.20.0 0.971 1 18.167 6.161 6.000 1751.6 281.20.0 1.00活载产生的总质量(t): 2289.405恒载产生的总质量(t): 17295.934附加总质量(t): 0.000结构的总质量 (t):19585.340恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)1.10.2各层构件数量、构件材料和层高********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m)(m)1(1) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 6.0006.0002(2) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 5.00011.0003(3) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 5.00016.0004(4) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 3.50019.5005(4) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 3.50023.0006(4) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 3.50026.5007(5) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 3.50030.0008(5) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 3.50033.5009(6) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 3.50037.00010(6) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 3.50040.50011(6) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 3.500 44.00012(6) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 3.500 47.5001.10.3风荷载信息********************************************************** 风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y12 1 245.77 245.8 860.2 459.76 459.8 1609.111 1 235.54 481.3 2544.8 440.98 900.7 4761.710 1 225.40 706.7 5018.3 422.34 1323.1 9392.59 1 215.27 922.0 8245.2 403.68 1726.8 15436.28 1 205.05 1127.0 12189.9 384.83 2111.6 22826.87 1 194.64 1321.7 16815.7 365.60 2477.2 31496.96 1 183.93 1505.6 22085.4 345.77 2823.0 41377.25 1 172.77 1678.4 27959.8 325.07 3148.0 52395.34 1 160.97 1839.4 34397.5 303.14 3451.2 64474.43 1 211.77 2051.1 44653.1 399.20 3850.4 83726.22 1 182.14 2233.3 55819.4 343.91 4194.3 104697.61 1 199.29 2432.6 70414.7 377.60 4571.9 132128.81.10.4各楼层偶然偏心信息====================================================================== 各楼层偶然偏心信息======================================================================层号塔号X向偏心Y向偏心1 1 0.05 0.052 1 0.05 0.053 1 0.05 0.054 1 0.05 0.055 1 0.05 0.056 1 0.05 0.057 1 0.05 0.058 1 0.05 0.059 1 0.05 0.0510 1 0.05 0.0511 1 0.05 0.0512 1 0.05 0.051.10.5各楼层等效尺寸====================================================================== 各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)======================================================================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.002 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.003 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.004 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.005 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.006 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.007 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.008 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.009 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.0010 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.0011 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.0012 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.001.10.6各楼层的单位面积质量分布====================================================================== 各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)======================================================================层号塔号单位面积质量g[i] 质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1265.22 1.032 1 1225.90 1.003 1 1225.90 1.264 1 971.50 1.005 1 971.50 1.006 1 971.50 1.037 1 947.10 1.008 1 947.10 1.039 1 916.22 1.0010 1 916.22 1.0011 1 916.22 1.0012 1 916.22 1.001.11计算信息====================================================================== =====计算信息====================================================================== =====计算日期: 2013. 4.23开始时间: 14:43:26可用内存: 571.00MB第一步: 数据预处理第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步: 地震作用分析第四步: 风及竖向荷载分析第五步: 计算杆件内力结束日期 : 2013. 4.23时间: 14:45:17总用时: 0: 1:511.11.1各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息====================================================================== =====各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)====================================================================== =====Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 2313.8608( 2032.7057)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.3804 Raty1= 1.3668薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 6.0648E+06(kN/m) RJY1 = 6.0648E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.3418E+06(kN/m) RJY3 = 1.3696E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 2250.6853( 1969.5302)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.2000 Raty = 1.2000Ratx1= 1.0111 Raty1= 1.0108薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 7.2778E+06(kN/m) RJY1 = 7.2778E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.0816E+06(kN/m) RJY3 = 1.1147E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 2250.6853( 1969.5302)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 0.8973 Raty1= 0.8984薄弱层地震剪力放大系数= 1.25RJX1 = 7.2778E+06(kN/m) RJY1 = 7.2778E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.0487E+06(kN/m) RJY3 = 1.0807E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 1721.4628( 1560.8027)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.1436 Raty = 1.1436Ratx1= 1.3687 Raty1= 1.3781薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 8.3232E+06(kN/m) RJY1 = 8.3232E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.5146E+06(kN/m) RJY3 = 1.5623E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 5 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 1721.4628( 1560.8027)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.3684 Raty1= 1.3869薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 8.3232E+06(kN/m) RJY1 = 8.3232E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.4483E+06(kN/m) RJY3 = 1.4924E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 6 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 1721.4628( 1560.8027)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.5165 Raty1= 1.5436薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 8.3232E+06(kN/m) RJY1 = 8.3232E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.4197E+06(kN/m) RJY3 = 1.4561E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)Floor No. 7 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 1682.2623( 1521.6023)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 0.7785 Raty = 0.7785Ratx1= 1.4453 Raty1= 1.4578薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 6.4800E+06(kN/m) RJY1 = 6.4800E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.2820E+06(kN/m) RJY3 = 1.3028E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 8 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 1682.2623( 1521.6023)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.6521 Raty1= 1.6923薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 6.4800E+06(kN/m) RJY1 = 6.4800E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.2671E+06(kN/m) RJY3 = 1.2766E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 9 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 1632.6501( 1471.9901)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 0.6400 Raty = 0.6400Ratx1= 1.2779 Raty1= 1.3235薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.1472E+06(kN/m) RJY1 = 4.1472E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.6151E+05(kN/m) RJY3 = 9.5804E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 10 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 1632.6501( 1471.9901)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.4334 Raty1= 1.4561薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.1472E+06(kN/m) RJY1 = 4.1472E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.5897E+05(kN/m) RJY3 = 9.4437E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)Floor No. 11 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 1632.6501( 1471.9901)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.5055 Raty1= 1.5691薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.1472E+06(kN/m) RJY1 = 4.1472E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.5573E+05(kN/m) RJY3 = 9.2653E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 12 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 1632.6501( 1471.9901)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.1472E+06(kN/m) RJY1 = 4.1472E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.0688E+05(kN/m) RJY3 = 8.4358E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 0.8973(第3层第1塔)Y方向最小刚度比: 0.8984(第3层第1塔)1.11.2结构整体抗倾覆验算结果====================================================================== ======结构整体抗倾覆验算结果====================================================================== ======抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载5678806.0 77030.8 73.72 0.00Y风荷载 2972654.8 144775.7 20.53 0.00X 地震5425139.5 139343.0 38.93 0.00Y 地震2839869.0 140577.7 20.20 0.001.11.3结构舒适性验算结果====================================================================== ======结构舒适性验算结果====================================================================== ======X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.075X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.110Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.134Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.1021.11.4结构整体稳定验算结果====================================================================== ======结构整体稳定验算结果====================================================================== ======层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比1 0.134E+07 0.137E+07 6.00 271655. 29.64 30.252 0.108E+07 0.111E+07 5.00 242764. 22.28 22.963 0.105E+07 0.108E+07 5.00 214631. 24.43 25.184 0.151E+07 0.156E+07 3.50 186498. 28.42 29.325 0.145E+07 0.149E+07 3.50 165198. 30.68 31.626 0.142E+07 0.146E+07 3.50 143898. 34.53 35.427 0.128E+07 0.130E+07 3.50 122597. 36.60 37.198 0.127E+07 0.128E+07 3.50 101768. 43.58 43.919 0.962E+06 0.958E+06 3.50 80938. 41.58 41.4310 0.959E+06 0.944E+06 3.50 60703. 55.29 54.4511 0.956E+06 0.927E+06 3.50 40469. 82.66 80.1312 0.907E+06 0.844E+06 3.50 20234. 156.86 145.92该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应1.11.5楼层抗剪承载力、及承载力比值********************************************************************** * 楼层抗剪承载力、及承载力比值*********************************************************************** Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------12 1 0.7164E+04 0.7164E+04 1.00 1.0011 1 0.9683E+04 0.9683E+04 1.35 1.3510 1 0.1169E+05 0.1169E+05 1.21 1.219 1 0.1336E+05 0.1336E+05 1.14 1.148 1 0.2328E+05 0.2328E+05 1.74 1.747 1 0.2541E+05 0.2541E+05 1.09 1.096 1 0.3506E+05 0.3506E+05 1.38 1.385 1 0.3738E+05 0.3738E+05 1.07 1.074 1 0.3939E+05 0.3939E+05 1.05 1.053 1 0.3529E+05 0.3529E+05 0.90 0.902 1 0.3707E+05 0.3707E+05 1.05 1.051 1 0.3120E+05 0.3120E+05 0.84 0.84X方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.84 层号: 1 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.84 层号: 1 塔号: 12、WZQ.OUT文件SATWE后处理—文本文件输出，第2项：周期振型地震力 WZQ.OUT在该文件中可以查看周期比（2.1）、剪重比（2.4X向地震作用下的剪重比和2.7Y 向地震作用下的剪重比）====================================================================== 周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)======================================================================2.1考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数 (X+Y) 扭转系数1 1.7597 0.00 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.002 1.7421 90.00 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.003 1.6652 26.26 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.004 0.6239 0.00 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.005 0.6180 90.00 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.006 0.5945 21.32 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.007 0.3521 0.00 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.008 0.3461 90.00 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.009 0.3353 25.98 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.0010 0.2386 180.00 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.0011 0.2352 90.00 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.0012 0.2283 23.25 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.0013 0.1821 180.00 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.0014 0.1800 90.00 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.0015 0.1751 21.61 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.00地震作用最大的方向 = 0.001 (度)============================================================ 2.2仅考虑 X 向地震作用时的地震力仅考虑 X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 504.37 0.00 0.1111 1 492.87 0.00 0.1010 1 472.33 0.00 0.109 1 442.80 0.00 0.098 1 418.33 0.00 0.097 1 382.10 0.00 0.086 1 349.35 0.00 0.075 1 306.08 0.00 0.064 1 259.57 0.00 0.053 1 267.15 0.00 0.062 1 173.53 0.00 0.041 1 80.98 0.00 0.02振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 0.0011 1 0.00 0.00 0.0010 1 0.00 0.00 0.009 1 0.00 0.00 0.008 1 0.00 0.00 0.007 1 0.00 0.00 0.006 1 0.00 0.00 0.005 1 0.00 0.00 0.004 1 0.00 0.00 0.003 1 0.00 0.00 0.002 1 0.00 0.00 0.001 1 0.00 0.00 0.00振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 -0.1111 1 0.00 0.00 -0.1110 1 0.00 0.00 -0.109 1 0.00 0.00 -0.108 1 0.00 0.00 -0.097 1 0.00 0.00 -0.086 1 0.00 0.00 -0.085 1 0.00 0.00 -0.074 1 0.00 0.00 -0.063 1 0.00 0.00 -0.062 1 0.00 0.00 -0.041 1 0.00 0.00 -0.02振型 4 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 -469.14 0.00 -0.1211 1 -393.37 0.00 -0.1010 1 -262.07 0.00 -0.069 1 -92.54 0.00 -0.028 1 91.61 0.00 0.027 1 220.94 0.00 0.056 1 330.97 0.00 0.084 1 409.86 0.00 0.103 1 486.95 0.00 0.122 1 359.37 0.00 0.091 1 181.66 0.00 0.05振型 5 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 0.0011 1 0.00 0.00 0.0010 1 0.00 0.00 0.009 1 0.00 0.00 0.008 1 0.00 0.00 0.007 1 0.00 0.00 0.006 1 0.00 0.00 0.005 1 0.00 0.00 0.004 1 0.00 0.00 0.003 1 0.00 0.00 0.002 1 0.00 0.00 0.001 1 0.00 0.00 0.00振型 6 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 0.1211 1 0.00 0.00 0.1010 1 0.00 0.00 0.079 1 0.00 0.00 0.028 1 0.00 0.00 -0.027 1 0.00 0.00 -0.066 1 0.00 0.00 -0.095 1 0.00 0.00 -0.104 1 0.00 0.00 -0.103 1 0.00 0.00 -0.122 1 0.00 0.00 -0.091 1 0.00 0.00 -0.05振型7 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)11 1 167.36 0.00 0.0410 1 -42.40 0.00 -0.019 1 -232.50 0.00 -0.068 1 -326.04 0.00 -0.087 1 -280.51 0.00 -0.076 1 -151.26 0.00 -0.045 1 13.73 0.00 0.004 1 169.59 0.00 0.043 1 336.20 0.00 0.082 1 348.58 0.00 0.091 1 210.01 0.00 0.05振型8 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 0.0011 1 0.00 0.00 0.0010 1 0.00 0.00 0.009 1 0.00 0.00 0.008 1 0.00 0.00 0.007 1 0.00 0.00 0.006 1 0.00 0.00 0.005 1 0.00 0.00 0.004 1 0.00 0.00 0.003 1 0.00 0.00 0.002 1 0.00 0.00 0.001 1 0.00 0.00 0.00振型9 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 -0.0711 1 0.00 0.00 -0.0410 1 0.00 0.00 0.019 1 0.00 0.00 0.068 1 0.00 0.00 0.087 1 0.00 0.00 0.076 1 0.00 0.00 0.045 1 0.00 0.00 0.004 1 0.00 0.00 -0.043 1 0.00 0.00 -0.082 1 0.00 0.00 -0.081 1 0.00 0.00 -0.05振型 10 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 -228.14 0.00 -0.0611 1 -21.37 0.00 -0.0110 1 197.14 0.00 0.059 1 243.97 0.00 0.078 1 82.35 0.00 0.027 1 -93.03 0.00 -0.036 1 -206.08 0.00 -0.065 1 -187.94 0.00 -0.054 1 -71.80 0.00 -0.023 1 93.24 0.00 0.022 1 263.07 0.00 0.071 1 213.22 0.00 0.06振型11 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 0.0011 1 0.00 0.00 0.0010 1 0.00 0.00 0.009 1 0.00 0.00 0.008 1 0.00 0.00 0.007 1 0.00 0.00 0.006 1 0.00 0.00 0.005 1 0.00 0.00 0.004 1 0.00 0.00 0.003 1 0.00 0.00 0.002 1 0.00 0.00 0.001 1 0.00 0.00 0.00振型 12 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 0.0611 1 0.00 0.00 0.0110 1 0.00 0.00 -0.059 1 0.00 0.00 -0.078 1 0.00 0.00 -0.027 1 0.00 0.00 0.036 1 0.00 0.00 0.065 1 0.00 0.00 0.054 1 0.00 0.00 0.023 1 0.00 0.00 -0.022 1 0.00 0.00 -0.071 1 0.00 0.00 -0.06振型 13 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 170.38 0.00 0.0511 1 -68.00 0.00 -0.0210 1 -207.39 0.00 -0.069 1 -67.79 0.00 -0.028 1 160.39 0.00 0.057 1 167.88 0.00 0.056 1 21.04 0.00 0.015 1 -128.13 0.00 -0.044 1 -169.33 0.00 -0.053 1 -91.27 0.00 -0.032 1 189.54 0.00 0.061 1 234.29 0.00 0.07振型 14 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 0.0011 1 0.00 0.00 0.0010 1 0.00 0.00 0.009 1 0.00 0.00 0.008 1 0.00 0.00 0.007 1 0.00 0.00 0.006 1 0.00 0.00 0.005 1 0.00 0.00 0.004 1 0.00 0.00 0.003 1 0.00 0.00 0.002 1 0.00 0.00 0.001 1 0.00 0.00 0.00振型 15 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 -0.0511 1 0.00 0.00 0.0210 1 0.00 0.00 0.069 1 0.00 0.00 0.028 1 0.00 0.00 -0.057 1 0.00 0.00 -0.056 1 0.00 0.00 -0.015 1 0.00 0.00 0.044 1 0.00 0.00 0.053 1 0.00 0.00 0.032 1 0.00 0.00 -0.061 1 0.00 0.00 -0.072.3各振型作用下 X 方向的基底剪力各振型作用下 X 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 4149.472 0.003 0.004 1254.505 0.006 0.007 521.728 0.009 0.0010 284.6411 0.0012 0.0013 211.6014 0.0015 0.002.4各层 X 方向的作用力(CQC)各层 X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 静力法 X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) MxStatic Fx(kN) (kN) (kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)12 1 791.01 791.01( 5.37%) ( 5.37%) 2768.53 1680.3611 1 651.46 1410.32( 4.79%) ( 4.79%) 7672.09762.3810 1 602.90 1891.13( 4.28%) ( 4.28%) 14141.74701.749 1 559.20 2278.84( 3.87%) ( 3.87%) 21833.43 641.108 1 564.54 2597.81( 3.51%) ( 3.51%) 30500.29 600.027 1 552.42 2893.15( 3.24%) ( 3.24%) 40033.53 537.336 1 545.30 3166.61( 3.02%) ( 3.02%) 50360.23 486.875 1 550.78 3423.20( 2.84%) ( 2.84%) 61422.11 422.564 1 550.02 3669.71( 2.70%) ( 2.70%) 73178.91 358.263 1 671.43 3975.65( 2.55%) ( 2.55%) 91205.75 370.942 1 649.66 4230.72( 2.41%) ( 2.41%) 110447.62255.021 1 454.78 4400.31( 2.25%) ( 2.25%) 134758.78 143.56抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 = 1.60%X 方向的有效质量系数: 98.45%============================================================2.5仅考虑 Y 向地震时的地震力仅考虑 Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 0.0011 1 0.00 0.00 0.0010 1 0.00 0.00 0.009 1 0.00 0.00 0.008 1 0.00 0.00 0.007 1 0.00 0.00 0.006 1 0.00 0.00 0.005 1 0.00 0.00 0.004 1 0.00 0.00 0.003 1 0.00 0.00 0.002 1 0.00 0.00 0.001 1 0.00 0.00 0.00振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 513.17 0.0511 1 0.00 499.65 0.0510 1 0.00 477.12 0.059 1 0.00 445.69 0.058 1 0.00 419.64 0.047 1 0.00 382.44 0.046 1 0.00 349.09 0.045 1 0.00 305.70 0.034 1 0.00 259.32 0.032 1 0.00 173.72 0.021 1 0.00 81.47 0.01振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 -0.0611 1 0.00 0.00 -0.0510 1 0.00 0.00 -0.059 1 0.00 0.00 -0.058 1 0.00 0.00 -0.057 1 0.00 0.00 -0.046 1 0.00 0.00 -0.045 1 0.00 0.00 -0.034 1 0.00 0.00 -0.033 1 0.00 0.00 -0.032 1 0.00 0.00 -0.021 1 0.00 0.00 -0.01振型 4 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 0.0011 1 0.00 0.00 0.0010 1 0.00 0.00 0.009 1 0.00 0.00 0.008 1 0.00 0.00 0.007 1 0.00 0.00 0.006 1 0.00 0.00 0.005 1 0.00 0.00 0.004 1 0.00 0.00 0.003 1 0.00 0.00 0.002 1 0.00 0.00 0.001 1 0.00 0.00 0.00振型 5 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 -483.46 -0.0511 1 0.00 -401.66 -0.04。
pkpm中要检查的参数
高层建筑结构设计必须检查的计算结果输出信息1、轴压比：主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.7和6.4.6。
2、剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性，参见《高规》的表3.3.13；地震规范的表5.2.5同。
程序对算出的“楼层最小地震剪力系数”如果不满足规范的要求，将给出是否调整地震剪力的选择。
根据规范组的解释，如果不满足，就应调整结构方案，直到达到规范的值为止，而不能简单的调大地震力。
（A级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的80%，不应小于其上一层受剪承载力的65%，B级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的75%。
注：楼层层间抗侧力结构受剪承载力是指在所考虑的水平地震作用方向上，该层全部柱及剪力墙的受剪承载力之和。
）见wmass.out3、刚度比：主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。
新抗震规范附录E2.1规定，转换层结构上下层的侧向刚度比不宜大于2。
新高规的4.4.3条规定，抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80%新高规的5.3.7条规定，高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍。
新高规的10.2.6条规定,底部大空间剪力墙结构,转换层上部结构与下部结构的侧向刚度,应符合高规附录D 的规定。
D.0.1：底部大空间为一层的部分框支剪力墙结构,可近似采用转换层上、下层结构等效刚度比γ表示转换层上、下层结构刚度的变化,非抗震设计时γ不应大于3,抗震设计时不应大于2D.0.2：底部为2-5层大空间的部分框支剪力墙结构,其转换层下部框架一剪力墙结构的等效侧向刚度与相同或相近高度的上部剪力墙结构的等效侧向刚度比γe宜接近1,非抗震设计时不应大于2,抗震设计时不应大于1.3。
如何判断PKPM电算结果的正确性
如何判断PKPM电算结果的正确性对于梁和扳，在出来电算结果以后，我一般采用手算结构中一些比较重要的地方，采用公式As=M/(fy*h0),在这儿漏算了γs,我一般是算出配筋面积以后，再除以，，三个数字（因为大部分情况下γs在1 和之间），算出结果以后与电算结果进行比较，如果相差不大，则认同电算结果，我通过很多次计算发现一般情况下是电算结果远远小于手算结果（如果电算结果真的有错的话），这种情况一般是电算过程中计算机漏算了荷载，或者与个人计算参数设置有误有关。
我们一般都是要校核软件的配筋系统的，很多情况下，软件的计算出的内力和配筋量是没有什么问题的，可是在配筋时容易出错。
最好根据配筋面积图和配筋图校核一下！要从两个方面判断：1、合理性。
1）周期、振型和地震力。
非耦联计算地震作用时，其第一周期一般在以下范围内：框架结构 T1＝～；框剪结构 T1＝～；剪力墙结构 T1＝～。
其中N为计算层数（N≤40）振型曲线光滑连续，零点位置符合一般规律。
2）位移位移曲线应上下渐变，不应出现较大的突变，位移值满足规范要求。
3）构件配筋的合理性。
满足构造要求，最小配筋率，箍筋肢距，梁加腰筋等。
2、平衡性。
分析在单一重力荷载或风荷载作用下内外力平衡条件是否满足。
画图的话应该自己参照配筋计算出来的面积自己画,计算机出的图比较不可靠!要特别注意一下挑梁，大跨度梁的配筋。
首先，要保证结构模型和实际相符，如底层结构高度、铰接梁和框架角柱等特殊构件定义等其次，复核输入的荷载，如建筑隔墙、电梯吊钩、空调基座、消防水箱和特殊房间荷载等第三，计算参数必须逐一复核，使之和实际相符，详pkpm使用手册第四，判断电算结果的正确性：下述9大指标全部pass的话，整个结构方案应是合理的1、轴压比；2、剪重比；3、刚度比；4、位移比；5、周期比；6、刚重比；7、参与振动质量比；8、倾覆力矩比；9、楼层最大位移与层高之比具体规范条文详后附件最后，有目的的手工复核一些特殊构件：柱轴压比、较大跨度的梁、上部栽柱的梁等另外，“三分计算,七分构造”，对楼板大洞口周边梁板、转角窗房间楼板、不能贯通框架梁之间楼板、楼梯间休息平台梁处短柱、地下室顶板、大底盘顶板等电算结果反映不出来的部位只能通过构造措施加强，使之和计算模型相符这篇文章可以参考：高层建筑结构布置复杂，构件很多，计算后数据输出量很大，如何对计算结果进行分析是非常重要的问题。
必须检查的PKPM计算结果输出信息
必须检查的PKPM计算结果输出信息PKPM（平面剪力墙结构设计与计算软件）是一种常用的建筑结构设计和分析软件，主要用于计算平面剪力墙结构的受力性能和稳定性。
在进行PKPM计算时，输出的信息对于工程师和设计师来说非常重要，以下是一些必须检查的PKPM计算结果输出信息：1.结构受力情况：PKPM可以输出各个构件（如墙体、柱子、梁等）的受力情况，包括受力大小和受力位置。
这对于工程师来说非常重要，可以帮助他们判断结构的承载能力和是否满足设计要求。
2.结构位移：PKPM可以计算和输出结构的位移情况，包括水平位移和垂直位移。
这对于工程师来说非常重要，可以帮助他们判断结构的变形程度和是否满足使用要求。
3.结构刚度：PKPM可以计算和输出结构的刚度，包括全局刚度和局部刚度。
这对于工程师来说非常重要，可以帮助他们判断结构的抗震性能和稳定性。
4.配筋设计：PKPM可以根据结构的受力情况和构件的尺寸要求，计算并输出结构的配筋设计方案。
这对于设计师来说非常重要，可以帮助他们确定适当的钢筋尺寸和数量，以满足结构的强度要求。
5.结构荷载：PKPM可以计算和输出结构的荷载情况，包括静力荷载和动力荷载。
这对于工程师来说非常重要，可以帮助他们确定结构受力状态和是否满足设计要求。
6.结构稳定性：PKPM可以计算和输出结构的稳定性分析结果，包括反力、剪力、扭矩和弯矩等。
这对于工程师来说非常重要，可以帮助他们判断结构的稳定性和是否满足设计要求。
7.结构抗震性能：PKPM可以计算和输出结构的抗震性能，包括层间位移、层间剪力和楼房位移等。
这对于工程师来说非常重要，可以帮助他们评估结构的抗震性能和是否满足设计要求。
8.结构动力特性：PKPM可以计算和输出结构的动力特性，包括周期、振动模态和阻尼比等。
这对于工程师来说非常重要，可以帮助他们评估结构的动力响应和抗震设防水平。
9.结构破坏模式：PKPM可以预测和输出结构的破坏模式，包括剪力破坏、弯剪破坏和压弯破坏等。
PKPM结果输出文件说明
结构设计信息输出文件（WMASSoUT ）运行第二项菜单“结构整体分析”项时，首先计算各层的楼层质量和质心座标等有关 信息，并将其存放在 WMASS ∙ OUT 文件中，在整个结构整体分析计算中，各步所需要的 时间亦写在该文件的最后，以便设计人员核对分析。
WMASS ∙ OUT 文件包括六部分内容，其输出格式如下： 第一部分为结构总信息这部分是用户在“参数定义”中设定的一些参数，把这些参数放在这个文件中输出， 目的是为了便于用户存档。
第二部分为各层质量质心信息，其格式如下:Floor Tower X-Cen ter Y-Ce nter Dead-MaSS LiVe-MaSS MaSS Mome nt 其中： FloorTowerDead-MaSS ---- 该楼层恒载产生的质量，其中包括结构自重和外加恒载 （单位t ）LiVe-MaSS ------ 该楼层活荷载产生的质量（已乘过活荷质量折减系数，单位 t ）MaSS-MOment ------ 该楼层的质量矩（t*m ） 接后输出Total MaSS of Dead Load Wd Total MaSS of LiVe Load WlTotal MaSS of the StrUCtUre Wt ------- 结构的总质量第三部分为各层构件数量、构件材料和层高等信息，输出格式如下：Floor Tower BeamS ColUmnS Walls Height Total-Height 其中： Floor -------- 层号 Tower ------ 塔号BeamS （ICb ） --- 该层该塔的梁数，括号内的数字为梁砼标号 Columns （ICC ） - 该层该塔的柱数，括号内的数字为柱砼标号 Walls （ICW ） —— 该层该塔墙元数，括号内的数字为墙砼标号 Height----- 该层该塔的层高（单位m ）,Total-Height ―― 到该层为止的累计高度。
pkpm计算结果判断与分析
6 0.1355 5.03 0.05 ( 0.05+0.00 ) 0.95
7 0.0994 177.15 0.97 ( 0.97+0.00 ) 0.03
8 0.0849 87.63 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00
2.振型分解反应谱法分析计算周期，地震力时，还应注意两个问题，即计算模型的选择与振型数的确定。一般来说，当全楼作刚性楼板假定后，计算时宜选择“侧刚模型”进行计算。而当结构定义有弹性楼板时则应选择“总刚模型”进行计算较为合理。至于振型数的确定，应按上述[高规]5.1.13条（高层建筑结构计算振型数不应小于9,抗震计算时,宜考虑平扭藕连计算结构的扭转效应,振型数不小于15,对于多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍,且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90%）执行，振型数是否足够，应以计算振型数使振型参与质量不小于总质量的90%作为唯一的条件进行判别。([耦联]取3的倍数，且≤3倍层数，[非耦联]取≤层数，直到参与计算振型的[有效质量系数]≥90％)
名词释义：
刚度比指结构竖向不同楼层的侧向刚度的比值（也称层刚度比），该值主要为了控制高层结构的竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。对于地下室结构顶板能否作为嵌固端，转换层上、下结构刚度能否满足要求，及薄弱层的判断，均以层刚度比作为依据。[抗规]与[高规]提供有三种方法计算层刚度，即剪切刚度（Ki=GiAi/hi）、剪弯刚度（Ki=Vi/Δi）、地震剪力与地震层间位移的比值（Ki=Qi/Δui）。
2．验算位移比需要考虑偶然偏心作用，验算层间位移角则不需要考虑偶然偏心；
3．验算位移比应选择强制刚性楼板假定，但当凸凹不规则或楼板局部不连续时，应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转影响
PKPM计算结果正确性的大致判别
PKPM计算结果正确性的大致判别结构CAD毕竟是一个辅助设计工具，智能化功能很弱，在概念设计、计算模型选择、结果分析等方面必须由设计人员来做，而且结构CAD也会有漏洞、出错，这在软件工程理论来说是不可避免的，因而还需要校审把关。
如果设计人员不考虑计算模型是否适用，不考虑计算结果是否合理，不检查输入数据是否正确，一味迷信计算机是很危险的。
因为高层建筑结构复杂，构件多，计算后数据输出量很大，如何对计算结果进行分析是非常重要的问题，上机计算并不能保证计算结果一定正确，设计人员必须要对计算结果进行分析，判断其正确性。
计算结果产生错误的原因大致有两方面：一方面是程序的计算模型和假定与工程的实际情况是否对应；另一方面输入数据错误：一个工程要准备成千上万条原始数据，虽经多方校对，也难保证不出错误。
查看SSW计算结果总信息。
对计算结果分析可按以下项目进行：⒈自振周期：在文件中，依次给出所有周期或先X后Y。
按正常的设计，大量工程的自振周期大约在下列范围（未考虑周期折减的计算值）。
第一周期即基本自振周期为：框架结构： T1＝（0.12～0.15）n框剪框筒结构： T1＝（0.08～0.12）n剪力墙筒中筒结构 T1＝（0.04～0.05）n中给H为EK式中 F EK—结构底部水平地震作用标准值。
G —建筑物总质量。
文件中层数多，刚度小时F EK偏于较小值；层数少，刚度大时F EK趋于较大值。
当计算的地震作用小于上述的下限，宜适当加大结构的截面尺寸，提高结构的刚度，使设计地震作用不至太小而不安全；当计算的地震作用大于上述的上限太多，宜适当减小结构的截面尺寸，降低结构的刚度，使结构设计比较经济合理。
一般情况下，按振型分解法计得的结构底部剪力小于底部剪力法求得的数值。
只有在结构刚度质量沿竖向变化很大，很不均匀时，才会出现振型组合法计算结果较大的现象。
通常，采用振型分解方法计算水平地震作用时，第一振型的底部剪力V01大于第二振型的底部剪力V02；第二振型的底部剪力V02大于第三振型的底部剪力V03。
PKPM结果输出文件说明
结构设计信息输出文件(WMASS ·OUT)运行第二项菜单“结构整体分析”项时，首先计算各层的楼层质量和质心座标等有关信息，并将其存放在WMASS ·OUT 文件中，在整个结构整体分析计算中，各步所需要的时间亦写在该文件的最后，以便设计人员核对分析。
WMASS ·OUT 文件包括六部分内容，其输出格式如下：第一部分为结构总信息这部分是用户在“参数定义”中设定的一些参数，把这些参数放在这个文件中输出，目的是为了便于用户存档。
第二部分为各层质量质心信息，其格式如下：Floor Tower X-Center Y-Center Dead-Mass Live-Mass Mass Moment其中：Floor —— 层号Tower —— 塔号⎭⎬⎫--center y center x —— 楼层质心座标(m) Dead-Mass —— 该楼层恒载产生的质量，其中包括结构自重和外加恒载(单位t)Live-Mass —— 该楼层活荷载产生的质量(已乘过活荷质量折减系数，单位t)Mass-Moment —— 该楼层的质量矩(t*m 2)接后输出Total Mass of Dead Load Wd —— 恒载产生的质量Total Mass of Live Load Wl —— 活荷产生的质量Total Mass of the Structure Wt —— 结构的总质量第三部分为各层构件数量、构件材料和层高等信息，输出格式如下：Floor Tower Beams Columns Walls Height Total-Height其中:Floor —— 层号Tower —— 塔号Beams （Icb ） —— 该层该塔的梁数，括号内的数字为梁砼标号Columns （Icc ）—— 该层该塔的柱数，括号内的数字为柱砼标号Walls （Icw ） —— 该层该塔墙元数，括号内的数字为墙砼标号Height —— 该层该塔的层高(单位m)，Total-Height —— 到该层为止的累计高度。
PKPM结果输出文件说明精选文档
P K P M结果输出文件说明精选文档TTMS system office room 【TTMS16H-TTMS2A-TTMS8Q8-结构设计信息输出文件(WMASS ·OUT)运行第二项菜单“结构整体分析”项时，首先计算各层的楼层质量和质心座标等有关信息，并将其存放在WMASS ·OUT 文件中，在整个结构整体分析计算中，各步所需要的时间亦写在该文件的最后，以便设计人员核对分析。
WMASS ·OUT 文件包括六部分内容，其输出格式如下：第一部分为结构总信息这部分是用户在“参数定义”中设定的一些参数，把这些参数放在这个文件中输出，目的是为了便于用户存档。
第二部分为各层质量质心信息，其格式如下：Floor Tower X-Center Y-Center Dead-Mass Live-Mass Mass Moment 其中：Floor —— 层号Tower —— 塔号⎭⎬⎫--center y center x —— 楼层质心座标(m) Dead-Mass —— 该楼层恒载产生的质量，其中包括结构自重和外加恒载(单位t)Live-Mass —— 该楼层活荷载产生的质量(已乘过活荷质量折减系数，单位t) Mass-Moment —— 该楼层的质量矩(t*m 2)接后输出Total Mass of Dead Load Wd ——恒载产生的质量Total Mass of Live Load Wl ——活荷产生的质量Total Mass of the Structure Wt ——结构的总质量第三部分为各层构件数量、构件材料和层高等信息，输出格式如下：Floor Tower Beams Columns Walls Height Total-Height 其中:Floor ——层号Tower ——塔号Beams（Icb）——该层该塔的梁数，括号内的数字为梁砼标号Columns（Icc）——该层该塔的柱数，括号内的数字为柱砼标号Walls（Icw）——该层该塔墙元数，括号内的数字为墙砼标号Height ——该层该塔的层高(单位m)，Total-Height ——到该层为止的累计高度。
PKPM 软件计算结果分析详细说明
PKPM软件计算结果分析详细说明一、位移比、层间位移比控制规范条文：《高规》JGJ3-2010中第3.4.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
《高规》JGJ3-2010的第3.7.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求：结构休系Δu/h限值框架 1/550 框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800 筒中筒，剪力墙 1/1000 框支层 1/1000《抗规》GB50011-2010中第3.4.4条第1款第一条：“扭转不规则时，应计入扭转影响，且楼层竖向构件最大的弹性水平位移和层间位移分别不宜大于楼层两端弹性水平位移和层间位移平均值的1.5倍，当最大层间位移远小于规范限值时，可适当放宽。
”名词释义：（1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
（2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。
其中：最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。
层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
控制目的:高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝，控制楼面梁板的裂缝数量，宽度。
2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好，避免产生明显的损坏。
3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
结构位移输出文件（WDISP.OUT）Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。
PKPM数据必须检查的计算结果输出信息
必须检查的计算结果输出信息1、轴压比：主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.7和6.4.6。
2、剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性，参见《高规》的表3.3.13；地震规范的表5.2.5同。
程序对算出的“楼层最小地震剪力系数”如果不满足规范的要求，将给出是否调整地震剪力的选择。
根据规范组的解释，如果不满足，就应调整结构方案，直到达到规范的值为止，而不能简单的调大地震力。
（A级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的80%，不应小于其上一层受剪承载力的65%，B级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的75%。
注：楼层层间抗侧力结构受剪承载力是指在所考虑的水平地震作用方向上，该层全部柱及剪力墙的受剪承载力之和。
）见wmass.out3、刚度比：主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。
新抗震规范附录E2.1规定，转换层结构上下层的侧向刚度比不宜大于2。
新高规的4.4.3条规定，抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80%新高规的5.3.7条规定，高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍。
新高规的10.2.6条规定,底部大空间剪力墙结构,转换层上部结构与下部结构的侧向刚度,应符合高规附录D的规定。
D.0.1：底部大空间为一层的部分框支剪力墙结构,可近似采用转换层上、下层结构等效刚度比γ表示转换层上、下层结构刚度的变化,非抗震设计时γ不应大于3,抗震设计时不应大于2D.0.2：底部为2-5层大空间的部分框支剪力墙结构,其转换层下部框架一剪力墙结构的等效侧向刚度与相同或相近高度的上部剪力墙结构的等效侧向刚度比γe宜接近1,非抗震设计时不应大于2,抗震设计时不应大于1.3。
PKPM计算结果及注意的问题-资料
第一节结构整体性能控制I、轴压比一、规范要求轴压比：柱( 墙)轴压比N/(fcA) 指柱( 墙) 轴压力设计值与柱( 墙) 的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比。
它是影响墙柱抗震性能的主要因素之一，为了使柱墙具有很好的延性和耗能能力，规范采取的措施之一就是限制轴压比。
规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见10 版高规6.4.2和7.2.13。
抗震设计时，钢筋混凝土柱轴压比不宜超过表6.3.6的规定；对于Ⅳ类场地上较高的高层建筑，其轴压比限值应适当减小。
二、电算结果的判别与调整要点:混凝土构件配筋、钢构件验算输出文件（WPJ*.OUT）Uc --- 轴压比(N/Afc)1.抗震等级越高的建筑结构，其延性要求也越高，因此对轴压比的限制也越严格。
对于框支柱、一字形剪力墙等情况而言，则要求更严格。
抗震等级低或非抗震时可适当放松，但任何情况下不得小于1.05。
2.限制墙柱的轴压比，通常取底截面(最大轴力处)进行验算，若截面尺寸或混凝土强度等级变化时,还验算该位置的轴压比。
SATWE验算结果，当计算结果与规范不符时，轴压比数值会自动以红色字符显示。
3.需要说明的是，对于墙肢轴压比的计算时，规范取用重力荷载代表值作用下产生的轴压力设计值（即恒载分项系数取1.2,活载分项系数取1.4）来计算其名义轴压比,是为了保证地震作用下的墙肢具有足够的延性,避免受压区过大而出现小偏压的情况,而对于截面复杂的墙肢来说,计算受压区高度非常困难,故作以上简化计算。
4.试验证明，混凝土强度等级，箍筋配置的形式与数量，均与柱的轴压比有密切的关系，因此，规范针对情况的不同，对柱的轴压比限值作了适当的调整（抗规6.3.6条注）。
5.当墙肢的轴压比虽未超过上表中限值，但又数值较大时，可在墙肢边缘应力较大的部位设置边缘构件，以提高墙肢端部混凝土极限压应变，改善剪力墙的延性。
当为一级抗震(9度)时的墙肢轴压比大于0.3,一级(8度)大于0.2,二级大于0.1时,应设置约束边缘构件,否则可设置构造边缘构件,程序对底部加强部位及其上一层所有墙肢端部均按约束边缘构件考虑。
PKPM结果输出文件说明
3-Dime nsional Vibrati on Period （Sec on ds） and
Vibrati on Coefficie nt in X, Y Direction and Torsion
Floor层号
塔号
分别为各层的X向风荷载、剪力和倾覆弯矩 分别为各层的Y向风荷载、剪力和倾覆弯矩
第五部分为结构各层刚心、偏心率、相邻层抗侧移刚度比等计算信息，输出格式如下：
FloorTower
Xstif Ystif AlfXmass Ymass Gmass
EexEeyRatxRaty
RjxRjyRjz
其中：
Floor表示层号
Tower表示塔号
Xstif，Ystif――为该层该塔刚心的X、Y座标值
Alf――为该层该塔刚性主轴的方向（度）
Xmass，Ymess为该层该塔质心的X、Y座标值
Gmass为该层该塔的总质量
Eex,Eey―― 分别为X、Y方向的偏心率
Ratx，Raty―― 分别为X、Y方向本层该塔抗侧移刚度与下一层相应塔的抗侧移刚度 之比值
动和平动振动混合周期。
2.2.地震作用效应最大的方向
在SATW软件的参数定义菜单中有一个参数：“水平力与整体坐标夹角Angle”,
该参数为地震力、风力作用方向与结构整体坐标的夹角。当需进行多方向侧向力核算时，可
改变此参数，则程序以该方向为新的X轴进行坐标变换，这时计算的X向地震力和风荷载是 沿Angle角度方向的，Y向地震力和风荷载是垂直于Angle角度方向的。
Walls(Icw)—— 该层该塔墙元数，括号内的数字为墙砼标号
PKPM计算结果的分析
计算机的后处理结果，即最终打印结果指内力图、配筋图和详细的内力及配筋表（按构件编号依次输出），有抗震计算时还输出中间分析结果（如自震周期、振型、位移、底部总剪力等）设计人应认真对最终打印结果进行分析，确认无误或无异常情况后再绘制施工图，必要时应将最终确定的构件编号、构件截面和配筋数量、规格绘制成简单的平面图，供校核审定和归档用。
对最终打印结果不进行分析，盲目采用其配筋直接绘制施工图的做法是不可取的，往往会造成不良的严重后果，既对工程不负责任、有不利于提高自己的设计水平。
一、整体分析一、对重力荷载作用下计算结果的分析审查重力荷载作用下的内力图是否符合受力规律；可以利用结构底层检查竖向内外力的平衡，即底层柱、墙在重力荷载作用下的轴力之和应等于总重量；如果结构对称、荷载对称，其结构内力图必然对称，即检查其对称性。
当以上三者出现异常情况时，需要返回原始数据进行检查。
二、对风荷载作用下计算结果的分析审查风荷载作用下的内力图和位移是否符合受力规律；可以利用结构底层检查侧向内外力的平衡，即底层柱、墙在风荷载作用下的剪力之和应等于全部风力值（需注意局部坐标与整体坐标的方向）；如果结构沿竖向的刚度变化较均匀、且风荷载沿高度的变化也较均匀时，其结构的内力和位移沿高度的变化也应该是均匀的，不应有大正大负、大出大进等突变。
三、对水平地震荷载作用下计算结果的分析水平地震荷载作用下，可以利用其结果进行如同风荷载作用下的渐变性分析，但不能进行对称性分析，也不能利用结构底层进行内外力平衡的分析（因为振型组合后的内力与地震作用力不再平衡）。
水平地震荷载作用下，对其计算结果的分析重点如下。
1．结构的自振周期对一般的工程，结构的自振周期在考虑折减系数后应控制在一定的范围内。
如结构的基本自振周期（即第一周期）大致为：框架结构T1≈ ( 0.12~0.15) n框-剪和框-筒结构T1≈ ( 0.08~0.12) n剪力墙和筒中筒结构T1≈(0.04~0.06)n式中,n为建筑物的总层数。
pkpm砌体计算及结果
pkpm砌体计算及结果PKPM砌体计算及结果砌体结构是建筑工程中常见的一种结构形式，它由砖块、石块等材料按一定规则砌筑而成。
在砌体结构设计中，PKPM砌体计算是一种常用的计算方法，它可以帮助工程师准确计算砌体结构的承载能力和稳定性。
本文将介绍PKPM砌体计算的原理和步骤，并给出一个实际案例的计算结果。
一、PKPM砌体计算的原理PKPM砌体计算是基于国内最常用的结构计算软件PKPM（普通结构分析与设计软件）开发的一种砌体计算方法。
它通过输入砌体的材料参数、几何尺寸和荷载等信息，利用有限元分析原理进行计算，得出砌体结构的应力、变形等结果。
二、PKPM砌体计算的步骤1. 输入参数：首先，需要准备砌体的材料参数，如砖块的抗压强度、抗拉强度、抗剪强度等；然后，需要确定砌体的几何尺寸，如墙体的高度、厚度、宽度等；最后，需要考虑墙体所承受的荷载情况，如自重、风荷载、地震荷载等。
2. 建立模型：根据输入的参数，利用PKPM软件建立砌体的有限元模型。
模型中包括砖块的单元、墙体的单元以及墙体与地基的连接单元。
3. 定义边界条件：根据实际情况，定义墙体的边界条件，如固定边界、自由边界等。
4. 设置荷载：根据输入的荷载信息，设置墙体所承受的各种荷载，如自重、风荷载、地震荷载等。
5. 进行计算：利用PKPM软件进行计算，得出砌体结构的应力、变形等结果。
6. 分析结果：根据计算结果，可以评估砌体结构的承载能力和稳定性，判断是否满足设计要求。
如果不满足要求，可以通过调整砌体的材料参数、几何尺寸或增加加固措施来改善结构性能。
三、实际案例的计算结果以某个高层建筑的外墙砌体为例，假设砌体的几何尺寸为长10米、高20米、厚0.4米，使用的是抗压强度为10MPa的砖块。
考虑到该建筑的地理位置和设计要求，设置的荷载为自重、风荷载和地震荷载。
经过PKPM砌体计算，得出以下结果：1. 最大应力：砌体结构中最大的应力出现在顶部，为8MPa，小于砖块的抗压强度，符合设计要求。
PKPM计算结果校对
16楼电算部分的内容和深度上部主体结构和基础结构、以及有应用软件的构件，一般都尽可能采用计算机计算，以加快设计进度，提高设计质量。
荷载简图、原始数据和计算机前处理的结果要严格进行核对，电算最终结果（即后处理结果）应尽分析认可。
应在计算书中注明所采用计算机软件的编制单位、名称、代号和版本。
一二一、手算部分的内容和深度注意以下事项：一二二、计算简图要成立。
一二三、计算步骤要有条理。
一二四、引用的数据要有可靠的依据。
一二五、采用的计算图表及不常用的计算公式应注明其来源或出处，注意计算图表和计算公式中可能出现的印刷错误。
一二六、计算精度不必苛求。
这是因为建筑材料（砖、瓦、灰、砂、石、钢材、木材和水泥等）的力学性能离散性很大；由这些材料组成的砌体、混凝土的力学性能离散性也很大；计算公式往往是经过试验研究或力学推导得来，其试验条件和计算假定与真实结构也有一定的出入。
±５％的计算误差在设计中是允许的，特别是抗震计算中±５％的计算误差更无所畏惧，但数量计的错误是绝对不能允许的。
一二七、抗震构造要求不能视为计算对象一二八、结构计算机软件的选择一选择计算机软件的参考意见一二九、该软件对具体工程的结构和构建是否适用？例如：对高层建筑抗震时的结构计算，以采用三维空间分析程序、不宜采用空间协同分析程序、更不用采用平面杆系分析程序；扭转效应较大的结构应采用考虑扭转效应的三维空间分析程序；当不符合楼层刚度无穷大时应采用专门的三维空间分析程序。
一三〇、对重要的复杂工程结构计算，有必要采用两个以上的适用软件进行对比分析。
一三一、有特殊情况时，应采用针对性很强的软件进行补充验算。
例如框支剪力墙结构的转换层应采用有限元法内里计算程序进行补充验算。
一三二、计算机与设计人的关系一三三、设计人要对设计文件负法律责任一三四、不要认为计算机总是对的一三五、由计算机病毒产生的错误。
一三六、使用盗版软件产生的错误一三七、应用软件的编制错误。
PKPM计算结果校对
16楼电算部分的内容和深度上部主体结构和基础结构、以及有应用软件的构件，一般都尽可能采用计算机计算，以加快设计进度，提高设计质量。
荷载简图、原始数据和计算机前处理的结果要严格进行核对，电算最终结果（即后处理结果）应尽分析认可。
应在计算书中注明所采用计算机软件的编制单位、名称、代号和版本。
一二一、手算部分的内容和深度注意以下事项：一二二、计算简图要成立。
一二三、计算步骤要有条理。
一二四、引用的数据要有可靠的依据。
一二五、采用的计算图表及不常用的计算公式应注明其来源或出处，注意计算图表和计算公式中可能出现的印刷错误。
一二六、计算精度不必苛求。
这是因为建筑材料（砖、瓦、灰、砂、石、钢材、木材和水泥等）的力学性能离散性很大；由这些材料组成的砌体、混凝土的力学性能离散性也很大；计算公式往往是经过试验研究或力学推导得来，其试验条件和计算假定与真实结构也有一定的出入。
±５％的计算误差在设计中是允许的，特别是抗震计算中±５％的计算误差更无所畏惧，但数量计的错误是绝对不能允许的。
一二七、抗震构造要求不能视为计算对象一二八、结构计算机软件的选择一选择计算机软件的参考意见一二九、该软件对具体工程的结构和构建是否适用？例如：对高层建筑抗震时的结构计算，以采用三维空间分析程序、不宜采用空间协同分析程序、更不用采用平面杆系分析程序；扭转效应较大的结构应采用考虑扭转效应的三维空间分析程序；当不符合楼层刚度无穷大时应采用专门的三维空间分析程序。
一三〇、对重要的复杂工程结构计算，有必要采用两个以上的适用软件进行对比分析。
一三一、有特殊情况时，应采用针对性很强的软件进行补充验算。
例如框支剪力墙结构的转换层应采用有限元法内里计算程序进行补充验算。
一三二、计算机与设计人的关系一三三、设计人要对设计文件负法律责任一三四、不要认为计算机总是对的一三五、由计算机病毒产生的错误。
一三六、使用盗版软件产生的错误一三七、应用软件的编制错误。
PKPM结果输出文件说明
P K P M结果输出文件说明 Modified by JACK on the afternoon of December 26, 2020结构设计信息输出文件(WMASS ·OUT)运行第二项菜单“结构整体分析”项时，首先计算各层的楼层质量和质心座标等有关信息，并将其存放在WMASS ·OUT 文件中，在整个结构整体分析计算中，各步所需要的时间亦写在该文件的最后，以便设计人员核对分析。
WMASS ·OUT 文件包括六部分内容，其输出格式如下：第一部分为结构总信息这部分是用户在“参数定义”中设定的一些参数，把这些参数放在这个文件中输出，目的是为了便于用户存档。
第二部分为各层质量质心信息，其格式如下：Floor Tower X-Center Y-Center Dead-Mass Live-Mass Mass Moment 其中：Floor —— 层号Tower —— 塔号⎭⎬⎫--center y center x —— 楼层质心座标(m) Dead-Mass —— 该楼层恒载产生的质量，其中包括结构自重和外加恒载(单位t)Live-Mass —— 该楼层活荷载产生的质量(已乘过活荷质量折减系数，单位t) Mass-Moment —— 该楼层的质量矩(t*m 2)接后输出Total Mass of Dead Load Wd ——恒载产生的质量Total Mass of Live Load Wl ——活荷产生的质量Total Mass of the Structure Wt ——结构的总质量第三部分为各层构件数量、构件材料和层高等信息，输出格式如下：Floor Tower Beams Columns Walls Height Total-Height 其中:Floor ——层号Tower ——塔号Beams（Icb）——该层该塔的梁数，括号内的数字为梁砼标号Columns（Icc）——该层该塔的柱数，括号内的数字为柱砼标号Walls（Icw）——该层该塔墙元数，括号内的数字为墙砼标号Height ——该层该塔的层高(单位m)，Total-Height ——到该层为止的累计高度。
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必须检查的计算结果输出信息
1、轴压比：主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规 6.3.7和
6.4.6。
2、剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性，参见《高规》的表3.3.13；地震规范的
表5.2.5同。
程序对算出的“楼层最小地震剪力系数”如果不满足规范的要求，将给出是否调整地震剪力的选择。
根据规范组的解释，如果不满足，就应调整结构方案，直到达到规范的值为止，而不能简单的调大地震力。
3、刚度比：主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。
新抗震规范附录E2.1规定，转换层结构上下层的侧向刚度比不宜大于2。
新高规的4.4.3条规定，抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧
向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80%
新高规的5.3.7条规定，高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地
下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍。
上述所有这些刚度比
的控制，都涉及到楼层刚度的计算方法。
目前，有三种方案可供选择：
（1）高规附录E.0.1建议的方法——剪切刚度 Ki=GiAi/Hi
（2）高规附录E.0.2建议的方法——剪弯刚度 Ki=Vi /△i
（3）抗震规范3.4.2和3.4.3条文说明中建议的方法 Ki=Vi/△ui
选用方法如下：
（1）对于多层（砌体、砖混底框），宜采用刚度1；
（2）对于带斜撑的钢结构和底部大空间层数>1层的结构宜采用刚度2；
（3）多数结构宜采用刚度3。
（所有的结构均可用刚度3）
竖向刚度不规则结构的程序处理：
抗震规范3.4.3条规定，竖向不规则的建筑结构，其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系
数；
新高规5.1.14条规定，楼层侧向刚度小于上层的70%或其上三层平均值的80%时，该楼层地
震剪力应乘1.15增大系数；
新抗震规范3.4.3条规定，竖向不规则的建筑结构，竖向抗侧力构件不连续时，该构件传递给
水平转换构件的地震内力应乘以1.25-1.5的增大系数。
1）针对这些条文，程序通过自动计算楼层刚度比, 来决定是否采用1.15的楼层剪力增大系
数；并且允许用户强制指定薄弱层位置，对用户指定的薄弱层也采用1.15的楼层剪力增大
系数（参数补充输入）2）通过用户指定转换梁、框支柱来实现转换构件的地震内力放大。
（特殊构件补充定义）
4、位移比：取楼层最大杆件位移与平均杆件位移比值。
位移比是控制结构的扭转效应的参数。
主要为控
制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
见抗规3.4.3条高规4.3.5条规定。
注意：1)验算位移比可以选择强制刚性楼板假定
2) 验算位移比需要考虑偶然偏心，验算层间位移角则不需要考虑偶然偏心
3)位移比超过1.2，需要考虑双向地震
构件设计与位移信息不是在同一条件下的结果（即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移
计算必须在刚性楼板假设下获得），故可先采用刚性楼板算出位移用于送审，而后采用弹性楼
板进行构件分析。
5、周期比：主要为控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，要求见高规4.3.5条。
一旦出现周期比不能满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善。
这种改善一般是整
体性的，局部小调整往往收效甚微。
总的调整原则是要加强结构外圈，或者削弱内筒。
一句话，
周期比控制的不是在要结构足够结实，而是在承载力布局合理性，限制结构抗扭刚度不能太弱。
6、刚重比：主要为控制结构的稳定性，以免结构产生滑移和倾覆。
条文：高规（5.4.2）条和混凝土规范（7.3.12）条都提到重力二阶效应问题。
概念：重力二阶效应一般称为P-DELT效应，在建筑结构分析中指的是竖向荷载的侧移效应。
当结构发生水平位移时,竖向荷载就会出现垂直于变形后的结构竖向轴线的分量，这个分量将加
大水平位移量，同时也会加大相应的内力，这在本质上是一种几何非线性效应。
高层建筑结构稳定性对刚重比的要求见高规5.4.4条注意：考虑P-DELT效应后,结构周期一般会变得稍长，这是符合实际情况的。
7、参与振动质量比：即有效质量系数
例：一八层框架，有大量的越层结构和弹性结点，需许多的振型才能使有效质量系数满足要求。
计算振型数剪重比有效质量系数
30 1．6 50%
60 3．2 90%
原因：振型整体性差，局部振动明显。
注：要密切关注有效质量系数是否达到了要求。
若不够，则地震作用计算也就失去了意义。
8、倾覆力距比
1）短肢剪力墙结构
《高规》7.1.2条：抗震设计时筒体和一般剪力墙承受的第一振型底部地震倾覆力距不宜小于结构总底部地震倾覆力距的50％；一、二、三级短肢剪力墙轴压比不宜大于0.5、0.6、0.7，对一字形短肢剪力墙轴压比限值相应降低0.1。
2）框架－剪力墙结构
新抗震规范第6.1.3条、高规8.1.3条规定，框架-剪力墙结构，在基本振型地震作用下，若框架部分承担的地震倾覆力矩大于总地震倾覆力矩的百分比50%，其框架部分的抗震等级应按框架结构确定，柱轴压比限值宜按框架结构采用。
9、楼层最大位移与层高比：（层间位移角限值）
1）弹性层间位移角限值：钢筋混凝土框架为1/550，详《抗震》表5.5.1
2）弹塑性层间位移角限值：钢筋混凝土框架为1/50，详《抗震》表5.5.5。