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扣件式脚手架计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑施工手册》第五版二、脚手架参数（图1）落地式脚手架立面图（图2）落地式脚手架剖面图三、纵向水平杆验算由于横向水平杆上的纵向水平杆是均等放置的，故纵向水平杆的距离为S=l a/(n+1），纵向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。

q G=1.2×(g+g K1×l b/(n+1))=1.2×(0.033+0.35×1/(1+1))=0.25kN/mq Q=1.4×(Q K×l b/(n+1))=1.4×(2×1/(1+1))=1.4kN/m根据规范要求纵向水平杆按三跨简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图如下：由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。

选择最不利的活荷载布置和静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，抗弯和挠度验算计算简图如下：1、抗弯验算（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）弯矩图M max=0.424kN·mσ=M max/W=0.424×106/4490=94.374N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）挠度图νmax=3.555mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=6.667mm满足要求3、支座反力计算最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，支座反力验算计算简图如下：由于支座反力的计算主要是为横向水平杆承受的集中力的统计，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态V=2.932kN正常使用极限状态V K=1.567kN四、横向水平杆验算由上节可知F=V,F K=V Kq=1.2g=1.2×0.033=0.04kN/mq K=g=0.033kN/m由于横向水平杆按规范规定按简支梁计算计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）弯矩图1、抗弯验算M max=0.738kN·mσ=M max/W=0.738×106/4490=164.299N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）挠度图νmax＝1.488mm≤[ν]＝min[l a/150，10]=10mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态：Vmax=4.427kN·m五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=V max=4.427kN≤R c=8kN满足要求六、立杆稳定验算脚手板理论铺设层数y=min{H/[(x+1)h],y∈Z}=61、立杆承受的结构自重标准值N G1kN G1K=Hg k+y(l b+a1)ng/2+0.0146n/2=26×0.144+6×(1+0.2)×1×0.033/2+0.0146×1/2= 3.871kN2、构配件自重标准值N G2k1Z=min(y,m)=3N G2K=Z(L b+a1)l a g k1/2+zg k2l a+l a Hg k3=3×(1+0.2)×1.5×0.35/2+3×0.17×1.5+1.5×26×0. 01=2.1kN3、施工活荷载标准值∑N QK=(n jg Q kj+n zx Q kx)(l b+a1)l a/2=(0×3+0×2)×(1+0.2)×1.5/2=0kN4、风荷载统计风荷载体型系数：由于脚手架为封闭式或半封闭式且脚手架背靠建筑为全封闭ϕ=1.2(l a+h+0.325l a h)d/(l a h)+1.2(100-mA)/100-(la+h+0.325lah)d⨯1.2(100-mA)/(100 l a h)=1.2×(1.5+1.5+0.325×1.5×1.5)×(48/1000)/(1.5×1.5)+1.2×(100-2000×0.01)/100-(1.5+ 1.5+0.325×1.5×1.5)×(48/1000)×1.2×(100-2000×0.01)/(100×1.5×1.5)=0.979μs=1.0ϕ=Mus1ForProp1风荷载高度变化系数：立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部高的风荷载高度变化系数μz=0.65连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数μz=0.65风荷载标准值：ωk=μzμsω0=0.65×0.979×0.25=0.159kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：M wk=ωk l a h2/10=0.159×1.5×1.52/10=0.054kN·m风荷载产生的弯矩设计值：M w=0.9⨯1.4M wk=0.9×1.4×0.054=0.068kN·m立杆荷载组合：不组合风荷载：N=1.2(N G1K+N G2K)+1.4∑N QK=1.2×(3.871+2.1)+1.4×0=7.165kN组合风荷载：N=1.2(N G1K+N G2K)+0.9⨯1.4∑N QK=1.2×(3.871+2.1)+0.9×1.4×0=7.165kN长细比验算：l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.599mλ=l0/i=2.599×1000/15.9=163.443≤[λ]=210满足要求根据λ值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到ϕ=0.264则立杆稳定的验算式为：不组合风荷载：N/ϕA=7.165×1000/(0.264×424)=64.094N/mm2≤f=205N/mm2满足要求组合风荷载：N/ϕA+M W/W=7.165×1000/(0.264×424)+0.068×106/4490=79.161N/mm2≤f=205N/ mm2满足要求七、允许搭设高度验算不组合风荷载：[H]=[ϕAf-(1.2N G2K+1.4∑N QK)]/1.2g k=(0.264×424×205-(1.2×2.1×1000+1.4×0×1000))/(1.2×0.144×1000)=118.045m组合风荷载：[H]={ϕAf-[1.2N G2K+0.9⨯1.4（∑N QK+M wk/W)]}/1.2g k=(0.264×424×205-(1.2×2.1×1000+0.9×1.4×(0×1000+0.054×10 6/4490)))/(1.2×0.144×1000)=117.958mH=26m≤[H]=117.958m满足要求八、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a0=a=2×1000=2000mm,λ=a0/i=2000/15.9=125.786≤[λ]=210根据λ值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到ϕ=0.418风荷载作用在一个连墙件处的面积A w=2×h×2×l a=2×1.5×2×1.5=9m2风荷载标准值：ωk=μzμsω0=0.65×0.979×0.25=0.159kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值：N lw=1.4ωk A w=1.4×0.159×9=2.005kN连墙件的轴向力设计值：N l=N lw+N0=2.005+3=5.005kN其中N0由JGJ130-2011第5.2.12条进行取值。

落地扣件式钢管脚手架专项施工方案(DOC)

落地扣件式钢管脚手架专项施工方案一、编制依据1、施工平面布置图。

2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-9a3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGK84-2001。

4、建筑施工手册。

5、脚手架(JG130-2001)施工安全强制性条文。

6、有关法律、法规、规章、管理文件。

二、工程概况1、工程名称: 水煤浆处理车间，锅炉房、汽机间2、工程地点: 该工程位于东莞市万江区流涌尾3、建设单位: 东莞市洁能水煤浆有限公司4、设计单位: 中国轻工业广州设计工程有限公司5、监理单位: 东莞市建邦工程建设监理有限公司6、施工单位: 东莞市昌荣建筑工程有限公司7、建筑面积/结构类型：6572平方米/排架结构。

三、组织机构及人员安排1、组织机构如下:2、主要人员安排如下：1）施工员 1 名：主要负责脚手架搭设、拆除的技术指导。

2）安全员 1 名：主要负责脚手架的安全工作。

3）脚手架技术工人20 人：根据进度需要，主要负责脚手架的搭设、拆除工作。

4）其他配合人员 5 人：主要负责协助操作人员对钢管、扣件的运输工作。

四、材料及要求1、钢管钢管包括立杆、大横杆、小横杆剪刀撑和附墙杆等。

采用钢管规格为外径48mm,壁厚3.5mm,其材质应采用国家现行标准《直缝电焊钢管》GB/T13793 或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092 中规定的 3 号普通钢管,其质量应符合《普通碳素结构钢技术要求》GB700-79 中A3 钢的要求。

弯曲变形、锈蚀的钢管不得使用,脚手架钢管每根最大量不应大于25。

钢管上严禁打孔。

2、扣件扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T 型螺栓、螺母、垫圈等。

扣件及其附件应符合《可煅铁分类及技术条件》BG978-67 的规定, 机械性能不低于KT33-8 的可煅铸铁的制作性能,其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合《普通螺纹》GB196-81 的规定,垫圈应符合《垫圈》GB95-76 的规定。

落地式扣件钢管脚手架

一、落地式扣件钢管脚手架（一）概述（1）落地式扣件钢管脚手架应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的相关要求。

（2）搭设高度24m及以上的落地式钢管脚手架工程属于危险性较大的分部分项工程，须单独编制专项方案，专项方案由施工单位技术部门组织本单位施工技术、安全、质量等部门的专业技术人员进行审核。

经审核合格的，由施工单位技术负责人签字，并经过总监理工程师审批。

搭设高度50m及以上落地式钢管脚手架工程属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，须组织专家进行论证。

专项方案主要内容应包括：基础处理、搭设要求、杆件间距、连墙件拉结点设置、设计计算书、施工详图及大样图和安全措施等。

（3）钢管脚手架应选用外径48.3mm±0.5，壁厚3.6mm±0.36的钢管；钢管上严禁打孔，扣件、钢管应采用有质量合格证和质量检验报告的产品。

扣件使用前进行质量检查，有裂纹、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N m时，不得发生破坏。

（4）脚手架外侧防护必须使用合格的密目式安全网全封闭。

（5）脚手架搭设人员必须持省级建设主管部门颁发的建筑架子工特种作业人员操作资格证书，上岗人员应经安全技术交底后方可上岗，并定期进行体检。

（6）脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46的有关规定执行（7）脚手架的拆除应按现行行业标准JGJ130的有关规定执行。

（二）基础及垫板：（1）脚手架地基与基础的施工，应根据脚手架所受荷载、搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的有关规定进行。

（2）压实填土地基应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的相关规定；灰土地基应符合现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的相关规定。

（3）脚手架基础经验收合格后，应按施工组织设计或专项方案的要求放线定位。

扣件式钢管落地脚手架

一、扣件式钢管落地脚手架（一）施工方案（1）为了保证脚手架搭设符合标准、安全可靠，同时也要满足施工的需要，在脚手架搭设前，应根据工程的特点和施工工艺，确定脚手架搭设形式，制定搭设方案，在方案中应考虑基础的处理，搭设的要求、杆件的间距、步距、拉结点（连墙件）的设置位置、连接方法，还应绘制施工详图及大样图。

（2）脚手架的搭设高度超过规范规定的，要求进行计算。

脚手架搭设高度不宜过高一般不超过50米，脚手架搭设过高即不安全也不经济。

搭设高度超过24米时，应对脚手架的整体刚度和稳定性从构造上进行加强，如纵向剪刀撑连续设置，增加横向剪刀撑（斜撑），连墙件（拉结点）的强度相应提高，间距缩小。

当搭设高度超过50米时，可采用双立杆或加密立杆间距，也可采用分段卸荷或分段搭设的方法，将各段脚手架荷载传给建筑结构承担，但要进行设计计算。

（3）脚手架的设计计算必须符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130 的规定，并经企业技术部门的专业技术人员审核，企业技术负责人签字批准。

高度超过24米的落地式钢管脚手架，必须单独编制专项施工方案，并由施工企业技术部门的专业技术人员及监理单位专业监理工程师进行审核，审核合格由施工企业技术负责人和监理单位总监理工程师签字。

（4）脚手架的施工方案应与施工现场搭设的脚手架相符，当现场因故改变脚手架类型时，必须重新修改脚手架方案并经重新审批后，方可施工。

（二）立杆基础（1）根据脚手架的搭设高度、使用的荷载情况、搭设场地的大致情况，对脚手架立杆基础进行处理，基础处理的好与坏直接影响架体稳定。

由于施工进度的不合理要求和施工工艺等多种原因，建筑物基础或地下工程结束后还槽土不能按规范要求进行逐步回填夯实，达不到脚手架基础所需要的承载力，如不采取措施，在脚手架长期荷载作用下特别是雨后，地基会出现不均匀的下沉，轻者造成脚手架严重变形和倾斜，重者造成脚手架坍塌导致恶性事故的发生。

所以必须要保证立杆基础的处理质量，满足脚手架基础承载力的要求，必要时要采取措施增强脚手架基础的整体刚度。

落地式扣件钢管脚手架

脚手架方案一、工程概况本工程为某有限公司1#厂房。

建筑面积约计6657㎡，四层（局部五层），建筑高度20m。

本工程抗震设防烈度六度，混凝土框架结构，正常使用年限50年，建筑耐火等级二级，生产类别丙类。

本工程±0.000相当于85高程3.60。

二、编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011本工程设计施工图省、市行业主管部门相关文件及规定三、脚手架搭设概况本工程设计采用落地式双排脚手架，立杆采用单立杆。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.20米，立杆的步距1.80米，内立杆离墙30cm。

脚手架外侧全立面连续设置剪刀撑，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6米，斜角与地面的倾角在45°～60°之间。

本工程采用的钢管类型为48³3.5，脚手架与建筑物的连接采用刚性连接，连墙件竖向每层布置，水平间距4.5米。

四、脚手架的搭设1、脚手架搭设前应对脚手架基础进行夯实，并浇筑100mm厚C15混凝土。

2、搭设顺序为：放线定位→摆放扫地杆→逐根竖立立杆并与扫地杆扣牢→安第一步大横杆与立杆扣紧→安第一步小横杆与大横杆扣紧→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设斜撑杆与上端立杆或大横杆扣紧（在装设两道连墙杆后可拆除）→安第三步及以上立杆、大横杆、小横杆→安连墙杆→加设剪刀撑。

架高2m 以上逐层加设防护栏杆、挡脚板或围网。

3、扣件螺栓抗扭力矩40N²m以上，但不大于65N²m。

4、拉杆不设接头，与楼层预埋件必须有交叉点。

5、立杆纵向间距1.50m，横向间距1.20m，步距1.8m，立杆下铺设模板垫块。

连墙杆横向每隔三跨，竖向每层布置一个。

6、要注意架体的水平及垂直度，防止架体变形扭转及架体中部下垂和外倾。

7、纵向水平杆设置于小横杆之上，在立杆的内侧，并采用十字扣件与立杆相扣。

8、纵向水平杆采用对接扣件，接头不能在同跨内，相邻接头应错开500mm以上。

落地扣件式钢管脚手架搭设验收单

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杆件间距
立杆横距
砌筑架装修架
lb≤1.5m lb≤1.5m
立杆横距允许偏差为±２０mm。
纵向水平杆
砌筑架 1.2m≤h≤1.4m 纵向水平杆间距允许偏差为±２０mm 装修架 1.6m≤h≤1.8m 。
作业层脚手板应满铺、稳铺、不得有空隙和探头板。作业层脚手板离开墙面１２０～１５０mm。
施工方案审批手续完备。
基础平整、夯实、不积水，符合方案设计要求。
2
立杆立杆必须设有底座和垫木。垫木宽２００mm，厚５０～６０mm。长度为2m时，基础垂直墙面放置；长度大于3m时，可平行墙面放置。
脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆距离底座上皮不大于200mm。
搭设高度Ｈ≤24m的单排脚手架和Ｈ≤50m的双排脚手架，连墙件允许最大间距是三步三跨。
拉结在混凝土圈梁、柱等结构部位。
连墙件连接在立杆上，连接点至主节点的距离不大于300mm。连墙件中的连墙杆或拉筋不应采用上斜连接。
连墙件从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。
立杆砌筑架纵距装修架
la≤1.5m la≤1.5m
立杆纵距允许偏差为±５０mm。
落地扣件式钢管脚手架搭设验收单
工程名称
搭设高度（m）
施工单位
验收日期
年月日
序检查号项目
检查内容与标准
搭设高度Ｈ≤２５m时，有搭设方案，绘制架体与建筑物拉结作法详图。
1
施工Ｈ>２５m时，绘制搭设图纸及说明脚手架基础作法。方案Ｈ≥50m时，有设计计算书及卸荷方法详图并说明脚手架基础施工方法。
检查结果

落地扣件式钢管脚手架工程施工方案[1][1].doc----20071218

扣件式钢管脚手架施工组织设计工程名称：武夷山市红岭社会保障住房小区工程3＃楼建设单位：武夷山市建设局施工单位：南平市延平昌隆建筑有限公司项目负责人：编制人:审批人：审批日期：落地扣件式钢管脚手架工程施工方案一、工程概况武夷山市红岭社会保障住房小区工程位于武夷山市石雄街.该工程为地下架空层一层，地上框架六层，为政府的安置房.框剪结构,总高度为21。

00m;建筑总面积为2137。

5M2；工期为220天.二、脚手架方案选择结合本工程结构形式，实际施工特点，选择建筑物四周搭设落地式全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架（方案平面布置图如图1）,该脚手架的支撑设置在建筑物四周回填卵石层上，底部垫300CM＊300CM的木板.此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。

脚手架搭设采用双排单立杆.立杆离结构外沿0。

3m,横距为1。

05m，纵距为1.8m,步距为1。

8m.三、构造要求及技术措施1、地基处理：搭设场地必须平整。

基础上底座下设置垫板,其厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空。

并设置排水措施。

2、立杆:全楼脚手架采用双排单立杆，立杆顶端高出结构檐口上皮1。

5m.立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接.接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm。

3、大横杆：大横杆至于小横杆之上，在立柱的内侧,用直角扣件与立柱扣紧,其长度大于3跨，不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。

大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步，同跨内.相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。

4、小横杆:每一立杆与横杆相交处，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧，在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。

小横杆间距应与立杆柱间距相同,且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间等间距增设小横杆。

小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆在立柱处相向布置。

落地式扣件脚手架方案(含卸荷)

落地式扣件钢管脚手架设计方案工程名称：建设单位：监理单位：设计单位：施工单位：编制单位：编制人：审核单位：审核人：审批单位：审批人：编制时间：2022年4月27日审批时间：目录1 工程概况 (3)2 编制依据 (3)3 施工部署 (3)4施工方法 (6)5监测方案 (11)6技术组织措施 (12)7 文明施工要求 (13)8 计算书 (14)1 工程概况工程名称：工程地址：结构类型：建筑面积：平方米层数：层地上：层地下：层2 编制依据(1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001，2002年版）；(2)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-91）；(3)《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-99）；(4)《钢结构设计规范》（GB50017—2003）；(5)《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001)(2006版)；(6)《混凝土结构设计规范》(G1350010-2002)(7)施工图纸。

3 施工部署3.1 劳动力配备（详见表3-1）表3-13.2 材料配备（详见表3-2）表3-23.3 机具配备（详见表3-3）表3-33.4 扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施3.4.1 立杆立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与纵向杆采用直角扣件连接。

接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。

立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。

3.4.2 纵向杆纵向杆置于立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，纵向杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3，纵向杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5cm。

双排落地扣件式脚手架计算书

扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.038+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.038+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1 )=2.36kN/m正常使用极限状态q'=(0.038+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.038+0.35×1.5/(2+1))+3×1.5/(2+1)=1.71kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[2.36×0.62/8，2.36×0.152/2]=0.11kN·mσ=M max/W=0.11×106/5080=20.87N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.71×6004/(384×206000×121900)，1.71×1504/(8×206000×121900)]=0.115mmνmax＝0.115mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[600/150，10]＝4mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=2.36×(0.6+0.15)2/(2×0.6)=1.1kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.71×(0.6+0.15)2/(2×0.6)=0.8kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.1kNq=1.2×0.038=0.046kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.8kNq'=0.038kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.45×106/5080=88.39N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.096mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.57kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=1.1kN≤R c=0.85×8=6.8kN纵向水平杆：R max=2.57kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.038/h)×H=(0.129+(0.6+0.15)×2/2×0.038/1.5)×22.25=3.3kN 单内立杆：N G1k=3.3kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/2/2=(22.25/1.5+1)×1.5×(0.6+0.15)×0.35×1/2/2=1.56kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=1.56kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(22.25/1.5+1)×1.5×0.17×1/2=2.02kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×22.25=0.33kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.56+2.02+0.33=3.91kN单内立杆：N G2k=N G2k1=1.56kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.5×(0.6+0.15)×(1×3+1×2)/2=2.81kN 内立杆：N Q1k=2.81kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.3+3.91)+ 0.9×1.4×2.81=12.19kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.3+1.56)+ 0.9×1.4×2.81=9.37kN 七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m长细比λ=l0/i=2.25×103/15.8=142.41≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.6m长细比λ=l0/i=2.6×103/15.8=164.48查《规范》表A得，φ=0.262满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.3+3.91)+1.4×2.81=12.59kNσ=N/(φA)=12587.75/(0.262×489)=98.25N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(3.3+3.91)+0.9×1.4×2.81=12.19kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.34×1.5×1.52/10=0.14kN·mσ=N/(φA)+ M w/W=12194/(0.262×489)+144621.06/5080=123.65N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、脚手架搭设高度验算不组合风荷载作用H s1=(φAf-(1.2N G2k+1.4N Q1k))×H/(1.2N G1k)=(0.262×489×205×10-3-(1.2×3.91+1.4×2.81))×22. 25/(1.2×3.3)=99.15m组合风荷载作用H s2=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×(N Q1k+M wkφA/W)))×H/(1.2N G1k)=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×N Q1k+M wφA/W))×H/(1.2N G1k)=(0.262×489×205×10-3-(1.2×3.91+0.9×1.4×2.81+0.14×1000×0.262×48 9/5080))×22.25/(1.2×3.3)=80.86mH s=80.86m>H=22.25m满足要求！九、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.45×2×1.5×2×1.5=5.7kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99(N lw+N0)/(φAc)=(5.7+3)×103/(0.99×489)=17.93N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=5.7+3=8.7kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！。