搅拌站基础计算书
搅拌站地基承载力计算书
地基承载力计算书1、拌合站配置情况拌和站配备2台中联-CIFA JS2000拌和机，共配置8个水泥罐，单个罐自重10吨，在装满材料时材料重按照2个150吨,2个100吨计算。
2、拌和站储料罐基础设计根据罐体基础扩大后尺寸为16.8×3.2-3.6×1.5m，由于实际需要基础扇型布置，其扇型底面积为50m2。
按照此尺寸面积检算地基承载力。
图2-1 拌和站基础平面图3、抗倾覆计算1.本次计算按空罐在10级风作用下的倾覆稳定性验算每个储料罐空壳及支起架重为10t，设计储料罐容装水泥重150t （2个）、100t（2个），水泥罐直径2.97m（2个）；3.4m（2个），罐身长14.3m（按15m长计算风力弯矩），4个罐基本并排竖立，受风面积182.18m2，整体受风力抵抗风载，在最不利风力、空罐情况下计算基础的抗倾覆性，示意图中A点为抗倾覆点。
C30钢筋混凝土比重2.5t/m3,体积75m3。
风级风速换算参考《桥梁工程师手册》1-2-6表风力、等级的划分，见表3-1。
表3-1 风级风速换算表风级风速m/s 风级风速m/s10 24.5-28.4 11 28.5-32.6图3-2 抗倾覆计算示意图2.计算公式（1）风荷载强度公式 ： 0k z s z w w βμμ=k w —风荷载强度（Pa ）；0w —基本风压值（Pa ），根据《建筑结构荷载规范》附录E ，蚌埠地区重现期R=50年的基本风压值为300Pa ；z β—高度Z 处的风振系数，本次计算取1；s μ—风荷载体型系数，对圆形截面取0.8； z μ—风压高度变化系数; 本次计算取1.18；k w =0.8×1.18×1×300=283.2Pa 。
（2）基础抗倾覆计算/c k f k M M ==G 1×1/2×基础宽/k w ×受风面×(14.3/2+4)≥1.5即满足要求k M —抵抗弯矩 （KN •M ） f M —风荷载弯矩（KN •M ）G 1—储蓄空罐+基础自重(KN)k w —风荷载强度（Pa ）（3）基础抗滑稳定性验算 K 0= G 1×f/ F 风≥1.3 即满足要求 G 1—储蓄罐与基础自重(KN) F 风—风荷载(KN)f —基底摩擦系数，查表得0.25；罐与基础自重计算求得：G 1=4×10×10+75×2.5×10=2275KN ；k w =283.2Pa ；受风面积：2×14.3×（3.4+2.97）=182.18m 2；/c k f k M M = G 1×1/2×基础宽/k w ×受风面积×(14.3/2+4)=(2275×3.6/2)/(283.2×182.18×11.15/1000)=7.1＞1.5，满足抗倾覆要求。
拌和站水泥罐基础设计计算书
拌和站水泥罐基础设计计算书拌和站水泥罐基础设计计算书1、水泥罐基础设计拌合站投入5个100t型水泥罐，100t型水泥罐直径3m，支腿邻边间距2.05m;按3个水泥罐一排、2个水泥罐一排共计两排设立。
根据公司以往拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足三个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m(长)×4m(宽)×1.9m(高)，基础埋深1.5m，外漏0.4m，承台基础采用Φ16@200mm×200mm上下两层钢筋网片，架立筋采用450mm×450mmφ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
具体布置见下图:水泥罐平面位置示意图2、水泥罐基础计算书2.1、计算基本参数水泥罐自重约10t，水泥满装100t，共重110t。
水泥罐支腿高3m，罐身高15m，共高18m。
单支基础4m×4m×1.9m钢筋砼。
2.2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为:δ1=1100?(4×4)+1.9×25=68.75+47.5=116.25KN/m2=0.12Mpa 根据《临湘(湘鄂界)至岳阳公路第四合同段两阶段施工图设计》第六册中的岩土设计计算参数表资料可知:本合同段全风化花岗岩承载能力基本容许值为[fa0]=0.25Mpa，因δ1?[fa0]。
现场临建设施工时，为安全起见，基础底面参照一级公路标准施工。
故远大于水泥罐地基承载力要求。
2.3、抗倾覆计算参照《临湘(湘鄂界)至岳阳公路第四合同段两阶段施工图设计》第一册，本合同段地区按最大风速25m/s。
(1)风荷载强度计算:W0,K3,K2,K1,风荷载强度计算:W其中基本风压:v2252391Pa 1.61.6,,,W0风载体形系数:K1=0.8风压高度变化系数:K2=1.0地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K3=1.0 391,312.8pa，1.0，1.0，0.8,W(2)风力计算:水泥罐体按通体罐接受水平风荷载计算，所受水平风荷载为:F=A×W=3.4×18×312.8=19143N=19.14KN 平均作用高度为18/2+1.9=10.9m 倾覆力矩M=F×H=19.14×10.9=208.6KN?m(3)抗倾覆计算:抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
拌和站基础计算书
拌和站基础计算书1. 拌合站概况某搅拌站共有6个水泥罐，单个罐满载时单个支腿受力35t，罐宽3m，罐身高14m，支腿长7m，罐车基础采用C25砼扩大基础，长22m，宽5m，深1.5m，地基承载力180kPa，基底土摩擦系数0.25。
搅拌站地区最大风速21.3m/s。
主楼采用回字形基础，外环7*7m，内环3*3m，深0.9m。
主楼轮廓高8m，宽12m，单腿支撑12t。
2. 拌合站储料罐基础计算2.1 储料罐概况储料罐基础采用砼扩大基础，材料为C25砼,长22m，宽为5m，浇注深度为1.5m，基础底面积A=22×5=110m2 。
2.2 荷载计算储料罐重量通过基础作用于土层上，单个罐满载时每个支腿为35t,共6个罐，每个罐4个支腿，总重集中力P=6×4×10×35=8400kN，基础自重G=25×22×5×1.5=4125kN,承载力计算示意见下图本拌和站地区，最大风速v=21.3m/s，储料罐罐身长14m，6个罐基本并排竖立，单个罐宽3m，总受风面积Af=6×3×14=252m2 。
整体受风荷载等效成水平集中力，如下图所示：风荷载强度计算式为：W=K1 K2K3W其中：W ——风荷载强度 Pa；W0——基本风压值 Pa，可按W=V21.6计算；K1——风载体型系数，圆形取0.8；K2——风压高度变化系数，按30m高考虑为1.13；K3——地形地理条件系数，按山岭峡谷考虑，取1.2； V- 风速 m/s；本拌和站地区，最大风速21.3m/s,则:W0 =V21.6=21.321.6=283.6PaW=K1 K2K3W=0.8×1.13×1.2×283.6=307.6Pa单个罐宽3m，高14m，总受风面积A=252m2 ，风荷载等效成水平集中力P=A·W=252×307.6×10-3=77.5kN2.3储料罐地基承载力计算其中：P- 储蓄罐重量（kN），为8400kN；G-基础砼自重（kN），为4125kN；A- 基础作用于地基上有效面积（m2 ），为110m2 ；M- 由风荷载引起基础的弯矩（kN·m）；M=P·h风=77.5×(7+7)=1085kN·m；W=bh26=22×526=91.7m3 。
拌合站基础计算
拌合站拌合楼基础承载力计算书德商TJ-4标拌和站，配备HZS90拌和机，设有3个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。
拌合站在X103县道右侧，对应新建线路里程桩号k16+800。
经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土。
1.计算公式1.1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量 KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.109 Mpa。
2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度 PaW0—基本风压值 PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速 m/s,取17m/sσ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距 KN•MM2—抵抗弯距 KN•MP1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量 KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力 MPaσ0—砼容许的应力 MPa2、储料罐基础验算2.1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：输料管储料罐主机楼房地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。
2.2.计算方案开挖深度少于3米，根据规范，不考虑摩擦力的影响，计算时只考虑单个储蓄罐重量通过基础作用于土层上，集中力P=1000KN，单个水泥罐基础受力面积为2.8m×5m,承载力计算示意见下图粉质粘土本储料罐根据历年气象资料，考虑最大风力为17m/s，储蓄罐顶至地表面距离为21米，罐身长14m,3个罐基本并排竖立，受风面120m2，整体受风力抵抗风载，在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。
拌和站工程量计算计算书
拌和站工程量计算
1：封闭料仓
墙体体积V=201.4228m3 表面抹面S=774.096m2
2:上料台
墙体体积V=43..194m3表面抹面S=69.12m2 混凝土V=11.07m2 钢筋L=271.2m
3:待检料仓
墙体体积V=135.621m3 表面抹面S=551.1m2
4:围墙
围墙体积V=179.149m3 表面抹面S=1478.65m2
5:蓄水池
墙体体积V=12.96m3表面抹面S=51.3m2
3.9m槽钢一根 2.85m钢管一根
16块盖板每块尺寸2.6m×0.47m
6:沉淀池
墙体体积V=13.98m3表面抹面S=58.24m2
7:厕所
墙体体积V=14.5872m3 表面抹面S=123.48m2
8:大门口墩
墙体体积V=2.1762m3表面抹面S=9.828m2
9:大门口门棚
墙体体积V=7.155m3表面抹面S=41m2
10:洗砂池
墙体体积V=3.825m3 表面抹面S=14.4m2
11:排水沟L=347m
12:线杆圆台V=1.31m3表面抹面S=5.53m2
13:化粪池
墙体体积V=5.184m3 表面抹面S=43.2m2
18块盖板每块尺寸 1.8m×0.47m
14：斜皮带坑
墙体体积V=33.73m3表面抹面S=53.408m2
合计:墙体体积V=654.2942m3表面抹面S=3273.352m2。
(完整版)拌合站、水泥罐、搅拌站地基计算
目录一.计算公式 (2)1.地基承载力 (2)2．风荷载强度 (2)3．基础抗倾覆计算 (2)4．基础抗滑稳定性验算 (3)5.基础承载力 (3)二、储料罐基础验算 (3)1．储料罐地基开挖及浇筑 (3)2.计算方案 (3)3.储料罐基础验算过程 (4)3.1 地基承载力 (4)3.2 基础抗倾覆 (4)3.3 基础滑动稳定性 (5)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)三、拌合楼基础验算 (5)1．拌合楼地基开挖及浇筑 (5)2.计算方案 (6)3.拌合楼基础验算过程 (6)3.1 地基承载力 (6)3.2 基础抗倾覆 (7)3.3 基础滑动稳定性 (7)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (7)拌合站拌合楼基础承载力计算书1号拌合站为华阳村拌和站，配备HZS90拌和机，设有4个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。
拌合楼处于华阳村内，在78省道右侧30m，对应新建线路里程桩号DK208+100。
经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土，1.5米以下为卵石土。
一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.108 Mpa（雨天实测允许应力）2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速m/s,取17m/sσ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa二、储料罐基础验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。
拌合站基础设计计算书
拌合站料仓基础设计一、荷载设计1、考虑空罐重15吨、装料100吨，共115吨。
则每个支座竖向力为F N1=(115*103*9.8/1000)/4=281.75kN2、风荷载考虑查风荷载规范厦门基本风压w0=0.8kN/m2（无漳州基本风压，所以按厦门基本风压取）。
仓高按H=20m，直径d=2m，H/d=10，△≈0，u z w0d2≥0.015。
风载体型u s=0.517，风振系数βz=1.0仓的风荷载分布如图（按5米控制）地面粗糙度按B类考虑F1=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.00*0.8*2*5=4.136 kNF2=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.00*0.8*2*5=4.136 kNF3=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.14*0.8*2*5=4.715kNF4=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.25*0.8*2*5=2.585kN每个桩所受的水平力F s=（F1+ F2+ F3+ F4）/4=(4.136*2+4.715+2.585)/4=3.893 kN轴力F N=(2.585*20+4.715*15+4.136*10+4.136*5)/2/2=46.116kN (-46.116kN)3、地震荷载因拌合站设计使用年限为2年，临时结构，在此不考虑地震荷载。
4、偶然冲击荷载不考虑二、荷载组合1、只考虑恒载轴力F N=1.2*281.75=338.1kN,剪力，弯矩为零。
（此处上人较少，不考虑活荷载）2、考虑恒载和风荷载组合轴力F Nmax=1.2*281.75+1.4*46.116=402.667 kN，F Nmin=1.2*281.75-1.4*46.116=273.538 kN，剪力F s=1.4*3.893=5.45 kN三、抗倾覆验算基础边长按3m*4m设计。
(沿短边3m方向验算)风荷载倾覆力矩:M风=2.585*20+4.715*15+4.136*10+4.136*5=184.465kN.m 空仓反倾覆力矩M仓=（15*1000*9.8/1000+25*3*4*1）*1.5=447kN. m＞184.465kN.m满足要求。
拌合站拌计算书 自己
拌合站水泥罐基础承载力计算书拌合站配备HZS120拌和机，每个拌和机配置4个水泥罐，单个罐自重按10吨，在装满材料时材料重按照100吨计算。
经过现场开挖检查，在地表往下0～2.0米风化风化岩碎屑。
水泥罐尺寸图一.计算公式1 .地基承载力P1/A=σ≤σ0/1.2(1.2为安全系数)P1—储蓄罐+储存料+基础自重KNA—基础作用于地基上有效面积㎡σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6V2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0V—风速m/s,取山东最大风速20.7m/s W =242.097Pa3．基础抗倾覆计算Kc=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+5.3)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP—储蓄空罐+基础自重KNP1—储蓄罐+储存料+基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；二、水泥罐基础验算1．水泥罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：基础为扇形布置，面积为46.6㎡，基础宽3.3m，开挖及浇筑深度为1.5m，4个水泥罐基础连体浇筑。
2.计算方案1)承载力计算开挖深度为1.5米，计算时按照整个储蓄罐重量通过基础作用于土层上，集中力P1=4×（100+1000KN）+基础本身重量，基础本身重量=46.6㎡×1.5m×25KN/m3=1747.5KN，整个水泥罐基础受力面积为46.6㎡，P1=4400+1747.5=6147.5KN，σ=P1/A=6147.5/46.6=0.1583MPa其中HZS120-1站水泥罐基础地基承载力为0.MPa（见承载力报告）σ≥0.MPa×1.2=0.152 MPa拌合站水泥罐基础地基承载力及安全系数满足承载要求。
混凝土搅拌站水泥罐基础设计
100t 水泥罐基础设计计算书一、工程概况某大型工程混凝土搅拌站采用100t 水泥罐,水泥罐直径,顶面高度20m;水泥罐基础采用C25钢筋混凝土整体式扩大基础,基础断面尺寸为×+×;二、设计依据：1、建筑结构荷载规范2006版GB50009-20012、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑地基基础设计规范GB50007-20114、钢结构设计规范GB50017-2003;三、荷载计算1、水泥罐自重：8t ；满仓时水泥重量为100t;2、风荷载计算：宜昌市50年一遇基本风压：ω0=㎡,风荷载标准值: ωk =βz μs μz ω0其中：βz =,μz =,μs =,则：ωk =βz μs μz ω0=×××= kN/㎡四、水泥罐基础计算1、地基承载力验算考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用;水泥罐满仓时自重荷载：G k =1000+80=1080kN混凝土基础自重荷载：G ck =××+×××24=407kN风荷载：风荷载作用点高度离地面,罐身高度15m,直径;Fwk=×15×=风荷载对基底产生弯矩：Mwk=×+2=·m基础底面最大应力：pk,max= 错误!+ 错误!= 错误!+ 错误!=;2、基础配筋验算1 基础配筋验算混凝土基础底部配置Φ16钢筋网片,钢筋间距250mm,按照简支梁验算;混凝土基础承受弯矩：Mmax=×错误!×207××=362kN按照单筋梁验算：αs= 错误!= 错误!=ξ=1-错误! =1-错误! =<ξb=As=错误!= 错误!=1403mm2在基础顶部及底部均配筋13Φ16,As实=13×201=2613mm2 > As=1403mm2,基础配筋满足要求;2 基础顶部承压验算考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用;迎风面立柱柱脚受力：F1k= 错误!- 错误!= 错误!- 错误!=270-69=276kN 背风面立柱柱脚受力：F2k= 错误!+ 错误!= 错误!+ 错误!=270+69=339kN背风面立柱柱脚受力最大,F2d = F2k=基础顶部预埋件钢板尺寸600mm×600mm,混凝土承受压力：σ= 错误!= 错误!=<f c=,基础顶部局部承压受力满足要求;五、空仓时整体抗倾覆稳定性计算考虑水泥罐空仓时自重荷载和风荷载作用;水泥罐空仓时自重荷载：G0k=80kN混凝土基础自重荷载：Gck=256kN倾覆力矩作用点取背风面基础边缘,安全系数：K= 错误!= >,水泥罐抗倾覆稳定性满足要求;六、柱脚预埋件验算空水泥罐在风荷载作用下,迎风面柱脚受拉力：Nk= 错误!-错误!= 错误!- 错误!=69-20=49kN风荷载在柱脚产生剪力：Vk= 错误!= 错误!=柱脚预埋件承受拉剪共同作用,预埋件钢板尺寸600m m×600mm×20mm,锚栓共4根,直径24mm,As=4×353=1809mm2 ;预埋件锚栓面积需满足：As≥错误!+ 错误!αr =, αv=错误!= ×24 错误!=αb=+d=+×20/24=,代入上式：错误!+ 错误!= 错误!+ 错误!=458mm2<A s=1809mm2, 预埋件共采用4根直径24mm锚栓,可以满足要求;锚栓锚固长度：l ab≥ α 错误!d=×215/×24=650mm,实际锚固长度取750mm,可以满足要求;六、结论1、水泥罐基础采用尺寸××的 C25钢筋混凝土基础,基础受力满足要求;2、为保证水泥罐基础安全,要求混凝土基础地基承载力不得小于200kPa;3、水泥罐在风荷载作用下的抗倾覆稳定性满足要求;4、水泥罐柱脚预埋件强度满足要求;。
拌和站基础计算
拌和站料仓计算拌和站基础采用整体基础，基础顶面埋深900mm，基础为C30混凝土，厚度800m，下设300mm厚级配碎石垫层如图1所示图1 储料罐基础图1）荷载分析计算时根据储料罐存料情况分为空仓和满仓两种情况。
空罐时，荷载包括基础自重、上覆土重、储料罐自重（10t）及储料罐所受风荷载。
满仓时，荷载包括基础自重、上覆土重、储料罐自重（10t）、料的重量（大罐150t，）及储料罐所受风荷载。
其中基础自重按2.5t/m3计算，上覆土按γh=18 kN/m2计算（γ=20kN/m3,h=0.9m）。
风荷载按最大风压W0=1000Pa计算。
W=K1K2K3W0式中W——风荷载强度(Pa)；W0——基本风压(Pa)K1——风荷载体型系数；圆形截面取0.8K2——风压高度变化系数，根据分类高度≦20m时取1.0K3——地形地理条件系数；按山岭地区考虑取最大值1.3所以有：W=K1K2K3W0=0.8×1.0×1.3×1000=1040 Pa 灌仓为SC150仓高23m，仓体直径3.2m卸料高度约为2m。
所以SC150迎风面积A1=(23-2)×3.2=67.2㎡。
所以灌仓所受风载大小为：N风=1040×67.2=69888 N2）空仓情况计算对于空仓情况，因竖向荷载相对较小，水平风载较大，所以该工况仅做抗倾覆分析。
为便于计算仅考虑一个罐体的情况，并假定支腿范围内混凝土基础与周围基础独立，基础宽4.94m，如图2所示：图2单罐体基础图假定倾覆时沿背风侧基础边倾倒，以此验算倾覆问题。
此时基础底面所承受的荷载为：SC150：罐体自重：G1=10t，基础混凝土自重：G2=（3.55×4.94×0.8+0.7×0.7×1.5×4）×2.5=42.42t上覆土重量：G3=（3.55×4.94×0.9-0.7×0.7×0.9×4）×2.0=28t即：G150= G1+ G2+ G3=80.46 t对于灌仓SC150倾覆力矩为：M倾= N风×((23-2)/2+2+1.5)= 69888×14=978432 N·m抗倾覆力矩为：M抗= G150×4.940/2×104= 80.46×2.47×104=1987327 N·m因M抗> M倾，所以灌仓SC150不会发生倾覆问题安全系数为：k= M抗/ M倾=2.033）满仓情况计算基础承载力计算料仓基础采用CFG桩基础，桩长8m，桩间距1.65m，桩直径为400mm。
拌合站水泥罐基础设计计算书
望安高速150t 水泥仓粉罐基础设计计算书一、 各项参数：1、 风荷载参数计算风力考虑8级，最大风速v=20.7m/s2、 仓体自重：G=15t二、 空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算1、 计算模型1.2AB CD风荷载强度计算：风荷载强度计算：0321W K K K W ⋅⋅⋅=其中 基本风压：风载体形系数：K1=0.8风压高度变化系数：K2=1.0地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K3=1.0W=0.8×1.0×1.0×267.81=214.25Pa2、 风力计算：A 1=1.522×1.2=1.826m 2，考虑仓顶护栏等，提高1.5倍F 1=214.25×1.826×1.5=586.83N作用高度：H 1=19.322-1.522/2=18.561mA 2=(3.8+0.063×2) ×9.0=35.334m 2F 2=214.25×35.334=7570N作用高度：H 2=8.8+9/2=13.3mA 3=(3.926+0.3)/2×3.3=6.973 m 2F 3=214.25×6.973=1493.97N作用高度：H 3=8.8-3.3/3=7.7mA 4=3.8×2×0.3=2.28 m 2F 4=214.25×2.28=488.49N作用高度：H 4=5.5m3、 倾覆力矩计算：mt F M i ⋅=⨯+⨯+⨯+⨯=⋅=∑58.125.549.4887.797.14933.137570561.1883.586h i 41倾稳定力矩计算：假定筒仓绕AB 轴倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩M 稳1，另一部分是水泥仓立柱与基础连接螺栓抗拉产生的稳定力矩M 稳2。
（每个支撑立柱与基础之间的向上抗拔力按8t 计算）4、 稳定系数三、 地基承载力计算单仓基础按4m*4m ，高度1.5m 设计，混凝土采用C25。
搅拌站基础地基承载计算书
搅拌站基础地基承载计算书一、计算依据A、GB50007-2002 《建筑地基基础设计规范》B、《喇嘛甸制梁场地质勘探报告》C、《喇嘛甸梁场搅拌站基础图》二、计算步骤1、基础埋深计算a、设计冻深zd=z0〃ψzs〃ψzw〃ψze (1)b、基础最小埋深dmin=zd-hmax (2)zd——设计冻深。
z0——标准冻深。
系采用在地表平坦、裸露、城市之外的空旷场地中不少于10年实测最大冻深平均值。
经咨询，大庆市z0取值2m" ψzs——土的类别对冻深的影响系数，按规范A的表5.1.7-1查取；梁场搅拌站基础为粉砂层，取值1.2。
ψzw——土的冻胀性对冻深的影响系数，按规范A的表5.1.7-2查取；大庆市为强冻胀，取值0.85。
ψze——环境对冻深的影响系数，按规范A的表5.1.7-3查取；梁场地处远离城市，取值1.0。
h max——基础地面下允许残留冻土层的最大厚度，按规范A的附录G.0.2查取，搅拌站基础所在土层承载力特征值为90KPa,查询取值为0，故有基础最小埋深dmin = 2.04(m)基础图中可查的基础埋深为2.5m>2.04.固埋深合格。
2、承载力计算搅拌站水泥罐基础为轴心荷载作用，则应符合下列式子要求a 、 pk ≤fabc 、 pk ——相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力值； fa ——修正后的地基承载力特征值；Fk ——相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力值；上部结构为200t 水泥罐两个，每个自重12t ，100t 水泥罐3个，每个自重8t.5个水泥罐都装满的情况下，重量取748t. Gk ——基础自重和基础上的土重；基础顶面无土层，基础自重依照基础图算得为500t,取值500; A ——基础地面面积；基础处理面积为宽8m*长20m,取值160fak ——地基承载力特征值；查地质勘探报告，取值90KPa;ηb 、ηd ——基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，按基底下土的类别查规范A5.2.4取值，基础所在为粉砂，取值ηb=2.0,ηd=3.0"γ——基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；基础所在地，地下水位稳定水位3m,基础埋深2.5m.查《地基与基础》(第三版)得一般土的重度在1.3～2.2g/cm3之间，重度大的土比较密实，强度也较高。
搅拌站基础计算书
拌合站基础计算书第2混凝土拌合站，配备HZS120拌和机两套，每套搅拌楼设有6个储料罐，单个罐在装满材料时均按照150吨计算。
对应新建线路里程桩号DK224+700。
经过现场开挖检查，在地表往下0.5～3米均为粉质砂土。
一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—地基受到的压应力MPaσ0—地基容许承载力MPa通过查资料得出该处地基容许承载力σ0=0.55 Mpa2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度Pa，W=V2/1600ｖ—风速m/s,取28.4m/s（按10级风考虑）3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×力矩≥2即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐自重KNP’—基础自重KNP2—风荷载KN二、储料罐地基承载力验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为7.75m圆的1/4的范围，宽6.25m，基础浇注厚度为0.6m。
基底处理方式为：压路机碾压两遍，填筑30cm山皮石并碾压两遍。
查《路桥计算手册》，密实粗砂地基容许承载力为0.55Mpa。
2.计算方案开挖深度为1.5米，根据规范，不考虑摩擦力的影响，计算时按整体受力考虑，每个水泥罐集中力P=1500KN，水泥罐整体基础受力面积为78m2,基础浇注C25混凝土，自重P’=1170KN，承载力计算示意见下图：P=9000KN0.6m 基础6.25m粉质砂土本储料罐受沿海大风影响，根据历年气象资料，考虑最大风力为28.4m/s（10级风），风的动压力P2=V2/1600=504.1N/m，储蓄罐顶至地表面距离为22米，罐身长21m,6个罐基本并排竖立，受风面积593m2，在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。
HZS50拌合站混凝土拌合站基础计算书
HZS50拌合站混凝土拌合站基础计算书
1. 引言
该文档旨在提供HZS50拌合站混凝土拌合站基础计算书的详
细计算过程和结论。
通过正确计算和设计混凝土拌合站基础，可以
确保设备的安全运行和长期稳定性。
2. 计算材料和参数
在进行混凝土拌合站基础计算之前，我们需要确定使用的材料
和相关参数。
以下是我们所使用的材料和参数：
- 混凝土材料：根据设计要求选择合适的混凝土等级和配合比。
- 土壤参数：包括土壤类型、承载力、水平和垂直应力系数等。
3. 计算步骤
按照以下步骤进行HZS50拌合站混凝土拌合站基础的计算：
3.1 确定设计荷载
根据HZS50拌合站混凝土拌合站的重量和运行时的最大荷载，确定设计荷载。
3.2 计算基础面积
根据设计荷载和土壤承载力，计算出所需的基础面积。
确保基础面积足够大以分散载荷并避免超载。
3.3 计算基础厚度
根据基础面积和设计要求，计算出所需的基础厚度。
基础厚度应能够承受荷载并提供充分的稳定性。
3.4 考虑基础排水
在计算基础尺寸时，还需考虑基础排水。
确保基础结构能够有效排水，避免液体积聚导致基础损坏。
4. 结论
根据所使用的材料和参数，我们成功完成了HZS50拌合站混凝土拌合站基础计算书。
通过正确计算和设计基础，我们可以确保拌合站设备的安全运行和长期稳定性。
如果需要进一步的信息或详细计算结果，请参考附录中的相关文件。
附录
- 计算过程和详细结果- 设计要求参考资料。
HZS100拌合站混凝土拌合站基础计算书
HZS100拌合站混凝土拌合站基础计算书
介绍
本文档提供了HZS100拌合站混凝土拌合站基础的计算书。
基础计算
地基类型
在进行基础计算之前，首先需要确定地基类型。
对于HZS100拌合站混凝土拌合站，适合采用稳定的土壤作为地基。
根据实地勘察和土壤报告，确认地基的稳定性。
荷载计算
基于拌合站的荷载，进行荷载计算。
考虑到拌合站的自重和运行时的荷载，计算出荷载的大小。
基础尺寸
根据荷载计算的结果，确定基础的尺寸。
根据结构工程师的建议和相关规范，确认基础的尺寸，包括宽度、长度和深度。
钢筋计算
根据基础尺寸和地基类型，进行钢筋计算。
确保基础的强度和稳定性，根据需要布置钢筋。
施工方案
根据基础计算的结果和实际情况，制定合理的施工方案。
考虑到工程条件和安全要求，制定出有效的施工方案。
监测与质量控制
在施工过程中，进行监测和质量控制。
通过监测控制基础施工的质量，确保基础的稳定性和安全性。
结论
本文档提供了HZS100拌合站混凝土拌合站基础计算的重要步骤和注意事项。
根据实际情况和相关规范，进行基础计算并制定合理的施工方案，以确保基础的稳定性和安全性。
拌合站基础计算书
面 10m 计算。 由上计算知，基础承受总重量为： G = G1 + G2 = 360 + 1600 = 1960KN 3、荷载及配筋计算 （1）桩承载力计算 单个水泥仓由 2 根灌装桩承载，计算时只考虑由桩基承载。 单根桩需承载F = (G1 + G2)/2 = 980KN 本次设计区域为堆场区域，灌注桩暂时仅考虑轴向承载力，根据《港口工程桩基规范》 4.2.4.3 计算。根据地质资料按粉细砂考虑，标准贯入击数按 25 考虑，其中，桩侧摩阻力标准 值取为 50kPa，桩端阻力标准值取为 700kPa。 3.14 ∗ 0.7 ∗ 12 ∗ 50 + 3.14 ∗ 0.352 ∗ 700 1588 Qd = = = 992KN＞F = 980KN 1.6 1.6 桩顶承压σ = 3.14 ∗0.35 ∗0.35 = 2.55MPa＜35MPa。 由以上计算可知，设计桩承载力满足要求。 （2）承台受力计算 承台实际整体浇筑， 按三跨连续梁计算， 集中荷载为 400KN， 共计 6 处， 均布荷载 42.4KN， 如下图所示。
拌合站基础计算书 一、水泥仓基础计算 1、水泥仓基础设计 桩基（灌注桩） ： 直径 0.7m 灌注桩 6 根，桩长 12m。 配筋按 《港口工程桩基规范》 7.3 构造要求， 配置主筋 （HRB400） 直径 16mm， 间距 100mm； 箍筋 （HPB300） 直径 12mm， 间距 300mm， 采用螺旋式， 桩顶 3.5m 范围加密， 间距 200mm。 混凝土强度 C35，保护层 50mm。 承台： 三个水泥仓基础为整体混凝土承台，水泥仓支腿间距 2.24m，设计承台宽度 4.24m，长度 按两侧水泥仓支腿外各加 1m 计。承台厚度 80cm。 配筋为板顶、板底双向配筋，主筋（HRB400）直径 16mm，间距 200mm。 混凝土强度 C35，保护层 50mm。 2、荷载分析 本次设计拌合站区域为一年内填料区，积水较多，地基承载力较低，首先将表面积水清 理干净后挖除表面浮泥，然后填筑 30cm 山皮石。考虑地基承载力较低，水泥仓基础采用灌 注桩加整体承台形式。 主要考虑的荷载有：承台自重、水泥仓满罐重量及空罐重量、风荷载。其中考虑风荷载 计算时按不利计算，即整体基础的宽度方向计算。 （1） 承台自重： 按单个基础计算，尺寸为 4.24*4.24*0.8m G1 = 4.24 ∗ 4.24 ∗ 0.8m ∗ 25 = 360KN （2）水泥仓满罐重量： 水泥仓采用 100t 水泥仓，满罐重量按支腿承载力 400KN 考虑，总重量为G2 = 400 ∗ 4 = 1600KN。 （3）水泥仓空罐重量： 罐体直径 3.2m，高度按 10m 计，整体高度按 15m 计。水泥仓自重按 55KN 考虑。 （4）风荷载： 风荷载取为 1KPa(相当于风速 40m/s，蒲式风级 13 级)。 水泥和粉煤灰料仓型号为 100t，直径为 3.2m，则料仓的迎风面积为 A = 3.2 ∗ 10 = 32m2 ，则最大风荷载为 F1 = 32 ∗ 1 = 32KN ，受力作用点按照距离基准
搅拌站基础计算书111资料
改建铁路孟平线孟庙至平顶山西增建二线工程搅拌站基础计算书计算:复核:审核:中铁七局四公司孟平铁路项目部2014年2月一、搅拌站简介孟庙至平顶山西段增建二线工程MPSG-1标洪庄杨搅拌站位于平顶山市叶县洪庄杨乡，搅拌站占地面积22亩。
主要生产设备有一台60型拌合机、一台120型拌合机。
日生产能力1500m3。
搅拌站配备一台装载机，1台200Kw发电机，6台混凝土运输车，1台650KVA变压器，一台150t地磅。
存料场设3个合格区、3个待检区并进行分类标识，存料场采用钢结构棚架防护。
主要承担DK37+132-DK52+200段的桥、涵和路基附属工程混凝土生产任务，生产混凝土等级主要有C15、C20、C25、C30、C35、C40、C50、C55等。
本标段混凝土需求总量约18.2万m³，平均运距8Km，时长18个月，年平均生产混凝土12.1万m³。
二、基础布置1、搅拌主楼和控制室基础主楼和控制室基础共设7个独立基础，其中主楼三个基础，控制室三个，主楼和控制室共用一个。
其中主楼三个基础受力200kN，控制室三个基础受力10kN；主楼柱预埋钢板H16mm×700mm×700mm;基础0.20m,柱高1.08m横截面尺寸1.5m×1.5m。
控制室设三个小基础高0.2m,基础和柱横截面尺寸0.5m×0.5m，柱高1.03m，预埋钢板F16mm×500mm×500mm。
2、配料机基础配料机基础(共10个)单墩受力P2=80KN; 预埋钢板16mm×600mm ×600mm;墩柱高0.85m,设横截面尺寸0.8m× 0.8m。
为提高承载力，铺一层10m*4m的C15混凝土。
3、斜皮带机基础斜皮带机基础(共8+2个)8单墩受力P3=20KN，2单墩受力P3=50KN;; 预埋钢板16mm×500mm×500mm;。
搅拌站单地基计算
4＃搅拌站（HZS180）水泥罐基础计算书编制 :审核 :审批：2014年01月4#砼拌和站地基计算书一、砼拌和站水泥灌基础立面布置如下图：二、依据：1、设计荷载:（1）单个水泥储罐自重及最大储料重(已考虑1。
2重量系数）: 1440KN（2)基本风压：1.4KN/m22、相关设计资料、规范及规程：（1）项目部提交的设备总体布置等相关技术资料。
A、φ500mmPHC单桩承载力2000KN。
B、粘土软基端阻特征值170KPa，计算按厚15m。
（2）《建筑地基处理技术规范》（GTG79-2002）(3）《建筑地基基础技术规范》（DB42/242—2003）（4）《建筑地基基础技术工程施工质量验收规范》(GB50202—2002）三、桩基计算:1、PHC桩技术参数：桩径:φ500mm;单桩承载力2000KN桩长：根据各结构的荷载情况,桩长拟定如下:（1）搅拌站打入桩长：打入深度L=16m ，计算时按15m 。
四、计算结果如下：由管桩制造厂家提供数据，桩身承载力：12000R KN =桩径为0。
5米，故周长 1.57p U m =,截面20.196p A m =，2/10mm N f cu =,粉质粘土侧阻力特征值KPa q si 35=。
粉质粘土，桩端承载力特征值170p q KPa =则：P p i si A q L q U R ⋅⋅+⋅⋅∑=α21.5715350.51700.196841KN =⨯⨯+⨯⨯=则单桩承载力采用12min(,)841a R R R KN ==五、基础计算1、荷载分析：水泥灌满仓时及支撑桁架自重分配到单个基础立柱的荷载为:1360G kN =,本拌和站风荷载为主要动荷载,直径3m 水泥罐高度7m,支撑桁架高7m根据风压分布,查《公路桥涵设计通用规范》（JTJ D60—2004）,基本风压取值0.6kPa,则风荷载标准值：（设计基准风速取d V = 43m/s) wh d wh A W k k k F 210=,0.10取用k ,3.11取用k ，0.12取用k ，grV W d d 22=，空气力密度012.0≈r 2/81.9s m g =。
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拌合站基础计算书
第2混凝土拌合站，配备HZS120拌和机两套，每套搅拌楼设有6个储料罐，单个罐在装满材料时均按照150吨计算。
对应新建线路里程桩号DK224+700。
经过现场开挖检查，在地表往下0.5～3米均为粉质砂土。
一.计算公式
1 .地基承载力
P/A=σ≤σ0
P—储蓄罐重量KN
A—基础作用于地基上有效面积mm2
σ—地基受到的压应力MPa
σ0—地基容许承载力MPa
通过查资料得出该处地基容许承载力σ0=0.55 Mpa
2．风荷载强度
W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2
W —风荷载强度Pa，W=V2/1600
ｖ—风速m/s,取28.4m/s（按10级风考虑）
3．基础抗倾覆计算
K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×力矩≥2即满足要求
M1—抵抗弯距KN•M
M2—抵抗弯距KN•M
P1—储蓄罐自重KN
P’—基础自重KN
P2—风荷载KN
二、储料罐地基承载力验算
1．储料罐地基开挖及浇筑
根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：
地基开挖尺寸为半径为7.75m圆的1/4的范围，宽6.25m，基础浇注厚度为0.6m。
基底处理方式为：压路机碾压两遍，填筑30cm山皮石并碾压两遍。
查《路桥计算手册》，密实粗砂地基容许承载力为0.55Mpa。
2.计算方案
开挖深度为1.5米，根据规范，不考虑摩擦力的影响，计算时按整体受力考虑，每个水泥罐集中力P=1500KN，水泥罐整体基础受力面积为78m2,基础浇注C25混凝土，自重P’=1170KN，承载力计算示意见下图：
粉质砂土
本储料罐受沿海大风影响，根据历年气象资料，考虑最大风力为28.4m/s（10级风），风的动压力P2=V2/1600=504.1N/m，储蓄罐顶至地表面距离为22米，罐身长21m,6个罐基本并排竖立，受风面积593m2，在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。
计算示意图如下
P2
罐与基础自重P1+P’
3.储料罐基础验算过程
3.1 地基承载力
根据上面公式，已知P+P’=10170KN，计算面积A=78×106mm2,
P/A= 10170KN/78×106mm2=0.13MPa ≤σ0=0.55 MPa
地基承载力满足承载要求。
3.2 基础抗倾覆
根据上面力学公式：
K c=M1/ M2=（P1+P’）×基础宽×0.5/ P2×受风面×11.6
=（9000+1170）×6.25×0.5/(504.1×593×11.6/1000)
=9.1≥2 满足抗倾覆要求
三结论
经计算，水泥罐基础承载力和抗倾覆均满足要求。