双排脚手架计算书
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
主体双排落地脚手架计算书
主体双排落地脚手架计算书一、引言脚手架是施工中常用的临时结构，用于支撑、搭设和为工人提供工作平台。
主体双排落地脚手架是一种常见的脚手架形式，其设计和计算对于施工任务的安全和效率至关重要。
本文将分析和计算主体双排落地脚手架的各项参数，以确保其在实际施工中的可靠性和稳定性。
二、设计参数1. 承载能力：主体双排落地脚手架需要能够承载工人和施工材料的重量。
为了保证安全，脚手架的承载能力应足够，考虑到载荷的变化，负载的最大尺寸和重量以及工作人员的数量等因素。
2. 材料选用：主体双排落地脚手架的构件选用需要考虑其强度、耐久性和稳定性。
常见的脚手架材料包括钢筋、钢管和木材等。
在设计过程中，应根据具体的施工现场情况选择材料，并保证其符合相关规范和标准。
三、计算方法1. 稳定性计算：主体双排落地脚手架的稳定性是设计和计算的重点。
稳定性计算需要考虑脚手架的高度、基座面积和倾斜度等因素。
通常采用静力计算法，根据脚手架的几何形状和材料特性计算其稳定性系数。
2. 承载能力计算：主体双排落地脚手架的承载能力计算需要考虑脚手架的材料强度和结构形式。
载荷的计算包括静载和动载两种情况，其中静载是指脚手架本身和施工材料的重量，动载是指工人在脚手架上工作时产生的振动和冲击力。
根据相关标准和规范，可计算出脚手架的设计承载能力。
四、施工注意事项1. 搭设顺序：在搭设主体双排落地脚手架时，应根据安全和施工需要确定合适的搭设顺序。
首先应搭设基座和水平支撑，然后依次搭设立杆、纵横杆和水平杆等构件。
在搭设过程中，应严格按照设计要求进行，确保脚手架的抗倾倒、抗风性能。
2. 安全措施：在使用主体双排落地脚手架过程中，要注意定期检查和维护，确保其正常工作状态。
同时，要加强施工人员的安全培训，提高其使用脚手架的意识和技能。
合理使用安全带、安全网和防护栏杆等安全设施，防止高空坠落和其他意外事故的发生。
五、结论主体双排落地脚手架是常用的施工临时结构，其设计和计算对于施工任务的安全和效率至关重要。
双排脚手架计算(完整版)
脚手架施工方案一、工程概况本工程建筑面积3988.4m2，建筑层数三层，局部四层，建筑结构类型框架，总高度为16.3m。
二、搭设形式和材质1、本工程采用双排落地式外脚手架（扣件式钢管脚手架），架体外围护密目安全网封闭。
2、钢管选用国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）3号普通钢管，其质量符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，尺寸为外径48mm，壁厚3.5mm。
新、旧架管在使用前应保养、除锈，刷防锈漆，统一涂色。
3、扣件采用铸铁扣件，其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。
4、脚手板采用竹脚手板。
三、施工准备1、单位工程负责人应按施工组织设计中有关规定的要求，向架设作业和使用人员进行技术交底。
2、应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001，8.1构配件检查与验收中8.1.1—8.1.5条规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。
3、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
4、搭设前应对场地进行平整，清除场地杂物，硬化基础，并做排水措施。
5、当脚手架下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。
四、搭设（一）地基与基础1、脚手架地基与基础的施工根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）的有关规定进行。
2、脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。
基础平整夯实，宜采用砼硬化，立杆垂直落在垫板上，垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，亦可采用槽钢。
3、脚手架基础经验验收合格后，应按施工组织设计的要求定位放线。
并将底座、垫板准确放在定位线上。
（二）搭设1、搭设作业顺序：先搭设立杆，立杆底部用横、纵向扫地杆固定（固定立杆底端前，应确保立杆垂直），沿着建筑物竖起3-4根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定），和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按40-60N.m力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段，按照上述要求依次向前延伸（水平杆采用对接、立杆采用对接），直至第一步架体交圈完成。
双排扣件钢管脚手架计算书
双排扣件钢管脚手架计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1双排扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2017《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为 N/mm2，钢管强度折减系数取。
双排脚手架，搭设高度米，立杆采用单立管。
立杆的纵距米，立杆的横距米，内排架距离结构米，立杆的步距米。
钢管类型为φ48×，连墙件采用2步2跨，竖向间距米，水平间距米。
施工活荷载为m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹串片，荷载为m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹串片，荷载为m，安全网荷载取m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压m2，高度变化系数，体型系数。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积，地基承载力调整系数。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=m脚手板的荷载标准值 P2=×2=m活荷载标准值 Q=×2=m荷载的计算值 q=×+×+×=m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=×8= σ=γ0M/W = ××106/=mm2小横杆的计算强度小于mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值 q=++=m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=××(384××105×=小横杆的最大挠度小于150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
双排双立杆脚手架计算书(完整版)
本脚手架计算依据：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- 2001)(以下简称规 范)
《建筑施工手册》第三版(以下简称手册)
1)纵向水平杆、横向水平杆计算
W
6
= 0.478乌=94.09N/mm < f=205N/mm25.08 10
符合要求
(2)变形验算
查规范得：
弹性模量E=2.06X105N/mml
惯性矩l=12.19cm2
作用于横向水平杆线荷载设计值：
q=1.2X0.35X0.75+1.4X3X0.75=3.465 N/m
则挠度为：
44
=也=5彳竿1050__4=2.18mm竺=7mm384EI3842.061012.1910150
1.横向水平杆验算
(1)抗弯验算
作用于横向水平杆弯矩设计值：
M=1.2Mgk+1.4MqK
贝
22
Mna=1.2qG^lb+1.4qQk?b
8 8
2
=(1.2 0.35 0.75 1.430.75) 1.05
8
=0.478KN?m
查规范得：
截面模量W=5.08crm
Q235钢抗弯强度设计值
_Mmax .
同时也小于10mm
满足要求
2.纵向水平杆计算
(1)抗弯验算
横向水平杆向内侧挑出距离为300mm按200mn计算
a1)2=0.5X3.465X1.05X(1 +竺)2=2.578KN
lb1.05
扣件式落地双排脚手架计算书(搭设高度36M)
3.强度验算
最大应力计算值σ = 1×0.289×106/5.26×103=54.894 N/mm2； 小横杆实际弯曲应力计算值σ=54.894N/mm2 小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足 要求！
4.挠度验算
最大挠度ν=0.552mm；
小横杆实际最大挠度计算值ν=0.552mm 小于最大允许挠度值min（800/150，10） =5.333mm，满足要求！
一、参数信息
1.脚手架搭设参数
脚手架从地面开始搭设
搭设高度(m)
36
顶步栏杆高(m)
1.5
内立杆距墙(m)
0.3
立杆步距(m)
双排外竹脚手架计算书
双排外竹脚手架计算书xx工程；工程建设地点:xx；属于框架结构；地上12层；地下2层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由xx投资建设，xx设计，地质勘察，xx监理，组织施工；由xx担任项目经理，担任技术负责人。
本脚手架计算书依据《建筑结构荷载规范》、《施工技术》（2000年3月刊）、《建筑施工落地双排外竹脚手架技术规程》(DB22/47-2005)、本工程施工图纸、施工组织设计编制。
一、脚手架参数信息：1、基本参数本工程外墙双排竹脚手架的搭设高度为18m，立杆横距为1m，立杆纵(跨)距为1.4m，横杆步距为1.8m。
2、材料参数搭设本脚手架所用的材料为毛竹，弹性模量E=30000kN/m2，抗压强度设计值为12kN/m2，抗弯强度设计值为66 kN/m2。
小横杆平均外径为110mm，壁厚为6mm，其截面惯性矩为I=π×[1104-(110-6)4]/64=1444354.291 mm4。
大横杆平均外径为110mm，壁厚为8mm，其截面惯性矩为I=π×[1104-(110-8)4]/64=1873507.629 mm4。
立杆平均外径为120mm，壁厚为12mm，其截面惯性矩为I=π×[1204-(120-12)4]/64=3500475.632 mm4。
所用的脚手板为竹笆片脚手板，其自重为0.3kN/m2，安全网自重为0.005 kN/m2。
二、小横杆验算：小横杆按照单跨简支梁进行计算1、小横杆的荷载计算：作用在小横杆上的荷载包括施工荷载为1kN/mm2，转化为作用在小横杆上的线荷载为q1=1×1.4/(2+1)=0.467kN/m；脚手板荷载，q2=0.3×1.4/(2+1)=0.14kN/m。
=1.4×q1+1.2×q2=0.821kN/m。
所以，作用在小横杆上的荷载为q小2、小横杆抗弯强度验算：小横杆的最大弯矩为，M=0.821×12/8=0.103kN·m最大弯矩处竹子的截面抵抗矩为：W=π×[1104-(110-6)4]/(32×110)=26260.987mm3。
双排钢管脚手架施工方案(详细计算书)
双排钢管脚手架施工方案一、工程概况双排钢管脚手架是在建筑施工中常用的一种支撑结构，用于支持工人、材料和设备。
本文将详细介绍双排钢管脚手架的施工方案，并提供相关的计算书。
二、脚手架材料1.主材料：直径48mm、壁厚3.5mm的Q235高频焊接钢管。
2.连接件：套筒式钢管脚手架连接件。
3.支撑：支杆、水平杆、斜杆等。
三、施工步骤1.地基处理：保证地基承载力符合要求。
2.定位安装：根据设计要求放置基础，确定双排钢管脚手架的位置。
3.搭设立杆：将钢管立杆按照设计要求固定到地基上。
4.搭设横杆：将水平杆按照设计要求安装在立杆之间。
5.加固支撑：安装斜杆进行加固，增加整体稳定性。
6.搭设底层工作平台：根据建筑高度需求，搭设底层工作平台。
7.搭设上层工作平台：根据需要，继续搭设上层工作平台。
四、荷载计算1. 铺设板材 - 板材荷载：500kg/m² - 板材重量：30kg/平方米2. 人员活动 - 人员荷载：200kg/平方米3. 工具设备 - 工具设备荷载：100kg/平方米五、结构稳定性计算1.脚手架自重计算：根据材料重量和脚手架结构计算自重。
2.风荷载计算：考虑脚手架在风力作用下的稳定性。
3.水平荷载计算：考虑横向水平荷载对脚手架的影响。
六、安全注意事项1.搭设过程中，工人需系好安全带，确保安全。
2.定期检查脚手架连接件的稳定性，及时更换磨损部件。
3.遇雨天或风力大的情况下，暂停施工，避免安全事故发生。
结语双排钢管脚手架是建筑施工中重要的支撑结构，施工方案的完备性和安全性直接关系到整个工程的顺利进行。
通过本文的介绍，希望能够提供关于双排钢管脚手架施工方案的参考，并加强对施工安全的重视。
落地式双排脚手架计算书
落地式双排脚手架计算书计算依据：1、J GJ130—20012、施工手册3、J GJ80—91二、条件：双排脚手架采用密目网全封闭，搭设高度H=23米，立杆横距b（架宽）=1.2米，立杆纵距L=1.5米，大横杆步距h=0.9米，铺下脚手板2层，施工荷载Qk=2KN/㎡（装修架）连墙杆布置为两步三跨，计算脚手架整体稳定性，及扣件承载力，连墙杆计算；本工程采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊钢管其力学特征如下：1、A —立杆截面面积为4.89cm2I —惯性矩为12.19cm4W —截面模量为5.08cm3i —回转半径i为1.58cm钢管—3.84kg/mf —钢材抗压强度为205N/ mm2三、计算立杆的整体稳定：1、按组合风荷载时验算公式N/ΦA +Mw/W≤f（1）N —组合风荷载的轴向力公式N=1.2（N G1k+N G2K）+0.85×1.4∑N QK（2）Mw —风荷载产生的弯矩公式Mw=0.85×1.4MwkW=截面模量5.08 cm3（3）计算N①N G1k（一步一纵距自重×全高）双排脚手架步距 1.8米，立杆纵距 1.5米，查表3得每米立杆承受的结构g k=0.1248KN/m，但在每步中间均增加一道护身栏杆，脚手架全高23米折合H/h=23/1.8=13步求N G1k=0.1248×13+0.0015×8+0.0384×1.5×8=2.0952KN（为外侧立杆的承重）②N G2k=机配件自重产生的轴向力脚手板自重0.35KN/㎡密目网自重0.003 KN/㎡扣件自重0.132KN/个挡脚板自重0.08KN/m栏杆+挡脚板自重0.14KN/m钢管自重0.0384KN/ma、手板长度为立杆纵距，宽度为b架宽满铺，铺设2层，计算式:b×1.5×0.35×2=1.2×1.5×0.35×2=1.26KNb、小横杆及扣件：由于铺脚手板所以还要在原有小横杆中间再加1根计算式：小横杆×小横杆自重+扣件数×单个重=0.6×0.0384×2+2×0.132=0.073KNc、挡脚板：2层作业层设置挡脚板，计算时用2层×立杆纵距L×挡脚板自重计算式：2×1.5×0.08=0.24KNd、密目网计算式：23×0.003×1.5=1.035KN求N G2K=1.26+0.73+0.24+1.035=2.61KN③N QK（施工荷载）N QK=2KN/㎡×1.5×1.2/2=1.8KN③各值代入公式求NN=1.2（N G1k+N G2K）+1.4∑N QK=1.2（2.0952+2.61）+1.4×1.8=8.2KN（4）求A=单根立根截面=4.89cm2=489mm2（5）求Φ①先计算入=kuh/ii=1.58㎝k=1.155u=计算长度系数为1.55h=1.8米=180cm代入公式：入=1.155×1.55×180/1.58=204查附表4，求Φ当入=204时，Φ=0.174（6）计算轴力N产生的应力N/ΦA已求N=8.2KN=8200N则N/ΦA=8200/0.174×489=96.3N/mm2（7）计算风荷载产生的应力Mw/WMw=0.85×1.4Wk·L·h2/10Wk=0.7us ×uz×W① us （体型系数），本工程为框架us=1.3Φ，Φ为密目网挡风系数Φ=0.4，则us=1.3Φ=1.3×0.4=0.52② uz （风压高度变化系数）按郊区（B类）20m高取值，查表2得uz=1.25W（基本风压）取0.35KN/㎡求Wk=0.7×0.52×1.25×0.35=0.15925L（脚手架立杆纵距）=1.5米h（步距）=1.8米求Mw=0.85×1.4×Wk·L·h/10=0.85×1.4×0.15925×1.5×1.82/10=0.92KN·m=92000N·㎜即Mw/W=92000/5080=18.11N㎜2立杆轴力与风荷载叠加N/ΦA+Mw/W=96.3+18.11=115N/㎜2＜f=205N/㎜2结论：立杆安全。
双排脚手架计算书(1.5步距)
连墙件扣件连接示意图
八、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支 点距离墙体为 1200mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。 受脚手架集中荷载 N=1.2×5.449 +1.4×4.5=12.839kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；
普通型钢悬挑脚手架计算书
本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察， 某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任 技术负责人。
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规 范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高 处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。
2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
双排脚手架计算(完整版)
脚手架施工方案一、工程概况本工程建筑面积3988.4m2，建筑层数三层，局部四层，建筑结构类型框架，总高度为16.3m。
二、搭设形式和材质1、本工程采用双排落地式外脚手架（扣件式钢管脚手架），架体外围护密目安全网封闭。
2、钢管选用国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）3号普通钢管，其质量符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，尺寸为外径48mm，壁厚3.5mm。
新、旧架管在使用前应保养、除锈，刷防锈漆，统一涂色。
3、扣件采用铸铁扣件，其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。
4、脚手板采用竹脚手板。
三、施工准备1、单位工程负责人应按施工组织设计中有关规定的要求，向架设作业和使用人员进行技术交底。
2、应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001，8.1构配件检查与验收中8.1.1—8.1.5条规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。
3、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
4、搭设前应对场地进行平整，清除场地杂物，硬化基础，并做排水措施。
5、当脚手架下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。
四、搭设（一）地基与基础1、脚手架地基与基础的施工根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）的有关规定进行。
2、脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。
基础平整夯实，宜采用砼硬化，立杆垂直落在垫板上，垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，亦可采用槽钢。
3、脚手架基础经验验收合格后，应按施工组织设计的要求定位放线。
并将底座、垫板准确放在定位线上。
（二）搭设1、搭设作业顺序：先搭设立杆，立杆底部用横、纵向扫地杆固定（固定立杆底端前，应确保立杆垂直），沿着建筑物竖起3-4根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定），和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按40-60N.m力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段，按照上述要求依次向前延伸（水平杆采用对接、立杆采用对接），直至第一步架体交圈完成。
双排外竹脚手架计算书
双排外竹脚手架计算书计算依据:1、《建筑施工竹脚手架安全技术规范》JGJ254-20112、《建筑施工落地双排外竹脚手架技术规程》DB22/47-20053、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036 《施工技术》（2000年3月刊）一、脚手架参数信息1基本参数本工程外墙双排竹脚手架的架体高度为24m,立杆横距为1.05m,立杆纵（跨）距为1.5m立面图2、材料参数搭设本脚手架所用的材料为毛竹，弹性模量E=30000N/mm2，抗压强度设计值为12N/m m2,抗弯强度设计值为66N/mm2。
横向水平杆平均外径为90mm,壁厚为6mm,其截面惯性矩为匸nX [9-(90-2 6)4]/64=14403651.031 mm4。
纵向水平杆平均外径为110mm,壁厚为8mm，其截面惯性矩为匸nX [110110-2 X°]/644=3354391.574 mm。
立杆平均外径为120mm,壁厚为10m m,其截面惯性矩为匸nX [12-0120-2 X)4]/64=52740021.676 mm。
所用的脚手板为竹笆片脚手板，其自重为0.14kN/m2,安全网自重为0.005kN/m2。
二、横向水平杆验算横向水平杆按照单跨简支梁进行计算q1横向水平杆的荷载计算作用在横向水平杆上的荷载包括施工荷载为3kN/mm2，转化为作用在横向水平杆上的线荷载为q1=3X.5/(2+1)=1.5kN/m;脚手板荷载，q2=0.14 X.5/(2+1)=0.07kN/m。
所以，作用在横向水平杆上的荷载为q小=1.4 X什1.2 X2=2.184kN/m。
2、横向水平杆抗弯强度验算横向水平杆的最大弯矩为，M=2.184X1.05/8=0.301kN m最大弯矩处竹子的截面抵抗矩为：W nX [90-(90-2 6)4]/(32 90)=31192.245口0?。
扣件钢管落地式双排外脚手架计算书
G212线北温泉危岩带抢险整治工程扣件式钢管落地双排外脚手架计算书计算：复核：审核：中铁十七局集团有限公司G212线北温泉危岩带抢险整治工程项目经理部二O一一年三月一日目录1、概述 (1)2、编制依据、选型、计算及构造要求 (1)2.1、扣件式钢管落地脚手架所涉及的依据及规范 (1)2.2、脚手架选型 (1)2.3、脚手架设计参数 (2)3、扣件式钢管落地双排外脚手架计算书 (2)3.1、参数信息 (2)3.1.1、基本参数信息 (2)3.1.2、活荷载参数 (2)3.1.3、风荷载参数 (3)3.1.4、静荷载参数 (3)3.1.5、地基参数 (3)3.2、大横杆的计算 (3)3.2.1、均布荷载值计算 (3)3.2.2、强度验算 (4)3.2.3、挠度验算 (4)3.3、小横杆的计算 (5)3.3.1、荷载值计算 (5)3.3.2、强度验算 (5)3.3.3、挠度验算 (6)3.4、扣件抗滑力的计算 (6)3.5、脚手架立杆荷载计算 (7)3.6、立杆的稳定性计算 (7)3.7、最大搭设高度的计算 (9)3.8、连墙件的稳定性计算 (9)3.9、立杆的地基承载力计算 (10)4、脚手架搭设施工注意事项 (11)扣件式钢管落地双排外脚手架计算书1、概述重庆市北温泉危岩带位于重庆市北碚区嘉陵江温塘峡谷右岸，平面形态呈条带状展布，南起鹞鹰岩，北止于四川仪表厂东侧，全长约1000m，距重庆市核心区约32km，距北碚区城区约7km。
北温泉危岩带共划分11处危岩段，根据危岩岩体结构面发育程度及组合特征、切割块体的变形破坏机制及所处位置等情况，划分危岩体35个(已治理4个)块体最大规模为3211.67m3，总体积16432.4m3，属特大型危岩。
危岩体相对高度15～90m，属高～中位危岩体。
本合同段脚手架工程设计为7段，脚手架架设距离长、高，是本合同段的重、难点工程。
2、编制依据、选型、计算及构造要求2.1、扣件式钢管落地脚手架所涉及的依据及规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130－2001）《岩土锚杆(索)技术规程CECS22－2005》《建筑结构荷载规范》（GB50017－2003）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2002）《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)《施工手册第四版》设计施工图、地勘资料及施工现场土质实际情况等2.2、脚手架选型2.2.1根据地质资料及施工现场实际情况显示，该支护从现有地平面搭设脚手架。
双排脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书1 工程；工程建设地点 : ；属于结构；地上 0 层；地下 0 层；建筑高度：0m；标准层层高： 0m ；总建筑面积： 0 平方米；总工期：0 天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002) 、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 等编制。
一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为25 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距L b 为1.2m，纵距 L a 为 1.2m，大小横杆的步距为 1.5 m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48Χ3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m ，水平间距 3.6 m ，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m 2；脚手架用途 : 装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东东莞市，基本风压0.5 kN/m 2 ；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92 ，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1291 ；脚手板自重标准值 (kN/m2):0.300 ；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150 ；安全设施与安全网 (kN/m2):0.005 ；脚手板类别: 竹笆片脚手板；栏杆挡板类别: 竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033 ；脚手板铺设总层数 :16 ；5.地基参数地基土类型: 素填土；地基承载力标准值(kPa):80.00 ；立杆基础底面面积 (m2):0.20 ；地基承载力调整系数:1.00 。
双排落地扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.038+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.038+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1 )=2.36kN/m正常使用极限状态q'=(0.038+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.038+0.35×1.5/(2+1))+3×1.5/(2+1)=1.71kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[2.36×0.62/8，2.36×0.152/2]=0.11kN·mσ=M max/W=0.11×106/5080=20.87N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.71×6004/(384×206000×121900)，1.71×1504/(8×206000×121900)]=0.115mmνmax＝0.115mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[600/150，10]＝4mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=2.36×(0.6+0.15)2/(2×0.6)=1.1kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.71×(0.6+0.15)2/(2×0.6)=0.8kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.1kNq=1.2×0.038=0.046kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.8kNq'=0.038kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.45×106/5080=88.39N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.096mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.57kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=1.1kN≤R c=0.85×8=6.8kN纵向水平杆：R max=2.57kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.038/h)×H=(0.129+(0.6+0.15)×2/2×0.038/1.5)×22.25=3.3kN 单内立杆：N G1k=3.3kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/2/2=(22.25/1.5+1)×1.5×(0.6+0.15)×0.35×1/2/2=1.56kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=1.56kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(22.25/1.5+1)×1.5×0.17×1/2=2.02kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×22.25=0.33kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.56+2.02+0.33=3.91kN单内立杆：N G2k=N G2k1=1.56kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.5×(0.6+0.15)×(1×3+1×2)/2=2.81kN 内立杆：N Q1k=2.81kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.3+3.91)+ 0.9×1.4×2.81=12.19kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.3+1.56)+ 0.9×1.4×2.81=9.37kN 七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m长细比λ=l0/i=2.25×103/15.8=142.41≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.6m长细比λ=l0/i=2.6×103/15.8=164.48查《规范》表A得，φ=0.262满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.3+3.91)+1.4×2.81=12.59kNσ=N/(φA)=12587.75/(0.262×489)=98.25N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(3.3+3.91)+0.9×1.4×2.81=12.19kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.34×1.5×1.52/10=0.14kN·mσ=N/(φA)+ M w/W=12194/(0.262×489)+144621.06/5080=123.65N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、脚手架搭设高度验算不组合风荷载作用H s1=(φAf-(1.2N G2k+1.4N Q1k))×H/(1.2N G1k)=(0.262×489×205×10-3-(1.2×3.91+1.4×2.81))×22. 25/(1.2×3.3)=99.15m组合风荷载作用H s2=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×(N Q1k+M wkφA/W)))×H/(1.2N G1k)=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×N Q1k+M wφA/W))×H/(1.2N G1k)=(0.262×489×205×10-3-(1.2×3.91+0.9×1.4×2.81+0.14×1000×0.262×48 9/5080))×22.25/(1.2×3.3)=80.86mH s=80.86m>H=22.25m满足要求！九、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.45×2×1.5×2×1.5=5.7kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99(N lw+N0)/(φAc)=(5.7+3)×103/(0.99×489)=17.93N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=5.7+3=8.7kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！。
双排钢管脚手架施工方案(详细计算书)
目录1 编制依据 02 工程概况 03 施工部署 03。
1 组织机构 03。
2 设计总体思路 03.3 劳动力准备 03.4 材料准备 (1)3.5 机具准备 (1)3.6 技术准备 (2)4 脚手架构造要求 (2)4.1 总的设计尺寸 (2)4。
2 纵向水平杆 (2)4。
3 横向水平杆 (2)4。
4 脚手板 (3)4。
5 立杆 (3)4.6 连墙件 (3)4.7 门洞 (3)4。
8 剪刀撑 (3)4.9 扣件 (4)4.10 基础 (4)4。
11 ................................................................................................................................. 上人斜道 4 5 脚手架的搭设和拆除施工工艺 (4)5.1 落地脚手架搭设施工工艺 (4)5.2 脚手架的拆除施工工艺 (5)6 目标和验收标准 (5)7 安全文明施工保证措施 (5)7。
1 材质及其使用的安全技术措施 (5)7。
2 脚手架搭设的安全技术措施 (6)7。
3 脚手架上施工作业的安全技术措施 (6)7。
4 脚手架拆除的安全技术措施 (6)7.5 文明施工要求 (7)7。
6 应执行的强制性条文 (8)8 设计计算 (9)8。
1 荷载传递路线 (9)8。
2 横向水平杆强度计算 (9)8。
3 纵向水平杆强度计算 (10)8。
4 连接扣件抗滑承载力计算 (10)8。
5 立杆稳定性计算 (11)8.6 连墙件验算 (14)8.7 立杆地基承载力计算 (14)9 附图附图-1 外架平面布置图1编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架》（JGJ130—2001，2002年版）;《建筑施工安全检查标准》(JGJ59—99）；《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80—91)；本工程施工图纸和投标文件；本工程施工组织设计。
双排双立杆脚手架计算书
双排双立杆脚手架计算书本工程采用双排单管扣件式钢管脚手架，钢管规格为48×3.5mm ；密目网规格：2300目/100cm 2 ，每目空隙面积为1.3mm 2。
脚手架立于基槽回填土上，下设50×300×4000木垫板。
立杆横距为1.05米，立杆纵距为1.5米，水平杆步距为 1.8米，水平横杆间距为0.75米，内立杆距墙0.3米；连墙件为两步三跨设置，连墙件采用48×3.5mm 钢管，用双直角扣件分别与脚手架和框架柱或预埋件连接。
搭设高度为20m 。
外侧立面采用密目安全网全封闭，在二层满铺脚手板进行防护。
基本风压为0.45KN/m 2。
施工荷载Q k =3KN/m 2。
木脚手板自重标准值Q p1=0.35 KN/m 2，栏木、挡脚板自重标准值Q p2=0.14 KN/m 。
本脚手架计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）（以下简称规范）《建筑施工手册》第三版（以下简称手册）一）纵向水平杆、横向水平杆计算1.横向水平杆验算（1）抗弯验算作用于横向水平杆弯矩设计值：M=1.2GK M +1.4∑QK M则：M max =1.282b Gk l q •+1.482b Qk l q • =805.1)75.034.175.035.02.1(2⨯⨯⨯+⨯⨯ =0.478KN •m查规范得：截面模量W=5.08cm 3Q235钢抗弯强度设计值 σ =WM max =361008.510478.0⨯⨯=94.09N/mm 2 < f=205N/mm 2 符合要求（2）变形验算查规范得：弹性模量E=2.06×105 N/mm 2惯性矩I=12.19cm 2作用于横向水平杆线荷载设计值：q=1.2×0.35×0.75+1.4×3×0.75=3.465 N/m则挠度为：υ =EI ql b 38454=4541019.121006.23841050465.35⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2.18mm<1501050=7mm 同时也小于10mm满足要求2.纵向水平杆计算（1）抗弯验算横向水平杆向内侧挑出距离为300mm ，按200mm 计算 F=2121)1(b b l a ql +=0.5×3.465×1.05×(1+05.12.0)2 =2.578KNM max 0.175Fl a =0.175×2.578×1.5=0.677KN •m抗弯强度σ=WM max =361008.510677.0⨯⨯=133.27 N/mm 2 < f=205N/mm 2 满足要求（2）挠度验算υ=EI Fl a 100146.13=45331019.121006.2100150010578.2146.1⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=3.97mm<1501500=10mm满足要求（3）纵向水平杆与立杆连接扣件抗滑承载力验算：2.15×2.578=5.5427KN<R c =8KN满足要求二）立杆验算1.长细比验算：查规范得：k=1.55u=1.50i =1.58cm立杆计算长度o l =kuh=1.55×1.5×1.8=3.1185m长细比λ=il o =58.1101185.32⨯=197.37<210(《冷弯薄壁型钢结构技术规范》) 符合要求2.风荷载产生的立杆弯矩：（1）密目安全网挡风系数计算安全网ϕ=wn A A 2.1=100)0013.02300100(2.1⨯−=0.841 查规范得敞开双排扣件钢管脚手架挡风系数脚手架ϕ=0.089则：ϕ=安全网ϕ+脚手架ϕ=0.841+0.089=0.868（2）风荷载标准值计算查规范得z μ=1.35s μ=1.3ϕ=1.1284则:k w =0.7z μs μo w =0.7×1.35×1.1284×0.45=0.48KN/m（3）风荷载产生的立杆弯矩：w M =0.85×1.4wk M =104.185.02h l w a k ⨯ =108.15.148.04.185.02⨯⨯⨯⨯ =0.278KN •m3.立杆段轴向力设计值计算：（1）组合风荷载时：查规范得脚手架结构自重标准值：K g =0.1248KN/m木脚手板自重标准值（按满铺二层计算）：∑1P Q =2×0.35=0.7 N/M 2栏杆、挡脚板自重标准值：2P Q =0.14 KN/m施工均布活荷载标准值：K Q =3KN/m则：脚手架结构自重标准值产生的轴向力：K G N 1=S H K g =20×0.1248 =2.496 KN构配件自重标准值产生的轴向力：K G N 2=21（b l +0.3）∑1P a Q l +2P Q a l =21（1.05+0.3）×1.5×0.7+0.14×1.5=0.919 KN施工荷载标准值产生的轴向力总和：∑QK N =21（b l +0.3）K a Q l =21（1.05+0.3）×1.5×3 =3.038KN组合风荷载时立杆段轴向力设计值：N=1.2（K G N 1+K G N 2）+0.85×1.4∑QK N=1.2×（2.496+0.919）+1.4×3.038=7.713KN（2）不组合风荷载时立杆段轴向力设计值：N=1.2（K G N 1+K G N 2）+1.4∑QK N=1.2×（2.496+0.919）+1.4×3.038=8.351KN4.组合风荷载时立杆稳定性验算：查规范得:轴心受压构件的稳定系数ϕ=0.186立杆截面面积A=4.89cm 2截面模量W=5.08cm 3则:A N ϕ+W M W =231089.4186.01013.7.7⨯⨯⨯+3331008.51010278.0⨯⨯⨯ =139.53N/mm 3<f=205 N/mm 3符合要求5.不组合风荷载时立杆稳定性验算： A N ϕ=231089.4186.010351.8⨯⨯⨯ =91.82 N/mm 3<f=205 N/mm 3符合要求三)连墙件验算1.抗滑验算每个连墙件覆盖的脚手架面积：w A =a l h 32•=2×1.8×3×1.5=16.2 m 2由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值：lw N =1.4w k A w =1.4×0.48×16.2=10.89KN查规范得：o N =5连墙件的轴向力设计值：l N =lw N +o N =10.89+5=15.89KN抗滑验算：查规范得：每个直角扣件抗滑承载力设计值：C R =8 KN由于采用双扣件设置故：l N =15.89 KN<2C R =2×8=16 KN满足要求2.稳定性验算：由于连墙件用直角扣件分别连与脚手架和框架柱上的附加钢管上， 因此：o l =0.6+0.3+1.05=1.95m查规范得回转半径i =1.58 cm长细比验算：λ=il o =58.11095.12⨯=123<[λ]=150(《冷弯薄壁型钢结构技术规范》)满足要求查规范得轴心受压构件的稳定系数 ϕ=0.434钢管截面积A=4.89 cm 2连墙件稳定性验算：A N l ϕ=231089.4434.01089.15⨯⨯⨯=74.87N/mm 2<205 N/mm 2 满足要求四）立杆地基承载力验算1.计算基础面积：每块垫板长4米，可放置3根立杆。
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钢管落地脚手架计算书1工程；工程建设地点：；属于结构；地上o层；地下o层；建筑高度：Om 标准层层高：Om ;总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为25 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距L b为，纵距L a为，大小横杆的步距为m；内排架距离墙长度为；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采用的钢管类型为①48 X'\横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布活荷载标准值：kN/m 2;脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数:2层；3. 风荷载参数本工程地处广东东莞市，基本风压kN/m2；风荷载高度变化系数％计算连墙件强度时取，计算立杆稳定性时取，风荷载体型系数p s为；4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):;脚手板自重标准值(kN/m2):;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):；安全设施与安全网(kN/m2):；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板; 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):；脚手板铺设总层数:16 ；5. 地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值(kPa):；立杆基础底面面积(m2):;地基承载力调整系数：。
二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
\、1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值：P 1= kN/m ；\脚手板的荷载标准值：P 2= X 3= kN/m ;活荷载标准值：Q=2 X 3= kN/m;\ /荷载的计算值：q= X +X +X = kN/m ；\ /2.强度计算L12DA」最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：M qmax = q| 2/8 \最大弯矩M qmax = X 8 = kN • m \最大应力计算值(T = Mi max/W = N/mm 2;小横杆的最大弯曲应力(T = N/mm小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=++ = kN/m ;4V max = 5ql4/384EI最大挠度v =?.953?20(4/(384?.06?05?07800)= mm；小横杆的最大挠度mm小于小横杆的最大容许挠度1200 / 150=8与10 mm 满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1. 荷载值计算小横杆的自重标准值：P 1= X = kN ;脚手板的荷载标准值：P 2= XX 3= kN;活荷载标准值：Q= 2 XX 3= kN;荷载的设计值：P= X +X +X/2= kN ;大横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配 的弯矩和。
M max =均布荷载最大弯矩计算:M lmax =XXX = kN • m ； 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M pmax =集中荷载最大弯矩计算：M 2max =XX = kN • 0] M = Ml max + M 2max = += kN • m 最大应力计算值 (T =?06/4490= N/mm 2; 大横杆的最大弯曲应力计算值 c = N/mm 2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205 N/mm 2,满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配 的挠度和，单位:mnr; \/均布荷载最大挠度计算公式如下：V ax = 100EI\ /大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：V ax = ? .033?200 /(100?.06?6?07800) = mm ；集中荷载最大挠度计算公式如下：P P P P P PV max = 100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=( ++) /2=v =?.572?20(3/ ( 100 ?.06?6?07800) = mm；最大挠度和：V = m a x + pmax = += mm ；大横杆的最大挠度mm小于大横杆的最大容许挠度1200 / 150=8与10 mm 满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表直角、旋转单扣件承载力取值为，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》R < R c 其中Rc --扣件抗滑承载力设计值,取kN ;R --纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：P 1 = XX 2/2= kN ;大横杆的自重标准值：P 2 = X = kN ;脚手板的自重标准值：P 3 = XX 2= kN ;活荷载标准值：Q = 2 XX /2 = kN ;荷载的设计值：R= X +++X = kN;R < kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值，为mN G1 = [+ X 2/2) X ] X =;(2) 脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为m2N G2= X 16XX +/2 = kN ;(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为mN G3 = X 16X 2 = kN ;(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网：kN/m 2N G4 = XX 25 = kN ；经计算得到，静荷载标准值N G = N G1 + N32+NS3+N G4 = kN ；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值N Q = 2 XXX 2/2 = kN ; \考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = N G+X = X + XX = kN ；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N'=+= X +X =；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算W=国？怜？CJ0其中血--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：CL0 = kN/m2；“--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：尸；隔--风荷载体型系数：取值为；经计算得到，风荷载标准值为：W k = XXX = kN/m 2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩M W为：M w = X 10 = XXXX 10 = kN • m；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式(T = N/( © A) W/W < [f]立杆的轴心压力设计值：N = kN ;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式(T = N/( <^A)]立杆的轴心压力设计值：N = N'=;计算立杆的截面回转半径：i = cm ;计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表得：k = ;计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 表得：卩=;计算长度，由公式I 0 = kuh 确定：丨0 = m ;长细比：L 0/i = 167 ;轴心受压立杆的稳定系数©由长细比l o/i的结果查表得到：© =立杆净截面面积：A = cm 2;立杆净截面模量(抵抗矩)：W = cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm 2;考虑风荷载时(T =?24)+4490 = N/mm2;立杆稳定性计算(7 = N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f] = 205 N/mm 满足要求！不考虑风荷载时7 =?24)= N/mm2;立杆稳定性计算7 = N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f] = 205 N/mm 满足要求!七、最大搭设高度的计算按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：H s = [ © Af- + ?.4(2N Qk + M wk © A/W))]/z构配件自重标准值产生的轴向力N G2K(kN)计算公式为：N S2K = N G2+N33+N34 = kN ；活荷载标准值：N Q = kN ；每米立杆承受的结构自重标准值：G = kN/m ;计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：M wk=M W / X = / X = kN • mH S =( XX 10-4X205X 103- X +XX +XX 100X))/ X = m；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)条脚手架搭设高度H s等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H] = H s /(1+ \[H] = /(1+ X = m；[H]= 和50比较取较小值。
经计算得到，脚手架搭设高度限值[H] =50 m <脚手架单立杆搭设高度为25m小于[H]，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N = N lw + N 0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部咼度计算"=,怜=,w0=,W =禺？“？w0= ?.92?.693?.5 = kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积A w = m 2;按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N 0= kN ;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：N w = X W k X A w = kN ;连墙件的轴向力设计值N l = N lw + N 0= kN ;连墙件承载力设计值按下式计算：N = ©稟穂f]其中©--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i = 300/ 的结果查表得到z^= l为内排架距离墙的长度；2 2A = cm ; [f]=205 N/mm 2; 八连墙件轴向承载力设计值为 N f = XX 10-4X 205X 103 = kN ; N= <N f =,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。