副本柱脚底板厚度自动计算程序

柱底板尺寸计算公式

柱底板尺寸计算公式在建筑设计和结构工程中，柱底板尺寸的计算是非常重要的一项工作。

柱底板是支撑整个建筑结构的重要组成部分，其尺寸的合理设计直接影响着建筑物的安全性和稳定性。

因此，正确计算柱底板尺寸是非常重要的。

柱底板的尺寸计算公式是根据建筑物的结构和荷载要求来确定的。

一般来说，柱底板的尺寸计算公式可以分为以下几个步骤：1. 确定柱的荷载要求，首先需要确定柱所承受的荷载要求，包括垂直荷载和水平荷载。

垂直荷载包括建筑物自重、楼层荷载和雪荷载等，而水平荷载包括风荷载和地震荷载等。

2. 确定柱底板的尺寸：根据柱的荷载要求和建筑物的结构特点，可以确定柱底板的尺寸。

一般来说，柱底板的尺寸可以通过以下公式来计算：A = F / σ。

其中，A为柱底板的面积，F为柱所承受的总荷载，σ为柱底板的承载能力。

3. 考虑柱底板的受力情况，在确定柱底板尺寸时，还需要考虑柱底板的受力情况。

柱底板在受到荷载作用时，会产生弯矩和剪力，因此需要根据柱底板的受力情况来确定其尺寸。

4. 考虑柱底板的支撑情况，柱底板在支撑建筑物结构的同时，还需要承受来自地基的支撑作用。

因此，在确定柱底板尺寸时，还需要考虑柱底板的支撑情况，确保其能够稳定支撑整个建筑物结构。

总的来说，柱底板尺寸的计算是一个复杂的工程问题，需要考虑多个因素的综合影响。

在实际工程中，通常需要结合建筑物的结构特点、荷载要求和地基条件等因素来确定柱底板的尺寸。

同时，还需要根据相关的设计规范和标准来进行计算，确保柱底板的尺寸能够满足建筑物的安全性和稳定性要求。

除了上述的计算公式外，还有一些其他的计算方法和工具可以用来确定柱底板的尺寸。

例如，有一些专业的结构设计软件可以根据建筑物的结构和荷载要求来进行柱底板尺寸的计算，这些软件通常能够提供更为精确和可靠的计算结果。

此外，还可以通过有限元分析等方法来对柱底板的受力情况进行分析，从而确定其尺寸。

总的来说，柱底板尺寸的计算是建筑设计和结构工程中非常重要的一项工作。

柱脚底板厚度计算表(带公式程序)

柱脚底板厚度计算（根据CECS 102:98 7.2.9条编制）端板钢材的抗拉强度设计值f =315N/mm^2端板的宽度b =250mm 加肋板的宽度bs =0mm 螺栓中心至腹板的距离e w =60mm 螺栓中心至翼缘板表面的距离ef =90mm 螺栓的间距a =120mm1.伸臂类端板：(7.2.9-1)一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =0KN 按公式(7.2.9-1)计算的端板厚度t 1=0.0mm2.无加劲肋类端板：(7.2.9-2)一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =78.5KN 按公式(7.2.9-2)计算的端板厚度t 1=19.3mm3.两边支承类端板 (1)端板外伸(7.2.9-3a )一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =0KN 按公式(7.2.9-3a)计算的端板厚度t 1=0.0mm(2)端板平齐(7.2.9-3b )一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =0KN 按公式(7.2.9-3b)计算的端板厚度t 1=0.0mm4.三边支承类端板：(7.2.9-4)一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =0KN 按公式(7.2.9-4)计算的端板厚度t 1=端板厚度t =0.0mm结论：端板厚度t =19.3mmbfNet tf6≥fe a N e t w tw )5.0(3+≥fe e e b e N e e t wf f w tw f )](2[6++≥fe e e b e N e e t wf f w tw f )](4[12++≥fe b b e N e e tf s w tw f ]4)2([62++≥。

四脚塔独立基础自动计算表格Excel

M kx =M kx0 +V ky0 (d+
M标准ky =组M合ky下0 +基V 础kx0底(d+面压平力均值
最大
p k /f a pk≤fa p k,max /1.2f a p k,max ≤ 1.2f a 2基、础抗重拔（稳考定虑验浮算力） G土f体重量（考虑浮力）G e 基础的受拔力F G e /γ R1 +G f /γ R2 F/(G e /γ R1 +G f /γ F≤G e /γ R1 +G f /γ 3基、础抗顶滑面移水稳平定力验代算表值基础顶面竖向力代表值基N础（自即重塔包重括）土重（考虑浮重度）G （ N+G ）μ /P h （ N+G ）μ /P h ≥ 4、抗冲切验算（受基底所受的力
基础底面摩擦系数μ 上拉角α 0
作用力（标准值）
3.6 m 100 kP a
0.3 20 °
拔力 T 压力 N 水平力 H x
水平力 Hy
铁塔自重
380 kN 480 kN 60 kN
60 kN 10 t
支座反力
轴力
N k0
X向剪力 V kx0 V x0
Y向剪力 V ky0 V y0
绕X轴弯矩M kx0 M x0
Ma xk=y =0.M5bk-ye0 x+=V0k.x50b(-d+
a y =0.5l-e y =0.5l-
a x a y /0.125bl a标x准a y组≥合0.下12基5b础l 即底基面压平力均值最大p k,max ＝ p k /f a pk≤fa p k,max /1.2f a p k,max ≤ 1.2f a 1塔.柱2受顶压面竖向力标准值标F准k组合下基础底面力矩

(整理)钢管柱脚计算手册

圆形底板刚接柱脚压弯节点技术手册根据对柱脚的受力分析，铰接柱脚仅传递垂直力和水平力；刚接柱脚包含外露式柱脚、埋入式柱脚和外包式柱脚，除了传递垂直力和水平力外，还要传递弯矩。

软件主要针对圆形底板刚接柱脚压弯节点，计算主要遵循《钢结构连接节点设计手册》（第二版）中的相关条文及规定，并对相关计算过程自行推导。

设计注意事项刚性固定外露式柱脚主要由底板、加劲肋（加劲板）、锚栓及锚栓支承托座等组成，各部分的板件都应具有足够的强度和刚度，而且相互间应有可靠的连接。

为满足柱脚的嵌固，提高其承载力和变形能力，柱脚底部（柱脚处）在形成塑性铰之前，不容许锚栓和底板发生屈曲，也不容许基础混凝土被压坏。

因此设计外露式柱脚时，应注意：（1）为提高柱脚底板的刚度和减小底板的厚度，应采用增设加劲肋和锚栓支承托座等补强措施；（2）设计锚栓时，应使锚栓在底板和柱构件的屈服之后。

因此，要求设计上对锚栓应留有15%~20%的富裕量，软件一般按20%考虑。

（3）为提高柱脚的初期回转刚度和抗滑移刚度，对锚栓应施加预拉力，预加拉力的大小宜控制在5~8kN/cm2的范围，作为预加拉力的施工方法，宜采用扭角法。

（4）柱脚底板下部二次浇灌的细石混凝土或水泥砂浆，将给予柱脚初期刚度很大的影响，因此应灌以高强度微膨胀细石混凝土或高强度膨胀水泥砂浆。

通常是采用强度等级为C40的细石混凝土或强度等级为M50的膨胀水泥砂浆。

一般构造要求刚性固定露出式柱脚，一般均应设置加劲肋（加劲板），以加强柱脚的刚度；当荷载大、嵌固要求高时，尚须增设锚栓支承托座等补强措施。

圆形柱脚底板的直径和厚度应按下文要求确定；同时尚应满足构造上的要求。

一般底板的厚度不应小于柱子较厚板件的厚度，且不宜小于30mm。

通常情况下，圆形底板的长度和宽度先根据柱子的截面尺寸和锚栓设置的构造要求确定；当荷载大，为减小底板下基础的分布反力和底板的厚度，多采用补强做法，如增设加劲肋（加劲板）和锚栓支承托座等补强措施，以扩展底板的直径。

非埋入式型钢柱脚计算 (Excel自动计算出结果)

fy= 360.0 ft= 1.71 As1= 5880.0 1881.7 1545750 >Vmax= 1833300 满足，不需要设置抗剪键
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3、900x900型钢柱计算内力值：
KZ-15 RB1/1-25轴
N My Mx Vy Vx 4901.0 46.5 1653.6 1145.6 126.5 （1）偏心受压正截面验算假设大偏心受压，且对称配筋，σ s=fy=360，σ sa=fsa=180 α 1= 1 fc= 19.1 rRe= 0.75 M27 Ae= 459.0 n= 2.0 Asa= 918.0 b= 900 σ sa= 180 σ s= 360 ξ b= 0.552 h0= 794.2 h= 900 x= a= fy'= e0= e= As’= （N*rRE+0.75Asa*σ sa）/(α 1fcb)= 105.8 as’= 51.5 360 β 1= 0.8 337.4 ea= 30.0 ei+h/2-a= 711.6 221.0 <ξ b*h0= 438.2 假设成立大偏心受压 ei= e0+ea= 367.4 Es= 200000 67.0
fy= 360.0 ft= 1.71 As1= 6380.0 2069.3 1635750 >Vmax= 1729400 满足，不需要设置抗剪键 3-2/1/2-c轴
2、1000x1000型钢柱计算内力值：
KZ-5
N Mx My Vx Vy 7950.0 352.9 710.9 1833.3 1335.5 （1）偏心受压正截面验算假设大偏心受压，且对称配筋，σ s=fy=360，σ sa=fsa=180 α 1= 1 fc= 19.1 rRe= 0.75 M27 Ae= 459.0 n= 2.0 Asa= 918.0 b= 1000 σ sa= 180 σ s= 360 ξ b= 0.552 h0= 894.2 h= 1000 x= a= fy'= e0= e= As’= （N*rRE+0.75Asa*σ sa）/(α 1fcb)= 105.8 as’= 51.5 360 β 1= 0.8 89.4 ea= 33.3 ei+h/2-a= 517.0 318.7 <ξ b*h0= 493.4 假设成立大偏心受压 ei= e0+ea= 122.8 Es= 200000 -4583.1

柱底板计算表(带公式程序)

柱底板计算程式工程名称：1. 输入已知条件:输入柱脚尺寸BH600*396柱高h600mm柱宽b496mm 输入弯矩M146Ton-m输入轴力N179Ton估计锚栓大小M30锚栓材料16Mn输入d195mm输入d2120mm输入d3125mm输入d4125mm输入d595mm输入d6120mm计算得底板宽D=(d1+d2)*2+b530mm计算得底板长L=h+(d5+d6)*2680mm底板材料16Mn输入混凝土基长L11130mm输入混凝土基宽L21230mm输入混凝土强度C202. 检验基础受压和锚栓受拉计算得偏心距e=M/N0.219m混凝土基面积Ab=L1*L2998400mm^2柱底板面积Ae=D*L638400mm^2=SQRT(Ab/Ae) 1.251混凝土强度放大系数q1混凝土承压强度Fcc10.0混凝土弹性模量E22000=4*3.14*r^2*0.82260.8mm^2计算得受拉锚栓面积Aay1 3*(e-D/2)=-483.8y26*210000Aa(e+D/2-d5)/(L*E)=81504.4由公式 Xn^3+y1*Xn^2-y2*(D-d5-Xn)=0,得计算受压长度Xn530.1192543530.1mm=2*N*(e+D/2-d5)/(L*Xn*(D-d5-Xn/3))混凝土所受最大压力Fc6.66N/mm^2Fc<q1*FccOK!=N*(e-D/2+Xn/3)/(D-d5-Xn/3)计算受拉锚栓总拉力Tp43361.6N 锚栓强度f140N/mm^2计算锚栓所受拉力s=Tp/Aa19.2N/mm^2s<140OK!3. 计算板厚t底板强度s1345N/mm^2 1.对于两边支撑计算a1=SQRT((d1+d2)^2+(d5+d6)^2)240.4mm 计算b1=(d1+d2)*(d5+d6)/a1120.2mm计算b1/a1=b1/a10.500由b1/a1用插值法得q20.060计算弯矩M1=q2*fc*a1^223104.9N-mm计算板厚t=SQRT(6*m1/s1)20.0mm 2.对于三边支撑计算a2=d3+d4250mm计算b2=D/2265mm计算b2/a2=b2/a2 1.520由b2/a2用插值法得q30.210计算弯矩M2=q3*fc*a2^287336.7N-mm计算板厚t=SQRT(6*m2/s1)39.0mm=Tp/410840.4N 计算一个锚栓所受拉力T锚栓孔径d35mm计算板厚t=sqrt((6*T*d5)/((d+2*d5)*s1)8.6840mm。

柱脚底板厚度计算表(带公式程序)

柱脚底板厚度计算（根据CECS 102:98 7.2.9条编制）端板钢材的抗拉强度设计值f =315N/mm^2端板的宽度b =250mm 加肋板的宽度bs =0mm 螺栓中心至腹板的距离e w =60mm 螺栓中心至翼缘板表面的距离ef =90mm 螺栓的间距a =120mm1.伸臂类端板：(7.2.9-1)一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =0KN 按公式(7.2.9-1)计算的端板厚度t 1=0.0mm2.无加劲肋类端板：(7.2.9-2)一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =78.5KN 按公式(7.2.9-2)计算的端板厚度t 1=19.3mm3.两边支承类端板 (1)端板外伸(7.2.9-3a )一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =0KN 按公式(7.2.9-3a)计算的端板厚度t 1=0.0mm(2)端板平齐(7.2.9-3b )一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =0KN 按公式(7.2.9-3b)计算的端板厚度t 1=0.0mm4.三边支承类端板：(7.2.9-4)一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =0KN 按公式(7.2.9-4)计算的端板厚度t 1=端板厚度t =0.0mm结论：端板厚度t =19.3mmbfNet tf6≥fe a N e t w tw )5.0(3+≥fe e e b e N e e t wf f w tw f )](2[6++≥fe e e b e N e e t wf f w tw f )](4[12++≥fe b b e N e e tf s w tw f ]4)2([62++≥。

钢管混凝土结构计算程序自动计算程序

5.42
0.2fscktkc (N/mm2)
当N/Asc≥0.2fscktkc时，验算 N/Asc+M/1.5Wsc≤fscktkc
当N/Asc＜0.2fscktkc时，验算 N/1.4Asc+M/1.4Wsc≤fscktkc
四、稳定性验算
轴心受压构件稳定系数ψ
0.689
欧拉临界力NE=π2EscAsc/λ2 (KN)
混凝土截面面积Ac=πd12/4 (mm2) 组合截面抵抗矩Wsc=Ascd/8 (mm3)
套箍系数ξ=αfy/fck
20.1 788 4.9E+05 5.4E+07 1.42
混凝土抗压强度设计值fc (N/mm2) 组合截面面积Asc=πd2/4 (mm2) 钢管截面面积As=Asc-Ac (mm2) 含钢率α=As/Ac
温度折减系数kt
1.000
徐变折减系数kc
二、刚度验算
构件长细比λ=4*l/d
92.7 刚度验算 λ<[λ]
构件容许长细比[λ]
14.3 5.3E+05 4.0E+04 0.083
1.83 -0.073 56.6 47.4 3.88E+04 1.000
80 不满足
三、强度验算
N/Asc (N/mm2)
9.47 满足
2.4E+04 9.47 满足
本表格已经设计好所有函数公式，只需在表格中填入相关的数据即可自动进行计算
数据输入
钢管外径d (mm)
820
管壁厚度t (mm)
16.0
钢材抗压强度设计值f (N/mm2)
315
钢材屈服强度值fy (N/mm2)
345

柱脚底板厚度计算

柱脚底板厚度计算（根据CECS 102:98 7.2.9条编制）端板钢材的抗拉强度设计值f =315N/mm^2端板的宽度b =250mm 加肋板的宽度bs =0mm 螺栓中心至腹板的距离e w =60mm 螺栓中心至翼缘板表面的距离ef =90mm 螺栓的间距a =120mm1.伸臂类端板：(7.2.9-1)一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =0KN 按公式(7.2.9-1)计算的端板厚度t 1=0.0mm2.无加劲肋类端板：(7.2.9-2)一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =78.5KN 按公式(7.2.9-2)计算的端板厚度t 1=19.3mm3.两边支承类端板 (1)端板外伸(7.2.9-3a )一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =0KN 按公式(7.2.9-3a)计算的端板厚度t 1=0.0mm(2)端板平齐(7.2.9-3b )一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =0KN 按公式(7.2.9-3b)计算的端板厚度t 1=0.0mm4.三边支承类端板：(7.2.9-4)一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =0KN 按公式(7.2.9-4)计算的端板厚度t 1=端板厚度t =0.0mm结论：端板厚度t =19.3mmbfNet tf6≥fe a N e t w tw )5.0(3+≥fe e e b e N e e t wf f w tw f )](2[6++≥fe e e b e N e e t wf f w tw f )](4[12++≥fe b b e N e e tf s w tw f ]4)2([62++≥。

新版E筋模板与砼量计算操作步骤

新版E筋模板与砼量计算操作步骤(总1页)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除新版E筋模板、砼量计算操作步骤一、计算规则：模板量是按模板与混凝土的接触面计算，砼是实际体积计算，计算公式的尺寸单位是米二、计算顺序：层高板厚→柱→墙→梁→板→楼梯→洞口→砼量调整→零星计算→导出Excel1、输入层高和板厚，在计算过程中也可以调整2、【矩形柱】统计数量，拾取柱标注和截面尺寸（拾取柱号右键、B侧尺寸右键、H侧尺寸右键）；【异型柱】用多段线顺柱外围画，然后拾取（在大样图上的要先拾取或设置比例，点击[比例]可以拾取大样比例）3、【墙】用多段线顺墙外围画，画完所有墙然后拾取，拾取方法：拾取编号右键，拾取自己画的墙多段线右键（没有编号的要先编号）4、【梁】统计数量，拾取梁集中标注，量取各跨尺寸，如果有板厚和设置不同的可以输入尺寸，两侧板厚不一样按平均数，边梁扣两边板厚，因为在算板会加回去；框架梁公式后段减去的部分是柱开口面积；次梁减去的部分是框架梁开口面积；井字梁勾选不限跨，每小段量取5、【板】先用多段线沿着外围画一圈然后拾取；终点必须闭合，可以有折线和圆弧；计算式减去的部分是柱平面和梁底的面积（须先算完柱、墙、梁）6、【楼梯】只计算踏步斜板的数据，休息平台梁板可以按照楼层计算方法7、【洞口】用多段线画出所有洞口然后拾取；有4个选项，分为板洞口、墙洞口、CAD拾取和输入数据，板墙洞口和墙洞口差别是板只扣一个平面面积8、【砼量调整】是调整板厚不同的混凝土方量，用多段线画出与设置板厚不同的板然后拾取，输入相差的厚度可以正数或负数9、【量取长度】针对零星的构件计算，输入宽和高可以计算面积与体积，如果只输入宽就只计算面积三、最后就是核对数据，可以修改或增加计算式；数据正确就导出Excel打印2。

非埋入式型钢柱脚计算Excel自动计算出结果

Ec= 32500.0
Ea= 206000.0
Ac= 766241.0
Aa= 43759.0
NB=
N*Ea*Aa/(Ea*Aa+Ec*Ac)=
fy= 360.0 ft= 1.71 As1= 5880.0
2335.6
Vrc= V=
1.5*ft(bc1+bc2)h+0.5fy*As1=
0.4NB+Vrc=
内力值：
N
My
Mx
Vy
Vx
8788.0 186.4
2146.0
1365.3
228.3
（1）偏心受压正截面验算
假设大偏心受压，且对称配筋，σs=fy=360，σsa=fsa=180
α1= 1
fc= 19.1
rRe= 0.75
M27 Ae= 459.0
n= 2.0
Asa= 918.0
b= 900
σsa= 180
α1= 1
fc= 19.1
rRe= 0.75
M27 Ae= 459.4
n= 2.0
Asa= 918.8
b= 1000
σsa= 180
σs= 360
ξb= 0.552
h0= 894.2
h= 1000
x=
（N*rRE+0.75Asa*σsa）/(α1fcb)=
218.6
a= 105.8 fy'= 360 e0= 261.8
n= 2.0
Asa= 918.0
b= 1000
σsa= 180
σs= 360
ξb= 0.552
h0= 894.2
h= 1000
x=
（N*rRE+0.75Asa*σsa）/(α1fcb)=

柱脚计算结果Word版

柱脚计算一、GZ1柱脚计算（5-17轴）:查得节点处的最不利内力组为:M=227.51KN ·MN=381.1KN柱底最大剪力为：V=64.34KN ，所对应的轴力为：N=175.6KN,则，柱底板与混凝土柱之间产生的磨擦力为F=0.4N=70.24KN>V=64.34KN,柱底抗剪满足！柱脚计算简图如附图二所示假定砼柱的强度等级为C20，则 fc=10N/mm 2按构造要求，底板尺寸取为:B ×L=310x900则底板所受的最反力为:2291.765.62632max min/10/28.763.09003101048.3046900310106.1756mm N f mm N BL M BL N c =<=±=⨯⨯⨯±⨯⨯=+=-σ经计算，砼柱抗压强度满足!如图所示,经计算,底板各区格所受的反力为:2221/67.4,/29.6mm N mm N ==σσ底板所受的最大弯矩为:1.对三边简支板:b 1=100,a 1=250b 1/a 1=0.40查得β2=0.04392221max 23/2170325091.70439.0mm N a M =⨯⨯==σβ2.对四边支承板b 1=250,a 1=100b 1/a 1=2.5查得α=0.1103222114/693810029.61103.0mm N a M =⨯⨯==ασ3.对四边支承板b 1=500,a 1=125b 1/a 1=4查得β2=0.12502221223/912112567.41250.0mm N a M =⨯⨯==σβ则:mm t mm f M t 25,213002170366max min ==⨯==取靴梁计算：靴梁所承担的均布线荷载为：q=155×7.91=1226N/mm 2，则：Nql V mm N ql M 2452002001226/1052.24200122621212622=⨯==⨯=⨯⨯== 取-500x12x900，则：2222262/175/3.61500122452005.15.1/300/41500121052.2455mm N f mm N th V mm N f mm N th M V =<=⨯⨯===<=⨯⨯⨯==τσ 靴梁与柱底板采用双面角焊缝：mmh mm t h mmt h f f f 125.7255.15.14.14122.12.1max min min max ===≥=⨯=≤取施焊时不采用引弧板，则焊缝计算长度为：l W =200-10=190mm22/200/8.761902127.02452007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯⨯==τ 靴梁与柱翼缘板采用h f =12mm 的单面角焊缝，其焊缝计算长度为：l W =500-10=490mm22/200/60490127.02452007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 柱底板加劲肋计算：柱底板加劲肋所承担的均布线荷载为：q=6.29x100=629N/mm 2则：N ql V mm N ql M 786252506292121/1091.425062981812622=⨯⨯==⨯=⨯⨯== 取-250x10x500则：2222262/175/6.2350010786255.15.1/300/82.9500101091.455mm N f mm N th V mm N f mm N th M V =<=⨯⨯===<=⨯⨯⨯==τσ 底板加劲肋与底板连接时采用h f =8mm 的单面角焊缝，其计算长度为： l W =250-10=240mm22/200/5.5824087.0786257.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 底板加劲肋与靴梁连接时采用h f =6mm 的单面角焊缝，其计算长度为： l W =500-10=490mm22/200/2.3849067.0786257.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 锚栓计算：受压区计算长度：mm x 48965.691.791.7900=+⨯=底板形心到受压区合力线的距离为：mm a 28734892900=-= 锚栓轴线到受压区合力线的距离为：mm y 6373489100900=--= 则锚栓所受的最大拉力为： KN y Na M N t 399637287106.175105.30436=⨯⨯-⨯=-= 采用2M48-Q235钢锚栓，查得其单个锚栓所能承担的最大拉力为：[N t ]=206.2KN>N t =399/2=200KN锚栓支承加劲肋计算：每个锚栓支承加劲肋所承受的剪力为：V=400/4=100KN取-195x10x400 则：22/175/5.37400101000005.15.1mm N f mm N th V V =<=⨯⨯==τ 锚栓支承加劲肋与靴梁采用h f =6mm 的双面角焊缝连接，其计算长度为： l W =400-10=390mm 则：22222223222/200/4.486.30)22.18.45(/6.30239067.0101007.0/8.45239067.05.971000067.06mm N f mm N mm N l h V mm N l h Ve w f f f f w f f w f f =<=+=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯⨯==τβστσ锚栓支承加劲肋与顶板的连接采用h f =6mm 双面角焊缝，其计算长度为： l W =195-10=185mm 则：22/200/4.64218567.01000007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯⨯==τ 锚栓支承垫板的计算：mm N Qa M •⨯=+⨯⨯==4105.152)556(22004141 采用-100x25x160则：22432/300/24452082.1105.152;520825)50100(61mm N f mm N W M mm W n n =<==⨯⨯===⨯-⨯=γσ经计算，柱脚安全二、GZ1柱脚计算（4轴）:查得节点处的最不利内力组为:M=376.32KN ·MN=109.53KN柱底最大剪力为：V=64.34KN ，所对应的轴力为：N=175.6KN,则，柱底板与混凝土柱之间产生的磨擦力为F=0.4N=70.24KN>V=64.34KN,柱底抗剪满足！柱脚计算简图如附图三所示假定砼柱的强度等级为C20，则 fc=10N/mm 2 按构造要求，底板尺寸取为:B ×L=310x900则底板所受的最反力为:2238.960.82632max min/10/99.839.09003101032.37669003101053.1096mm N f mm N BL M BL N c =<=±=⨯⨯⨯±⨯⨯=+=-σ经计算，砼柱抗压强度满足!如图所示,经计算,底板各区格所受的反力为:2221/38.5,/38.7mm N mm N ==σσ底板所受的最大弯矩为:1.对三边简支板:b 1=100,a 1=250b 1/a 1=0.40查得β2=0.04392221max 23/2573625038.90439.0mm N a M =⨯⨯==σβ2.对四边支承板b 1=250,a 1=100b 1/a 1=2.5查得α=0.1103222114/814010038.71103.0mm N a M =⨯⨯==ασ3.对四边支承板b 1=500,a 1=125b 1/a 1=4查得β2=0.12502221223/1050812538.51250.0mm N a M =⨯⨯==σβ则:mm t mm f M t 25,233002573666max min ==⨯==取靴梁计算：靴梁所承担的均布线荷载为：q=155×9.38=1454N/mm 2，则：Nql V mm N ql M 2908002001454/101.29200145421212622=⨯==⨯=⨯⨯== 取-500x12x900，则：2222262/175/7.72500122908005.15.1/300/4950012101.2955mm N f mm N th V mm N f mm N th M V =<=⨯⨯===<=⨯⨯⨯==τσ 靴梁与柱底板采用双面角焊缝：mmh mm t h mmt h f f f 125.7255.15.14.14122.12.1max min min max ===≥=⨯=≤取施焊时不采用引弧板，则焊缝计算长度为：l W =200-10=190mm22/200/1.911902127.02908007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯⨯==τ 靴梁与柱翼缘板采用h f =12mm 的单面角焊缝，其焊缝计算长度为：l W =500-10=490mm22/200/71490127.02908007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 柱底板加劲肋计算：柱底板加劲肋所承担的均布线荷载为：q=7.38x100=738N/mm 2 则：N ql V mm N ql M 922502507382121/1077.525073881812622=⨯⨯==⨯=⨯⨯== 取-250x10x500则：2222262/175/2850010922505.15.1/300/54.11500101077.555mm N f mm N th V mm N f mm N th M V =<=⨯⨯===<=⨯⨯⨯==τσ 底板加劲肋与底板连接时采用h f =8mm 的单面角焊缝，其计算长度为： l W =250-10=240mm22/200/6924087.0922507.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 底板加劲肋与靴梁连接时采用h f =6mm 的单面角焊缝，其计算长度为： l W =500-10=490mm22/200/4549067.0922507.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 锚栓计算：受压区计算长度：mm x 4706.838.938.9900=+⨯=底板形心到受压区合力线的距离为：mm a 29334702900=-= 锚栓轴线到受压区合力线的距离为：mm y 6433470100900=--= 则锚栓所受的最大拉力为： KN y Na M N t 5356432931053.1091032.37636=⨯⨯-⨯=-= 采用2M56-Q235钢锚栓，查得其单个锚栓所能承担的最大拉力为：[N t ]=284.2KN>N t =535/2=267.5KN锚栓支承加劲肋计算：每个锚栓支承加劲肋所承受的剪力为：V=535/4=134KN取-195x10x400 则：22/175/3.50400101340005.15.1mm N f mm N th V V =<=⨯⨯==τ 锚栓支承加劲肋与靴梁采用h f =6mm 的双面角焊缝连接，其计算长度为： l W =400-10=390mm 则：22222223222/200/6541)22.161(/41239067.0101347.0/61239067.05.9713400067.06mm N f mm N mm N l h V mm N l h Ve w f f f f w f f w f f =<=+=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯⨯==τβστσ锚栓支承加劲肋与顶板的连接采用h f =8mm 双面角焊缝，其计算长度为： l W =195-10=185mm 则：22/200/22.86218587.01340007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯⨯==τ 锚栓支承垫板的计算：mm N Qa M •⨯=+⨯⨯==4105.224)562(22684141 采用-160x25x160则：22432/300/176106252.1105.224;1062525)58160(61mm N f mm N W M mm W n n =<==⨯⨯===⨯-⨯=γσ经计算，柱脚安全三、GZ2柱脚计算:查得节点处的最不利内力组为:M=340.63KN ·MN=594.54KN柱脚计算简图如附图四所示假定砼柱的强度等级为C20，则 fc=10N/mm 2按构造要求，底板尺寸取为:B ×L=360x1050则底板所受的最反力为:2272.658.32632max min/10/15.557.110503601063.34061050360105.5946mm N f mm N BL M BL N c =<=±=⨯⨯⨯±⨯⨯=+=-σ经计算，砼柱抗压强度满足!如图所示,经计算,底板各区格所受的反力为:2221/76.4,/74.5mm N mm N ==σσ底板所受的最大弯矩为:1.对三边简支板:b 1=100,a 1=300b 1/a 1=0.330查得β2=0.03552221max 23/4.2147030072.60355.0mm N a M =⨯⨯==σβ2.对四边支承板b 1=300,a 1=100b 1/a 1=3.0查得α=0.1189222114/682510074.51189.0mm N a M =⨯⨯==ασ3.对四边支承板b 1=650,a 1=150b 1/a 1=4.3查得β2=0.12502221223/1338815076.41250.0mm N a M =⨯⨯==σβ则:mm t mm f M t 25,213004.2147066max min ==⨯==取靴梁计算：靴梁所承担的均布线荷载为：q=180×6.72=1210N/mm 2，则：Nql V mm N ql M 2420002001210/102.24200121021212622=⨯==⨯=⨯⨯== 取-500x12x1050，则：2222262/175/61500122420005.15.1/300/4050012102.2455mm N f mm N th V mm N f mm N th M V =<=⨯⨯===<=⨯⨯⨯==τσ 靴梁与柱底板采用双面角焊缝：mmh mm t h mmt h f f f 125.7255.15.14.14122.12.1max min min max ===≥=⨯=≤取施焊时不采用引弧板，则焊缝计算长度为：l W =200-10=190mm22/200/761902127.02420007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯⨯==τ 靴梁与柱翼缘板采用h f =12mm 的单面角焊缝，其焊缝计算长度为：l W =500-10=490mm22/200/59490127.02420007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 柱底板加劲肋计算：柱底板加劲肋所承担的均布线荷载为：q=5.74x100=574N/mm 2 则：N ql V mm N ql M 861003005742121/1046.630057481812622=⨯⨯==⨯=⨯⨯== 取-300x10x500则：2222262/175/83.2550010861005.15.1/300/92.12500101046.655mm N f mm N th V mm N f mm N th M V =<=⨯⨯===<=⨯⨯⨯==τσ 底板加劲肋与底板连接时采用h f =8mm 的单面角焊缝，其计算长度为： l W =300-10=290mm22/200/5329087.0861007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 底板加劲肋与靴梁连接时采用h f =6mm 的单面角焊缝，其计算长度为： l W =500-10=490mm22/200/4249067.0861007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 锚栓计算：受压区计算长度：mm x 68558.372.672.61050=+⨯=底板形心到受压区合力线的距离为：mm a 297368521050=-= 锚栓轴线到受压区合力线的距离为：mm y 72236851001050=--= 则锚栓所受的最大拉力为： KN y Na M N t 2277222971054.5941063.34036=⨯⨯-⨯=-= 采用2M42-Q235钢锚栓，查得其单个锚栓所能承担的最大拉力为：[N t ]=156.9KN>N t =227/2=114KN锚栓支承加劲肋计算：每个锚栓支承加劲肋所承受的剪力为：V=227/4=57KN取-190x10x400 则：22/175/2140010570005.15.1mm N f mm N th V V =<=⨯⨯==τ 锚栓支承加劲肋与靴梁采用h f =6mm 的双面角焊缝连接，其计算长度为： l W =400-10=390mm 则：22222223222/200/2717)22.125(/17239067.010577.0/25239067.0955700067.06mm N f mm N mm N l h V mm N l h Ve w f f f f w f f w f f =<=+=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯⨯==τβστσ锚栓支承加劲肋与顶板的连接采用h f =6mm 双面角焊缝，其计算长度为： l W =190-10=180mm 则：22/200/38218067.0570007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯⨯==τ 锚栓支承垫板的计算：mm N Qa M •⨯=+⨯⨯==41023.81)552(21144141 采用-100x25x160则：22432/300/11658332.11023.81;583325)44100(61mm N f mm N W M mm W n n =<==⨯⨯===⨯-⨯=γσ经计算，柱脚安全三、GZ3,3a,4,4a 柱脚计算:查得节点处的最不利内力组为:M=539.34KN ·MN=800.2KN柱脚计算简图如附图五所示假定砼柱的强度等级为C20，则 fc=10N/mm 2 按构造要求，底板尺寸取为:B ×L=380x1050则底板所受的最反力为:2273.971.52632max min/10/72.701.210503801034.53961050380102.8006mm N f mm N BL M BL N c =<=±=⨯⨯⨯±⨯⨯=+=-σ经计算，砼柱抗压强度满足!如图所示,经计算,底板各区格所受的反力为: 2221/79.6,/26.8mm N mm N ==σσ底板所受的最大弯矩为:1.对三边简支板:b 1=100,a 1=320b 1/a 1=0.32查得β2=0.03062221max 23/3048832073.90306.0mm N a M =⨯⨯==σβ2.对四边支承板b 1=320,a 1=100b 1/a 1=3.2查得α=0.1201222114/992010026.81201.0mm N a M =⨯⨯==ασ3.对四边支承板b 1=650,a 1=160b 1/a 1=4.1查得β2=0.12502221223/2172816079.61250.0mm N a M =⨯⨯==σβ 则:mm t mm f M t 32,1.252903048866max min ==⨯==取靴梁计算：靴梁所承担的均布线荷载为：q=190×9.73=1849N/mm 2，则：Nql V mm N ql M 3698002001849/1037200184921212622=⨯==⨯=⨯⨯== 取-500x12x1050，则：2222262/175/5.92500123698005.15.1/300/6250012103755mm N f mm N th V mm N f mm N th M V =<=⨯⨯===<=⨯⨯⨯==τσ 靴梁与柱底板采用双面角焊缝：mmh mm t h mmt h f f f 125.7255.15.14.14122.12.1max min min max ===≥=⨯=≤取施焊时不采用引弧板，则焊缝计算长度为：l W =200-10=190mm22/200/1161902127.03698007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯⨯==τ 靴梁与柱翼缘板采用h f =12mm 的单面角焊缝，其焊缝计算长度为：l W =500-10=490mm22/200/90490127.03698007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 柱底板加劲肋计算：柱底板加劲肋所承担的均布线荷载为：q=8.26x100=826N/mm 2则：N ql V mm N ql M 1321603208262121/106.1032082681812622=⨯⨯==⨯=⨯⨯== 取-320x10x500则：2222262/175/40500101321605.15.1/300/2.2150010106.1055mm N f mm N th V mm N f mm N th M V =<=⨯⨯===<=⨯⨯⨯==τσ 底板加劲肋与底板连接时采用h f =8mm 的单面角焊缝，其计算长度为： l W =320-10=310mm22/200/7631087.01321607.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 底板加劲肋与靴梁连接时采用h f =6mm 的单面角焊缝，其计算长度为： l W =500-10=490mm22/200/2.6449067.01321607.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 锚栓计算：受压区计算长度：mm x 66271.573.973.91050=+⨯=底板形心到受压区合力线的距离为：mm a 304366221050=-= 锚栓轴线到受压区合力线的距离为：mm y 72936621001050=--= 则锚栓所受的最大拉力为： KN y Na M N t 406729304102.8001034.53936=⨯⨯-⨯=-= 采用2M52-Q235钢锚栓，查得其单个锚栓所能承担的最大拉力为：[N t ]=246.1KN>N t =406/2=203KN锚栓支承加劲肋计算：每个锚栓支承加劲肋所承受的剪力为：V=406/4=102KN取-188x10x400 则：22/175/38400101020005.15.1mm N f mm N th V V =<=⨯⨯==τ 锚栓支承加劲肋与靴梁采用h f =6mm 的双面角焊缝连接，其计算长度为： l W =400-10=390mm 则：22222223222/200/4831)22.145(/31239067.0101027.0/45239067.0941*******.06mm N f mm N mm N l h V mm N l h Ve w f f f f w f f w f f =<=+=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯⨯==τβστσ锚栓支承加劲肋与顶板的连接采用h f =6mm 双面角焊缝，其计算长度为： l W =190-10=180mm 则：22/200/68217867.01020007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯⨯==τ 锚栓支承垫板的计算：mm N Qa M •⨯=+⨯⨯==41033.157)557(22034141 采用-100x32x160则：22432/295/16778512.11033.157;785132)54100(61mm N f mm N W M mm W n n =<==⨯⨯===⨯-⨯=γσ经计算，柱脚安全友情提示：方案范本是经验性极强的领域，本范文无法思考和涵盖全面，供参考!最好找专业人士起草或审核后使用。

外露式钢柱脚底板厚度计算方法探讨

收稿日期：2019-11-21。
作者简介：刘洪坤，男，1983年毕业于南京工学院（现东南大学）工民建专业，工学学士，高级工程师，长期从事结构设计、标准编制、程序开发和科研工作。联系电话：010 - 84878007 & E - mail: liuhongkun @ sei. acm.an
2020年第2期(第37卷)
2.2设计实例
工程设计中考虑垫板尺寸为-3 d x3 d x
1/3 d,加劲板与底板间有焊缝、两方向加劲肋与柱
的位置可能 (
柱外、
柱
内，见2),
的统
素，锚
支座的 2个方向按
，即
一个靴板厚度。两个方向的锚栓边距相同，一般
为1.5 d +20〜30 mm,工程中常取c=a。图3 ( a)
中的6 = 1.5d + ),约为2d。你为靴板(加劲肋)
的尺寸。
(a)角区弹性模型
(b)角区塑性铉线
图3外露式柱脚角区计算模型 1 -荷载区；2 -餃接；3 -自由；4 -塑性餃接
1/ J「 13
一14
—LL
,a I C
,A '
图2外露式柱脚角区尺寸
图中2、7〜10注释同于图1 ；12、13、14 -角区/边区/中间区
表1是工程中常用锚栓的构造尺寸和 SAP2000软件的计算结果,模型为相邻边钱接的矩形板，见图3 ( a),图中A<B,单位为N • mm,均布面荷载均为1 N/mm2。表1给出了 M32〜M64 的各项数值,M64及以上的大锚栓建议采用梁式柱脚。表1中的弯矩系数'为两个方向弯矩值的大者与总荷载的比值。对集中荷截'二M/P,对均布荷截'IMP q'A) , A A为均布荷载两个方向

外露式柱脚底板厚度的设计方法探讨

外露式柱脚底板厚度的设计方法探讨王文琪【摘要】利用Ansys软件建立有限元模型,分析外露式柱脚节点的实际工作性能.现行的柱脚底板计算通常把底板分为几个区格,分别设计加劲板、底板和相关焊缝,实际上它们通过焊缝连接为一个整体.本文对柱脚底板进行整体有限元分析,修正计算系数.【期刊名称】《低温建筑技术》【年(卷),期】2012(034)008【总页数】2页(P94-95)【关键词】外露式柱脚;底板分析;有限元模型【作者】王文琪【作者单位】中国移动通信集团设计院有限公司,北京100080【正文语种】中文【中图分类】TU392本文用Ansys有限元模型分析钢结构柱脚实际受力状况。

采用三维实体单元SOLID 45模拟钢材，SOLID 65模拟混凝土，考虑了底板、锚栓和混凝土的接触问题，选取了面与面接触分析模型，采用三维接触单元TARGE170和CONTA173。

1 模型的适用性验证为了验证本文有限元模型的正确性和精度，将有限元结果与文献［1］所介绍的试验结果进行比较。

试验曲线和有限元计算M－φ曲线对比如图1所示。

通过对比可知:柱脚节点弹性刚度和抗弯极限承载力的有限元值与试验值吻合较好，模型比较准确的反映了节点的性能，能够为深入分析提供足够的精度。

2 模型的建立与分析在此基础上建立模型:四个锚栓对称布置，设置锚栓支承托板的柱脚节点［2］，如图2所示。

钢柱全部选取热轧H型钢HM400×300，钢材型号选用Q235，底板尺寸700mm×400mm，基础选用C40混凝土。

底板在上层底板高度H=500mm，底板钢材型号选用Q235，锚栓钢材型号选用Q345，加劲板厚度为16mm。

改变柱脚节点加劲板高度和锚栓支承托板厚度。

共做7个试件，其截面尺寸和特性见表1。

3 外露式柱脚底板厚度的设计方法探讨柱脚底板计算中，底板分为几种区格，分析其中的一种类型:三边支承一边自由区格，如图3所示。

通过焊缝把外力传给底板，底板再分散传至柱脚下混凝土基础，分别设计加劲板、底板和相关焊缝。

埋入式柱脚计算

埋入式柱脚计算书一、基本信息柱下基础（梁）、承台均为C35混凝土，2/7.16mm N f c =，柱脚四周均配置HRB335级钢筋，2/300mm N f y =钢柱、柱脚加劲板及底板材质均为Q345B ，)35~16(/170,/29522>==mm N f mm N f v 、)50~35(/155,/26522>==mm N f mm N f v柱脚采用4个M30的安装锚栓，具体位置、尺寸如图十字型钢柱截面：2 H650×300×14×18柱底内力：m kN M m kN M kN N kN V kN V y x y x ⋅-=⋅-===-=2.229,1.19,8.15129,1.12,9.167二、柱脚基本尺寸如下图三、计算1、柱脚埋入深度mm H S d 195065033=⨯=≥，取埋入深度mm S d 2000=2、柱脚底板尺寸验算c c f mm N B L N <=⨯⨯=⨯=23/13.1510001000108.15129σ 满足要求 3、计算柱脚底板厚度pb t1）两相邻边支承板498.025912922==a b ，查表得：060.0=α， m kN a M c i ⋅=⨯⨯⨯==-609.01025913.15060.05222ασ2）三边支承板 ①：859.021318322==a b ，查表得：1017.0=α， m kN a M c i ⋅=⨯⨯⨯==-698.01021313.151017.05222ασ ②：7.026018322==a b ，查表得：087.0=α， m kN a M c i ⋅=⨯⨯⨯==-89.01026013.15087.05222ασ4）四边支承板133233233==a b ，查表得：048.0=β， m kN a M c i ⋅=⨯⨯⨯==-8.01033213.15048.05223βσ柱脚底板厚度：mm f M t i pb 8.442651089.0665max =⨯⨯=≥，取柱脚底板厚mm t pb 50= 4、计算埋入钢柱所需的圆柱头栓钉数目选用φ19栓钉，一个圆柱头栓钉的受剪承载力设计值：kN N e v 52.90= 由于柱底弯矩M 作用，在埋入的钢柱单侧翼缘产生的轴压力：kN H M N F 6.352650102.2293=⨯== 翼缘单侧所需的栓钉数目：9.352.906.352==≥e v F e v N N n 个按型钢混凝土柱构造要求在埋入深度内设置栓钉应可以满足要求，即每侧翼缘设置两排φ19@1005、验算埋入钢柱脚受压翼缘处的基础（梁）混凝土受压应力埋入的钢柱翼缘宽度和钢柱埋入深度的混凝土截面模量：3822100.2620003006mm S b W d FC c ⨯=⨯== c c d c f mm N W S V M <=⨯⨯⨯+⨯=⋅+=2836/99.1100.2)22000109.167102.229()2(σ 满足要求 6、计算设置在埋入钢柱四周的垂直纵向主筋柱脚底部弯矩：m kN S V M M d bc ⋅=⨯+=⋅+=5650.29.1672.229垂直纵向主筋合理点距离约为：mm h s 800=受拉（或受压）侧所需的钢筋面积：26235430080010565mm f h M A y s bc s =⨯⨯== 钢柱脚每侧6Φ25（22945mm A s =）的垂直纵向主筋箍筋为Φ10@100，柱脚埋入的顶部配置3Φ12@50的加强筋7、计算钢柱与底板间的连接钢柱与底板间采用冼平顶紧剖口全熔透对接焊，可视作与构件等强，不作验算。

【竹芯板计算程序】(测试版)改2.1

竹芯板计算书一、板尺寸1.确定板厚H2.板截面尺寸3.板折算厚度1)板跨度(L)= 2)板厚度(H)=2）考虑施工因素影响，厚度h'为：= 3)实际取值　：二、楼面或屋面恒、活载（单位：kN/m 2)1.根据实际板折算厚度：，导算空心板荷载，导入PKPM中算出内力值接力配筋计算。

2.楼面或屋面荷载见本工程“平面荷载简图”。

四、板配筋计算（简化为工字形截面，其翼缘厚：hl'取a，hf'取b）1.板短向配筋计算1）经PKPM软件计算后查得板内力值： 2)折合为工字形截面后的内力值：板跨中最大弯矩 M 中＝工字形截面跨中最大弯矩M＝板支座最大剪力 V 支＝工字形截面支座最大剪力V＝3）工字形截面梁跨中受拉区高度＝<[受压区高度满足规范要求]4）工字形截面梁支座受拉区钢筋面积＝实配：3 10+2 12As= 5）工字形截面梁支座受剪截面条件验算（只考虑腹板受剪）hw/t=<4＝>[截面尺寸满足要求] 6）工字形截面梁支座斜截面受剪承载力验算（只考虑腹板受剪）＝<[按规范要求需计算配置箍筋]7）工字形截面梁腹板配箍量计算Asv＝＝1 8@ As＝取 S=0.11实配：15050(mm2)2.1417(mm2)2013-4-5 15:5250(mm)10.89(mm)H=250(mm)T=500(mm)250(mm)工程名称：工号：1）H'＝155.10(mm)h'=1.05×H'=162.85(mm)3）实际厚度取 250(mm)h=110(mm)c=40(mm)t=70(mm)26.7(kN/m)7500(mm)L/30(mm)250(mm)250(mm)a=50(mm)b=50(mm)150(mm)26.7(kN)15.4(kN)33.4(kN·m/m)246.5(mm2)462(mm2)0.2526.7(kN)55.1(kN)19.0(kN·m)46.9(kN/m)07.0bh f t hβbf Mh h x c o 1202α--=yc s f bxf A 1α=25.17.0h f bh f V S A yv t sv -=0bh f c c β2.板长向配筋计算1)经PKPM软件计算后查得板内力值：2)折合为工字形截面后的内力值：板跨中最大弯矩 M 中＝工字形截面跨中最大弯矩M＝板支座最大剪力 V 支＝工字形截面支座最大剪力V＝3)工字形截面梁跨中受拉区高度＝<[受压区高度满足规范要求]4)工字形截面梁支座受拉区钢筋面积＝实配：3 8+2 10As=5)工字形截面梁支座受剪截面条件验算（只考虑腹板受剪）hw/t=<4＝>[截面尺寸满足要求] 6)工字形截面梁支座斜截面受剪承载力验算（只考虑腹板受剪）[按规范要求需计算配置箍筋]Asv＝ As＝50(mm)11.0(kN·m)20.1(kN)55.1(kN)20.1(kN/m)308(mm2)2.140.25140.9(mm2)19.3(kN·m/m)35.2(kN/m)6.22(mm)50(mm2)1507(mm2)7.0bhf t h βS sv bf Mh h x c o 1202α--=yc s f bx f A 1α=0bh f c c β。

铰接柱脚计算小软件

BY:____________DATE: 2014-7-17铰接柱脚计算1、已知条件：柱底最大压力设计值N=1043KN 柱底最大拉力设计值T=932KN柱截面--H250x250x6x12截面高:h=250mm 翼缘:b f =250mm t f =12mm 腹板:t w =6mm h w =226mm 柱底板尺寸:c1=20mm c2=20mm B=290mmH=290mm柱底板材质=Q345钢板抗拉强度f=295N/mm 2锚栓材质=Q235锚栓抗拉强度=140N/mm 2锚栓个数 n=10所需每个锚栓(Q235)的有效面积Ae=666mm 2选用锚栓(Q235)直径=33mm2锚栓有效面积=694mm 2>666mm 2OK!2、锚栓抗拉，抗剪验算①抗拉验算n*Nt=971.0KN>932KNOK!②抗剪验算(取0.4N<V 组合中V 最大的组合)柱底压力设计值N1=-932KN 柱底剪力设计值V1=270KN 底板与基础摩擦力0.4N1=0.00KN0.4N1<V1,需设剪力键3、混凝土抗压验算短柱混凝土等级=C25抗压强度fc=11.90N/mm 2钢板下混凝土所受压力q =12.40N/mm 2Fail!BY:____________DATE: 2014-7-174、最大压力作用下柱底板厚度 t 计算 (1)三边支承类区格(不设加劲肋)区格内侧边长度a=226mm 区格外伸边长度b=122mmb/a=0.54β=0.0662区格板所受最大弯距M=βqa^2=41917N-mm柱底板厚度 t=（6M/f)^0.5=29mm取底板厚度 t=30mmOK!(2)三边支承类区格(加一道加劲肋)区格内侧边长度a=113mm 区格外伸边长度b=122mmb/a= 1.08(3)柱底板厚度 t=（6M/f)^0.5=14mm取底板厚度 t=16mmOK!5、最大拉力作用下柱底板厚度 t 计算一个锚栓拉力T 1=93.20KN底板孔径D=39mm锚栓到翼缘距离La=72.00mm柱底板厚度 t=(6T1*La/((D+2La)*f))^0.5=27mm取底板厚度 t=30mmOK!。

建筑工程地下室柱模板计算书

地下室柱模板计算书计算依据：建筑施工模板安全技术规范 JGJ 162-2008.下面简称规范KZ截面1000×1100，柱高5.1m（不包括板厚）。

板厚250。

梁的尺寸及梁与柱的相对位置：梁柱位置由于柱截面尺寸较大，决定采用槽钢和对拉螺栓做柱箍：柱模板材料：15厚胶合板，方木50×80，对拉螺栓φ16，[ 12.6槽钢由规范 4.1，当采用内部振捣器时，新浇筑混凝土作用于模板的侧压力标准值（G 4K ）,可按下列公式计算，并取其中的较小值：我们采用（4.1.1-2）计算侧压力。

因为现在混凝土的坍落度往往大于150mm ，此时混凝土坍落度影响系数β2 无数据可查。

此外，当用混凝土泵车浇筑柱时，混凝土上升的速度大于6m/h 。

以本例柱计算，柱混凝土体积为1.1*1*5.1=5.61m 3 。

一台10m 3 的罐车供料，用泵车浇筑，在10分钟内完全可以将柱的混凝土浇筑完毕。

此时，混凝土的上升的速度为 5.1/（10/60）=30.6m/h 。

大于6m/h 。

而公式（4.1.1-1）只适用于混凝土浇筑速度≤6m/h 的情况。

（规范106面，4.1.1条文说明）所以，我们采用（4.1.1-2）计算混凝土对模板的侧压力：侧压力标准值 G 4K =γc H=24*5.1=122.4KN/m 2倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值：Q 3K =2KN/m 2 由规范4.3，有结构重要性系数 0.9 荷载组合值系数 0.7 本例，显然恒载起控制作用。

因为G 4K > Q 3K 。

于是底部荷载设计值 0.9*122.4*1.35=148.72KN/m 2 顶部荷载设计值 0.9*2*0.7*1.4=1.76KN/m 2 侧压力设计值分布图：)11.1.4(22.021210-=Vt F c ββγ)21.1.4(-=H F C γ计算过程见下面的电子表格Excel。

上面的电子表格在Word中不可能看到计算过程。