多引射管大气式燃烧器设计探讨

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第四节 大气式燃烧器

第四节 大气式燃烧器

32
将以上式子带入动量方程得到低压引射器的计 算公式: pJ 2 2 K 2 (1 u)(1 us) pg F F2

其中
K 2 mix
n2 1 d 2 n
扩压管静压恢复计算公式推导
取扩压管进出口两截面建立能量方程:
32
2
mix pJ2 d
第四节 大气式燃烧器


一、 大气式燃烧器的构造以及特点 二、 大气式燃烧器的设计
一、 大气式燃烧器的构造以及特点

(一)大气式燃烧器的构造
1、引射器的结构
引射器的作用
引射器由喷嘴和引射管组成,引射器的作用: 第一、以高动能的气体引射低动能的气体 ,并使两者混合均匀。 第二、在引射器末端形成所需的剩余压力 ,用来克服气流在燃烧器头部的阻力损失,使 燃气-空气混合物在火孔出口获得必要的速度, 以保证燃烧器稳定工作。 第三、输送一定量的燃气,以保证燃烧器 所需的热负荷。
K1
P
2
2
mix
K1——燃烧器头部的能量损失系数。
K1 p
Tp 288
2 (
Tp 288
) 1
燃气-空气混合物的密度
燃气的相对密度
mix
qm,mix qV,mix
1 u g 1 us
引射器的质量引射系数
g s a qm,a V0 u qm,g s

(1)火孔热强度或火孔出口速度 选取原则是保证火焰稳定、完全燃烧以及 必要的燃烧强度。
qp
Hl vp (1 V0 )
'
10
6


(2)火孔直径dp:太大易回火,太小易脱火。

大气式浓淡燃烧器低压引射器的设计与研究

大气式浓淡燃烧器低压引射器的设计与研究

大气式浓淡燃烧器低压引射器的设计与研究钟芬;高乃平;魏敦崧;刘晓刚;徐德明【摘要】通过数值模拟方法对一款家用浓淡燃烧器灶具4组不同的2型低压引射器进行了设计与分析,对比了不同工况下引射器的引射系数。

研究结果显示引射器引射性能的主要影响因素包括引射器喉部直径、引射器出口压力及喷嘴距离等,其引射系数随着引射器出口压力的减小而增大,且受引射器喉部直径和喷嘴直径的相对大小影响。

%Fourkinds of different2# low pressure ejectors are designed and analyzed bynumerical simulation, andinjecting coefficientfor ejectorsunderdifferent working conditionsis comparedas well. The results indicate thattheinjecting coefficient increases with the output pressure of ejector decreasing, and it relates to the relative relation ofthroat diameter with nozzle distance.【期刊名称】《上海煤气》【年(卷),期】2015(000)004【总页数】6页(P28-33)【关键词】引射器;数值模拟;引射系数;喉部直径;喷嘴距离【作者】钟芬;高乃平;魏敦崧;刘晓刚;徐德明【作者单位】同济大学热能与环境工程研究所;同济大学热能与环境工程研究所;同济大学热能与环境工程研究所;宁波方太厨具有限公司;宁波方太厨具有限公司【正文语种】中文0 概述低压引射式大气燃烧器由于其依靠燃气的高速射流引射燃烧所需的空气,不需要动力设备,成为应用最广泛的家用燃烧器之一;大气式低压浓淡燃烧器不仅具有普通低压燃烧器的优点,同时兼具低NOx排放、高效清洁等优点,因此得到了一定的研究与使用;引射器作为家用燃烧器引射一次空气的关键部件,其利用射流的紊动扩散作用使不同压力的两股流体相互混合,引发能量与动量交换,其引射能力直接影响燃烧器的燃烧效率、污染物的排放等,因此成为家用燃烧器的研究重点之一。

燃气灶炉头大气式燃烧器的设计分析

燃气灶炉头大气式燃烧器的设计分析

燃气灶炉头大气式燃烧器的设计分析在家用燃气灶的燃烧器家族中,旋流燃烧器(见图1)以其新颖的火盖造型,独特的旋流条形火孔设计,使气流在旋流燃烧过程中产生了较强的切向应力。

与传统的燃烧相比,它具有以下特点:①结构紧凑,火力集中,燃烧均匀性好,更适合烹炒菜肴需要。

②烟气中一氧化碳低,清洁无黑烟。

③同样几何尺寸的燃烧器火盖旋流式比传统型热流量提高5%以上。

燃烧器由火盖、灶头、引射器、喷嘴、风门等部分组成。

由图1可以看出火盖的内锥面与水平面成β角,火孔沿圆周方向布置,其火孔位置由α及φ两方向的倾角来定位。

其中φ角为火孔与内锥母线夹角,α角为外侧刀槽与垂线夹角。

当燃气在一定压力下,以一定流速从喷嘴流出,进入吸气收缩管,燃气靠本身能量吸入一次空气。

在引射器内燃气与一次空气混合后从火孔以一定的夹角、流速喷出,边燃烧、边旋转形成聚焦的螺旋形柱体,在圆柱体中心形成一个烟气回流区。

混合气与二次空气在炙热的回流烟气作用下受到强烈的预热,提高了燃烧速工,对燃烧起到了强化作用。

根据旋流式燃烧器的火焰特性,要求设计出合理的锅底与火盖之间的高度,使旋流燃烧火焰在接触锅底时产生最大的冲撞能量,形成沿锅底切线向上的火焰,延长烟气与锅底接触时间,提高热交换面积。

在引射器、喷嘴、及灶头设计合理情况下,火孔设计合理,每个火孔喷出的燃气都会形成向上倾斜一定夹角的片状气流,经二次空气混合后形成蓝色旋转火焰。

如果火孔分布不合理,或火孔几何尺寸和位置设计、加工有问题,则二次空气混合不均匀,将会形成几个、几十个不均匀的火焰团,导致燃烧条件恶化,产生不完全燃烧,使烟气中一氧化碳等有害气体含量增加。

2.7 中心小火盖火孔轴线应斜向上,倾角应大于等于320,火孔孔径在γ2.0mm~2.8mm之间,避免造成与外环旋火焰二次空气的情况。

2.8 在热流量相同条件下,采用直径偏小火盖设计可提高热效率。

3、燃气灶喷嘴喷孔计算根据我国烹调习惯大多数家用燃气灶燃烧器分为内外双环火,既包含内环火喷嘴及外环火喷嘴。

大气式燃烧器内引射器的数值模拟与实验研究

大气式燃烧器内引射器的数值模拟与实验研究

射 器 是 由吸气渐 缩 管、混合 管和 渐扩 管组 成 。引射 出 口的燃气一 空气 混合 均匀 性等 问题进 行研 究 ,从
器是 大气 式燃烧 器 的关键 部件 之一 ,其作用 为 以高 而 实现 改进 和优 化本 引射 器和燃 烧器 的 目的 。
能 量 的气 体 引 射低 能量 的气 体 ,并 使 两 者 混 合 均
出混 合气 体 中氧 气 的体积 分数 。根据 公式(2)可计 算
出一 次空气 系数 。为 了提 高实 验 的精 度 和可靠 性 ,
每 次实 验须 设置 两个 取样 口,且保 证气 流均匀 后取
图 1 引射 器 内流 场 网格
样 ,在相 同的实验 条件 下 ,取 两次实 验 的平均值 。
由 《燃 气 燃烧 与应用 》可 知 ,一 次 空气系 数和
1.2 实验 装置 及 原理
冗 , 结 果 汞 明 数 值 模 拟 对 引射 器 研 究具有 重要 指 壁 面上 采用 无滑移 边 界条件 。
))2012年 第 2期 上 海 煤 气
凰 №
本 文米 用 Solide Workers软 件对 引 射 器进 行 几 何 建模 ,然后 将其 导 入 网格划 分 工具Gambit软件 中
cation
大气 式 燃烧 器 内 引射 器 的数 值 模 拟 与 实验 研 究
上海林 内有 限公司 上 海 理 工 大 学
倪 娟 娟 张海 军
摘要 :文章从数值模拟和实验两方面研究 了上海林 内 2M2F燃烧器 内的引射器 。在 数值模拟 中,分析 了流场、 中 心 轴 上 速 度 分 布 、中 心轴 上 压 力 分 布和 中心 轴 上 当量 比分 布 等 信 息 。在 实 验 中 ,测 量 出了 引 射 器 的一 次 空 气系数和质量引射系数。数值模拟和实验 的结果表 明该引射器 内混合气体 已经混合均匀 ,出口处气 体流速稳 定 ,具有较强的引射能力 ;若在结构比较 紧凑的燃 气具中,可 以缩短该引射器的长度 。 关键词 :引射器 数值模拟 实验

大气式燃烧器

大气式燃烧器

K—能量损失系数。
c.引射器最佳工况所对应的最佳无因次面积 式(7-32) 最大无因次压力 式(7-33)
4. 引射器的形式

常用的三种引射器的形状及尺寸比例如 图7-23所示。其中1型引射器为最佳,能量损
失系数K值最小,但引射器最长。2型和3型引
射器阻力较大,但长度较短。当喷嘴前燃气
压力较高,允许有较大的能量损失时,可采

两排或两排以上的火孔应叉排 。
5、火孔倾角

火孔倾角越小,火焰趋向水平,
火焰与二次空气的接触充分, 燃烧性能好,烟气中CO含量 低,热效率下降 。

随着火孔倾角增大,烟气中 CO含量增大,热效率升高 。

一般取30o倾角 。
6、锅支架高度
锅支架高度对燃烧特性及热效率的影响

锅支架越高,二次空气供给越充分,燃烧越完
μ s—容积引射系数,s为燃气相对密度;
K—能量损失系数。
2F (1 u )(1 us) 2 K K1F1
式(7-39)
从式(7-39)可以看出,燃烧器的引射能力 只与燃烧器的结构有关,而与燃烧器的工作状 态无关,即引射系数不随燃烧器热负荷的变化 而变化。这一特性称为引射式燃烧器的自动调 节特性。
第一、头部计算。
第二、计算喷嘴尺寸。
第二、计算F1op、A、X、F1、Ft及引射器 各部分尺寸。
燃烧器常数C

对低压燃气,忽略其可压缩性,喷嘴截面积的计算 公式为:
(7-44)

将式(7-44)代入式(7-39)整理后得
燃烧器常数与燃烧器的几何尺寸(Ft、Fp)及阻力特性 (K、K1、μ)有关,而与喷嘴出口面积无关的系数。

第七章 大气式燃烧器解读

第七章 大气式燃烧器解读

燃烧器的最佳工况(F1=Flop)相应于引射 器的最佳工况(F=Fop)。 最佳燃烧器参数:
式(7-40)

可得
如果A=1,则X=1,即F1=Flop,表明燃烧器计算工况与最佳工况 一致。
如果A›1,则X无实数解,表明燃烧器不能保证所要求的引射能 力。
如果A‹1,则表明燃烧器有多余的燃气压力。为了缩小燃烧器尺 寸,可以非最佳工况作为计算工况或采用长度较短的引射器。
式中
h—引射器出口的静压力,Pa;
F—无因次面积,为喉部面积Ft和喷嘴出口面积Fj 的比,即F=Ft/Fj,它是引射器计算的基本参数;
μ —质量引射系数,μ =ma/mg为燃气与引射空气的质量 流量之比;
μ s—容积引射系数,s为燃气相对密度;
K—能量损失系数。
c.引射器最佳工况所对应的最佳无因次面积 式(7-32) 最大无因次压力 式(7-33)
燃烧器常数C
dP—火孔直径,mm;

s—表示火孔净距对外锥高度影响的系数,参 见表7-3
例7-1
设计一双眼灶用的燃烧器
已知:燃烧器热负荷Q=2.8kW,燃烧某城市 燃气,燃气热值Hl=13423kJ/m3,燃气密度 ρ g=0.71kg/m3,相对密度s=0.55,理论空气需 要量V0=3.25m3/m3,燃气压力P=800Pa。
燃烧器的头部
1. 燃烧器头部的形式 燃烧器头部的作用是将燃气一空气混合物均 匀地分布到各火孔上,并进行稳定和完全燃烧。 为此要求头部各点混合气体的压力相等,要 求二次空气能均匀地畅通到每个火孔上。
如图7-10所示为铸铁锅炉上使用的典型大气 式燃烧器。
2. 燃烧器头部的基本方程
混合物从头部逸出时的能量损失由流动阻力损失、气流通过 火孔被加热而产生气流加速的能量损失及火孔出口动压头损失 三部分组成。头部必须具有的静压力可以表示为:

大气式燃烧器(2021版)

大气式燃烧器(2021版)

( 安全管理 )单位:_________________________姓名:_________________________日期:_________________________精品文档 / Word文档 / 文字可改大气式燃烧器(2021版)Safety management is an important part of production management. Safety and production are inthe implementation process大气式燃烧器(2021版)按照部分预混燃烧原理(02000Pa)及低压(<2000Pa)两种。

在设计计算中,前者需要考虑气体的可压缩性;后者则不必。

按被引射气体的吸入速度,引射器又可分为常压吸气和负压吸气两种。

如果引射器的吸气收缩管做得足够大,并逐渐过渡到圆柱形混合管,这时被引入的空气在收缩管内的流速很小,可以忽略,这样的引射器称为常压吸气引射器,也称为第二类引射器,低压大气式燃烧器的引射器多为此种;反之,如果吸气收缩管做得较小,被吸入空气流速较大,气流在管内发生强烈扰动,这时空气流速便不可忽略,这样的引射器则称为负压吸气引射器,也叫第一类引射器。

比较而言,在第一类引射器中,燃气和空气的速度差较小,能量损失也较小,引射效率较高。

高、中压大气式燃烧器的引射器多为负压吸气式引射器。

以下主要讨论常压吸气低压引射器的设计计算。

表3-6-7大气式燃烧器常用设计参数燃气种类炼焦煤气天然气液化石油气火孔尺寸/mm圆孔dp2.5~3.02.9~3.22.9~3.2方孔2.0~1.21.5~5.02.0~3.02.4~1.62.0~3.02.4~1.6火孔中心距s/mm(2~3)dp火孔深度h/mm(2~3)dp额定火孔热或度qp/MW·mm-211.6~19.85.8~8.77.0~9.3额定火孔出口流速vp/m·s-1 2.0~3.51.0~1.31.2~1.5一次空气系数α0.55~0.600.60~0.650.60~0.65喉部直径与喷嘴直径比dt/d5~69~1015~16火孔面积与喷嘴面积比Fp/Fj44~50240~320500~600图3-6-20常压吸气低压引射器的工作原理1-喷嘴;2-吸气收缩管;3-喉部;4-混合管;5-扩压管计算以动量定理、连续性方程及能量守恒定律为基础,按图3—6—20所示工作原理,可推导出它的特性方程如下:式中h——引射器出口的静压力,Pa;H——喷嘴前燃气压力,Pa;μ——喷嘴流量系数;F——无因次面积,为喉部和喷嘴出口的面积比,即,它是引射器计算的基本参数;u——质量引射系数,为燃气与引射空气的质量流量之比;uρr——容积引射系数,ρr为燃气相对密度,K——能量损失系数,可表示为:这里,ψ1是混合管末端的速度场不均匀系数,它与气流的稳定程度和流动状态有关,取决于速度场的分布状况,当混合管长度为5~6倍喉部直径时,ψ1=1.02~1.04,混合管较短,ψ1较大;ζmix是混合管摩擦阻力系数,ζmix=Lmin/dt,与混合管的气体流动状态、加工质量和长度有关,通常取ζmin=0.06~0.12;ζd为扩压管局部阻力系数,相应于扩压管进口流速;n表示扩压管的扩张度n=Fd/Ft。

一种双重引射燃烧器[实用新型专利]

一种双重引射燃烧器[实用新型专利]

专利名称:一种双重引射燃烧器专利类型:实用新型专利
发明人:韩君庆,潘叶江
申请号:CN201920917253.3申请日:20190618
公开号:CN210772170U
公开日:
20200616
专利内容由知识产权出版社提供
摘要:本实用新型属于燃烧器技术领域,公开了一种双重引射燃烧器,包括燃烧器本体和引射管,引射管为双重引射管,双重引射管轴向连通;双重引射管包括依次串联的一次引射管、二次引射管、燃气喷头,及连接一次引射管与二次引射管的固定支撑杆;一次引射管与燃烧器本体连通,一次引射管与二次引射管之间,及二次引射管与燃气喷头之间均形成空气引射空间用于引射空气。

与现有技术相比,本实用新型的有益效果是通过双重引射管对空气的双重引射,能够解决目前的大气式燃烧器在燃烧过程中火焰高,易产生一氧化碳,氮氧化物等有害气体的问题。

申请人:华帝股份有限公司
地址:528400 广东省中山市小榄镇工业大道南华园路1号
国籍:CN
代理机构:深圳市合道英联专利事务所(普通合伙)
代理人:廉红果
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大气式燃烧器内引射器的数值模拟与实验研究

大气式燃烧器内引射器的数值模拟与实验研究

大气式燃烧器内引射器的数值模拟与实验研究倪娟娟;张海军【摘要】文章从数值模拟和实验两方面研究了上海林内2M2F燃烧器内的引射器。

在数值模拟中,分析了流场、中心轴上速度分布、中心轴上压力分布和中心轴上当量比分布等信息。

在实验中,测量出了引射器的一次空气系数和质量引射系数。

数值模拟和实验的结果表明该引射器内混合气体已经混合均匀,出口处气体流速稳定,具有较强的引射能力;若在结构比较紧凑的燃气具中,可以缩短该引射器的长度。

%This paper from the numerical simulation and experiment studiedthe ejector ot the 2M2P burner. The numerical simulation and experimental results show that the ejector has strong ejector ability. If this ejector uses the compact of gas stoves, we can shorten the length of the ejector.【期刊名称】《上海煤气》【年(卷),期】2012(000)002【总页数】4页(P22-25)【关键词】引射器;数值模拟;实验【作者】倪娟娟;张海军【作者单位】上海林内有限公司;上海理工大学【正文语种】中文【中图分类】V231.30 引言大气式燃烧器是家用燃气灶具中应用最广泛的燃气燃烧器,主要包含头部及引射器两部分。

引射器是由吸气渐缩管、混合管和渐扩管组成。

引射器是大气式燃烧器的关键部件之一,其作用为以高能量的气体引射低能量的气体,并使两者混合均匀;在引射器末端形成所需的剩余压力,用来克服气流在燃烧器头部的阻力损失,使燃气—空气混合物在火孔出口获得必要的速度,以保证燃烧器稳定工作;输送一定的燃气量,以保证燃烧器所需的热负荷。

冯良等人采用计算流体动力学 Computational Fluid Dynamic(CFD),模拟了大气式燃气燃烧器中引射器的流场,结果表明通过数值模拟不仅可以提供详细的流场信息,而且具有传统实验研究无法比拟的优点。

多喷管引射器的性能分析

多喷管引射器的性能分析

第3期
王锁芳等: 多喷管引射器的性能分析
351
引 言
海湾战争以来, 对直升机进气防砂日益重视。 由于用风扇吹除含尘砂空气, 其引射能力 小, 风扇叶片易磨损, 故需用高压空气来引射含尘空气, 且要求混合管长度小, 引射量要大。 单喷管引射器, 混合管小时, 其引射系数很小, 而多喷管引射器, 在较短混合管长度时其引射 系数仍很大。 法国 “海豚” 直升机中已应用了多喷管引射器引射含尘空气, 使直升机能在沙漠 等恶劣环境中飞行。 [1 ] H ickm an 等人 对高引射比多喷管引射器作了理论分析和实验研究, 取得了一些研究 [2 ] 成果, 对高引射比引射器的发展起了推动作用。 M o ss 采用了 4 个喷管, 研究几何参数对多 喷管引射系统性能的影响。 方人淞等人[ 3 ] 进行低噪音超音速多孔喷管引射器的实验研究。 结 果表明, 当混合管长径比为 210 和 410 时, 引射系数比当量引射单喷管可分别提高 32% 和 16% , 噪声可降低12 ~ 14 dB。 殷再琨[ 4 ] 研究了飞机空调系统中多孔喷嘴引射器的性能。 Co r2 [5 ] 其特点是直接利用 neliu s 等人 研究了带不同扩压角的扩压器的多孔喷嘴引射器的性能。 混合管入口管壁上一周开16个喷孔作为主喷嘴, 仍然是利用气动方程进行理论分析。 本文的 理论分析参考了上述研究成果。
T mo = T po
1 + x T so T po = 1+ x
1 + xΗ 1+ x
( 12)
由文 [ 6 ] 知 式 ( 12) 变为
1+ x Η 1+ x Η( ≈ 近似结果误差≤2. 5◊ ) 1+ x 1+ x
T mo 1+ x Η = T po 1+ x
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多引射管大气式燃烧器设计探讨
作者:吴成年文章来源:深圳市火王燃器具公司
前言
大气式燃烧器被广泛用于家用燃气具上。

大气式燃烧器由引射管与头部组成;常见的大气式燃烧器,一般都是一个引射管对应一个头部。

大气式燃烧器的燃烧性能,取决于燃烧器工作过程中空气的补充及空气与燃气的混合。

改善一次空气的补给,可以在保持燃烧器火孔面积不变的前提下,从增大引射管喉部截面积入手,但是,增大引射管喉部截面积受到燃烧器结构尺寸等的限制。

如何改善一次空气的补给及改善一次空气与燃气的混合,提高大气式燃烧器的燃烧性能?本文将从多引射管大气式燃烧器与单引射管大气式燃烧器(以下分别简称为多引射管燃烧器、单引射管燃烧器)喷嘴孔圆周燃气流量密度的比较、喷嘴孔圆周长的比较、一次空气系数的比较入手,提出采用多引射管燃烧器改善大气式燃烧器燃烧性能的方法。

这种方法对于改善大气式燃烧器的设计,尤其是对用于嵌入式、台式家用燃气灶的上进风燃烧器的设计具有一定的启示作用。

一、喷嘴孔圆周燃气流量密度的比较
本文所称的多引射管燃烧器,是指引射管与燃气喷嘴一一对应,多个引射管共用一个头部,且在头部内相通的燃烧器。

为了对不同孔径喷嘴出口处燃气的状况进行比较,本文使用喷嘴孔圆周燃气流量密度作为比较参数。

本文所称的喷嘴孔圆周燃气流量密度γL,即喷嘴燃气流量在喷嘴孔圆周长上的比值。

喷嘴孔圆周燃气流量密度计算公式
γL=V
L
=
V
π×d t(1) 式中
V一一喷嘴燃气流量
L一一喷嘴孔圆周长,
d t一一喷嘴孔直径口
下面将在燃气流量相等的前提下,对单引射管燃烧器与多引射管燃烧器的喷嘴孔圆周燃气流量密度进行比较。

对于多引射管燃烧器,设喷嘴数量为N,喷嘴孔直径为d tn,通过每个喷嘴的燃气流量为V n,V n=V/N。

多引射管燃烧器喷嘴孔圆周燃气流量密度的计算公式为:
γLn=V n
L
=
V N
π×d tn
=
V
N×π×d tn
(2)
要保持单引射管燃烧器与多引射管燃烧器燃气流量相等,须保证多引射管燃烧器多个喷嘴孔面积之和与单引射管燃烧器喷嘴孔面积相等。

π4×d t2=N×
π
4
×d tn2
(3)
d t2=N×d tn2
d t= Nd tn
利用(1)(2)(3)式,即可得到多引射管燃烧器喷嘴孔圆周燃气流量密度与单引射管燃烧器喷嘴孔圆周燃气流量密度比值ξ的计算公式:
ξ=γLn
L
=
V
tn
÷
V
t
=N−0.5(4)
从(4)式可以看出,多引射管燃烧器喷嘴孔圆周燃气流量密度与单引射管燃烧器喷嘴孔圆周燃气流量密度比值ξ只与喷嘴数有关,表1列出不同喷嘴数量时比值ξ的变化情况。

随着喷嘴数N的增加,比值ξ减小。

表 1 不同喷嘴数量喷嘴孔圆周燃气流量密度比值ξ计算结果
二、喷嘴孔圆周长的比较
对多引射管燃烧器与单引射管燃烧器的喷嘴孔圆周长进行比较,目的是比较喷嘴出口处燃气与空气的接触面积,以此判断多引射管燃烧器与单引射管燃烧器在一次空气的补充及掺混方面的优劣。

在燃气流量相等的前提下,多引射管燃烧器与单引射管燃烧器喷嘴孔圆周长L的计算公式为:
L=π×d t(5) L n=N×π×d tn(6)
ζ=L n
L
= N(7)
公式(7)说明,喷嘴孔圆周长比值ζ只与喷嘴数相关,随着喷嘴数的增加,喷嘴孔圆周长比值ζ增加。

表2给出了不同喷嘴数时喷嘴孔圆周长比值ζ的计算结果。

它表明,多引射管燃烧器随着喷嘴数量的增加,喷嘴孔圆周长显著增加,换句话说,多引射管燃烧器随着喷嘴数量的增加,喷嘴出口处燃气与空气的接触面积显著增大,这不仅有利于一次空气的补充,还有利于燃气与空气的掺混。

三、一次空气系数的比较
燃烧器的一次空气系数,可通过以下经验公式进行计算:
α′=1.54×
P×S
4
H
×
10129×A×A
4
Q
×
300
(8)
式中:α′为一次空气系数(%),P为燃气压力(Pa),S为燃气的相对密度,A m为引射管喉口截面与出口截面的平均面积值(mm2),A p为燃烧火孔总面积(mm2),Q为燃烧器的热负荷(kJ∙h−1),T为燃烧器头部燃气与空气混合物的平均温度(K)。

从公式((8)可以看出,保持燃烧器火孔总面积A p与热负荷Q不变,增大引射管喉部与出口截面平均值A m,一次空气系数可以得到提高。

对于单引射管燃烧器,其引射管的d m值本身就较大,增大A m值来提高一次空气系数会受燃烧器结构尺寸的限制。

对干多引射管燃烧器,其d mn值比单引射管燃烧器d m小得多,因此,通过增大A mn值来提高一次空气系数的空间要比单引射管燃烧器大得多。

另外,由干多引射管燃烧器的d mn值比单引射管燃烧器d m小得多,因此设计结构紧凑的燃烧器时多引射管燃烧器就更为有利。

从上述公式还不能直接对多引射管燃烧器与单引射管燃烧器的一次空气系数进行比较,需对公式进行变换。

通过燃烧器的热负荷Q,对式(8)进行变换。

因为
Q=0.035×μ×d t2×P
×H(9)
对多引射管燃烧器与单引射管燃烧器的一次空气系数进行比较,前提条件是热负荷相等、火孔总面积相等、喉部与出口截面的平均值相等。

对于单引射管燃烧器,可直接利用(9)式
计算热负荷,对于多引射管燃烧器,则须用下式计算热负荷。

Q n=0.035×N×μ×d tn2×P
S
×H(10)
比较(9)(10),当Q N=Q,同样得到d t=Nd tn。

将(9)(10)式分别代入(8)式得到
α′t=1.54×
P×S
4
H
10129×A×A
4
0.035×μ×d t2×
P
S×H
300
T(11)
α′tn=1.54×
P×S
4
H
×
10129×A×A
4
0.035×N×μ×d tn2×
P
S×H
300
(12)
比较(11)(12)式,并代入(3)式得到:
α′tn
t =
μ×d tN
t
=1(13)
(13)式表明在热负荷相等、火孔总面积相等、喉部与出口截面的平均值相等的条件下,多引射管燃烧器与单引射管燃烧器的一次空气系数相等。

由于两种燃烧器引射管喉部与出口
截面的平均值总和相等,即A m=A mN。

因A m=π
4×d m2,A mn=N×π
4
d mn2,所以
d mn=d mμ(14)
式中,d mn——多引射管燃烧器中单个引射管喉部与出口的平均直径,d m——单引射管燃烧器引射管喉部与出口的平均直径,N——多引射管燃烧器中引射管个数。

利用式(14),对d mn、d m进行计算比较,见表3。

四、基本意见
上述比较结果表明:
1、设计多引射管燃烧器,可以明显提高燃烧器一次空气补给能力及燃气与空气的掺混能力,有效提高燃烧器的燃烧性能;
2、多引射管燃烧器可用于结构要求紧凑,且燃烧性能要求较高的燃气具上,尤其是使用上进风燃烧器的嵌入式、台式家用燃气灶上。

五、值得关注的几个问题
1、多引射管燃烧器引射管的数量,不仅受燃烧器结构尺寸的限制,也受一次空气进口布局的限制。

理论上讲,引射管数量越多,空气补给及燃气与空气的掺混越好,燃烧器的燃
烧性能就越好;但实际上,引射管数量越多,引射管一次空气进口布局越困难,各引射管进口处一次空气的相互扰动就越大,反过来会影响一次空气的补给。

另外,引射管数量过多,会使燃烧器的工艺性变差,成本增高。

因此,设计多引射管燃烧器时要对多种因素进行综合平衡;对于家用燃气灶所使用的多引射管燃烧器,引射管数量应不超过10个为宜。

2、多引射管燃烧器虽然可以明显改善燃烧器的燃烧性能,但也可能带来离焰问题,在设计时要给予充分重视。

六、结束语
本文仅仅是从改善燃烧器的一次空气补给能力及改善一次空气与燃气的掺混能力这个角度研究、探讨多引射管燃烧器的设计问题,希望这个探讨能对多引射管燃烧器的设计起到一点抛砖引玉的效果。

参考资料:姜正侯主编《燃气工程技术手册》—同济大学出版社。

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