安钢6号高炉炉底温度急剧上升的处理
安钢2000m 3级高炉炉缸温度异常升高的处理实践
（ ｎａ ｇＩ ｎａｄＳｅｌ ｔ ｋＣ ． ｔ） Ａ ｙｎ ｏ ｎ ｔ ｏ ｏＬｄ ｒ ｅＳｃ
ＡＢＳ ＴＲＡＣＴ Ｉ ｗ ｓｆ ｕ ｄ ｔ ａ ｂ ｏｍａ ｅ ｒｈ ｔｍｐ ｒ ｔｒ ｉｅｗａ ｅａｅ ｉ ｎ ｉ ｇｓｔ ａｉｎ，ｏ ｅ ａｉ ｇｓ ｓｅ ｔ ａ ｏ ｎ ｈ ｔ ｎ ｒ ｌ ａｔ ａ ｈ ｅ ｅａｕ ｅｒｓ ｓｒｌ ｔｄ ｗ ｔ ＢＦ ｒ ｎｎ ｉ ｔ ｈ ｕ ｕ ｏ ｐ ｒｔ ｙ ｔｍ ｎ
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经 济指标 有 了明显 改善 ， 是 随 着高 炉 产量 水 平 的 但 提高 ， 长高 炉寿 命 的任 务 显得 更 加严 峻。我 国高 延 炉 寿命 与世界先 进 水平 还 有较 大 的差距 ， 寿命 较长 的宝钢 ２号高炉 、 武钢 ５号高炉 ， 一代 炉役产 铁超过
了 １０ ０ｔｍ ， 多数 企 业 的高 炉寿 命 则处 于 ７ ０ １０ 而 ／ ００ ９Ｏ ｍ’ ＯＯｔ 水平 ｌ 。决 定高 炉 一代 的寿 命 的关 键 ／ ｌ ｊ 部位 是炉缸 、 炉底 ， 但是炉 缸 、 炉底 受 高温破坏 、 生铁
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碎裂 ； 轻微 变化 层 ： 碳砖 的 理 化性 能 只有 轻 微 的 变
化 ； 变化层 ： 无 碳砖 的理化性 能无任何 变化 。
炉底、炉缸温度高监控预警方案
炉底、炉缸温度高监控预警方案
一、高炉现状：
高炉自开炉以来，炉缸、炉底温度逐步升高，与全国同类型高炉炉缸、炉底的各温度段显示相比，温度偏高，给高炉的强化冶炼和高炉的安全带来影响和隐患，针对目前高炉炉缸、炉底温度偏高，为杜绝事故的发生及事态的扩大化，特制定如下预警方案。
目前的温度分布情况：
4.430米标高温度为200℃
5.200米标高内环温度为1020-1040℃（K、G、J点已坏）
外环温度为270 -345 ℃
6.503米标高内环温度为840 -1058℃
外环温度为514-640℃
7.196米标高内环温度为880-991℃
外环温度为629-785℃
8.199米标高内环温度为660-786℃
外环温度为624-745℃
9.202米标高内环温度坏（2004年三月烧坏）
外环温度为632-732℃
10.205米标高内环温度坏（2004年三月烧坏）
外环温度为377-521℃
二、成立高炉安全预警机构：
组长：
副组长：
主要成员：
三、职责分工：
1、负责总的生产协调，负责与公司的协调，作出正确的决策；
2、负责各部门的安全及生产组织，决策装料制度的修改；
3、负责组织攻关组成员进行分析，根据收集到的数据作出决策；
4、负责高炉操作的全面工作，确保安全生产；
5、负责高炉与调度的生产协调，确保高炉的正常出铁及安全工作；
6、负责高炉护炉过程中各种设备及仪器的协调、准备工作；
7、负责各种数据的收集及与公司各种部门的联系；
8、负责冷却板温度、监控点热流强度的测量、汇总、上报；
9、负责高炉的生产组织及各岗位的协调工作；
10、负责数据的收集、绘制温度趋势折线图，分析炉缸的工作状态，炉前的生产组织工作；
安钢6号高炉炉缸安全隐患的治理.pptx
5200
7→14# 5530 5500 5270
选取标高8.8m,8.5m,7.8m三处,对炉缸不同截面 直径最大及最小处进行测量。
6号高炉 炉缸安全 隐患
停炉后炉 缸炉壳状 况及分析
炉缸处理 方案
炉缸治理 效果
遗留问题 探讨
数据一:炉缸直径 数据二:渣皮厚度数据三:风口渣皮 数据四:铁口通道
11#风口 下方
2009.6. 23
4
安钢 7bf
450
2002.5 .28
2008.2.29（中）
3.8
6号高炉 炉缸安 全隐患
停炉后炉 缸炉壳状 况及分析
炉缸处理 方案
炉缸治理 效果
遗留问题 探讨
安全隐患： 2011年10 月22日6#风口下部炉 缸一层冷却壁处又突然 开裂，火苗窜出有半米 高1.5米长，高炉再次 休风处理。右图第一张 是休风以后拍下的照片， 第二张是休风后补焊时 拍下的照片，裂缝大约 有70cm宽。考虑到安 全生产和高炉限产，决 定10月26日紧急降料 面停炉，对安全隐患进 行治理。
处为240mm，相差只 铁口区域水温差较高，
有120mm，沿着圆周
应加强冷却
方向渣皮厚度较均匀，
6号高炉 炉缸安全 隐患
停炉后炉 缸状况及 分析
炉缸处理 方案
炉缸治理 效果
遗留问题 探讨
高炉炉底急剧升温怎么办？
高炉炉底急剧升温怎么办？
解决高炉炉底急剧升温的问题：
解决方案：
一、降低冶强堵风口
二、增加冷却强度
三、加钒钛铁精粉
四、提高一级品率，提高含硅量
五、使用含钛炮泥
六、增加炉底温度检测点
七、炉壳测温
八、加强原燃料过筛管理
通过加强原燃料的过筛管理，及时清筛，保证炉况顺行，炉缸中心活跃，增加炉缸的透液性。
护炉效果分析：
一、护炉期间必须冶炼优质低硫生铁，铁水中的硫对炉缸的侵蚀能力大，若放松对生铁硫的控制，会大大减弱其它措施的护炉效果和作用。
二、在大幅降低冶强时，采用堵风口，提高鼓风动能，有利于炉况顺行，炉缸活跃，有利于护炉。堵温度较高部位上方的风口，是一种较好的选择。
三、使用含钛炮泥，从炮嘴加入，对降低铁口区域温度有效，可长期使用。
四、炉况的顺行，炉缸的活跃是护炉的保证，可以根据炉底温度的分布情况适当调整鼓风动能。若炉底边缘温度高，可适当增加鼓风动能；若炉底中心温度高，可适当减小鼓风动能。
高炉顶温升高原因
高炉顶温升高原因
高炉顶温升高通常是由多种因素共同作用引起的。
1. 炉料成分变化：高炉内的炉料成分的变化是导致高炉顶温升高的一个重要原因。炉料成分的变化可以是原料的质量或配比的变化，也可以是炉料中的杂质含量的变化。例如，如果使用的铁矿含有较高的含铁量，那么在高炉内的还原反应会产生更多的热量，导致高炉顶温升高。
2. 炉料湿度变化：炉料湿度的变化也会对高炉顶温产生影响。湿度较高的炉料在高炉内加热时，会产生较多的蒸汽，增加炉内的湿气含量，导致高炉顶温升高。
3. 燃料燃烧状态：高炉顶温还与燃料燃烧状态密切相关。燃料的燃烧状态不良可能导致燃烧不完全，产生大量的一氧化碳和其他有害气体。这些有害气体会通过高炉顶冷却设备排放出来，同时也会带走部分高炉内的热量，导致高炉顶温升高。
4. 高炉顶冷却设备故障：高炉顶冷却设备的故障也是导致高炉顶温升高的一个重要原因。高炉顶冷却设备主要通过喷淋水或其他冷却介质对高炉顶进行冷却，如果设备损坏或运行不正常，冷却效果会下降，导致高炉顶温升高。
5. 炉内风量和炉压控制不当：高炉内的风量和炉压是高炉顶温控制的关键参数。如果风量过大或炉压过高，会导致炉内的燃烧强度增加，产生更多的热量，使高炉顶温升高。
6. 顶煤燃烧情况：高炉顶煤的燃烧情况也会对高炉顶温产生影响。如果顶煤燃烧不完全，会产生大量的一氧化碳和有害气体，导致高炉顶温升高。
7. 高炉操作方式：高炉的操作方式也会对高炉顶温产生影响。操作方式包括给料方式、鼓风方式、渣排方式等。不同的操作方式可能会导致炉内温度分布不均匀，进而影响高炉顶温的升高。
安钢1号高炉炉缸侧壁温度异常升高的治理_李胜杰
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１
温 富 氧 高 喷 煤 的 冶 炼 工 艺 和 相 关 技 术 装 备 炉 ２ ０
１
４
年
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月 开始 缓 慢 上 升
１
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年
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１
月
５
日
底 炉 缸 采 用 炭 砖 ＋ 陶 瓷 杯结 构 高 炉 设 计 寿 命 为
高炉节能降耗
高炉节能降耗
摘要：高炉节能的措施一是增加廉价的热源，二是降低热消耗或减少热损失。高炉节能的途径和方向主要是以顺行为基础，以低热消耗或减少热损失为手段；
以能源的二次回收利用获得节能最大化。
1 概述
目前的国际、国内的经济环境和钢铁行业产能过剩的现状，给钢铁企业的生存和发展带来的巨大的压力，节能降耗是企业的经济效益最大化和竞争力不断增强的有效手段，高炉节能的措施一是增加廉价的热源。二是降低热消耗或减少热损失。高炉节能的途径和方向，主要是以顺行为基础，以低热消耗或减少热损失为手段。
2 增加廉价热源
2.1 提高热风温度
高炉内热量来源于两方面，一是风口前碳素的燃烧放出的化学热，二是热风带入的物理热。后者增加，前者减少，焦比即可降低，碳素燃烧放出的化学热不能在炉内全部利用。高炉内的热量有效利用率随冶炼操作水平而变化，一般为80%左右。提高热风温度是降低焦比和强化冶炼的重要措施，采用喷吹技术后，使用高风温更为迫切。高风温能为提高喷吹量和喷吹效率创造条件。据统计，风温在950℃～1350℃之间，每提高100℃可降低焦比8—20kg，增加产量2%～3%。提高风温还可加快风口前焦炭的燃烧速度，热量更集中于炉缸，使高温区域下移，中温区域扩大，有利于间接还原发展，直接还原度降低，有利于降低焦比。
2.2 提高煤比
提高煤比和提高置换比，可以降低焦比，利用焦炭和煤的差价获得经济效益，富氧高风温大喷煤量技术，可实现高炉喷煤比在200kg／t铁以上。高炉喷吹煤粉是炼铁系统结构优化的中心环节，可以实现节焦增产、炼铁环境友好的效果，同时可降低生铁成本。提高煤比后煤气量增大，初始煤气分布发生变化，为保证两道合适的煤气流，在适当开放中心，抑制边缘的同时，防止中心过吹和边缘过重，给顺行带来困难，在实际的操作当中煤比的提高限度应当根据焦炭质量、富养率等因素来确定，以保证合理的理论燃烧温度和煤气流的分布，避免热制度、造渣制度和煤气分布的失常来破坏高炉的顺行，提高煤比的措施有以下几点：（1）提高热风温度：热风温度升高l00℃，可使炉缸理论燃烧温度升高60℃，允许多喷30~40kg／t煤粉。
安钢6号高炉处理异常炉况的技术分析
安钢 ６号 高炉 处理 异 常炉 况 的技 术 分析
牛卫军 ， 晓 亮 张
（ 阳钢铁 集团有限责任公司 ， 安 河南 安 阳 ４５ ０ ） ５ ０４
摘
要 ： 介绍了安钢６号高炉发生异常炉况的过程和采取的应对措施 ， 分析探讨了出现本次异常炉
况的原因和在高炉操作技术 方面为什 么要使用这些 措施 ， 总结 了处理体会。
Ｎ Ｕ Ｗｅ— ｎ Ｚ Ａ Ｇ Ｘａ —ａ ｇ Ｉ ｉｕ ， Ｈ Ｎ ｉ ｌ ｎ ｊ ｏｉ
（ ｎａ ｇＩ ｎｍｄＳｅｌ ｒｕ ｏ ，ｔ． Ｈ ｎｎＡ ｙｎ ５０ ４ Ｃ ｉａ Ａ ｙｎ ｒ ｉ ｔ ｏｐＣ ．Ｌｄ ， ｅ ａ ｎａｇ ５ ０ ， ｂｎ ） ｏ ｅＧ ４
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第 ２ 卷 第 ４期 ７ ２ ０ 年 ８ 月 ０７
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西
冶
金
Ｖｏ． １２７，Ｎｏ ４ ． Ａｕ ｕ ｔ ２０ ｇ ｓ ０７
Ｊ ＡＮＧ Ｔ Ｌ ＲＧＹ Ｉ ＸＩ ＭＥ ＡＬ Ｕ
文章编 号 ：０６２７ （０７ ０ －０ ５０ １０ －７７ ２０ ）４０ １－３
以便 总结 经验 和教 训 。
炉底 温 度在 ｌ 内上升 了 ２ ０天 ５℃。在 ２月 １日高炉
下休风料准备检修 ， 因 ３号高炉小钟拉杆突然断 但
鞍钢6号高炉开炉实践
高 。由 于开 炉 工 作 准备 充 分 ， 环 节 布置 周 密 ． 开 炉过 程 中做到 了安 全 行 各 在 顺 高教 ，７ 后 风 口 ４ｈ 全都 工作 ， 达到 全 风 操 作水 平 ， 造 了鞍 钢高 炉 开 炉恢 复的 纪 录 。 创 关键词 高炉 开炉 操 作
Ｂｌｗ－ｎ Ｐｒ ｃ ｃ ｆＮｏ ６ ＢＦ ｉ ｇ ｎ ｏ ｉ ａ ｔ ｅｏ ． ｎ Ａｎ ａ ｇ ｉ
Ｚ ａ ｇＣｈ ｎ Ｌ ｕ Ｘｉｏ ｕ Ｚ ｕ Ｊ ａ ｗｄ Ｗ ａ ｇ Ｂ ｏ ａ ｈ ｎ ｏｇ ｉ ａ ｌ ｈ ｉｎ ｎ ａｈｉ （ １ Ｉ ｎ ｐ ｋｎ Ⅲ ｅ ｒ ｒ ｉ ｇＰ ａ ｔｏ ｇ ｎ ｏ ￣ ｌ ｎ ｆＡｎ ａ ｇＮｅ Ｉｏ ｎ ｔｅ Ｃ ． ｗ ｒｎａ ｄＳｅ ｌ ｏ ）
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鞍 钢 技 术
・１ ・ ２
ＡＴ ， ＧＡＮＧ ＂ ￣ＨＮＯＩＸ Ｙ Ｔ ｆ ／３
２０ ０ ２年第 ２期
鞍钢 ６ 高炉 开炉实 践 号
张崇 刘晓璐 朱 建伟 王 宝海
（ 鞍钢 新钢铁公 司炼铁 总厂 ）
摘要 鞍钢 ６号高炉 ２ ０ ０ ０年 ｌ ２月停炉 中修后 （Ｏ １年 ３月 开炉 ）设 备装备 水平 明显提 ＺＯ ．
２ ：０高 炉 送 风 开 炉 ， 时 １ ２ ２ ｈ ０ ３３ 历 ０ ｄ ３ ３ ｍｍ。 停 炉 与
高炉炉况失常及处理
高炉炉况失常及处理
一、正常炉况标志
正常炉况的标志为：
(1)风口明亮、风口前焦炭活跃、圆周工作均匀，无生降，不挂渣，风口烧坏少。
(2)炉渣热量充沛，渣温合适，流动性良好，渣中不带铁，上、下渣温度相近，渣中FeO含量低于0．5％，渣口破损少。
(3)铁水温度合适，前后变化不大，流动性良好，化学成分相对稳定。
(4)风压、风量和透气性指数平稳，无锯齿状。
(5)高炉炉顶煤气压力曲线平稳，没有较大的上下尖峰。
(6)炉顶温度曲线呈规则的波浪形，炉顶煤气温度一般为150～350℃，炉顶煤气四点温度相差不大。
(7)炉喉、炉身温度各点接近，并稳定在一定的范围内波动。
(8)炉料下降均匀、顺畅，没有停滞和崩落的现象，探尺记录倾角比较固定，不偏料。
(9)炉喉煤气CO2曲线呈对称的双峰型，尖峰位置在第二点或第三点，边缘CO2与中心相近或高一些；混合煤气中C O2/CO的比值稳定，煤气利用良好。曲线无拐点。
(10)炉腹、炉腰和炉身各处温度稳定，炉喉十字测温温度规律性强，稳定性好。冷却水温差符合规定要求。
二、异常炉况标志与调节
1. 异常炉况的概念
与正常炉况相比，炉温波动较大，煤气流分布稍见失常，采用一般调剂手段，在短期内可以恢复的炉况。也称为非正常炉况。
2. 异常炉况的类型
基本可分为两类：一类是煤气流分布失常；另一类是热制度失常。前者表现为边缘气流或中心气流过分发展，以致出现炉料偏行或管道行程等。而后者表现为炉凉或炉热等。
3.炉温向热
◆炉温向热的标志：
(1)热风压力缓慢升高。
(2)冷风流量相应降低。
(3)透气性指数相对降低。
八钢1号高炉炉底温度急剧升高护炉实践
１ 前 言
八钢 １号高 炉是 １９ ９ ２年 ４月大 修投 产 ， 容 由 炉 ２５ ３ ５ ｍ 扩到 ３０ ａ距 今 已有 ｌ ５ｍ。 ６年零 ８ 月 ， 位有 个 单 效 容积 产铁 量 已达 １８ ４ ９／ ，是 国 内 目前 使用 ４３ ． ｔｍ ２
偶 只能插入 到 １ ｒ 位 置 ；炉底 温度 ２ 在 ５＃风 口 ．ｎ ２ 下方 ， 入 深 度 为 ３５ 至炉 底 中心 ； 插 ． ｍ 炉底 温 度 ３在
度 １ １＃风 口的下 方 ， 人 深 度 为 １ ｍ， 设计 在 ４ 插 ． 原 ２
深度为 ２ ｍ， ． 因热 电偶坏 ， ２ 套管变形 ， 新更换 的热电
图 １ 炉 底 温 度 升 高 趋 势
联系人 ： 文新 ， ，４ 本科 ， 廖 男 ４ 岁， ｕ 炼铁高级工程师 ， 乌鲁木齐（ ３ ０２ 宝钢集 团八钢公 司炼铁分公司 ８０ ２ ）
水 冷管 之 间的碳 捣层 中间 ， 布在 同一平 面 。 分 炉底 温
生铁 的一级 品提 到 １０ ，未 能 阻挡 炉 底 温度 加 速 ０％
升高之势 ， ２ ２ 升到 ５０ ， 图 １被迫休风 １ 月 ８日 ９％ 见 ， 凉 炉 。 随后 通 过一 系列 护 炉 措 施 ，炉底 温 度 降 到 ５０ 以下 ， 到炉 底温 度可 控 。 ０℃ 达
Ｅ－ｍａｉ ｉｏ ｌ ａ ｗｘ＠ ｂ ｇ．ｏ ．ａ ：ｌ ｙｔ ｒｃ ｃｎ
6号高炉年休快速恢复操作总结
2019年第6
期
柳钢6号高炉有效容积1500m 3,共22个
风口,2个铁口。高炉本体采用三段铜冷却壁和炉身铸铁冷却壁砖壁合一的薄壁炉衬技术,串罐无料钟炉顶,陶瓷杯+碳砖综合炉底,高炉冷却系统除风口外全部采用软水密闭循环冷却系统。于2017-04-17进行停炉性能恢复,2017-06-27。复产后高炉东面铁口下方侧壁温度偏高,在采用护炉生产后,炉缸测壁温度最高点由627℃下降至385℃。2019年以来,高炉产量逐步上升,各项指标变好。为配合转炉检修及生产需要,2019-03-26T6:50开始,高炉计划年休52h 。此次年休主要更换上料皮带、焊补高炉上升管、更换3个上翘的中套等。2019-03-28T7:05开始复风,实际休风时间48.4h 。复风初期风机出风能力不足高炉处于慢风状态,更换回2号汽机后,高炉恢复加快。此次年休高炉复风后10h 恢复至正常生产水平。本文总结高炉复风措施。
年修前准备工作及炉况调整
年修准备工作
年修项目批复后,车间组织召开高炉年修平衡会议,各项年修项目安排专人负责,专人监督,确保高炉年修人员安全、顺利完工。同时,建立整个年休系统微信群,每8h 发布年休进度,促使年修人员及时调节项目进度。
适当控制冶强,提高炉温
3月25日夜班开始,将高炉料批由61~64改为59~60批,负荷由4.34退至4.26,保证高炉硅0.60以上,炉前及时出尽渣铁,同时要求工长及时组织好对拉罐,确保高炉喷口,保证炉内渣铁出尽。
及时下达休风料按时休风
按休风52h 下达休风料,201-03-25T23:30将高炉负荷退至4.0,烧结比降低2%。使高炉炉温在休风前期逐步上升,确保高炉渣铁流动性良好。26日夜班2:30加净焦8批,矿石批重退至33t ,加完净焦后负荷由4.0退至3.2,烧结比降低5%,以确保高炉休风时净焦到达炉缸,炉缸热量充足。之后每7批正常料加2批净焦,直到休风。3:30退批重至30t ,由
降低出钢温度措施
降低出钢温度措施
概述
出钢温度是指钢铁在钢铁生产过程中从炉中流出时的温度。降低出钢温度可以
有效地提高钢铁生产效率和质量，并减少能源消耗。本文将介绍一些常见的降低出钢温度的措施。
主要措施
1. 降低炉温
降低炉温是降低出钢温度最直接的方法之一。通过降低高炉或转炉的炉温，可
减少钢铁在炉中停留的时间，从而降低出钢温度。同时，降低炉温还能减少燃料消耗和炉渣生成，提高能源利用率和钢铁质量。
2. 增加吹氧量
增加吹氧量可以快速氧化炉内的有害物质，减少钢铁中有害杂质的含量。同时，吹氧还可提高炉内的气体流动性，加快传热速度，降低出钢温度。吹氧操作还可以进一步提高钢铁的质量。
3. 优化浇注工艺
通过优化浇注工艺，可以降低钢水在浇注过程中的温度，从而降低出钢温度。
一种常见的优化方法是采用细流浇注工艺，通过减小浇注速度和改变浇注角度，使钢水均匀地流入连铸机，降低温度梯度。此外，还可以通过增加浇注药剂的投入量来降低钢水的温度。
4. 采用先进设备
采用先进的钢铁生产设备也是降低出钢温度的重要措施之一。例如，采用高效
的换热器和预热系统可以降低钢水和冷却水之间的温度差，减少能量损失。此外，采用先进的连铸机设备也可以降低钢水的温度，改善钢铁的结晶结构。
其他考虑因素
除了以上主要措施外，还需要考虑以下因素来降低出钢温度：- 优化钢铁配方：通过优化原材料的配比和炼钢工艺，可以降低钢铁的熔点，从而降低出钢温度。 -
控制炉渣组成：炉渣的组成直接影响到钢铁炼制过程中的温度。合理选择炉渣配方，可以降低炉渣的熔点，降低出钢温度。 - 提高钢水纯净度：有效控制钢水中的杂质
高炉异常炉况操作预案
6#高炉操作预案
一、干焦湿焦转换预案：
1、干熄焦转换外购湿焦：调整焦批（包括焦丁）7%-8%；若单仓置换，调整焦批（包括焦丁）3.5%-4%。
2、干熄焦转换自产湿熄焦：调整焦批（包括焦丁）3.5%-4.5%；若单仓置换，调整焦批（包括焦丁）1.75%-2%。
3、干焦、湿焦转换期间，与上料沟通好，保证低仓位，争取30分钟-40分钟从振动筛看见转换后的焦炭。在此期间外勤工长要到现场确认焦炭外观。内勤数好布料圈数，并仔细观察摄像，判断焦炭是否有变化。确保炉内第一时间变料。
4、上湿焦前工长要看好干焦料车体积，供调整湿焦后料车体积参考。
5、焦炭转换时负荷调整原则，首次变料负荷可以走轻。一个周期后结合炉况参数和炉温趋势，再次校正负荷。在负荷没有稳定以前，可以通过调整煤量、风温实现平稳过渡。
6、转换过程中正工长要保证每小时去槽下观察料车体积，发现异常要及时修正调整比例，并汇报车间。
7、落地焦作用后，密切关注各操作参数变化，重点是透气性指数，高于控制范围上限
要采取减风或短期加煤措施防止炉温下滑。同时注意密切关注炉温趋势，转换过程中，负荷没有摸准之前炉温严禁低于0.2%。出现明显的炉温明显上升征兆，采取措施要果断，采取减煤、减风温措施，保正常料速。
8、在焦炭转换期间，要关注料动趋势。发现异常现象，如料动变差，要及时反馈车间。
防止因焦炭质量变差对炉况造成影响。
9、出现料动变差，气流不稳定的现象。采取减煤比、缩矿批的措施，必要时降低上限
风压10kga-20kpa。调整布料角度，确保中心气流为主，中心温度不低于300℃。同时加强炉前出铁，减少对炉内的影响。
高炉炉缸侧壁温度升高的原因分析及治理实践
高炉炉缸侧壁温度升高的原因分析及治理实践
陕钢高炉有效容积2280m3，于2012年8月16日建成投产。从2013年12 月开始，该高炉2#铁口偏南25°、标高10.196m处第六点炉缸温度开始升高，至2013年4月份热电偶显示内环最高温度达983℃，外环最高温度517℃，严重威胁高炉的安全生产。为了消除隐患，与国内同行专家、耐材厂家、建设单位进行沟通交流，对炉缸侧壁温度异常升高的原因进行分析，并采取了有效地措施，使温度大幅下降，确保了高炉的安全生产。 1 高炉炉底、炉缸结构：陕钢高炉炉底炉缸结构见图1 。炉底第1层满铺国产超高导石墨砖，高度400mm；第2、3层满铺国产微孔碳砖，总高度800mm；第4、5层中心砌筑国产微孔碳砖（直径约φ9400mm）、外侧砌国产超微孔碳砖，高度800mm；第6、7层立砌楔形刚玉莫来石砖，总高度800mm。炉缸侧壁外侧第6～10层采用国产超微孔碳砖，总高度2000mm，炉缸侧壁外侧第11-18层采用国产微孔碳砖（其中：第11-14层每个铁口通道区域采用超微孔碳砖，范围2000×1600mm），总高度3300mm，炉缸侧壁内侧陶瓷杯采用小块塑性相刚玉砖，总高度4500mm。炉底、炉缸采用光面低铬铸铁冷却壁，风口区采用光面球墨铸铁冷却壁，炉腹至炉身下部采用冷却壁。高炉采用联合软水密闭循环系统，软水总循环水量3742 m3/h，进水温度控制在40±1℃，水温差控制在6℃。 2 高炉炉缸侧壁温度变化情况高炉炉缸部位设置5层热电偶，每层设置16个热电偶，分8个方向，每个方向设内环、外环两个热电偶。标高10.196m炉缸热电偶布置。2013年12月前，炉底炉缸部位生产状态及炉缸各点温度基本稳定。2013年12月份2#铁口偏南25°、标高10.196m处第六点炉缸温度热电偶显示开始升高，2014年4月中旬热电偶显示内环最高温度达983℃，外环最高温度517℃，而内环、外环同标高同半径圆周上的1#铁矿周围测温点在550-650℃和250-350℃。 3 炉缸侧壁温度升高的原因分析；经过反复检查、讨论、研究，确认造成炉缸侧壁温度升高的原因：（1）炉墙内部有空隙煤气窜动造成热电偶监测温度升高；（2）炭捣料密度较低、炭捣料与炭砖、冷却壁间有空隙；（3）炭砖发生环裂影响传热，造成炉缸温度升高；(4)该区域位于铁口中心线以下1.304m位置，由于长期炉缸环流的影响极有可能造成炉缸侧壁陶瓷杯受到侵蚀，使1150℃等温线在炉缸此部位外移，造成热电偶监测温度升高。 4 控制侧壁温度升高的措施及效果 4.1 采用高钛矿护炉：针对炉缸侧壁温度升高情况，从2014年2月份开始采取不定期配加高钛矿护炉措施，钛负荷控制在12kg/t，铁水中最高0.25%。在配加高钛矿护炉过程中，要及时关注炉缸侧壁温度，根据炉缸侧壁温度变化情况及时调整高钛矿用量，当侧壁温度在800-1000℃时，铁水控制在≥0.120％，当温度在700-800℃时，铁水控制在≥0.10％，当温度在600-700℃时，铁水控制在≥0.08％，防止过高造成炉缸不活，渣铁流动性差，铁水粘罐。 4.2 加强日常铁口维护：维护好铁口是防止侧壁温度波动和保证炉缸长寿的最基本要求。提高炮泥质量，使之耐渣铁冲刷和易于与砖衬结合成牢固的保护层；加强铁口日常管理，打泥量控制在3/5格，铁口深度稳定在2800-3000mm；提高出铁准点率、控制铁口单次出铁量和出铁时间，平衡1#、2#铁口的出铁量。这些措施为缓解侧壁温度的升高起了积极作用。 4.3 强化炉缸侧壁传热和冷却：加强炉缸冷却,将高炉冷却水由4350m3/h 增加到4450m3/h；增加收集管排污次数，由原来的2次/班增加到3次/班，以提高冷却强度；在该处增设洒水管；严格控制冷却水进水温度，确保进水温度在规定的40±1℃。
探析60t转炉炉底上涨原因及处理措施
探析60t转炉炉底上涨原因及处理措施
0.引言
在钢铁冶炼生产过程中，60t的转炉常会出现炉底上涨的状况，特别是炼钢冶炼过程中广泛地采用溅渣护炉技术，炉底上涨的情况变得越来越严重。这给冶炼生产带来了极大的不便，造成能源材料的大量损失，增加了企业的生产成本。因此，企业要全面分析转炉炉底上涨的各方面原因，采取合理有效地措施，控制炉底上涨，从而达到降低企业生产成本的作用。
1. 60t转炉炉底上涨的原因分析
1.1溅渣护炉技术的应用，碱度过高造成炉底上涨
溅渣护炉主要是在转炉产出钢铁后，将熔渣中的MgO含量调整到一定的饱和程度，在利用N2吹溅使其附着在转炉的炉衬，形成一种氧化脱碳的溅渣层，以保护炉衬，提高60t转炉的使用时间。但是，由于溅渣的碱性过高，MgO的饱和值达到一定程度，倒炉出钢后的转炉内温度迅速降低MgO就会产生一定的结晶，高熔点的C2S、C3S也会同时析出。同时熔渣不能完全附着于炉衬，余下部分的熔渣留在了炉底，与MgO的结晶以及C2S、C3S一起引起炉底的上涨[1]。某钢铁企业在钢铁冶炼过程中，由于生铁的装入量过大，60t转炉冶炼前期温度过低，倒炉出钢时温度过高，熔渣的碱度也特别高，过程化化渣很难控制[1]。
在连续的钢铁冶炼过程中，随着溅渣护炉技术的应用，余留在炉底的炉渣温度相对较低，碱性也比较高，很容易凝固并析出高熔点的矿物质，对炉衬进行保护。另外，在冶炼中添加废钢和兑铁水时，由于机械的冲刷，物理的溶解容易对转炉的炉底产生一定的损耗，一旦炉底结渣的速度快于炉底的损耗速度，炉底就很容易产生上涨。
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摘要通过对安钢6号高炉炉底温度急剧上升的分析，找出主要原因：风口大量漏水，萤石频繁洗炉和硫磺控制偏高，炉底局部砌筑质量不高。相应采取了加强炉底冷却及维护，调整高炉操作方针，炉底灌浆措施,取得了较好效果。
关键词炉底温度上升处理
1 引言
安钢6号高炉有效容积380m3，采用自焙炭块和复合棕刚玉砖砌筑的陶瓷杯综合水冷炉底。高炉炉底温度要求控制在450℃以下。1999年元月22日高炉开炉投产后，不断进行强化冶炼，截止到2003年7月底，平均利用系数达到3.20t/ m3·d以上，最高月利用系数为3.74t/ m3·d，但炉底温度一直在正常范围之内。2003年8月1日至8月19日，炉底温度从430℃急剧上升至513℃，严重影响了高炉的正常生产，经过采取一系列处理措施以后，取得了较好效果。现将此次处理的有关情况介绍如下。
2 陶瓷杯结构简介
2.1砌筑材料
如图1所示，炉底在找平的基础上砌筑四层自焙碳块，厚度为347×4=1388mm，碳块上立砌复合棕刚玉砖两层，厚度为347×2=694mm。炉缸外环为自焙碳块，内环为棕刚玉砖。棕刚玉砌体表面还有一层粘土保护砖(图中未画出)。自焙碳块与棕刚玉砌体之间，用刚玉捣料填实。自焙碳块、炉底与炉缸冷却壁之间用低温稀缝糊或粗缝糊填实。铁口采用组合砖砌筑。
2.2冷却方式
设有20根直径D45mm水冷管间隔布置，炉底采用工业水冷却，冷却水压力最高可达0.3Mpa，可用阀门灵活调节水压和水量来控制冷却强度，以便在高炉生产后期减缓炉衬的侵蚀。炉底、炉缸使用三层光面冷却壁。
2.3温度检测点
安钢6号高炉炉底温度热电偶位于5#风口下部，且插入炉体中心，插入端向下面距离炉底水冷管50mm。炉基2根热电偶分别位于8#风口左右两侧，这两根热电偶也插入了炉体中心。在炉底自下而上一、二层自焙碳块之间沿圆周均匀布置7根未插入炉体中心的炉底一层热电偶，往上四层自焙碳块和棕刚玉砌体之间也同样沿圆周均匀布置7根炉底二层热电偶。此外，就在炉底一、二层检测平面上还各布置了1根热电偶（检测编号为8点），插入了炉体中心。为了便于分析问题，我们在这些较多的温度检测点中选择炉底一、二层检测平面上检测１、４、８点为例来说明，其位置分布示意图见图２。
检测8点检测1点6#
12#
1#
2#
3#
3原因分析
3.1重新校对各检测点温度
由于炉底温度上升较快，截至8月15日白班，已上至493℃，经仪表校对确认后，实际炉底温度在473℃。炉基、炉底（炉底一、二层检测平面1、4、8温度变化图见图３）及炉缸各层温度均有不同的程度的上升，局部温度上升较快，但炉基（炉基1、2点温度变化见图４）和大部分温度均在允许范围之内。
因此，初步断定：炉底温度急剧上升因炉底侵蚀严重而引起的可能性较小，可能是某些其它因素发生所致。于是，研究决定此时暂且不用矾钛矿护炉。
3.2风口大量漏水
8月2日夜班1：02分发现5#风口烧漏，风压由190kPa减至150kPa，1:25分～2:40分休风更换，由于漏水较多，高炉休风时间较长，大量的漏水可能在炉内分解，为炉底自焙炭块提供了氧化氛围，这是造成炉底温度急剧上升的因素之一。
3.3频繁洗炉和硫磺控制偏高
进入2003年，原燃料供应不足，条件变差，尤其是焦炭质量下降幅度大，炉况顺行不好。高炉塌滑料、坐料较多，致使炉缸堆积，被迫使用萤石多次洗炉。在此期间，硫磺控制偏高，对炉底温度上升造成一定影响。
3.4炉底局部砌筑质量不高
安钢6号高炉始建于1998年，1999年元月22日开炉，炉底为长寿炉底设计，自焙碳块--陶瓷杯复合炉衬的优点在于：低导热的陶瓷内衬起保温作用，减少炉缸热损失，而高导热的自焙碳块将炉衬中的热量通过冷却壁和炉底水冷管带走，增强冷却效果，从而减缓炉衬的侵蚀[1]。此次炉底温度急剧上升之后，2003年8月20日再次检查炉底，发现炉底钢壳局部温度偏高，用重器敲击，有中空现象。于是，推测在砌炉过程中，局部捣料与炉墙之间可能存在缝隙。经过综合分析判断，怀疑是已经串煤气引起炉底温度急剧上升。
4采取的措施
4.1.1加强炉底维护
（1）配管工严格检查炉底及炉缸各层冷却壁水温差，严禁控制冷却水压和水量。
（2）炉前适当减小铁口角度出铁。8月17日白班铁口角度由13度减为10度，18日又由10度减为8度。
（3）各班工长按时记录炉底、炉缸各检测点温度，每四小时一次在绘图纸上描点、连线，测绘各点温度发展趋势。
4.1.2加大冷却强度
为进一步提高冷却强度，8月19日、20日把一层冷却壁8#、9#、10#、11#、13#由双联改为单联，并在炉底局部进行外部喷水冷却。
4.2调整高炉操作方针
由于炉底温度急剧上升，8月17日已达507℃。经研究决定，8月17日白班开始适当调整高炉操作方针。
调整前的操作方针是：（1）风压190～200 kPa；
（2）炉温[Si] 0.50%～0.70%；
（3）硫磺[S] 0.35％～0.45%；
（4）氧量≥1000m3/h；
（5）顶压≤85 kPa；
（6）碱度按中下限控制。
调整后的操作方针是：（1）风压170～180kPa；
（2）炉温[Si] 0.60％～0.80%；
（3）硫磺[S]≤0.030%；
（4）氧量控制在800m3/h以下或停止富氧；
（5）顶压≤70 kPa ；
（6）炉渣碱度适当按中限控制。
同时强调，一定要确保安全生产，杜绝突发性事故。必要时可以马上果断采取措施，然后再向厂部汇报情况。
4.3炉底灌浆
采取以上措施后，炉底温度急剧上升趋势得以缓解，数日后开始有所下降，21日降至493℃。这进一步印证了前期的分析判断方向是正确的。于是研究决定此时还不加钒钛矿护炉。接着，8月22日8:00～20:25高炉休风进行炉底灌浆。这次灌浆使用碳素无水压入泥浆，其具体理化性能见表1。打浆孔在冷却壁与冷却壁之间共开18个，在一层冷却壁之间与一、二层冷却壁之间7个，二、三层冷却壁之间10个，五层1个（炉腹此处跑煤气）。同时，要求灌浆尽量将泥浆灌至炉墙与自焙炭块之间。20:25分高炉顺利送风，8月23日夜班加风压至190 kPa。此后炉底温度又有所下降,高炉开始逐渐恢复正常生产。8月2日至9月30日炉底温度具体变化情况见图５。
表1 碳素无水压入泥浆理化性能
水份≤% 1.0
固化时间h 36~48
固化温度℃70~80
挤压缝试验≤mm 1.0