第七章 蒸发
第七章--蒸发与结晶
一、结晶设备的结构及特点
➢ 按照生产作业方式,结晶器分成间歇和连续两大类; ➢ 按照形成过饱和溶液途径的不同,可将结晶设备分
为冷却结晶器、蒸发结晶器、真空结晶器、盐析结 晶器和其他结晶器五大类,其中前三类使用较广。 (一)冷却结晶器 冷却结晶设备是采用降温来使溶液进入过饱和(自 然起晶或晶种起晶),并不断降温,以维持溶液一 定的过饱和浓度进行育晶,常用于温度对溶解度影 响比较大的物质结晶。结晶前先将溶液升温浓缩。
2.结晶罐
这是一类立式带有搅拌器的罐式结晶器,冷却采用夹 层,也可用装于罐内的鼠笼冷却管。在结晶罐中冷 却速度可以控制的比较缓慢。因为是间歇操作,结 晶时间可以任意调节,因此可得到较大的结晶颗粒, 特别适合于有结晶水的物料的晶析过程。
AC
A
A
D
4
D
5
D
3
2
1
1
C
B
B
CB
图11-24 结晶罐 浆式搅拌器 2-夹套 3-刮垢器 4-鼠笼冷却管 5-导液管 6-尖底搅拌耙
3.外加热式
二次蒸汽
蒸发器 5
2
加热蒸汽
1
完成液
3
料液
冷凝水
4 4.列文式蒸发器 这种蒸发器的结 构特点是在加热 室之上增设沸腾 6 室。
7
1 2
图11-4 外热式蒸发器
图11-5 列文式蒸发器
1-加热室 2-蒸发室 3-循环管 1-加热室 2-加热管 3-循环管 4-蒸发室
5-除沫器 6-挡板 7-沸腾室
一、蒸发的分类
➢ 按操作空间的压力可分为常压、加压或减压蒸发。 ➢ 按蒸汽利用情况可分为单效蒸发、二效蒸发和多效
蒸发 ➢ 按操作流程可分为间歇式、连续式。 ➢ 按加热部分的结构可分为膜式和非膜式。
气象学 第七章
年变化:同气温年变化,最高在7月,最 低在1月。
二、相对湿度的日变化和年变化
日变化:一般与气温日变 化反相,最大值出现在清 晨,最小值出现在14~15 时。 年变化:一般与气温年变 化反相,最小在7月,最 大在1月;但我国大部份 地区的相对湿度最大在7 月,最小在1月,这主要 是因为这些地区是由季风 气候控制的。
由热力学第一定律有 L U v U w E( v v v w ) U v U w R w T dL dU v dU w R w dT dU v c vvdT, dU w c w dT, c pv c vv R w 整理可得 dL (c pv c w )dT 积分上式0 L L 0 (c pv c w )( T T0 ) ( L L ,T0 T ) 将L 0 2.5 10 6 J kg 1 , c pv 1.863 10 3 J kg 1 K 1 , c w 4.19 10 3 J kg 1 K 1 , T0 273 K代入上式可得 L 2.5 10 6 2.327 10 3 t J kg 1 同理可得融解潜热L f 和升华潜热L S L f 3.34 10 5 2.076 10 3 t J kg 1 L S 2.83 10 6 0.251 10 3 t J kg 1
北半球不同纬度水量平衡各分量的平均 值见表 水量平衡方程各分量的大小是变化的, 只要改变下垫面的构造和特征,就能使 水量平衡的各个分量发生变化,如修建 水库、植树造林。
纬度 °N
80-90
S海洋(%)
93.4
T气(K)
249.6
70-80 60-70 50-60 40-50 30-40 20-30 10-20 0-10
水文学原理第七章蒸发与散发
§3 土壤蒸发
2 土壤蒸发的实验验证
土壤含水量在吸湿量下限和毛管断裂含水量 之间时土壤水分剖面的变化
§3 土壤蒸发
3 影响土壤蒸发的因素
气象因素 日照、温度、湿度、风速等 土壤特性 土壤孔隙性 供水条件 土壤含水量、地下水位
地下水位的影响地下水埋深越大,蒸发率越小。
4 土壤蒸发量的确定
确定土壤蒸发量的方法也有器测法、经验公式法、水量平 衡法、热量平衡法等。
1.器测法 用以测定土壤蒸发量的仪器很多。常用的有苏联 ГГИ-500型土壤蒸发器以及大型蒸渗仪。 2.经验公式法 土壤蒸发经验公式的建立原理与水面蒸发 相同,所以其公式的结构亦相似。
E±=Ds(es’-ea) 式中,E±为土壤蒸发量;Ds为反映气温、湿度、风等 外界条件的质量交换系数;es’为土壤表面水汽压,当表土
EU WU P,EL WL,ED C(Em EU) EL。
§ 6 我国蒸散发分布规律
1、我国北方雨量少,温度低,平均年总蒸发量一般在 50~500mm之间
南方雨量多,温度高,平均年总蒸发量一般在 400~900mm之间。(部分地区,如台湾有高达 1000mm的)
2、受地形影响,不同地区即使年降水量接近相同,而 蒸发量都可能不同。在山区,降水不易滞留,迅速形 成径流,减少蒸发的机会。而平原地区则相反。
似,其区别在
?
3、蒸发量在什么情况下等于蒸发能力?
4、影响蒸发的因素有哪些?
2 影响因素
思考题:
太阳辐射:温度(气温和水温) 1、温度对蒸发量的影响中,是
湿度:饱和水汽压差
气温影响大还是水温影响
风
大?
气压 降水
2、为什么降水对蒸发有影响?
蒸发操作目的
t t0
例如:101.3kPa下,水的沸点100℃,12%(NaOH) 水溶液沸点105℃,若加热--核状沸腾区域 Δt<20℃~25℃ 3. 物料方面 1).溶质在加热面上析出,形成垢层,热阻变大;
延缓垢层的生成,易于清洗 2).物性对蒸发器的结构的特殊要求;
②扩大管内两相流动的
“环状流”区域
2.3 蒸发器的主要类型 (1)循环型蒸发器 ①中央循环管式
②外加热式蒸发器
③强制循环蒸发器
(2)单程型蒸发器 ①升膜蒸发器
②降膜蒸发器
③旋转刮板式蒸发器
3 单效蒸发计算 物料衡算
Fw0 (F W )w W F (1 w0 )
w
热量衡算
Dr Fi0 (F W )i WI Q损
1 Part
蒸发及其特点
观察与思 考
因为液体已经变成气体了!
汽化:物质从液态变成气态的过程叫汽化。 汽化有两种方式:自然蒸发和沸腾蒸发。
1 Part
蒸发及其特点
观察与思 考
稀烧碱溶液如何增浓?
海水如何淡化?
海水
可饮用的 淡水
1 Part
蒸发及其特点
定义:将含有不挥发溶质的溶液沸腾汽化并移出蒸汽,从而使溶液 中溶质浓度提高的单元操作称为蒸发。
传热速率 Dr KA(T t) 溶液沸点(物性) t t0 冷凝温度 t 0 ( p) 温度差损失 '" 沸点升高 ' f (w) 液柱静压头造成液温升高 "
讨论: ①蒸发器内的物料浓度 w = ?
假定蒸发器内完全混合, w = 出口浓度 ②二次蒸汽 I = ? 过热蒸汽 以操作压强下饱和水蒸汽焓近似计算
常压蒸发:设备简单,操作方便,可采用敞口设备,二次蒸汽可直接排放在大气 中,但会造成大气污染,适用于临时性或小批量的生产。 加压蒸发:可提高二次蒸汽的温度,有利于二次蒸汽的利用,但要求加热蒸汽的 压力较高。 减压蒸发:沸点低
水分蒸发量
蒸发操作的基本要点
蒸发操作的基本要点是向蒸发器连续提供 足够的热量并及时移除汽化的溶剂。
3
一、蒸发的目的
蒸发操作的目的
(1)制取增浓的液体产品 如电解烧碱液的浓 缩,牛乳制奶粉生产中牛乳的浓缩、蔗糖水溶 液及各种果汁的浓缩等。 (2)纯净溶剂的制取 如海水淡化等。 如中药生产
(3)同时制备浓溶液和回收溶剂 中酒精浸出液的蒸发。
8
四、蒸发操作的特点
2.热能的综合利用 蒸发时需要消耗大量加热蒸汽,而溶剂汽 化又产生相应量的二次蒸汽,因而强化与改善 蒸发器的传热效果,充分利用二次蒸汽的潜热, 应给予足够的重视。
9
四、蒸发操作的特点
3.溶液的工艺特性 蒸发过程中溶液的某些性质随着溶液的组 成而改变。有些物料在浓缩过程中可能析出结 晶、发泡、严重结垢、变性分解、黏度增高、 腐蚀性增大等。在选择蒸发工艺和设备时需要 认真考虑,尤其是蒸发器的防垢除垢技术,是 世界性的热门研究课题。
升膜式蒸发器
1―蒸发器;2―分离室; 17
二、降膜式蒸发器
原料经预热,由顶部加 入,由分布器分布成膜 状向下运动,此种蒸发, 静压作用小,但需 有较好分布器,它适合 粘度较大溶液的蒸发及 热敏性物料。 不适用于:易结晶的物 料。
降膜式蒸发器
1―蒸发器;2―分离室;
3―布膜器
18
三、旋转刮板蒸发器
28
第七章 蒸发
7.2 蒸发设备 7.2.1 循环型蒸发器
7.2.2 单程型蒸发器
7.2.3 蒸发设备和蒸发技术的发展 7.2.4 蒸发器的选型 7.2.5 蒸发器的辅助设备
29
一、除沫器
蒸发器内产生的二次蒸汽夹带着许多液沫,尤其是处理易 产生泡沫的液体,夹带现象更为严重。蒸发器上部有足够大的 汽液分离空间,可使液滴藉重力沉降下来。此外,常在蒸发器 中设置各种形式的除沫器,以尽可能完全地分离液沫。
化工原理第七章蒸发02
阻力引起的温度差损失通过估算即可,约 1℃
7
7.3 多效蒸发
多效蒸发是将多个蒸发器(如图 所示为三个)连接起来的系统.
➢后一效的操作压力和溶液沸点均较 前一效低; P1 P2 P3 t1 t2 t3 ➢在第一效加入新鲜的加热蒸汽,所 产生的二次蒸汽作为后一效的加热蒸 汽。因此多效蒸发明显地减少了加热 蒸汽的消耗量;
总费用 设备费
操作费
效数
10
7.3.3 多效蒸发流程
(1)并流流程的特点:
① 料液可自动流入下一 效,无需泵输送;
②溶液会发生闪蒸而产生
并流流程 按料液与二次蒸汽的走向分为逆错流流流流程程
平流流程
二次蒸汽
冷却水
料液
P
更多的蒸汽;
加热
③传热推动力依次减小;
蒸汽
④ 传热系数K依次减小;
冷凝水
水 适用场合:并流流程适宜处理
传热系数亦较大。 缺点:
❖液柱静压头效应引起的温度差损失 较大,要求加热蒸汽有较高的压力。
❖设备庞大,消耗的材料多,需要高大 的厂房。
适用场合:适用于黏度大、易结晶、 易结垢的物系。
蒸发室 挡板 沸腾室
加热室
18
外热式蒸发器
加热室单独放置,其优点可以降低整个 蒸发器的高度,便于清洗和更换;可将加 热管做得长些,循环管不受热,从而加速 液体循环。循环速度可达1.5m/s。
第七章 蒸发
图7-3
1
第七章 蒸发
已知:单效蒸发器,A=30m2,t0=30℃,t=100 ℃,NaOH:x0=20%,x=50%。 加热蒸汽P1=284kPa(绝),蒸发室P2=19.6kPa,K=1000W·m-2·K-1, Ql=0.03Q (浓缩热不可忽略)
《燃烧学》第7章液滴的蒸发与燃烧
7.4 扩展到对流条件
· 对于强制对流下液滴的燃烧,可使用下面的关 系式来计算:
· 其中Reynolds数Re基于液滴直径和相对速度。 为了简单起见,热物理属性可以用平均温度处 的参数据来计算(方程10.76d)。
燃烧学
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7.4 扩展到对流条件
燃烧学
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7.4 扩展到对流条件
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7.2 液滴蒸发的简单模型
· 采用以上公式可以很简单地预测液滴的蒸发。然而,在 分析中,我们假定cpg和kg都是常数。而实际上从液滴表 面到气流,它们的变化很大,我们面临的问题是如何合 理地确定cpg和kg。Law & Williams关于燃烧液滴的论述 中,建议由下面方法近似:
· 我们希望求解的问题是任一时刻液滴表面燃料的蒸发速 率,这样,我们就可以计算液滴半径关于时间的函数以 及液滴寿命。
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7.2 液滴蒸发的简单模型
·
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7.2 液滴蒸发的简单模型
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7.2 液滴蒸发的简单模型
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❏ 系统简单,便于分析物理现象之间的联系
❏ 可以得到封闭的解析解
❏ 研究液滴尺寸和环境条件等因素对液滴蒸发或燃烧时 间的影响。
❏ 液滴气化速度和液滴寿命很重要。
燃烧学
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7.1 应用背景
燃烧学
图10.8 液体射流的雾化过程:液膜→ 液带→ 液滴。
《蒸发作业设计方案》
《蒸发》作业设计方案
一、设计背景:
《蒸发》是初中地理课程中的一个重要知识点,通过进修蒸发的过程和影响因素,可以帮助学生更好地理解自然界中的水循环过程,提高他们的地理进修兴趣和能力。
二、设计目标:
1. 理解蒸发的观点和过程;
2. 掌握蒸发的影响因素;
3. 能够运用蒸发知识诠释自然现象。
三、设计内容:
1. 蒸发的观点:通过教师讲解和多媒体展示,让学生了解蒸发是水分子从液态转化为气态的过程,以及蒸发与蒸腾的区别。
2. 蒸发的影响因素:让学生分组进行实验,探究温度、湿度、风力等因素对蒸发的影响,并总结实验结果。
3. 蒸发的应用:引导学生讨论蒸发在自然界和生活中的应用,如蒸发造成的降雨、平时生活中的晾晒衣物等。
四、设计步骤:
1. 教师讲解蒸发的观点和过程,引导学生进行讨论和提问;
2. 学生分组进行蒸发影响因素实验,记录数据并撰写实验报告;
3. 学生展示实验结果,进行讨论和总结;
4. 教师引导学生思考蒸发的应用,并展开相关讨论。
五、设计评判:
1. 学生实验报告的撰写能力和数据分析能力;
2. 学生在讨论和总结时的表达能力和逻辑思维能力;
3. 学生对蒸发知识的理解和应用能力。
六、设计效果:
通过本次作业设计,学生将能够全面理解蒸发的观点和影响因素,培养其实验设计和数据分析能力,提高地理进修的兴趣和能力,使地理知识更加生动和实用。
化工原理-蒸发
循环型蒸发器
列文式蒸发器
加热室上增设沸腾室, 溶液的沸腾传热有加热 室转移到沸腾室.
过 程 原
优点:避免加热管表面 结晶和结垢,适于粘度
理 大的溶液,传热系数大
与 装
缺点:液柱静压头引起
备 的温差损失大。
31
单程型蒸发器
升
膜
式
蒸
过 程 原
发 器
理
与
装
备
降 膜 式 蒸 发 器
33
单程型蒸发器
E1 E2
W1
W2
则 W1=D W2=W1-E1=D-E1
D t1
t2
过 程
W3=W2-E2=D-E1-E2
原 水蒸发总量:W= W1 + W2 + W3=3D-2E1-E2
理 与
D W 2 E1 1 E2
装
33 3
备 推广至n效: D W n 1 E1 n 2 E2 1 En 1
5
单效蒸发 物料衡算
水分蒸发量W
总物料衡算: F = L +W
过 溶质不变: F x0 Lx F W x
程
原 理
水分蒸发量:
W
F
1
x0 x
与
装 备
完成液浓度:
x F x0 F W
F x0 t0 h0 c0
D, Ts , Hs
W, T, H
蒸发室
加 热 L , x, 室 t , c, h
D, Ts, hs
装
备
35
单程型蒸发器 刮板式冷凝器
过 程 原 理 与 装 备
36
浸没燃烧式蒸发器
过 程 原 理 与 装 备
37
除沫器、冷凝器和真空装置 除沫器
chap7 蒸发
(1) f a
式中
a ——常压下溶液的沸点升高,可由实验测定的tA值
求得,℃;
Δ′——操作条件下溶液的沸点升高,℃;
a
f——校正系数,无因次。其经验计算式为:
0.016(T 273) 2 f r
。
总温度差损失为:
(5-3)
1.1
溶液的蒸汽压下降引起的温度差损失
t A T
式中 tA——溶液沸点,℃,主要与溶液的类别、浓度及操 作压强有关。
T′——与溶液压强相等时水的沸点,即二次蒸气的
饱和温度,℃
在文献和手册中,可以查到常压(1atm)下某些溶液在不
(3)除去杂质
加热
不凝性气体
冷却水
二次蒸汽 冷凝器 除沫器
料液 加热蒸汽 (生蒸汽)
蒸发室
加热室
冷凝水 水 完成液 单效蒸发器
1.3分类
(1)按操作室压力分:常压、加压、减压(真空)蒸 发 (2)按二次蒸气的利用情况分:单效和多效蒸发
单效蒸发:将二次蒸气不再利用而直接送到冷凝器冷凝以
除去的蒸发操作。
(5-1)
T/——与溶液压强相等时水的沸点,即二次蒸气的 饱和温度,℃
传热温度差损失:在一定操作压强条件下溶液的沸点升高。
计算公式为:
Δ= ΔtT- Δt
ΔtT =Ts-T
Δt——传热的有效温度差, ℃
ΔtT ——理论上的传热温度差, ℃
Δt=Ts-t
式中
t —— 溶液的沸点, ℃ T——纯水在操作条件下的沸点, ℃ Ts——加热蒸气的温度, ℃
例:用476kN/m2(绝压)的水蒸气作为加热蒸汽(Ts=150 ℃),蒸发室内压力为1atm,蒸发30%的NaOH溶液,沸点为 t=115 ℃,其最大传热温度差,用ΔtT来表示: ΔtT=Ts-T=150-100=50℃ 有效温度差为: Δt=Ts-t=150-115=35℃ 则温度差损失为:
水文学原理(七蒸发与散发)
蒸发与散发
Evaporation and Transpiration
主要内容
1. 2. 3. 4.
蒸发现象及其控制条件 水面蒸发
土壤蒸发 植物散发
流域蒸散发
5.
§1 蒸发现象及其控制条件
1 几个基本概念
蒸 发: 水分子从物体表面向大气逸散的现象称为蒸发
蒸发潜热: 单位水量蒸发到空气中所需的能量称为蒸发潜热 凝结潜热: 单位水量从空气中凝结返回水面所释放的能量称为凝结潜热
2 确定水面蒸发量的理论方法
a 热量平衡法
§2 水面蒸发
2 确定水面蒸发量的理论方法
b 空气动力学法
K w u 2 E ( ) f (ln(z 2 / k s ))( e0 e2 ) Km
饱和差
§2 水面蒸发
2 确定水面蒸发量的理论方法
c 混合法(彭曼法)
E0 Qn Ea
2 200
(e0 e200 )( mm / d )
(e0-e200)—水面水汽饱和水汽压与200cm高处 实际水汽压差。 U200—水面以下200cm处的风速。
§2 水面蒸发
4 器测法
20cm口径蒸发器 80cm口径套盆蒸发器 E601蒸发器 20m2和100m2的大型蒸发池 蒸发器观测的数值不能直接作为大水体的水面蒸发值,必须 乘以一折算系数。折算系数与蒸发器类型、自然环境、季节 变化等因素有关。实际工作中,应根据当地实测资料分析。
§1 蒸发现象及其控制条件
3 控制蒸发的条件
供水条件 ——蒸发面上储存的水量多少 能量条件 ——蒸发面上水分子获得能量的多少 气象条件 动力条件 ——蒸发面上空水汽输送的速度如何
§2 水面蒸发
化工原理第七章 蒸发
分类: 连续;间歇
单效;多效 常压;减压(真空);加压
7.1.2 蒸发操作的特点
蒸发属于热量传递过程,但又不同于一般的传热 (1)有相变化的恒温传热
(2)溶质浓度引起沸点升高
(3)溶剂气化,耗热量大 (4)溶质特殊物性 (析出结晶、产生泡沫、热敏性物料在高 温下变质或分解、粘度增高等)
7.2 蒸发设备(Evaporation Devices) 7.2.1 常用蒸发器
加热蒸汽冷凝放出的热量用于水分汽化、原料液 升温至沸点和热损耗。
有焓浓图时用式 Dr0 F (i i 0 ) W ( I i ) Ql 进行计算 无焓浓图时可用式 Dr0 Fc0 (t t0 ) Wr Ql
近似计算(但要求浓缩热不大时)
7.3.3 蒸发速率与传热温度差
优点: 成膜好,
传热系数大
缺点:
仅适用于低粘度、 稀溶液, 不适用易结晶、 易结垢物料
2、降膜式蒸发器(Falling Film Evaporator)
优点:
物料停留时间短, 可用于粘度较高、 浓度较大的流体
缺点: 成膜困难,
传热系数不大, 不适用易结晶、 易结垢物料
7.2.2 蒸发器的传热系数
1 [1.5(630 220) 0.9( 2643 630)] 0.97 2138 1.17kg / s
循环动力:密度差 优点: 循环速度高,
降低了设备高度, 易于清洗;
缺点: 静压引起的温差损失大
3、强制循环型蒸发器
循环动力: 机械能 优点:循环速度高
可用于粘稠物料 可获得高浓物料 延缓积垢
缺点:消耗外加动力
二、单程型蒸发器(Single Pass Evaporator)
化工原理-第七章-蒸发要点
化工原理-第七章-蒸发一.选择题1.蒸发操作中,从溶液中汽化出来的蒸汽,常称为()。
BA. 生蒸汽;B. 二次蒸汽;C. 额外蒸汽2. 蒸发室内溶液的沸点()二次蒸汽的温度。
BA. 等于;B. 高于;C. 低于3. 在蒸发操作中,若使溶液在()下沸腾蒸发,可降低溶液沸点而增大蒸发器的有效温度差。
AA. 减压;B. 常压;C. 加压4. 在单效蒸发中,从溶液中蒸发1kg水,通常都需要()1kg的加热蒸汽。
CA. 等于;B. 小于;C. 不少于5. 蒸发器的有效温度差是指()。
AA. 加热蒸汽温度与溶液的沸点之差;B. 加热蒸汽与二次蒸汽温度之差;C. 温度差损失6. 提高蒸发器生产强度的主要途径是增大()。
CA. 传热温度差;B. 加热蒸汽压力;C. 传热系数;D. 传热面积;7. 中央循环管式蒸发器属于()蒸发器。
AA. 自然循环;B. 强制循环;C. 膜式8. 蒸发热敏性而不易于结晶的溶液时,宜采用()蒸发器。
BA. 列文式;B. 膜式;C. 外加热式;D. 标准式9. 多效蒸发可以提高加热蒸汽的经济程度,所以多效蒸发的操作费用是随效数的增加而()。
AA. 减少;B. 增加;C. 不变10. 蒸发装置中,效数越多,温度差损失()。
BA. 越少;B. 越大;C. 不变11. 采用多效蒸发的目的是为了提高()。
BA. 完成液的浓度;B. 加热蒸汽经济程度;C. 生产能力12. 多效蒸发中,蒸汽消耗量的减少是用增加()换取的。
AA. 传热面积;B. 加热蒸汽压力;C. 传热系数13. 多效蒸发中,由于温度差损失的影响,效数越多,温度差损失越大,分配到每效的有效温度差就()。
AA. 越小;B. 越大;C. 不变14. ()加料的多效蒸发流程的缺点是料液粘度沿流动方向逐效增大,致使后效的传热系数降低。
AA. 并流;B. 逆流;C. 平流15. 对热敏性及易生泡沫的稀溶液的蒸发,宜采用()蒸发器。
第7章 化工原理蒸发
(2)纯净溶剂的制取 如海水淡化等。
(3)同时制备浓溶液和回收溶剂 如中药生产 中酒精浸出液的蒸发。
二.蒸发的概念
图7-1 液体蒸发的简化流程
三.蒸发过程分类
操作压力
加压蒸发 常压蒸发 真空(减压)蒸发
D r o F c 0 (t t0 ) W r Q 损
蒸发器的热负荷为
Q Dro
7.3.3蒸发速率与传热温度差
蒸发速率: 通常用单位时间的蒸发量W表示。
蒸发过程的速率是由传热速率决定的。
Q D roK A (Tt)
溶液的沸点: 溶液的沸点不仅取决于蒸发器的操作压强,而且还与溶
质存在使溶液的沸点升高和蒸发器内液体的静压强有关。
第7章 蒸发
第一节 第二节 第三节 第四节
概述 蒸发设备
多效蒸发
7.1 概述 一.蒸发的目的
蒸发 将含有不挥发溶质的溶液加热至沸腾,使
部分挥发性溶剂汽化并移除,从而获得浓缩溶 液或回收溶剂的操作称为蒸发。
蒸发操作的基本要点
蒸发操作的基本要点是向蒸发器连续提供 足够的热量并及时移除汽化的溶剂。
蒸发操作的目的
度差之和远小于总温度差,故多效蒸发的生产强度远小于单效
蒸发。故多效蒸发是以牺牲生产强度来提高加热蒸汽的经济性
的。
对真空蒸发,提高冷凝器的真空度虽然增加了传热推动力, 提高了生产强度,但功耗增大。
冷凝器内的压强(或蒸发室空 间的压强)主要取决于什么?
蒸发室空间的压强约等于二次蒸汽冷凝器内的压强。而冷凝器内的压强, 不是仅取决于真空泵所能抽到的真空程度,因为真空泵及时抽出的主要是不 凝性气体。二次蒸汽在冷凝器内要及时的冷凝下来,因此,二次蒸汽冷凝器 内的压强(或蒸发室空间的压强)主要取决于冷凝器所使用的冷却水(直接 冷却)温度下的饱和蒸汽压。冷却水温度愈低,蒸发室所能达到的压强愈低。
化工原理-蒸发
化工原理-蒸发1. 引言蒸发是化工过程中常用的一种分离技术,通过加热液体使其转化为气体,并经过冷凝得到回收物质的方法。
蒸发广泛应用于多个行业,如化工、食品、制药等。
本文将介绍蒸发的原理、工艺和应用,并探讨蒸发过程中的关键参数和影响因素。
2. 蒸发原理蒸发是一种物质从液体相向气体相的转变过程。
在蒸发过程中,液体分子通过克服表面张力从液体表面逸出,形成气体。
蒸发过程中液体的分子能量分布是一个连续的谱,具有不同的速度。
在蒸发的过程中,能量较高的分子会从液体表面逸出,使得液体内部分子的平均能量降低,从而使液体温度降低。
在蒸发过程中,温度的提高会加速分子能量的增加,从而使得蒸发速度增加。
同时,蒸发速率还受到液体表面积、液体性质等因素的影响。
3. 蒸发工艺蒸发工艺通常包括以下几个步骤:3.1 加热蒸发过程中,需要加热液体以增加其能量,使液体分子获得足够的能量逸出液体表面。
加热可以通过蒸汽、电加热或火焰等方式实现。
3.2 汽化在液体加热过程中,当液体获得足够的能量后,液体分子会逸出液体表面形成气体。
这个过程称为汽化。
3.3 冷凝蒸发产生的气体经过冷凝,使其重新变为液体。
冷凝可以通过冷却器或传热器实现,将气体中的热量传递给冷却介质,使气体冷凝成液体。
3.4 回收通过冷凝得到的液体可以进行回收利用,以达到分离和纯化的目的。
回收液体通常需要进一步处理,去除杂质和溶剂等。
4. 蒸发过程的关键参数蒸发过程中的关键参数包括:4.1 温度温度是控制蒸发速率的关键参数。
提高温度可加快分子能量增加的速度,从而增加蒸发速率。
4.2 压力蒸发过程中的压力与温度有关,通常通过控制压力来控制蒸发速率。
较低的压力可以降低液体的沸点,从而增加蒸发速率。
4.3 液体性质液体的性质对蒸发速率也有影响。
液体的表面张力、粘度和热导率等参数会影响蒸发速率的大小。
4.4 流动状态蒸发过程中的流动状态也会影响蒸发速率。
流动状态可以增加液体表面积,促进分子从液体表面逸出,从而增加蒸发速率。
第一课水文学原理 第七章 蒸发与散发
4、蒸发的时空分布
(一)空间分布:赤道大 两极小
海南、广东:年平均1400mm
西北:年平均2000mm
高山:700mm
平原:>700mm
(二)时间上的变化特点
夏季 >冬季
中午> 凌晨
讨论与思考:
1、为什么说有时候土壤也是饱和蒸发面?
2、流域总蒸发的规律和土壤蒸发的源自律相2 影响因素思考题:
太阳辐射:温度(气温和水温) 1、温度对蒸发量的影响中,是
湿度:饱和水汽压差
气温影响大还是水温影响
风
大?
气压 降水
2、为什么降水对蒸发有影响?
自然地理因素:位置、地形
水质:溶质势
水深
水面情况
面积
3 水面蒸发的确定方法
(1)理论方法 (2)经验公式法 (3)实验观测法
(1)理论方法
③ W<W断,这时毛管水不再连续,毛管向土壤表面输送水分 的机制遭到破坏,水分只能以膜状水形式或气态水形式向 上层土壤表面移动。
§3 土壤蒸发
2 土壤蒸发的实验验证
土壤含水量大于田间持水量时土壤水分剖面的变化
§3 土壤蒸发
2 土壤蒸发的实验验证
土壤含水量介于毛管断裂含水量和 田间持水量之间时土壤水分剖面的变化
(1) > a,E=Em(注: a< f) 供水充分,蒸散发量大而稳定。
(2) b<< a,E=( ) Em(注: b< m)
供水不充分,蒸散发量随 的减小 而减小。
(3) < b,E=CEm,C=0.05~0.10
§5 流域蒸散发
3 流域蒸散发的计算方法
7化工原理蒸发
单效蒸发 物料衡算 水分蒸发量W
总物料衡算: F = L +W
过 程 x0 原 水分蒸发量: W F 1 理 x 与 F x0 装 完成液浓度: x 备 F W
W, T, H F x0 t0 h0 c0 D, Ts , Hs 蒸发室 加 热 室
溶质不变: F x0 Lx F W x
D/W 1.1 0.57 0.4 0.3 0.27 D/W—加热蒸汽利用率
17
多效蒸发流程
并流加料蒸发流程
优点: 后一效蒸发室压力较前效低, 无需用泵输送; 过 程 原 理 与 装 备 后效溶液沸点较前效低,溶 液流入后效由于过热而自蒸 发(闪蒸)。 缺点: 后效溶液浓度较前效大,沸点又较低,粘度较大,后效传热 系数较前效小,后两效中尤为严重。
tA t 0 A tw t 0 w
K
tA t 0 A K (tw t 0 w)
14
杜林规则 (Duhring’s rule)法(直线规则法) 杜林规则:说明溶液的沸点和相同压强下标准溶液沸点 之间呈线性关系。 溶
液 由于纯水在各种压强下的沸 C% t ′ A 沸 点容易获得,故一般选用纯 点 水为标准溶液,只要知道溶 tA , 液和水在两个不同压强下的 ℃ 沸点,在直角坐标图中以溶 过 液沸点为纵标,以纯水沸点 tW tW′ 程 为横标,以溶液浓度为参数, 纯水沸点,℃ 原 即可得到一条直线。 理 与 因此,对一定浓度的溶液,只要知道它在两个不同压强下 装 的沸点,再查出相同压强下对应水的沸点,即可绘出该浓 备 度溶液的杜林直线,由此直线即可求得该溶液在其它压强 下的沸点。
蒸发过程的基本概念: 加热蒸汽(生蒸汽) 二次蒸汽 水蒸气 联苯 熔盐
蒸发流程:
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第七章蒸发一填空题1.蒸发器的生产强度是指______;提高蒸发器的生产强度的主要措施是___ __、__ _。
2. 蒸发过程中引起温度差损失的原因有(1)__________ ,(2)_________ ,3)_________ 。
3. 多效蒸发与单效蒸发相比,其优点是_______ ;明显的缺点是、。
多效蒸发操作流程有____ __ 、_______ 和______ 。
4. 按照溶液在蒸发器中的流动情况,可将蒸发器分为两大类:________和。
5. 要想提高生蒸汽的经济性,可以________ ,________, _________ ,_________。
6. 常用蒸发器主要由和两部分构成。
7. 升膜式蒸发器的优点是,特别适合于处理溶液,但不适合于处理。
8. 循环型蒸发器的共同特点是,特别不适合于处理。
9. 一双效并流蒸发器,冷凝器操作温度为60℃,系统的总温度差损失为9℃,第一、二效的有效温差分别为18℃及25℃。
则第一效的溶液沸点温度为;第一效的生蒸汽温度为。
10. 在三效并流加料蒸发流程中,从第一效至第三效,溶液浓度将愈来愈,蒸发室的真空度将愈来愈,溶液的沸点将愈来愈,各效产生的二次蒸汽压力将愈来愈。
11. 与常压蒸发比较,真空蒸发的优点是。
12.多效蒸发中的最佳效数含义是。
13.多效蒸发的效数受到技术上的限制,主要是因为存在;多效蒸发是以牺牲设备的已换取加热蒸汽的经济性。
14.写出三种单程型蒸发器的名称:。
这种类型的蒸发器特别适用于。
15.蒸发操作的特点有、、、。
16. 写出三种循环型蒸发器的名称:、、。
二简答题1. 蒸发操作的目的及特点是什么?蒸发设备有那几种类型?2. 什么是蒸发操作的经济性,为提高生蒸汽的利用率可采用哪些方法?3. 真空蒸发的优缺点是什么?4. 如何提高蒸发的生产强度?5. 溶液蒸发时产生的温度差损失是由什么原因引起的?6. 蒸发的效数增加,对操作费用和设备费如何影响?7. 杜林规则的内容是什么?8. 并流加料的优缺点有哪些?9. 逆流加料的优缺点有哪些?10. 多效蒸发的效数是否有限制,为什么?三 计算题【7-1】采用标准蒸发器将10%的NaOH 水溶液浓缩至25%(质量分数)。
蒸发室的操作压力为50 kPa ,试求操作条件下溶液的沸点升高及沸点。
解:溶液的沸点升高及沸点均按完成液来计算。
查得水的有关数据为压力p /kPa 温度t /℃ 汽化热r /(kJ ∙kg -1) 101.3 10050 81.2 2304.5在101.3 kPa 时,25%NaOH 溶液的沸点为113.07 ℃。
常压下溶液的沸点升高为Δ a =(113.07–100)℃=13.07℃50 kPa 时,溶液的沸点升高可用两种方法计算。
(1)用杜林规则在杜林线图的横座标81.2 ℃作垂直线交组成为25%的杜林线,再由该点查得纵座标的温度为93 ℃,此即50kPa 下溶液的沸点t A 。
∆'=(93–81.2)℃=11.8 ℃(2)用式6-17经验公式估算a f '∆=∆=2(81.2273)0.016213.072304.5+⎡⎤⨯⨯⎢⎥⎣⎦℃=11.5 ℃ 则溶液的沸点升高为11.8 ℃,50kPa 下的沸点为93 ℃。
两种方法计算结果相差不大。
【7-2】 用连续操作的真空蒸发器将固体质量分数为4.0%的番茄汁浓缩至30%,加热管内液柱的深度为2.0 m ,冷凝器的操作压力为8 kPa ,溶液的平均密度为1 160 kg/m 3,常压下溶质存在引起的沸点升高a ∆'=1 ℃,试求溶液的沸点t B 。
解:8 kPa 压力下对应二次蒸汽温度为41.3 ℃,水的汽化热为2497 kJ/kg 。
取冷凝器到蒸发室的温差损失∆'''=1.5℃。
溶质引起的沸点升高取常压下数据,即∆'=1℃。
则溶液的沸点为B 41.341.31 1.543.8t ''''=+∆=+++∆=+∆∆''的计算如下:m 2Lgp p ρ'=+与43.8 ℃相对应的压力p '=9.25 kPa则 m 1160 2.09.819.2510002p ⨯⨯⎡⎤=+⎢⎥⨯⎣⎦kPa=20.63 kPa与p m 对应的溶液沸点为60.7 ℃,即t B =60.7 ℃【7-3】在一连续操作的单效蒸发器中将NaOH 水溶液从10%浓缩至45%(质量分数),原料液流量为1 000 kg/h 。
蒸发室的操作绝对压力为50 kPa (对应饱和温度为81.2 ℃),加热室中溶液的平均沸点为115 ℃,加热蒸汽压力为0.3 MPa (133.3 ℃),蒸发器的热损失为12 kW 。
试求(1)水分蒸发量;(2)60 ℃和115 ℃两个加料温度下加热蒸汽消耗量及单位蒸汽耗用量。
解:(1)水分蒸发量010.10(1)1000(1)0.45x W F x ⎡⎤=-=⨯-⎢⎥⎣⎦kg/h=777.8 kg/h (2)加热蒸汽消耗量及单位蒸汽耗用量 用焓浓图计算。
10%NaOH 水溶液60 ℃的焓220 kJ/kg ,115 ℃的焓为440 kJ/kg ; 45% NaOH 水溶液115℃的焓545kJ/kg ;115℃水蒸汽的焓为2702.5kJ/kg, 0.3 MPa 下r =2168.1 kJ/kg 。
60 ℃加料时10L()WH F W h Fh Q D r'+--+==777.82702.5(1000777.8)54510002203600122168.1⨯+-⨯-⨯+⨯⎡⎤⎢⎥⎣⎦kg/h=943.9 kg/h 214.18.7779.943===W D e115 ℃加料时=D ⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯+⨯-⨯-+⨯1.21681236004401000545)8.7771000(5.27028.777kg/h=842.4kg/h 083.18.7774.842==e 显然,随加料温度提高,D 及e 值均下降。
【7-4】 在单效蒸发装置中,将1/4的二次蒸汽用来预热原料液。
原料液的流量为1 000kg/h ,温度从20 ℃升到70 ℃,其比热容C 0=3.96 kJ/(kg ∙℃)。
完成液的组成为0.28(质量分数,下同)。
已知溶液的沸点为98 ℃,蒸发室内二次蒸汽温度为91 ℃,加热蒸汽温度为125 ℃。
忽略蒸发装置的热损失。
试求(1)传热的有效温差和温差损失;(2)原料液的组成x 0;(3)加热蒸汽消耗量和经济性。
解:(1)有效温差和温差损失()m 112598t T t ∆=-=-℃=27 ℃()91981-='-=∆T t ℃=7℃(2)料液组成91 ℃下蒸汽的冷凝热6.2281='r kJ/kghkJ 1098.1h kJ )2070(96.31000)(500⨯=-⨯⨯=-t t FC p6.22811980004⨯=W kg/h=347.1 kg/h1.347kg/h )28.01(1000)1(010=-⨯=-=xx x F W kg/h 1828.00=x(3)加热蒸汽消耗量及其经济性98 ℃和125 ℃的相变热分别为2263.4kJ/kg 和2191.8kJ/kgrQ t t FC r W D Lp +-+'=)(10=0.409kg/h 8.2191)7098(96.310004.22631.347=-⨯⨯+⨯kg/h8486.00.4091.347===D WE 【7-5】 在单效真空蒸发器中将牛奶从15%浓缩至50%(质量分数),原料液流量为F =1500 kg/h , 其平均比热容C 0=3.90 kJ/(kg ∙℃),进料温度为30 ℃。
操作压力下,溶液的沸点为65 ℃,加热蒸汽压力为105 Pa (表压)。
当地大气压为101.3 kPa 。
蒸发器的总传热系数K 0=1 160 W/(m 2∙℃),其热损失为8 kW 。
试求(1)产品的流量;(2)加热蒸汽消耗量;(3)蒸发器的传热面积。
解:(1)产品流量)50.015.01(1500)1(10-⨯=-=x x F W kg/h=1050 kg/h⎪⎭⎫⎝⎛⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡--=-=50151500)1(110x x F W F L kg/h=450 kg/h(2)65 ℃下水的汽化热为r '=2343.4 kJ/kg201.3 kPa 下的蒸汽冷凝热r =2204.5kJ/kg ,T =120.3 ℃ 忽略牛奶的稀释热,则010L()p Wr FC t t Q D r+-+==⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯+-⨯⨯+⨯5.220483600)3065(90.315004.23431050kg/h =1222 kg/h164.110501222==e (3)蒸发器的传热面积[]4.23431050)3065(90.31500⨯+-⨯⨯=Q kJ/h=2.665×106kJ/h=740 kW()m B 120.365t T t ∆=-=-℃=55.3 ℃ 3.55116010740300⨯⨯=∆=m t K Q S m 2=11.54 m 2 【7-6】 在双效并流蒸发装置上浓缩盐的水溶液。
已知条件为:第1效,浓缩液的组成为x 1(质量分数,下同),流量为L 1=500 kg/h ,溶液沸点为105 ℃(即二次蒸汽温度),该温度下水的汽化热1r '=2 245.4 kJ/kg ,物料平均比热容c p =3.52 kJ/(kg ∙℃);第2效,完成液组成为32%,溶液沸点为90 ℃,该温度下水的汽化热2r '=2283.1 kJ/kg 。
忽略溶液的沸点升高、稀释热及蒸发装置的热损失。
试计算原料液的处理量F 及其组成x 0。
解:12120.16(1)500(1)0.32x W L x =-=⨯-kg/h=250 kg/h22121211()2502283.1500 3.52(25)2245.4p W r LC t t D W r '+-⨯+⨯⨯-⎡⎤===⎢⎥'⎣⎦kg/h=234.6 kg/h ()11234.6500F W L =+=+kg/h=734.6 kg/h6.234)16.01(6.73401=-⨯=x W kg/h 解得 x 0=0.1089【7-7】 在三效并流蒸发装置上浓缩糖水溶液。
沸点升高及蒸发器的热损失均可忽略不计。
已知第一效的生蒸汽压力p 0=270.3 kPa (对应饱和温度130 ℃)、第三效溶液的沸点t 3=55℃(对应p 3=15.74 k Pa )。
各效的总传热系数分别为:K 0,1=2600 W/(m 2∙℃),K 0,2=2000 W/(m 2∙℃),K 0,3=1400 W/(m 2∙℃)。