SATWE参数
SATWE参数设置
总信息1、水平力与整体坐标夹角（度）：采用隐含值0，经计算后，当大于15度时，填入计算值重算。
2、混凝土容重：隐含值25。
构件自重计算梁板、梁柱重叠部分都未扣除，框架结构可行，剪力墙、板柱结构偏小。
3、钢材容重：隐含值78。
可行。
4、裙房层数：指地上的周边都有的群房。
当主体一面或多面无裙房时，风荷载需个案处理。
5、转换层所在层号：按自然层号填输，含地下室的层数。
6、地下室层数：按地下层数填输，当一面或多面临空时，填土侧压力需个案处理。
7、墙元细分控制最大控制长度：墙元长度太大则计算精度无法保证，可采用隐含值。
8、对所有楼层采用刚性楼板假定：位移计算时，不论是否开大洞或不规则，必须是刚性板假定。
内力计算时，则在任何情况下均不能设为刚性板。
9、墙元侧向节点信息：一般工程选“出口”，剪力墙数量多的高层结构宜选“内部”。
选“内部”时，计算精度会有一点点降低，但速度要快很多。
10、结构材料信息：共5个选项：钢筋砼结构；钢与砼混合结构；有填充墙钢结构；无填充墙钢结构；砌体结构。
按含义选取，砌体结构用于底框结构。
11、结构体系：按结构布置的实际状况确定。
共分：框架结构、框剪结构、框筒结构、筒中筒结构、板柱剪力墙结构、剪力墙结构、短肢剪力墙结构、复杂高层结构、砖混底框结构、共9种类型。
确定结构类型即确定与其对应的有关设计参数。
12、恒、活载计算信息：“不计算恒、活荷载”即计算竖向力。
“一次性加载”可用于多层。
“模拟施工荷载1” 用于高层结构计算，“模拟2”仅用于高层基础计算。
13、地震作用计算信息：共3个选项：不计算地震作用，很少出现；计算水平地震作用，用于6-8度区；计算水平和竖向地震作用，用于九度区。
风荷载信息1、地面粗糙度类别：分为A、B、C、D类。
C类是指有密集建筑群的城市市区；D类为有密集建筑群,且房屋较高的城市市区。
见《荷规》7.2.1条。
2、基本风压:风荷载基本值的重现期为50年一遇，《高规》3.2.2条规定：对于B级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑,应采用100年一遇的风压值。
SATWE参数设置资料
SATWE计算参数选择一、SATWE前处理——接PMCAD生成SATWE数据分析与设计参数定义总信息水平力与整体坐标夹角（度）：通常不输入（0）初始值为0，satwe可以自动计算出这个最不利方向角，并在wzq.out中输出。
可根据把这个角度作为地震作用的方向角重新进行计算，以体现最不利地震作用的影响。
地震沿着不同的方向作用，结构地震反应的大小一般也不同。
结构地震反应是地震作用方向角的函数（逆时针为正）。
混凝土容重：（框架25.5或者26；剪力墙27）27kN/m2（在自重荷载有利的情况下，要取25kN/m2）。
钢材容重：78 kN/m2 （不用改）裙房层数：按实际情况。
高规及抗规规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；因此该数必须给定。
转换层所在层号：按实际情况。
该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。
（层号为计算层号）地下室层数：按实际情况。
1：程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。
2：当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。
3：地下室一般与上部共同作用分析；4：地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析；5：地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。
当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。
当相对刚度为负值，地下室完全嵌固6：根据程序编制专家的解释，填3大概为70%~80%的嵌固，填5就是完全嵌固，填在楼层数前加“-”，表示在所填楼层完全嵌固。
到底怎样的土填3或填5，完全取决于工程师的经验。
7、该参数为导风荷载荷形成嵌固约束信息服务。
墙元细分最大控制长度：（数值为1~5,5为粗略计算，1为精细计算,区别在于网格划分度，一般工程取隐含值2.0；重要工程取1,。
08第3讲-SATWE参数-2
弹性膜
■面内刚度考虑膜剪切刚度，面外刚度为0； •程序采用平面应力膜单元来真是计算楼板的平面内刚度 ■适用范围：要考虑面内刚度但可忽略面外刚度的工程
空旷的工业厂房 体育场馆结构 楼板局部开大洞的结构 楼板平面较长或有较大凹入 平面弱连接结构
楼板面内 刚度有较
大削弱
弹性楼板
注意：
弹性楼板可以定义在整层楼板上，也可 以仅在需要的局部区域上。
框支柱地震作用下的内力调整
软件要求在“特殊构件定义”中定义框支柱 。
由于调整系数往往很大，为了避免异常情况 ，程序给出一个控制开关，由设计人员决定 是否对与框支柱相连的框架梁的弯矩、剪力 进行相应调整。
楼板刚度的特点
楼板的 刚度
面内刚度 面外刚度
膜剪切刚度 板弯曲刚度
楼板的 刚度假定
刚性板假定 弹性板假定
转换梁地震作用下的内力调整
抗规3.4.3条规定，竖向不规则的建筑结构，竖向抗 侧力构件不连续时，该构件传递给水平转换构件的地 震内力应乘以1.25-1.5的增大系数。
高规10.2.23条规定，转换梁在特一级和一、二级抗 震设计时，其地震作用下的内力分别放大1.8、1.5、 1.25倍。
软件要求在“特殊构件定义”中定义转换梁。
又可能存在不必要的浪费。
传给基础的上部结构刚度
•为了使基础设计更为合理，程序在上部结构计算中， 考虑了上部结构刚度向基础凝聚的功能，当需要考虑共 同作用时，用户可以在程序的计算选择菜单中将相应开 关打开，传给基础的刚度将会自动生成。 •这样一来，在后面的基础软件JCCAD的分析当中，不但 接受上部结构传来的荷载，同时还将叠加上部结构传来 的刚度，这样一个分析从弹性理论的角度而言就没有任 何毛病了，可以认为是准确的。
SATWE参数设置详解
SATWE参数设置详解一、总信息⏹水平力与整体坐标夹角（度）《抗震规范》5.1.1条和《高规》4.3.2条规定“一般情况下，应至少在结构两个主轴方向分别计算水平地震作用；有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15°时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。
”该参数为地震作用方向或者风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角，逆时针方向为正。
如地震沿着不同方向作用，结构地震反应的大小一般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向就称为最不利地震作用方向。
从严格意义上讲，规范中所讲的主轴是指地震沿该轴方向作用时，结构只发生沿该轴方向的侧移而不发生扭转位移的轴线。
当结构不规则时，地震作用主轴方向就不一定是0°和90°。
如最大地震方向与主轴夹角较大时，可以输入该角度考虑最不利作用方向的影响。
操作要点：设计人员事先很难估算结构的最不利地震作用方向，因此可以先取初始值0°，SATWE计算后在计算书WZQ.OUT中输出最不利方向角，如果这个角度与主轴角度大于±15°，应该将角度输入重新计算，以考虑最不利地震作用方向的影响。
注意事项：1、为避免填入该角度后图形旋转带来的不便，也可以将最不利地震作用方向在多方向水平地震参数中输入；2、本参数不是规范要求的，仅供设计人员选用；3、本参数也可以考虑最大风力作用的方向，但需要用户自行设定多个角度进行计算，比较多次计算结果取最不利值。
⏹混凝土容重主要用于求梁、柱、墙自重，初始值容重为25，适合于一般工程。
如果要考虑梁柱墙上的抹灰层、装修层等荷载时，可以采用加大容重的方法近似考虑，以避免繁琐的荷载导算，一般框架取25，框剪取26，剪力墙取27。
⏹钢材容重初始值为78，适合于一般工程情况，若要考虑构件表面装饰和防火涂层重量时，应按照实际情况修改此参数。
⏹裙房层数《高规》10.6.3条规定：“塔楼中与裙房相连的外围柱、剪力墙，从固定端至裙房屋面上一层的高度范围内，柱纵向钢筋的最小配筋率宜适当提高，剪力墙宜按本规程第7．2．15条的规定设置约束边缘构件，柱箍筋宜在裙楼屋面上、下层的范围内全高加密；当塔楼结构相对于底盘结构偏心收进时，应加强底盘周边竖向构件的配筋构造措施。
SATWE参数(自用私藏版)
SATWE参数设置一：总信息1、水平力与整体坐标夹角（度）：一般为缺省。
若地震作用最大的方向大于15度则回填。
2、混凝土容重（KN/m3）：砖混结构25 KN/m3，框架结构26KN/m3。
3、刚才容重（KN/m3）：一般情况下为78.0 KN/m3（缺省值）。
4、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。
应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。
5、转换层所在层号：应按PMCAD楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5.程序不能自动识别转换层，需要人工指定。
对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。
6、嵌固端所在层号：无地下室时输入1，有地下室时输入（地下室层数+1）。
7、地下室层数：根据实际情况输入。
8、墙元细分最大控制长度（m）：一般为缺省值1。
9、转换层指定为薄弱层：SATWE中转换层缺省不作为薄弱层，需要人工指定。
如需将转换层指定为薄弱层，可将此项打勾，则程序自动将转换层号添加到薄弱层号中，如不打勾，则需要用户手动添加。
此项打勾与在“调整信息”页“指定薄弱层号”中直接填写转换层层号的效果是完全一致的。
10、所有楼层强制采用刚性楼板假定：一般仅在计算位移比和周期比时建议选择。
在进行结构内力分析和配筋计算时不选择。
11、地下室强制采用刚性楼板假定：一般情况不选取，按强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度考虑。
特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。
但已选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板假定的话此条无意义。
12、墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：一般为缺省勾选。
不勾选的话位移偏小。
13、计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：应勾选，使得墙的无效翼缘部分内力计入框架部分，实现框架，短肢墙和普通强的倾覆力矩结果更合理。
14、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度，自动实现梁板边界变形协调，计算结构符合实际受力情况，应勾选。
SATWE设计参数(带截图)
SATWE设计参数1、总信息1.1水平力与整体坐标夹角，先取初始值为0，SA TWE计算后在计算书WZQ.OUT中输出的结构最不利方向角，如果这个角度与主轴夹角大于±15°，应该将该角度输入重新计算，已考虑最不利地震作用方向的影响。
1.2混凝土容重，一般取26或者27，可以省去计算抹灰1.3钢材容重，一般取78，需要考虑钢构件表面装饰和防火涂层重量是，适当修改。
1.4裙房层数1.5转换层所在层号，竖向抗侧力构建不连续时，该构件传递给水平转换构件的地震内力应乘以1.25~1.5的增大系数。
如果输入多个转换层，数字之间以逗号或者空格格开，初始值为0.注意：若有地下室，转换层号从地下室起算。
1.6地下室层数，当上部结构与地下室共同分析时，可以屏蔽地下室部分的风荷载，并提供地下室外围回填土约束作用数据。
1.7墙元细分最大控制长度，高规—当采用有限元模型时，应在复杂变化处合理的选择和划分单元。
初始值为2，一般工程取初始值，框支剪力墙结构可取初始值1.5或1.0。
无特殊情况，不宜取得太小。
1.8对所有楼层强制采用刚性楼板假定，开始选择此项计算，以满足规范要求的计算条件，计算完成后应去掉此项选择，以弹性楼板方式惊醒配筋和其他计算分析。
什么样的建筑这样计算1.9墙元侧向节点信息，，对于多层结构，剪力墙相对较少，可选择出口节点；对于高层结构，剪力墙相对较多，可选择内部节点。
初始值为内部节点，在计算结构上的区别。
1.10墙梁转框架梁的控制跨高比，一、二级抗震墙的洞口连梁，跨高比不宜大于5，且梁截面高度不宜小于400mm。
1.11结构材料信息型钢混凝土和钢管混凝土结构属于钢筋混凝土结构，不是钢结构。
1.12结构体系有较强竖向支撑的钢框架结构可以设置为框剪结构。
1.13恒活载计算信息，不计算恒活荷载：不计算竖向力；一次性加载；模拟施工加载1：在实际施工中竖向荷载逐层增加，逐层找平，下层的变形对上层基本没有影响。
Satwe参数详解
SATWE参数详解-1 1、总信息：
1.1、水平力与整体坐标夹角：
1.2、刚性楼板假定：
1.3、墙元侧向节点信息：
1.4、墙梁转框架梁的控制跨高比：
1.5、横活荷载计算信息：
1.6、地震作用计算信息：
2、风荷载信息：
2.1、地面粗糙类别：
2.2、体形系数：
2.3、结构的基本周期：
4.1、P-delta效应：
4.2、梁柱重叠部分简化为刚域：
4.3、结构重要性系数：
4.4、梁、柱混凝土保护层厚度：
4.5、混凝土计算长度系数。
5、配筋信息：
6、荷载组合：
7、地下室信息：
8、调整信息：
8.1、梁端负弯矩调幅系数：
8.2、梁活荷载内力放大系数：
8.3、梁扭矩折减系数：
8.4、中梁刚度放大系数：
8.4.1、
当仅为250x400的截面时：I1=0.001333m3；
考虑翼缘时：I2=0.0020054m3=0.00266028 m3； I2/ I1=1.99。
8.4.2、
当仅为250x700的截面时：I1=0.008575m3；
考虑翼缘时：I2=0.0020054m3=0.016755 m3； I2/ I1=1.95.
8.4.2、
当仅为250x1000的截面时：I1=0.03333m3； 考虑翼缘时：I2=0.0020054m3=0.056902 m3； I2/ I1=1.71。
8.5、按抗震规范（5.2.5）调整各楼层的地震内力：。
Satwe参数的设置--绝对很详细_史上最全
最全Satwe参数设定1、总信息：水平力与整体坐标系夹角：0根据抗规（GB50011-2001）5.1.1条规定，“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算，各方向的水平地震作用应由该方向的抗侧力构件承担；有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15度时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用”。
当计算地震夹角大于15度时，给出水平力与整体坐标系的夹角（逆时针为正），程序改变整体坐标系，但不增加工况数。
同时，该参数不仅对地震作用起作用，对风荷载同样起作用。
通常情况下，当Satwe文本信息“周期、振型、地震力”中地震作用最大方向与设计假定大于15度（包括X、Y两个方向）时，应将此方向重新输入到该参数进行计算。
混凝土容重：26本参数用于程序近似考虑其没有自动计算的结构面层重量。
同时由于程序未自动扣除梁板重叠区域的结构荷载，因而该参数主要近似计算竖向构件的面层重量。
通常对于框架结构取25-26；框架-剪力墙结构取26；剪力墙结构，取26-27。
1.3钢容重：78一般情况下取78，当考虑饰面设计时可以适当增加。
1.4裙房层数：按实际填入混凝土高规（JGJ3-2002）第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施。
同时抗规（GB50011-2001）6.1.10条条文说明要求：带有大底盘的高层抗震墙（筒体）结构，抗震墙的底部加强部位可取地下室顶板以上H/8，向下延伸一层，大底盘顶板以上至少包括一层。
裙房与主楼相连时，加强部位也宜高出裙房一层。
本参数必须按实际填入，使程序根据规范自动调整抗震等级，裙房层数包括地下室层数。
1.5转换层所在层号：按实际填入该参数为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息。
输入转换层号后，程序可以自动判读框支柱、框支梁及落地剪力墙的抗震等级和相应的内力调整。
SATWE参数设置总结 (自己总结)
1、SATWE总信息（1）结构材料信息：按主体结构材料选择“钢筋混凝土结构”，如果是底框架结构要选择“砌体结构”。
（2）混凝土容重（KN/m3): Gc=27.00，一般框架取26～27，剪力墙取27～28，在这里输入的混凝土容重包含饰面材料。
（3）钢材容重（KN/m3):Gs＝78.00，当考虑饰面材料重量时，应适当增加数值。
（4）水平力的夹角（Rad):ARF＝0，一般取0度，地震力、风力作用方向反时针为正。
当结构分析所得的“地震作用最大的方向”>15度时，宜按照计算角度输入进行验算。
（5）地下室层数：MBASE＝1，定义与上部结构整体分析的地下室层数，无则填0 。
（6）竖向荷载计算信息：“模拟施工加载 1 ”，多层建筑选择“一次性加载”；高层建筑选择“模拟施工加载1 ”，高层框剪结构在进行上部结构计算时选择“模拟施工加载1 ”，但在计算上部结构传递给基础的力时应选择“模拟施工加载2”。
不计算竖向力：它的作用主要用于对水平荷载效应的观察和对比等。
-----一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。
因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。
-----模拟施工方法1加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一般都采用这种方法计算。
但是对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。
于是就有了下一种竖向荷载加载法。
------模拟施工方法2加载：这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、墙）的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算，主要适用于高层框-剪结构。
采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不和理情况。
由于竖向构件的刚度放大，使得水平梁的两端的竖向位移差减少，从而其剪力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近手工计算。
SATWE参数取值
一、总信息 4、裙房层数
• 《高层建筑混凝土结 构技术规程》10.6.3.3 塔楼中与裙房相连的 外围柱、剪力墙，从 固定端至裙房屋面上 一层的高度范围内， 柱纵向钢筋的最小配 筋率宜适当提高，柱 箍筋宜在裙楼屋面上、 下层的范围内全高加 密。
一、总信息 *5、转换层所在层号
• 《高规》10.2.2 底 部加强层高度、 10.2.3输出刚度比。 • 如结构体系中选择 为框支剪力墙结构 还将执行框支结构 的相关规定
七、荷载组合
• 《荷规》P13 • 一般为初始值
SATWE结构内力和配筋计算
• 为默认值
SATWE结构内力和配筋计算 层刚度比计算
• 剪切刚度适用 于一层框支剪 力墙结构； • 剪弯刚度适用 于一层以上框 支剪力墙结构； • 地震剪力与地 震层间位移的 比，适用于均 匀的非框支结 构，特别是框 架结构。
六、设计信息
梁柱重叠部分简化为刚域
• 《砼规》5.2.3 P29 • 杆件间连接部分的 刚度远大于杆件中 间截面的刚度时， 可作为刚域插入计 算图形。 • 梁的自重及计算长 度都减小 • 对于大载面柱 （1400mm)及异 形柱应考虑选择
六、设计信息
按高规或高钢规进行构件设计
• 根据工程实际情况 选取
SATWE参数取值
一、总信息 1、水平力与整体坐标夹角
各类建筑结构的地震作用应符合下列 规定:1 一般情况下应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计 算水平地震作用并进行抗震验算各方向的水平地震作用应由 该方向抗侧力构件承担
《建筑抗震设计规范》5.1.1
• 缺省为0, 地震力与 风力沿纵横坐标轴 方向作用。 • 如果风荷载作用起 控制作用时，可根 据风荷载方向修改。 • 如只改变地震作用 方向，则只“增加 附加地震作用方向”
satwe参数个人理解汇总讲解
Satwe参数设置个人理解汇总总信息水平力与整体坐标夹角（度）：ARF= 0.0该参数为地震力、风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角。
《抗规》5.1.1 条和《高规》4.3.2条规定“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算。
地震沿着不同方向作用，结构地震反应的大小一般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向就称为“最不利地震作用方向”。
这个角度与结构的刚度质量及其位置有关，对结构可能会造成最不利的影响。
在这个方向地震作用下，结构的变形及部分结构构件内力可能会达到最大。
一般并不建议用户修改该参数，原因有三：①考虑该角度后，输出结果的整个图形会旋转一个角度，会给识图带来不便；②构件的配筋应按“考虑该角度”和“不考虑该角度”两次的计算结果做包络设计；③旋转后的方向并不一定是用户所希望的风荷载作用方向。
综上所述，建议用户将“最不利地震作用方向角”填到“斜交抗侧力构件夹角”栏，这样程序可以自动按最不利工况进行包络设计。
｛水平力与整体坐标夹角｝与【地震信息】栏中｛斜交抗侧力构件附加地震角度｝的区别是：前者不仅改变地震力而且改变风荷载的作用方向；而后者仅改变地震力方向（增加一组或多组地震组合），是按《抗规》5.1.1 条2 款执行的。
对于计算结果，前者需用户根据输入的角度不同分两个计算工程目录，人为比较两次计算结果，取不利情况进行配筋包络设计等；而后者程序可自动考虑每一方向地震作用下构件内力的组合，可直接用于配筋设计，不需要人为判断。
参见《PKPM 新天地》裙房层数：MANNEX= 0对于带裙房的大底盘结构，用户应输入裙房所在自然层号。
输入裙房层数后，程序能够自动按照《高规》10.6. 3-3 条的规定，将加强区取到裙房屋面上一层，裙房层数应包含地下室层数。
《抗规》6.1.3 条2 款及《高规》3.9.6 条规定，“主楼结构在裙房顶部上、下各一层应适当加强抗震构造措施”。
史上最全的SATWE参数设置
建筑结构(SATWE)的设计参数总信息混凝土容重(kN/m3): Gc = 28.00.....应考虑构件装修重量，建议取28kN/m3。
不同结构构件的表面积与体积比不同，饰面的影响不同，一般按结构类型取值：框架结构——25.5，框剪结构——26，剪力墙结构——27。
钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00.....一般取78kN/m3（没有计入构件装修重量）水平力与整体坐标夹角(Rad): 一般取0（地震力与风力作用方向，反时针为正）；当结构分析所得的[地震作用最大的方向]＞15度时,宜将其角度输入补充验算。
通常情况下，对结构计算分析，都是将水平地震沿结构X、Y 两个方向施加，所以一般情况下水平力与整体坐标角取0度。
由于地震沿着不同的方向作用，结构地震反应的大小一般也不同，结构地震反应是地震作用方向角的函数。
当结构平面复杂（如L形、三角形）或抗侧力结构非正交时，根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用，但实际上按00、450各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。
改变“水平力与整体坐标夹角”实质上就是填入新的坐标系与原坐标系的夹角。
改变夹角后，必须重新执行“生成SATWE数据文件和数据检查”，以自动生成新坐标系下的模型几何数据和风荷载信息。
需要强调的是：改变此参数时，地震作用和风荷载的方向将同时改变，建议仅需改变风荷载方向时才改此参数。
不改变风荷载方向，而结构主轴方向与新坐标系方向不一致时，宜将结构主轴方向角度作为“斜交抗侧力附加地震方向”填入。
恒活荷载计算信息: 多层取[一次性加载]，按一次加荷方式计算竖向力。
高层取[模拟施工加载1]，《高规》5.1.9条，采用整体刚度分层加载模型。
高层框剪基础宜取[模拟施工加载2]。
模拟施工加载2接近手算结果，传给基础的荷载更为合理。
satwe参数
总信息：水平力与整体坐标夹角：影响所有水平力的计算，包括风荷载和地震作用，逆时针方向为正。
先采用默认值0，经计算根据WZQ.OUT文件得出的最大地震方向大于15度时，填入该角度，重新进行补充验算，以体现最不利地震的影响。
混凝土容重：一般情况下，钢筋混凝土的容重取25KN/m3。
如果考虑构件表面装修层重时，可适当增大。
若不想计算梁、柱、墙的自重荷载，可以填0。
钢材容重：一般情况下，钢材容重为78 KN/m3。
如果考虑构件表面装修层重时，可适当增大。
若不想计算梁柱墙的自重荷载，可以填0。
裙房层数：如果有裙房（指的是地上周边都有的裙房），要在此处定义裙房层数，以进行内力调整。
高规4.8.6中，抗震设计时，与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级；主楼结构在裙房顶部上、下各一层当适当加强抗震构造措施。
裙房层数是作为多塔结构底部加强部位的判断因素，加强墙的抗震构造。
如果没有裙房，填入0。
转换层所在层号：建筑结构中存在转换层时，需填上转换层所在层号，来实现水平转换构件的地震力放大。
地下室层数：在计算风荷载、地震作用效应时都与地下室层数有关系。
风荷载和地震作用效应不往下传，但竖向作用效应还是传递的。
墙元细分最大控制长度：墙元细分时的参数，一般工程取2，框支剪力墙可取1.0-1.5。
该参数不宜过大，否则计算的精度会有所下降。
对所有楼层强制采用刚性楼板假定：高规5.1.5：进行高层建筑内力与位移计算时，可假定楼板在其自身平面内为无限刚，相应地设计时应采取必要措施保证楼板平面内的整体刚度。
因此在计算位移比时选择“是”。
墙元侧向节点信息：有“内部节点”和“出口节点”两个选项。
“内部节点”是把剪力墙侧边节点作为出口节点，而其他节点都作为内部节点凝聚掉，因此计算时间快，但是精度稍有降低。
“出口节点”是把剪力墙侧边节点也作为出口节点，这样计算速度有所降低，但是精度高。
通常对于剪力墙相对较少的结构，选择“出口节点”，对于剪力墙相对较多的高层结构，选择“内部节点”。
SATWE设计参数——总信息
SATWE设计参数——总信息1.水平力与整体座标夹角该参数为地震力、风力作用方向与结构整体座标的夹角，逆时针方向为正，单位为度。
当需进行多方向侧向力核算时，可改变此参数，程序在形成SATWE数据文件时，自动考虑此参数的影响。
一般按0输入，当SATWE自动计算出最不利方向角是（WZQ.OUT文件中），如果角度大于15度，可以输入这个角度重新验算，不过计算结果的图形相应旋转此角度。
2.混凝土容重：一般情况下，钢筋混凝土结构的容重为25KN/m3。
考虑面层，一般取26KN/m3，如果外挂石材较多，可取27KN/m3或更高。
3.钢材容重：一般情况下，钢材容重为78KN/m3，若要考虑钢构件表面装修层重，钢材的容重可以填入适当值。
4.裙房层数：按实际定义5.转换层所在层号如果有转换层，必须在此指明其层号，以便进行正确的内力调整。
6.地下室层数该参数是为导算风荷载和自动形成嵌固约束信息服务的，因为地下室无风荷载的作用。
这里的地下室层数是指与上部结构同时进行内力分析的地下室部分。
7.墙元细分最大控制长度单位为m。
这是在墙元细分时需要的一个参数，对于尺寸较大的剪力墙，在作墙元细分形成一系列小壳元时，为确保分析精度，要求小壳元的边长不得大于给定限制Dmax，程序限定1.0≤Dmax≤5.0，隐含值为Dmax=2.0，Dmax对分析精度略有影响，但不敏感，对于一般工程，可取Dmax=2.0，对于框支剪力墙结构，Dmax可取略小些，如Dmax=1.5或1.0。
8.对所有楼层强制采用刚性楼板假定除计算结构位移比时，需要选择此项，其他的结构分析、设计不应选择此项。
9.墙元侧向节点信息这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，若选“出口节点”，则只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，墙元的变形协调性好，分析结果符合剪力墙的实际，但就算量较大，因为墙元两侧节点均为独立节点，每个节点都有六个独立的自由度；若选“内部节点”，则只把墙元上、下边的节点作为出口节点，墙元的其他节点均作为内部节点而被凝聚掉，这时，带洞口的墙元两侧边中部的节点为变形不协调点。
SATWE参数设置总结(精)
1、SATWE总信息（1）结构材料信息：按主体结构材料选择“钢筋混凝土结构”，如果是底框架结构要选择“砌体结构”。
（2）混凝土容重（KN/m3): Gc=27.00，一般框架取26～27，剪力墙取27～28，在这里输入的混凝土容重包含饰面材料。
（3）钢材容重（KN/m3):Gs＝78.00，当考虑饰面材料重量时，应适当增加数值。
（4）水平力的夹角（Rad):ARF＝0，一般取0度，地震力、风力作用方向反时针为正。
当结构分析所得的“地震作用最大的方向”>15度时，宜按照计算角度输入进行验算。
（5）地下室层数：MBASE＝1，定义与上部结构整体分析的地下室层数，无则填0 。
（6）竖向荷载计算信息：“模拟施工加载 1 ”，多层建筑选择“一次性加载”；高层建筑选择“模拟施工加载1 ”，高层框剪结构在进行上部结构计算时选择“模拟施工加载1 ”，但在计算上部结构传递给基础的力时应选择“模拟施工加载2”。
不计算竖向力：它的作用主要用于对水平荷载效应的观察和对比等。
-----一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。
因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。
-----模拟施工方法1加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一般都采用这种方法计算。
但是对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。
于是就有了下一种竖向荷载加载法。
------模拟施工方法2加载：这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、墙）的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算，主要适用于高层框-剪结构。
采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不和理情况。
由于竖向构件的刚度放大，使得水平梁的两端的竖向位移差减少，从而其剪力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近手工计算。
satwe分析六个重要的参数
高层结构设计中六个“比”的控制与调整对于高层结构设计来说，位移比、周期比、刚度比、刚重比、剪重比、轴压比是保证结构规则、安全、经济的六个极其重要的参数，1. 位移比（层间位移比）:1.1 名词释义：（1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
（2) 层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。
其中：最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。
层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
1.3 控制目的:高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：1 保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。
2 保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。
3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
1.2 相关规范条文的控制：[抗规]3.4.2条规定，建筑及其抗侧力结构的平面布置宜规则,对称,并应具有良好的整体性,当存在结构平面扭转不规则时,楼层的最大弹性水平位移(或层间位移),不宜大于该楼层两端弹性水平位移(或层间位移)平均值的1.2倍。
[高规]4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且***高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
[高规]4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求：结构休系Δu/h限值框架 1/550框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800筒中筒，剪力墙 1/1000框支层 1/10001.4 电算结果的判别与调整要点:PKPM软件中的SATWE程序对每一楼层计算并输出最大水平位移、最大层间位移角、平均水平位移、平均层间位移角及相应的比值，详位移输出文件WDISP.OUT。
satwe常用参数介绍
最大位移和平均位移计算
• 最大位移：竖向构件节点的最大位移；
• 平均位移：竖向构件节点的（最大位移+最小位移 ）/2； • 最大层间位移：竖向构件节点层间位移最大值； • 平均层间位移：竖向构件节点层间位移（最大值+ 最小值）/2；
• 常见问题：为什么层间位移复核不上？
位移比的控制原则
• 原则1：位移比的控制原则来自对于复杂结构的位移控制
• 复杂结构，例如坡屋面、体育馆、看台、工业建 筑等等，这些结构或者柱、墙不在同一标高，或 者本层没有楼板，此时如果采用“强制刚性楼板 假定”，计算模型和实际模型差别巨大，输出的 位移比也没有意义。所以类似的结构可以通过位 移的“详细输出”或观察结构的变形图，来考察 结构的扭转效应。 • 对于错层结构或带夹层的结构，这类结构总是伴 有大量的越层柱，当选择“强制刚性楼板假定” 后，越层柱将受到楼层的约束，结果失真。 • 在位移角计算时，对于不够层高或者超出层高的 构件，程序会自动按照比例修正到层高位置。
• 高规4.3.12条文说明，扭转效应明显的结构，是 指楼层最大水平位移（或层间位移）大于楼层平 均水平位移（或层间位移）1.2倍的结构。
• 抗规表3.4.3-1，扭转不规则结构是在规定水平力 作用下，楼层的最大弹性水平位移（或层间位移 ），大于该楼层两端弹性水平位移（或层间位移 ）平均值1.2倍。
• 6.高规附录E.0.3，当转换层设置在第二层以上时 ，转换层下部结构与上部结构的等效侧向刚度比 与上部结构的等效侧向刚度比宜接近1，非抗震设 计时不应小于0.5，抗震设计是不应小于0.8。
层刚度的计算
• 高规附录E.0.1的方法——剪切刚度 Ki=Gi*Ai/hi • 高规附录E.0.3的方法——剪弯刚度 Ki=Fi/Δi • 抗规3.4.3和3.4.4条文说明以及高规3.5.2的方法 ——地震剪力与地震位移的比 Ki=Vi/Δui
SATWE电算参数概论
及条文说明
强轴方向动位移比例(0~1)
T小于Tg时填0，大于等于Tg小于等于5Tg时填0.5，大于5Tg小于6s时填1
《抗规》5.2.5条
及条文说明
按刚度比判断薄弱层方式
按抗规和高规从严判断
强制指定的薄弱层个数
一般填0，程序对竖向不规则后两类不能自动判断，需人工指定
《抗规》3.4.3
结构的阻尼比(%)
混凝土结构：5
《抗规》5. 1. 5-1, 8. 2. 2-1
特征周期、地震影响系数最大值
0.04
《抗规》5.1.4
斜交抗侧力构件方向附加地震数、相应角度
不考虑
《抗规》5.1. 1-2
《高规》4.3. 2-1
用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值
0.28
《抗规》5.5.3
结构高度不大于60m时：1.0；
结构高度大于60m：1.1
结构底层底部距离室外地面高度(m)
按实际
用于舒适度验算的风压(kN/m2)
按1 0年一遇的基本风压
用于舒适度验算的结构阻尼比(%)
2
考虑顺风向风振影响
18F高层打勾，多层不用打勾
考虑横风向风振影响
不用打勾
考虑扭转风振影响
不用打勾
体型分段数
按实际
转换层所在层号
按实际
层号含地下室
嵌固端所在层号
按实际（首选地库顶板做嵌固端）
层号含地下室
地下室层数
按实际
墙元细分最大控制长度(m)
≤1.0
弹性板细分最大控制长度(m)
≤1.0
转换层指定为薄弱层
有转换层时可打勾
对所有楼层强制采用刚性楼板假定
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1)水平力与整体坐标夹角：采取隐含值0，当大于15°根据《抗规》5.1.1-2重算。
2)混凝土容重：隐含值25。
一般按结构类型取值：框架结构25.5；框剪结构26；剪力墙结构重度27。
）3)钢材容重：隐含值78。
4)裙房层数：根据实际情况。
5)转换层所在层号：按自然层号填输，含地下室的层数。
（该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。
）6)嵌固端所在层号：1：判断地下一层侧向刚度是否大于地上一层侧向刚度2倍，当满足顶板嵌固要求可指定地下室顶板为嵌固端，此时一层二层侧向刚度比不宜小于1.5；2：当不满足地下室顶板嵌固时，可指定地下室底板或地下一、二层为嵌固端。
实际工程中如实输入地下室层数，嵌固均选地板（输入1结果偏安全）。
7)地下室层数：根据实际情况。
8)墙元细分最大控制长度：可取2.0,对于框支结构和其他复杂结构、短肢剪力墙可取1.0~1.5。
9)弹性板细分最大控制长度：10)对所有楼层强制采用刚性楼板假定：计算楼层位移比，结构层间位移比和周期比时应勾选；计算结构内力与配筋计算时不应勾选。
11)地下室强制采用刚性楼板假定：PKPM2010强制地下室楼面板（包括自定义的弹性板）为刚性楼板.因此必须勾选此项。
12)墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：因此必须勾选此项。
13)计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：默认不勾选。
14)弹性板与梁变形协调：勾选。
1)结构材料信息：据实填写。
2)结构体系：据实填写。
3)恒活荷载计算信息：一次性加载：整体刚度一次加载，适用于多层结构、有上传荷载的情况；模拟施工加载1：整体刚度分次加载，可提高计算效率，但与实际不相符；模拟施工加载2：整体刚度分次加载，但分析时将竖向构件的刚度放大10倍，是一种近似方法，改善模拟施工加载1的不合理处，是结构传给基础的荷载比较合理；模拟施工加载3：分层刚度分次加载，比较接近实际情况。
一次性加载：主要用于多层结构、钢结构和有上传荷载（例如吊柱）的结构。
模拟施工加载1：适用于多高层结构。
模拟施工加载2：仅可用于框筒结构向基础软件传递荷载（不要传递刚度）模拟施工加载3：适用于多高层无吊车结构，更复合工程实际情况，推荐使用。
4)风荷载计算信息：计算水平风荷载。
5)地震作用计算信息：计算水平和竖向地震作用。
《抗规》3.1.2，“抗震设防烈度为6度时，除本规范有具体规定外，对乙丙丁类建筑可不进行地震作用计算。
”《抗规》5.1.6，“6度时的建筑（不规则建筑及建造于Ⅳ类场地上较高的高层建筑除外），以及生土房屋和木结构房屋等，应允许不进行截面抗震验算，但应符合有关的抗震措施要求。
”“6度时不规则建筑及建造于Ⅳ类场地上较高的高层建筑，7度和7度以上的建筑结构（生土房屋和木结构房屋等除外），应进行多遇地震作用下的截面抗震验算。
”《抗规》5.1.1，“8、9度时的大跨度和长悬臂结构及9度时的高层建筑，应计算竖向地震作用。
”《高规》4.3.2，“8度、9度抗震设计时，高层建筑中的大跨度和长悬臂结构应考虑竖向地震作用；”“9度抗震设计时应计算竖向地震作用。
”《高规》10.2.6，“8度抗震设计时转换构件尚应考虑竖向地震的影响。
”《高规》10.5.2，“8度抗震设计时，连体结构的连接体应考虑竖向地震的影响。
”注意事项：8（9）度地区大跨度结构一般指看度不小于24m（18m），长悬臂构件指悬臂板不小于2（1.5）m，悬臂梁不小于6（4.5）m。
6)结构所在地区：全国。
7)规定水平力的确定方式：楼层剪力差方法（规范方法）。
1)地面粗糙度类别：根据具体情况选择荷载规范（GB5009-2012 8.2.1条规定）、高规（JGJ3-2002）3.2.3条规定。
2)修正后的基本风压：0.6。
3)结构基本周期：自动计算。
4)风荷载作用下结构的阻尼比：5%。
5)承载力设计时风荷载效应放大系数：6)结构底层底部距离室外地面高度：此列一下默认数值1)水平风体形系数体型分段数：一般情况下分段数为1。
高层立面复杂时，可考虑体型系数分段。
最高层号：结构最高层号当体型分段数为1时，即结构最高层号。
其它情况按分段的最高层号填入。
体型系数：按《荷载规范》7.3节和《高规》（JGJ3-2002）3.2.5条：1）圆形和椭圆形平面，Us=0.8；2）正多边形及三角形平面，Us=0.8+1.2/(n的平方根)，其中n为正多边形边数；3）矩形、鼓形、十字形平面Us=1.3；4）下列建筑的风荷载体形系数Us=1.4；i：V形、Y形、弧形、双十字形、井字形平面；ii：L形和槽形平面；iii：高宽比H/Bmax 大于4、长宽比L/Bmax不大于1.5的矩形、鼓形平面。
设缝多塔被风面体型系数：0.5。
1)结构规则性信息：不规则。
2)设计地震分组：《抗规》3.2.2及附录A。
3)设防烈度：《抗规》3.2.2及附录A。
4)场地类别：《抗规》4.1.65)混凝土框架抗震等级：见《抗规》表6.1.2。
6)剪力墙抗震等级：见《抗规》表6.1.2。
7)钢框架抗震等级：见《抗规》表8.1.3。
8)抗震构造措施的抗震等级：见《抗规》3.3.2和3.3.3。
《高规》3.9.1和3.9.2。
根据规范条文中有关抗震“构造”措施的抗震等级是提高还是降低选择或者不改变。
9)中震（或大震）设计：一般不考虑。
10)按主振型确定地震内力符号：勾选。
按《抗规》5.2.3。
考虑扭转耦联时计算得到的地震作用效应是没有符号的，SATWE原有的符号确定原则为：每个内力分量取各振型下绝对值最大者的符号。
该参数可以解决原有方式可能导致个别构件内力符号不匹配的问题。
11)按抗规降低嵌固端以下抗震构造措施的抗震等级：不勾选12)程序自动考虑最不利水平地震作用：不勾选13)斜交抗侧力构件方向附加地震数：根据抗震规范（GB50011-2001）5.1.1。
1)考虑双向地震：勾选2)考虑偶然偏心：勾选3)计算振型个数：根据抗震规范（GB50011-2001）5.2.2，一般取值一个层3个振型，多层一般取值9个。
4)重力荷载代表值的活荷载组合值系数：0.5。
按照抗规（GB50011-2001）5.1.3条和高规（JGJ3-2002）3.3.65)周期折减系数：框架结构0.6～0.7；框架-剪力墙结构0.7～0.8；框架-核心筒结构0.8～0.9；剪力墙结构0.8～1.0；对于采用石膏板等轻质隔墙，这些墙的刚度很弱，此处期折减系数可以采用大值或不折减。
加气很凝土砌块可采用以上数值，各类混凝土空心砌块0.9、0.95、1.0。
各类粘土空心砌块可取0.95-1.0。
高规3.3.17，新疆地区规范框架结构取值0.85。
6)结构阻尼比：通常钢筋混凝土结构可取初始值5%，钢结构可取2%，混合结构取3%。
7)特征周期：抗规5.1.4-28)地震影响系数最大值：抗规5.1.4-19)用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值：就是罕遇地震影响系数最大值，参见抗规5.1.4-11)柱、墙设计时活荷载：不折减2)传给基础的活荷载：折减3)梁活载不利布置;输入自然层号4)考虑结构使用年限的活荷载调整系数：取1，参见荷载规范3.2.5.1)两端负弯矩调整系数：现浇框架梁取0.8-0.9；装配整体式框架梁取0.7-0.8；调幅系数取值范围0.8～1.0。
初始值为0.852)活荷载内力放大系数：在活荷载信息中考虑活荷载最不利布置时可填写1.0，如若未考虑活荷载不利布置建议取值1.1~1.23)梁扭矩折减系数：高规（JGJ3-2002）5.2.4条规定对于现浇楼板结构，应考虑楼板对梁抗扭的约束作用。
折减系数为0.4-1.0，一般取0.4。
4)托墙梁刚度放大系数：1.05)连梁刚度折减系数：0.7连梁刚度折减是针对抗震设计而言的，对非抗震设计的结构不宜折减。
设防烈度高时可以折减多些，但一般不小于0.5，一般取0.6。
6)支撑临界角：207)梁刚度放大系数按2010规范取值：勾选8)中梁刚度放大系数：一般取2。
9)部分框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级：默认勾选。
10)薄弱层调整：按刚度比判断薄弱层的方式：根据建筑结构类型选取。
1)结构重要性系数：12)钢构件截面净毛面积比：该参数用来描述钢构件被开洞（如螺栓孔）后的消弱情况。
构件连接全为焊接时取1.0，螺栓连接时取0.85。
3)梁按压弯计算的最小轴压比：0.15。
4)考虑P-△效应：不勾选，对于钢结构一般宜考虑p-△效应。
5)按高规或高钢规进行结构设计：不勾选，高层应勾选，多层不需勾选。
勾选则按高规或高钢规进行组合验算，不勾选则按抗规或钢规进行组合验算。
6)框架梁端配筋考虑受压钢筋：勾选7)结构中的框架部分轴压比限值按照纯框架结构的规定采用：不勾选。
8)剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4条的较高配筋要求：勾选9)当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件：勾选10)按混凝土抗规B.0.4条考虑柱二阶效应：该参数只对排架结构有效。
排架勾选，其它不选。
11)次梁设计执行高规5.2.3-4条：12)柱剪跨比计算原则：13)保护层厚度：根据《混凝土结构设计规范》8.2.1&3.5.214)梁柱重叠部分简化为刚域：15)钢柱计算长都系数：16)柱配筋计算原则：17)过渡层信息：1)恒荷载分项系数：可变（活）荷载效应控制取1.20；永久（恒）荷载效应控制取1.35。
《荷规》3.2.4条。
2)活荷载分项系数：可变（活）荷载效应控制取1.40-1.30；永久（恒）荷载效应控制取0.98。
《荷规》3.2.4条。
3)活荷载组合值系数：民用建筑多数0.7，《荷规》表5.1.1。
工业建筑见《荷规》附录D。
4)重力荷载代表值效应的活荷载组合值系数：0.5。
《抗规》5.1.3。
5)重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数：0.5。
6)风荷载分项系数：1.4。
《荷规》3.2.4条。
7)风荷载组合值系数：0.6。
《荷规》7.1.4条。
8)水平地震作用分项系数：1.3。
《抗规》表5.4.1。
9)竖向地震作用分项系数：0.5。
《抗规》表5.4.1。
10)吊车荷载组合值系数：0.7。
《荷规》表6.4.1。
11)温度荷载分项系数：1.4。
《荷规》9.1.3条。
12)吊车荷载分项系数：1.4。
《荷规》3.2.4条。
13)特殊风荷载分项系数：1.4。
《荷规》3.2.4条。
14)温度作用的组合值系数：0.6。
《荷规》9.1.3条。
15)混凝土构件温度效应折减系数：0.3。