烘干室设计与计算方法

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烘箱和烘房的加温热量计算公式

烘箱和烘房的加温热量计算公式

加热装置考虑到油漆烘烤和冬季送风温度低需加热,送风温度18℃以上,本方案配置燃油加热装置套,每套加热装置及冬季送暖风制热量的计算如下:1烤漆升温时热耗量计算Qh总=(Qh1+Qh2+…+Qh11)KQh总:升温时总的热损耗量(Kcal/h)K:考虑到其他考虑到的热损耗量储备系数K取1.2⑴设备室体散热量Qh1=K1:设备室体保温层的传热系数(Kcal/m2·h·℃)F1:设备室体保温层的表面积之和(m2)t1:烘干室工作温度(℃)t2:环境温度(℃),取最低-10℃Qh1-(-10)]=9310(Kcal/h)⑵地面散热量Qh2=K2:地面的传热系数(Kcal/m2·h·℃)F2:地面散热面积(m2)Qh2-(-10)]=15925(Kcal/h)t:升温时间,0.5小时⑶烘干室内与热风接触的金属吸热量Qh3=G1C1(t1-t2)/tG1:烘干室内金属的重量(kg)(烘干室地上部分) C1:金属比热(Kcal/kg·℃)t:升温时间,0.5小时Qh3=5400×0.115× [60-(-10)]/0.5=86940(Kcal/h)⑷外部风管与热风接触金属的吸热量Qh4=G2C1(t1-t2)/tG2:外部风管与热风接触的金属重量(kg)Qh4=3120×0.115× [60-(-10)]/0.5=50232(Kcal/h)⑸送排风系统中岩棉吸热量Qh5=G3C2(t1-t2)/tG3:保温材料的重量(kg)C2:保温材料的比热(kcal/kg·℃)Qh5=1500×0.16×G4:送排风系统中接触金属重量(kg)Qh6=6000×0.115×[60-(-10)] /0.5=96600(Kcal/h)⑺工件吸热量Qh7=G5C1[(t1-t2)/2]/tG5:工件重量(kg)Qh7=400×0.115×{[60-(-10)]/2} /0.5=322000(Kcal/h)⑻烘干室内空气加热量Qh8=G6C3(t1-t2)/tG6:被加热的空气重量(kg)C3:空气比热(kcal/kg·℃)Qh8=1698×0.24×[60-(-10)] /0.5=57053(Kcal/h)⑼补充新鲜空气加热重量Qh9=G7C3(t1-t2)G7:每0.5小时补充新鲜空气量kgQh9=6192×0.24×[60-(-10)]=104026(Kcal/h)⑽油漆材料吸热量Qh10=G8C4(t1-t2)+G9rG8:烘干室油漆材料最大消耗量(kg)C4:油漆材料比热(Kcal/kg·℃)G9:油漆材料中含有的溶剂重量(kg) r:溶剂的气化潜热(Kcal/kg)Qh10=100×0.5×[60-(-10)]+30×90=6200(Kcal/h)⑾烘干室地下部分吸热量Qh11=G10C5[(t1-t2)/2]/tG10:烘干室地下部分钢筋水泥重量(kg)C5:钢筋水泥材料比热(Kcal/kg·℃)Qh12=12000×0.22×{[60-(-10)/2]/0.5}=184800(Kcal/h)Qh总=(Qh1+Qh2+…+Qh11)K=966686×1.2=kcal/h2保温时热耗量计算Q′h总=(Q′h1+Q′h2+…+Q′h5)KQ′h总:保温时总的热损耗量(Kcal/h)K:考虑到其他考虑到的热损耗量储备系数K取1.2⑴保温时室体散热量Q′h1=2Qh1=2×9310=18620Q′h3=G5C1 [(t1-t2)/2]G5:工件重量(kg)Q′h3=400×0.115×{[60-(-10)]/2}=161000(Kcal/h)⑷补充新鲜空气加热重量Q′h4=Qh9=104026⑸烘干室地下部分吸热量Q′h5=G10C5[(t1-t2)/2]G10:烘干室地下部分钢筋水泥重量(kg)C5:钢筋水泥材料比热(Kcal/kg·℃)Q′h5=12000×0.22×[60-(-10)/2]=92400(Kcal/h)Q′h总=(Q′h1+Q′h2+…+Q′h5)K=407896×1.2=489475kcal/h升温时所需热量大于保温时所需热量。

烘干室设计与计算方法.doc

烘干室设计与计算方法.doc

烘干室设计与计算方法传导(烘干室的炉体设计)、对流(热风方式加热)、辐射(红外加热)是热力学三种传递热量的方式。

对流、传导可用下式表示:Q=U*A*△TQ——所需的热量;U——热导率;A——面积(面积比例);△T——炉内空气温度与被涂物的温度差(温差比例)烘干室实际热效率:被涂物实际带出的热量N= ────────────×100%运转时所需的全部热量对流式热风式烘干室的热效率/%设计依据1、烘干室的类型。

如直通式或桥式、单行程或多行程、地面输送或悬挂输送、连续式或间歇式等。

2、最大生产率(kg/h)或被涂物数量(台/h)。

3、被烘干物的最大外形尺寸(mm)、装挂方式和质量(kg),规格型号[长度L(前进方向)宽度W×高度H]。

4、输送机特性。

输送速度(m/min)、移动部分质量(含挂具,kg/h)和运转方式。

5、被烘干涂膜的类型(如电泳涂膜、水性涂料涂膜、粉末涂膜或有机溶剂型涂膜等)进入烘干室时被涂物所带涂膜的质量(kg/h)和所含溶剂种类及质量(kg/h)。

涂膜在烘干过程中有无分解物;分解物量即涂膜的固体分在烘干过程中的失重率(%)。

6、烘干规范。

烘干温度(ºC)、烘干时间(min),最好用烘干温度-时间曲线和范围表示。

7、环境温度,即车间现场温度。

8、加热方法和热源种类及主要参数。

9、确保涂膜外观要求措施。

10、是否要留技改的余地等。

11、对废气处理的要求。

烘干室实体尺寸计算⑴通过烘干室的实体长度的计算通过式烘干室的实体长度按下式计算:L=l1+l2+l3Vt-πr(n-1)l1 = ─────nL ----- 通过烘干室的长度,ml1 ----- 烘干室加热区和保温区的长度,mv ----- 输送机速度,m/mint ----- 烘干时间,minR ----- 输送机的转向轮半径,m,注意被烘干物在拐弯处的通过性n ----- 行程数,当单行程时n=1,则l1= vtl2和l3分别为烘干室的进、出口端,直通式一般为l2=l3=1.5-2.5m 桥式或“∏”字型烘干室,l2和l3应根据输送机升降段的水平投影来确定。

烘干室热能计算 新标准

烘干室热能计算 新标准

2702554 KJ/h 1283226 KJ/h
751 kw 356 kw
16052.4
1.0
44109.0
1.0
858209.0
1.0
10149.3
0.2
32686.6
575.0
64800
4.459 12.2525 238.3914 2.819237 9.079602
0.159722 0
18
7
Qsh7=m5c4(te-te0)
64800 KJ/h
四 热量计算汇总 1 烘干保温时总耗热量 2 烘干升温时总耗热量 转换成电功率 转换成电功率
2,162,043 KJ/h 1,026,581 KJ/h
601 kw 285 kw
1 kw(千瓦时)=860 kca1/h(千卡/时) 1 kj(千焦耳)= 0.239kcai(千卡) l kcal(千卡)=4.19kj(千 焦耳)
加热单元数量:
1
加热单元宽:
m
加热单元长:
m
加热单元高:
m
9 保温时总耗热量
Qh
Qh=Qh1+Qh2+Qh3+Qh4+Qh5+Qh6+Qh7+Qh8
= 2,162,042.80 KJ/h
二 升温时热损耗计算 1 通过烘干室外壁散失的热量
Qsh1 Qsh1=1/2Qh1
16052.4 KJ/h
2 通过地面散失的热量
4 烘干室围壁保温层吸热量
Qsh4
Qsh4=(m7c6Δt)/t

中 Δt Δt=(te+te3)/2-te0 取
42.5
te3 外壁的温度

烘干室的热量计算

烘干室的热量计算

烘干室的热量计算烘干室设计的基本是求出必要热量。

需计算升温时间(从启动开关到达到庙宇温度的时间)扫热量,生产运行时每小时必要的热量,根据计算结果决定加热器(如燃烧器)的容量和循环风机的容量。

(1)升温时的热量升温时的热量计算如下。

①烘干室本体加热量Q1=铁的比热容×与烘干室有关的质量×(实体平均温度-室温)②风管系统加热Q2=铁的比热容×与风管有关的质量×(风管平均温度-室温)③烘干室内输送链加热量Q3=铁的比热容×输送链质量×(烘干室内温度-室温)④烘干室内空气加热量Q4=空气的比热容×烘干室内空气质量×(烘干室内温度-室温)⑤排出空气加热量Q5=空气的比热容×升温时排出空气×(空气烘干室温度-室温)升温时所需要的总热量QH= Q1+ Q2+ Q3+ Q4+ Q5升温时间在冬季和夏季期间有较大的不同,因此有必要随季节变动烘干室的启动(点火)时刻。

(2)生产运行时的热量①被涂物加热Qa=铁的比热容×每小时的被涂物物质量×(烘干温度-入口温度)②挂具加热Qb=铁的比热容×每小时通过的挂具质量×(烘干温度-入口温度)③涂料的蒸发加热Qc=溶剂蒸发量④烘干室实体散热Qd=实体面积×散热系数×(风管外壁温度-室温)⑤风管散热Qe=风管面积×散热系数×(风管外壁温度-室温)⑥排气的热损失Qf=空气的比热容×每小时排放的空气质量×(烘干室内温度-室温)⑦烘干室出入口的热损失Qg=空气的比热容×平均风速×开口部面积×(烘干室温度-室温)生产运行时所需的总热量QR= Qa+ Qb+ Qc+ Qd+ Qe+ Qf+Qg。

考虑安全系数,在总热量QR上需增加30%~50%的安全率。

当采用间接加热时,除上述负荷外,还要加热交换器,燃烧炉材料的热负荷。

热风炉烘干制热量设计计算

热风炉烘干制热量设计计算
Qh总=(Qh1+Qh2+…+Qh11)K
=966686×1.2
=1160023kcal/h
8.2.2.2保温时热耗量计算
Q′h总=(Q′h1+Q′h2+…+Q′h5)K
Q′h总:保温时总的热损耗量(Kcal/h)
K:考虑到其他考虑到的热损耗量储备系数 K取1.2
⑴保温时室体散热量
Q′h1=2Qh1=2×9310=18620
⑵地面散热量
Q′h2=2Qh2=2×15925=31850
⑶工件吸热量
Q′h3=G5C1 [(t1-t2)/2]
G5:工件重量(kg)
Q′h3=40000×0.115×{[60-(-10)]/2}
=161000(Kcal/h)
W′h总=489475Kcal/h
Wp=1822819 Kcal/h
式中Wh-烤漆时升温所需的最大制热量
W'h-烤漆时保温所需的最大制热量
Wp-冬季喷漆时升温所需的最大制热量
燃油加热装置考虑到运行成本和投资费用,以及场地条件等诸多因素。
t0:以最大挥发率计算的溶剂蒸发时间。
(经验值,烘干大型金属工件时,推荐t0=0.3h)
X:溶剂蒸汽的爆炸下限计算值(g/m3)
保证溶剂蒸气浓度低于爆炸下限值25%的安全系数。
X=极限值(%)×蒸汽密度(空气=1)×1.2×1000
=1%×3.36×1.2×1000=40.32g/m3
Qh8=G6C3(t1-t2)/t
G6:被加热的空气重量(kg)
C3:空气比热(kcal/kg?℃)
Qh8=1698×0.24×[60-(-10)] /0.5

烘干室热量计算

烘干室热量计算
m5--每小时进入烘干室的新鲜空气的质量(㎏/h)
c3--空气的比热容(kJ/kg*K)
te--烘干室的工作温度(℃)
te0--车间温度(℃)
(6)通过烘干室外部循环风管散失的热损耗量
Qh6=3.6k2A2(t'e-te0)
k2--外部循环风管的传热系数(W/m2*K),k2=2.9(W/m2*K);
传热系数k/(W/m2*K)1.4 1.28 1.16 0.93
A--设备室体保温层的表面积之和(m2)
te--烘干室的工作温度(℃)
te0--车间温度(℃)
(2)通过地面散失的热损耗量
Qh2=3.6k1A1(te-te0)
k1--地面材料的传热系数(W/m2*K),k1=2.9(W/m2*K)
A1--烘干室室体所占地面面积(mm)
te--烘干室的工作温度(℃)
te0--车间温度(℃)
(3)加热工件和输送机移动部分的热损耗量
Qh3=(m1c1+m2c2)(te2-te1)
m1--按质量计算的最大生产率(㎏/h),
m1'--工件重量(㎏),
c1--工件的比热容(kJ/kg*K),c1=0.481(kJ/kg*K).
烘干室热量损耗的计算
Qh=(Qh1+Qh2+Qh3+Qh4+Qh5+Qh6+Qh7)K
(1)通过室体外壁散失的热损耗量
Qh1=3.6kA(te-te0)
K--考虑到其他未估计到的热损耗量储备系数,一般K=1.1-1.3.
保温层厚度/(mm) 80 100 120 150
m2--每小时加热输送机移动部分(包括挂具)的质量(㎏/h),

涂装烘干室固化热平衡计算表格

涂装烘干室固化热平衡计算表格

按重量计算最大生产率(Kg/h) 设备室体保温层表面积(m2) 工作时热平衡计算 1.烘干室外壁热损耗量(KJ/h) 2.工件和输送机移动部分热损耗量(KJ/h〕 3.油漆材料和溶剂蒸发热损耗量(KJ/h) 4.新鲜空气热损耗量(KJ/h) 5.室外循环风管热损耗量(KJ/h) 6.门框和门缝热损耗量(KJ/h) 工作时总热损耗量(KJ/h) 被加热金属质量 烘干室外壁温度
备注:热损耗量储备系04
烘干室热平衡计算(连续通过式)
烘干室所需加热总功率 1204
烘干室热平衡计算(连续通过式)
设备名称 设备图号 一汽车身面漆烘干室 工件外形 设备外形 计算依据 工件质量 320 吊具质量 100 每米链重 0 工件比热 0.115 空气比热 0.24 生产节拍 1.65 进入烘干室新鲜空气量 保温材料的比热 烘干温度 烘干时间 车间温度 油漆比热 门洞宽度 链速 145 30 15 0.5 2.7 0.92 5500 0.16 油漆质量 120 室体长度 32 室体宽度 8.8 室体高度 3.3 门洞长度 3.4 节距 5 车间空气密度 1.206 升温时间 10 计算过程 15273 814 备注:热损耗量储备系数取1.1 353914 954408 51264 717288 135850 14075 2449479 60000 40 升温时热平衡计算 1.烘干室外壁散失的热损耗量(KJ/h) 2.加热与热风接触的金属的热损耗量(KJ/h) 3.烘干室围壁保温层吸热时的热损耗量(KJ/h) 4.加热烘干室内空气的热损耗量(KJ/h) 升温时总热损耗量(KJ/h) 按照不同热源折算 一、热源为电(kW) 工作时 升温时 功率分配 升温区投入辐射功率 工作时 冷炉升温时 0 效率 0 升温区 保温区 升温区 保温区 电加热器效率 422 260 241 481 562 346 321 642 0.75 681 722 176957 1874730 240832 66748 2595194 按照效率核算 909 963 保温材料比重 升温时间(h) 80 2 保温层厚度 烘干室内空气质量 0.15 1024 热损耗储备系数k 地面材料传热系数K1 外部风管的传热系数K2 溶剂气化潜热 门单位长度热损耗量qh 保温层传热系数K 室外循环风管面积 保温时间 1.1 2.5 2.5 93 276 0.8 100 20 2522× 2500× 2303(mm) 39000× 8800× 8000(mm)

设计方案——喷漆烘干房

设计方案——喷漆烘干房

中国兵器工业喷漆烘干室设计方案盐城市中宝机械制造有限公司二0一0年8月28日目录1.设计主要参数2.设计标准3.设计目标4.设计原则5.设计要求6.设备主要性能7.设备主要技术参数8.喷漆、烘漆工作原理9.设备结构简介10.产品制造、安装、调试11.工程进度12.设备验收13.培训14.售后服务15.动力能源表16.主要外购件配套单位17.易损件及备品备件一览表18.附图:1).喷漆烘干室(总图)设计方案1、设计主要参数根据需方提出的有关技术规格和要求确定。

1.1最大工件外形尺寸(L×W×H):10000×4500×5000(mm)1.2最大工件重量: 20T1.3喷烘要求:喷漆烘干两用、冬季升温喷漆,雨季升温除湿喷漆。

1.4加热方式:超导电加热1.5烘干温度: 60℃(可调)1.6烘干时间: 0—120min(可任意设定)1.7喷烘室内的温度误差:≤±5℃1.8烘干时室体表面温度:周围环境温度+5℃1.9空气净化率:≥98%1.10漆雾处理方式:采用干式过滤的方式来捕捉废漆雾。

1.11漆雾净化率:≥96%1.12噪音:≤80db(A)1.13光照度:≥500LX1.14室内有载风速: 0.3~0.5m/s1.15送排风方式:上送下排1.16工件输送方式:卷线式电动平车1.17室内压力:室内呈微负压50~100Pa1.18喷漆室门结构形式:电动大门。

1.19三维工作台:左、右侧各1台(设置空气辅助无气喷涂系统)1.20送风洁净度:室内气体中5μm以上的尘埃100%过滤1.21控制方式:自动、手动两种控制。

具有多种保护、报警功能。

2、设计标准2.1 GB6514-2008《涂装作业安全规程涂漆工艺安全及其通风净化》2.2 GB7691-2003《涂装作业安全规程安全管理通则》2.3 GB14444-2006《涂装作业安全规程喷漆室安全技术规定》2.4 GB14443-2007《涂装作业安全规程涂层烘干室安全技术规定》2.5 GB20101-2006《涂装作业安全规程有机废气净化装置安全技术规定》2.6 GB12348-1990《工业企业厂界噪声标准》2.7 GB16297-1996《大气污染物综合排放标准》2.8 GBJ87-1985《工业企业噪声控制设计规范》2.9 GB50058-1992《爆炸和火灾危险场所电力装置设计规范》2.10 GBZI-2002《工业企业设计卫生标准》2.11 GB50034-1992《工业企业照明设计标准》2.12 JT/T324-1997《汽车喷烤漆房通用技术条件》2.13 GBZ2-2002《工作场所有害因素职业接触限值》2.14 SDJ8-1979《电力设备接地设计技术规程》2.15 GB3096-1993 《城市区域环境噪声标准》2.16 GB4053-1983 《登高梯台栏杆安全标准》2.17 GB50016-2006 《建筑设计防火规范》2.18 GB50140 《建筑灭火器配置设计规范》3、设计目标本公司一直致力于涂装设备的研究和生产。

烘干室热量计算范文

烘干室热量计算范文

烘干室热量计算范文一、引言烘干是常见的一种物料加工方式,它可以将湿润物料中的水分烘干,使其达到一定的干燥程度。

而在烘干过程中,需要提供适当的热量来驱使水分蒸发和脱离物料表面。

因此,计算烘干室所需的热量非常重要,可以帮助我们设计合适的烘干设备以及优化能源利用。

二、烘干室热量计算的基本原理烘干过程可以简化为两个步骤:1.将水分从湿润物料中蒸发出来;2.将水分蒸气冷凝成为水。

这两个步骤需要提供适当的热量来实现。

烘干室的热量计算主要涉及以下几个方面:1.物料的初始湿度和最终湿度;2.物料的总质量;3.物料的特定热容量;4.物料的蒸发潜热。

三、热量的计算方法热量的计算可以分为两个部分:1.蒸发热量的计算;2.冷凝热量的计算。

1.蒸发热量的计算蒸发热量是使湿润物料中的水分蒸发所需要的热量。

它可以通过以下公式来计算:Q=m*(H-h)其中,Q为蒸发热量(单位为焦耳/J);m为物料的质量(单位为千克/kg);H为物料的初始湿度(单位为千克水/kg物料);h为物料的最终湿度(单位为千克水/kg物料)。

该公式的基本思想是计算蒸汽中单位质量的水所带有的热量,然后乘以物料的质量和水分的质量差。

2.冷凝热量的计算冷凝热量是将水蒸汽冷凝成水需要释放的热量。

它可以通过以下公式来计算:Q=m*(h-H)其中,Q为冷凝热量(单位为焦耳/J);m为物料的质量(单位为千克/kg);H为物料的初始湿度(单位为千克水/kg物料);h为物料的最终湿度(单位为千克水/kg物料)。

该公式与蒸发热量的计算公式类似,只是水分质量差的顺序不同。

四、实例分析为了更好地说明热量计算的方法和步骤,我们以一个简单的木材烘干室为例进行分析。

假设木材的初始湿度为45%,最终湿度为10%,总质量为2000kg。

根据上述公式,我们可以计算出蒸发热量和冷凝热量:蒸发热量 = 2000kg * (0.45kg水/kg木材 - 0.1kg水/kg木材) = 700kg水 * 2.26MJ/kg水 = 1582MJ冷凝热量 = 2000kg * (0.1kg水/kg木材 - 0.45kg水/kg木材) = -700kg水 * 2.26MJ/kg水 = -1582MJ五、总结通过以上的分析,我们可以看到烘干室的热量计算是非常重要的,它可以帮助我们设计合适的烘干设备以及优化能源利用。

烘干室设计与计算方法

烘干室设计与计算方法

烘干室设计与计算方法烘干是指将湿度较高的物品或材料通过热力作用,将其中的水分蒸发并排除出去,使其达到干燥的过程。

在许多工业和农业领域,烘干是一项重要的工艺,因此设计与计算一个有效的烘干室是至关重要的。

下面将介绍烘干室设计与计算的一些方法和技巧。

首先,烘干室的尺寸和结构是设计的关键。

尺寸通常根据所要烘干的物品或材料的数量和尺寸来确定。

一般来说,烘干室应该有足够的空间容纳需要烘干的物品,并且留出一定的空间以确保空气的循环和热量的分布。

其次,烘干室的材料选择也很重要。

通常,一些导热性能好且具有一定强度的材料是很理想的选择,例如金属或玻璃纤维。

这些材料可以提供良好的热导性和结构强度,使热量能够迅速传递到需要烘干的物品或材料。

在考虑烘干室结构时,还需要注意室内通风和循环系统的设计。

良好的通风系统可以有效地排除室内湿气和热量,并保持室内空气的循环,提高烘干效果。

为了实现这一目标,可以在烘干室的顶部和底部设置通风孔,并连接到一个风机系统以确保空气流通。

烘干室的加热系统也是设计中的重要因素之一、加热系统可以是电热,气体热或蒸汽热。

根据具体需求和可用资源,可以选择合适的加热方式。

在计算加热系统时,需要考虑烘干室的尺寸、所要烘干的物品或材料的湿度和温度,以及所需的烘干时间。

除了热量的供给,烘干室还需要一定的湿度控制措施。

这可以通过在烘干室中设置湿度传感器和加湿器来实现。

湿度传感器可以监测室内湿度并反馈给加湿器控制系统,以调节加湿器的运行,以达到所需的湿度控制效果。

最后,烘干室的计算方法需要考虑热量平衡方程。

烘干过程中,热量的输入必须能够满足所要烘干物品或材料的湿度去除需求。

热量平衡方程可以写为:Qin - Qout = Qevaporation + Qsensible,其中Qin是输入的热量,Qout是输出的热量,Qevaporation是蒸发的热量,Qsensible 是显热的热量。

通过计算这些热量,可以确定所需的加热系统的能力和运行参数。

烘干室热损耗量计算

烘干室热损耗量计算

:考虑到油漆烘烤和冬季送风温度低需加热,送风温度18℃以上,本方案配置燃油加热装置套,每套加热装置及冬季送暖风制热量的计算如下:8.2.2.1烤漆升温时热耗量计算Qh总=(Qh1+Qh2+…+Qh11)KQh总:升温时总的热损耗量(Kcal/h)K:考虑到其他考虑到的热损耗量储备系数K取1.2⑴设备室体散热量Qh1=K1:设备室体保温层的传热系数(Kcal/m2•h•℃)F1:设备室体保温层的表面积之和(m2)t1:烘干室工作温度(℃)t2:环境温度(℃),取最低-10℃Qh1=0.38×700×[60-(-10)]=9310(Kcal/h)⑵地面散热量Qh2=K2:地面的传热系数(Kcal/m2•h•℃)F2:地面散热面积(m2)Qh2=2.5×182×[60-(-10)]=15925(Kcal/h)t:升温时间,0.5小时⑶烘干室内与热风接触的金属吸热量Qh3=G1C1 (t1-t2)/tG1:烘干室内金属的重量(kg)(烘干室地上部分)C1:金属比热(Kcal/kg•℃)t:升温时间,0.5小时Qh3=5400×0.115×[60-(-10)]/0.5=86940(Kcal/h) ⑷外部风管与热风接触金属的吸热量Qh4=G2C1 (t1-t2)/tG2:外部风管与热风接触的金属重量(kg)Qh4=3120×0.115×[60-(-10)]/0.5=50232(Kcal/h)⑸送排风系统中岩棉吸热量Qh5=G3C2 (t1-t2)/tG3:保温材料的重量(kg)C2:保温材料的比热(kcal/kg•℃)Qh5=1500×0.16×[60-(-10)] /0.5=33600(Kcal/h) ⑹:送排风系统中与热风接触的金属吸热量Qh6=G4C1 (t1-t2)/tG4:送排风系统中接触金属重量(kg)Qh6=6000×0.115×[60-(-10)] /0.5=96600(Kcal/h) ⑺工件吸热量Qh7=G5C1 [(t1-t2)/2]/tG5:工件重量(kg)Qh7=400×0.115×{[60-(-10)]/2} /0.5=322000(Kcal/h)⑻烘干室内空气加热量Qh8=G6C3(t1-t2)/tG6:被加热的空气重量(kg)C3:空气比热(kcal/kg•℃)Qh8=1698×0.24×[60-(-10)] /0.5=57053(Kcal/h)⑼补充新鲜空气加热重量Qh9=G7C3 (t1-t2)G7:每0.5小时补充新鲜空气量kgQh9=6192×0.24×[60-(-10)]=104026(Kcal/h)⑽油漆材料吸热量Qh10=G8C4(t1-t2)+ G9rG8:烘干室油漆材料最大消耗量(kg)C4:油漆材料比热(Kcal/kg•℃)G9:油漆材料中含有的溶剂重量(kg)r:溶剂的气化潜热(Kcal/kg)Qh10=100×0.5×[60-(-10)]+30×90=6200(Kcal/h)⑾烘干室地下部分吸热量Qh11=G10C5[(t1-t2)/2]/tG10:烘干室地下部分钢筋水泥重量(kg)C5:钢筋水泥材料比热(Kcal/kg•℃)Qh12=12000×0.22×{[60-(-10)/2]/0.5}=184800(Kcal/h) Qh总=(Qh1+Qh2+…+Qh11)K=966686×1.2=kcal/h8.2.2.2保温时热耗量计算Q′h总=(Q′h1+Q′h2+…+Q′h5)KQ′h总:保温时总的热损耗量(Kcal/h)K:考虑到其他考虑到的热损耗量储备系数K取1.2 ⑴保温时室体散热量Q′h1=2Qh1=2×9310=18620⑵地面散热量Q′h2=2Qh2=2×15925=31850⑶工件吸热量Q′h3=G5C1 [(t1-t2)/2]G5:工件重量(kg)Q′h3=400×0.115×{[60-(-10)]/2}=161000(Kcal/h)⑷补充新鲜空气加热重量Q′h4=Qh9=104026⑸烘干室地下部分吸热量Q′h5=G10C5[(t1-t2)/2]G10:烘干室地下部分钢筋水泥重量(kg)C5:钢筋水泥材料比热(Kcal/kg•℃)Q′h5=12000×0.22×[60-(-10)/2]=92400(Kcal/h) Q′h总=(Q′h1+Q′h2+…+Q′h5)K=407896×1.2=489475kcal/h升温时所需热量大于保温时所需热量。

烘干室计算公式

烘干室计算公式

烘干室计算公式一、煤气烘干室(1)煤气消耗量的计算每小时煤气消耗量可按下式计算Q/=V1/ V2ηr式中Q/—每小时的煤气消耗量(米3/小时);V1—所需要的煤气燃烧生成物的体积(米3/小时);V2—当过量空气系数α=1.05~1.1时,每米3煤气燃烧生成物的有效体积(米3/小时);ηr—燃烧室的有效作用系数,一般取ηr=0.8。

1)每米3煤气燃烧生成物的体积的计算每米3煤气燃烧生成物的体积可按下式计算V2= V3+(α-1)V43煤气完全燃烧时,燃烧生成物的理论体积(米式中V3—当1米3/米3);α=过量空气系数V4—1米3煤气完全燃烧时所需的空气的理论体积(米3/米3);当煤气的热值大于3000千卡/米3时,其V3和V4分别计算如下V3=1.14 Q h9/1000+0.25V4=1.09 Q h9/1000-0.253)。

式中Q h9—煤气的热值(千卡/米当煤气的热值小于于3000千卡/米3时,其V3和V4分别计算如下V3=0.725 Q h9/1000+1.0V4=0.875 Q h9/10002)所需要的煤气燃烧生成体积的计算所需要的煤气燃烧生成体积可按下式计算V1= V5(I2-I0)/(I1-I0)式中V5—按烘干室中溶剂不超过爆炸浓度计算的煤气混合气体体积,可按下式计算V5= V 273/(273+t e)V—按烘干室中溶剂不超过爆炸浓度计算的新鲜空气量(米3/小时)V=2G/4 k1/tαG5= Vρ1式中V—每小时所需要的新鲜空气量(米3/小时)G5=进入烘干室的新鲜空气重量(克/小时)G/4—进入烘干室的溶剂重量(克)k1—考虑溶剂挥发不均匀和温度有关的安全系数,当温度从90~200℃变化时相应取2~5t—大部分溶剂挥发的持续时间(小时),一般t=0.083~0.166α—溶剂蒸汽爆炸极限浓度(克/米3)3)ρ1—车间内空气的密度蒸汽爆炸极限浓度(公斤/米2—保证烘干室内溶剂蒸汽不超过许可爆炸浓度百分之五十的安全系数对于连续生产的烘干室,溶剂的挥发是均衡的,因而下式计算V/=2G/4 k1/tαG/5= V/ρ1式中V/—每小时所需要的新鲜空气量(米3/小时)G/5—每小时所需要的新鲜空气重量(公斤/小时)t e—烘干温度(℃)I2—车间为室温时空气的热焓(千卡/米3)I0—在燃烧器出口处的煤气混合气体的热焓(千卡/米3),为了补偿在空气管道中的热量损失,此处的煤气混合气的温度一般应比再循环空气混合时的温度高20℃I1—煤气燃烧生成物的热焓(千卡/米3),按下式计算I1= Q h0η/V23)式中Q h0—煤气的热值(千卡/米η—高温系数,一般η=0.7~0.8V2—每米3煤气燃烧生成物的有效体积(米3/米3)煤气混合气和再循环空气混合时的温度t e根据混合时的热焓决定,其热焓按下式计算I/2= Q hmax /V5+I33)式中I/2—混合时煤气空气混合气的热焓(千卡/米Q hmax—烘干室的最大热损耗量,对于室式烘干室,Q hmax不包括加热新鲜空气的热损耗量;对于通过式烘干室,Q hmax应包括加热从门洞吸进的新鲜空气的热损耗量I3—从烘干室排出的循环空气的热焓(千卡/米3)根据煤气耗量和它再管道中的压力,选择燃烧室和煤气烧嘴。

烘干室热能计算(新标准)

烘干室热能计算(新标准)

50
te3 外壁的温度
取:
40
m7 保温材料重量
取:
100
c6 材料比热
: 0.115 KJ/kg.k
575 KJ/h
查表取值
8 升温时总耗热量 7 加热新鲜空气的热量
Qsh
Qsh=Qsh1+Qsh2+Qsh3+Qsh4+Qsh5+Qsh6+Qsh7
=
1,026,581.18 KJ/h
Qh6=Qsh
te 烘干室工作温度
取:
te0 车间环境温度
:
k
1.4 1.28 1.16 0.93
637 m2
13 m
13 m
9m
40 ℃
-10 ℃
计算结果
单位
32104.8 KJ/h
注:底面未保温
(mm)
W/m2.K
2 通过地面散失的热量 式 中 k1: 地面传热系数
A1: 地面表面积
Qh2 取 取:
:
Qh2=3.6k1A1(te-te0)
0.2389 0.2389 0.2389
加热单元数量:
1
加热单元宽:
m
加热单元长:
m
加热单元高:
m
9 保温时总耗热量
Qh
Qh=Qh1+Qh2+Qh3+Qh4+Qh5+Qh6+Qh7+Qh8
= 2,162,042.80 KJ/h
二 升温时热损耗计算 1 通过烘干室外壁散失的热量
Qsh1 Qsh1=1/2Qh1

16052.4 KJ/h
2 通过地面散失的热量
2702554 KJ/h 1283226 KJ/h

汽车涂装工艺中的涂漆烘干室设计

汽车涂装工艺中的涂漆烘干室设计

越高。
02
应用情况
涂漆烘干室作为一种先进的涂装设备,在新能源汽车的涂装工艺中得到
了广泛应用。
03
应用优势
涂漆烘干室在新能源汽车涂装工艺中的应用,不仅提高了涂层质量和工
艺效率,还有助于降低能耗和减少环境污染,符合绿色制造的发展趋势

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涂漆烘干室的发展趋势
高效节能
随着环保意识的提高和能源成本的增 加,高效节能的烘干技术成为未来发 展的趋势,如采用新型热回收技术、 优化能源利用等措施。
智能化控制
多功能集成
将烘干室与其他涂装设备进行集成, 形成完整的涂装生产线,实现涂装工 艺的连续化和自动化。
通过引入智能化控制系统,实现烘干 过程的自动化和智能化,提高生产效 率和产品质量。
测试内容
测试内容包括烘干室的加热速度、温度均匀性、气流组织、能效比 等关键性能指标。
测试结果
经过严格的性能测试与评估,新型涂漆烘干室的各项性能指标均达 到了设计要求,具有高效、节能、环保等优点。
涂漆烘干室在新能源汽车涂装工艺中的应用
01
应用背景
随着新能源汽车市场的不断扩大,对新能源汽车涂装工艺的要求也越来
作用
烘干室在汽车涂装工艺中起到至关重要的作用,它能够确保涂料快速、均匀地 干燥和固化,从而提高涂层的附着力和耐久性,提升汽车外观质量和使用性能 。
涂漆烘干室的分类与特点
分类
根据加热方式、温度控制和结构特点等不同,涂漆烘干室可分为红外线烘干室、热风循环烘干室、微 波烘干室等不同类型。
特点
各类烘干室具有不同的特点和应用范围,如红外线烘干室具有快速干燥和高效率的特点,适用于小型 汽车零部件的涂装;热风循环烘干室则具有温度均匀、节能环保的优点,适用于大型汽车部件或整车 的涂装。

烘干室热损耗量计算

烘干室热损耗量计算

考虑到油漆烘烤和冬季送风温度低需加热,送风温度18℃以上,本方案配置燃油加热装置套,每套加热装置及冬季送暖风制热量的计算如下:8.2.2.1烤漆升温时热耗量计算Qh总=(Qh1+Qh2+…+Qh11)KQh总:升温时总的热损耗量(Kcal/h)K:考虑到其他考虑到的热损耗量储备系数 K取1.2⑴设备室体散热量Qh1=1/2K1F1(t1-t2)K1:设备室体保温层的传热系数(Kcal/m2•h•℃)F1:设备室体保温层的表面积之和(m2)t1:烘干室工作温度(℃)t2:环境温度(℃),取最低-10℃Qh1=1/2×0.38×700×[60-(-10)]=9310(Kcal/h)⑵地面散热量Qh2=1/2K2F2(t1-t2)K2:地面的传热系数(Kcal/m2•h•℃)F2:地面散热面积(m2)Qh2=1/2×2.5×182×[60-(-10)]=15925(Kcal/h)t:升温时间,0.5小时⑶烘干室内与热风接触的金属吸热量Qh3=G1C1 (t1-t2)/tG1:烘干室内金属的重量(kg)(烘干室地上部分)C1:金属比热(Kcal/kg•℃)t:升温时间,0.5小时Qh3=5400×0.115× [60-(-10)]/0.5=86940(Kcal/h)⑷外部风管与热风接触金属的吸热量Qh4=G2C1 (t1-t2)/tG2:外部风管与热风接触的金属重量(kg)Qh4=3120×0.115× [60-(-10)]/0.5=50232(Kcal/h)⑸送排风系统中岩棉吸热量Qh5=G3C2 (t1-t2)/tG3:保温材料的重量(kg)C2:保温材料的比热(kcal/kg•℃)Qh5=1500×0.16× [60-(-10)] /0.5=33600(Kcal/h)⑹:送排风系统中与热风接触的金属吸热量Qh6=G4C1 (t1-t2)/tG4:送排风系统中接触金属重量(kg)Qh6=6000×0.115× [60-(-10)] /0.5=96600(Kcal/h)⑺工件吸热量Qh7=G5C1 [(t1-t2)/2]/tG5:工件重量(kg)Qh7=40000×0.115×{[60-(-10)]/2} /0.5=322000(Kcal/h)Qh8=G6C3(t1-t2)/tG6:被加热的空气重量(kg)C3:空气比热(kcal/kg•℃)Qh8=1698×0.24×[60-(-10)] /0.5=57053(Kcal/h)⑼补充新鲜空气加热重量Qh9=G7C3 (t1-t2)G7:每0.5小时补充新鲜空气量kgQh9=6192×0.24×[60-(-10)]=104026(Kcal/h)⑽油漆材料吸热量Qh10=G8C4(t1-t2)+ G9rG8:烘干室油漆材料最大消耗量(kg)C4:油漆材料比热(Kcal/kg•℃)G9:油漆材料中含有的溶剂重量(kg)r:溶剂的气化潜热(Kcal/kg)Qh10=100×0.5×[60-(-10)]+30×90=6200(Kcal/h)⑾烘干室地下部分吸热量Qh11=G10C5[(t1-t2)/2]/tG10:烘干室地下部分钢筋水泥重量(kg)C5:钢筋水泥材料比热(Kcal/kg•℃)Qh12=12000×0.22×{[60-(-10)/2]/0.5}=184800(Kcal/h) Qh总=(Qh1+Qh2+…+Qh11)K=966686×1.2=1160023kcal/h8.2.2.2保温时热耗量计算Q′h总=(Q′h1+Q′h2+…+Q′h5)KQ′h总:保温时总的热损耗量(Kcal/h)K:考虑到其他考虑到的热损耗量储备系数 K取1.2 ⑴保温时室体散热量Q′h1=2Qh1=2×9310=18620⑵地面散热量Q′h2=2Qh2=2×15925=31850⑶工件吸热量Q′h3=G5C1 [(t1-t2)/2]G5:工件重量(kg)Q′h3=40000×0.115×{[60-(-10)]/2}=161000(Kcal/h)⑷补充新鲜空气加热重量Q′h4=Qh9=104026⑸烘干室地下部分吸热量Q′h5=G10C5[(t1-t2)/2]G10:烘干室地下部分钢筋水泥重量(kg)C5:钢筋水泥材料比热(Kcal/kg•℃)Q′h5=12000×0.22× [60-(-10)/2]=92400(Kcal/h)Q′h总=(Q′h1+Q′h2+…+Q′h5)K=407896×1.2=489475kcal/h升温时所需热量大于保温时所需热量。

烘箱和烘房的加温热量计算公式

烘箱和烘房的加温热量计算公式

烘箱和烘房的加温热量计算公式加热装置考虑到油漆烘烤和冬季送风温度低需加热,送风温度18℃以上,本方案配置燃油加热装置套,每套加热装置及冬季送暖风制热量的计算如下:1 烤漆升温时热耗量计算Qh总=(Qh1+Qh2+…+Qh11)KQh总:升温时总的热损耗量(Kcal/h)K:考虑到其他考虑到的热损耗量储备系数K取1.2⑴设备室体散热量Qh1=1/2K1F1(t1-t2)K1:设备室体保温层的传热系数(Kcal/m2·h·℃)F1:设备室体保温层的表面积之和(m2)t1:烘干室工作温度(℃)t2:环境温度(℃),取最低-10℃Qh1=1/2×0.38×700×[60-(-10)]=9310(Kcal/h)⑵地面散热量Qh2=1/2K2F2(t1-t2)K2:地面的传热系数(Kcal/m2·h·℃)F2:地面散热面积(m2)Qh2=1/2×2.5×182×[60-(-10)]=15925(Kcal/h)t:升温时间,0.5小时⑶烘干室内与热风接触的金属吸热量Qh3=G1C1(t1-t2)/tG1:烘干室内金属的重量(kg)(烘干室地上部分)C1:金属比热(Kcal/kg·℃)t:升温时间,0.5小时Qh3=5400×0.115× [60-(-10)]/0.5=86940(Kcal/h)⑷外部风管与热风接触金属的吸热量Qh4=G2C1(t1-t2)/tG2:外部风管与热风接触的金属重量(kg)Qh4=3120×0.115× [60-(-10)]/0.5=50232(Kcal/h)⑸送排风系统中岩棉吸热量Qh5=G3C2(t1-t2)/tG3:保温材料的重量(kg)C2:保温材料的比热(kcal/kg·℃)Qh5=1500×0.16×[60-(-10)] /0.5=33600(Kcal/h)⑹:送排风系统中与热风接触的金属吸热量Qh6=G4C1(t1-t2)/tG4:送排风系统中接触金属重量(kg) Qh6=6000×0.115×[60-(-10)] /0.5=96600(Kcal/h)⑺工件吸热量Qh7=G5C1[(t1-t2)/2]/tG5:工件重量(kg)Qh7=40000×0.115×{[60-(-10)]/2} /0.5=322000(Kcal/h)⑻烘干室内空气加热量Qh8=G6C3(t1-t2)/tG6:被加热的空气重量(kg)C3:空气比热(kcal/kg·℃)Qh8=1698×0.24×[60-(-10)] /0.5=57053(Kcal/h)⑼补充新鲜空气加热重量Qh9=G7C3(t1-t2)G7:每0.5小时补充新鲜空气量kgQh9=6192×0.24×[60-(-10)]=104026(Kcal/h)⑽油漆材料吸热量Qh10=G8C4(t1-t2)+G9rG8:烘干室油漆材料最大消耗量(kg)C4:油漆材料比热(Kcal/kg·℃)G9:油漆材料中含有的溶剂重量(kg)r:溶剂的气化潜热(Kcal/kg)Qh10=100×0.5×[60-(-10)]+30×90=6200(Kcal/h)⑾烘干室地下部分吸热量Qh11=G10C5[(t1-t2)/2]/tG10:烘干室地下部分钢筋水泥重量(kg)C5:钢筋水泥材料比热(Kcal/kg·℃)Qh12=12000×0.22×{[60-(-10)/2]/0.5}=184800(Kcal/h) Qh总=(Qh1+Qh2+…+Qh11)K=966686×1.2=1160023kcal/h2 保温时热耗量计算Q′h总=(Q′h1+Q′h2+…+Q′h5)KQ′h总:保温时总的热损耗量(Kcal/h)K:考虑到其他考虑到的热损耗量储备系数K取1.2⑴保温时室体散热量Q′h1=2Qh1=2×9310=18620⑵地面散热量Q′h2=2Qh2=2×15925=31850⑶工件吸热量Q′h3=G5C1 [(t1-t2)/2]G5:工件重量(kg)Q′h3=40000×0.115×{[60-(-10)]/2}=161000(Kcal/h)⑷补充新鲜空气加热重量Q′h4=Qh9=104026⑸烘干室地下部分吸热量Q′h5=G10C5[(t1-t2)/2]G10:烘干室地下部分钢筋水泥重量(kg)C5:钢筋水泥材料比热(Kcal/kg·℃)Q′h5=12000×0.22×[60-(-10)/2]=92400(Kcal/h) Q′h总=(Q′h1+Q′h2+…+Q′h5)K=407896×1.2=489475kcal/h升温时所需热量大于保温时所需热量。

烘干室热量计算

烘干室热量计算

传热系数k/(W/m2*K)积之和(m2)
te--烘干室的工作温度(℃)
te0--车间温度(℃)
(2)通过地面散失的热损耗量
Qh2=3.6k1A1(te-te0)
k1--地面材料的传热系数(W/m2*K),k1=2.9(W/m2*K);
A1--烘干室室体所占地面面积(mm)
te--烘干室的工作温度(℃)
te0--车间温度(℃)
(3)加热工件和输送机移动部分的热损耗量
Qh3=(m1c1+m2c2)(te2-te1)
m1--按质量计算的最大生产率(㎏/h),
m1'--工件重量(㎏),
c1--工件的比热容(kJ/kg*K),c1=0.481(kJ/kg*K).
m2--每小时加热输送机移动部分(包括挂具)的质量(㎏/h),
m3--每小时进入烘干室的最大涂装材料消耗量(㎏/h), m3= δ*ρ*fs*10-3(kg/h)
δ--电泳涂层厚度,δ=20μm,
ρ--电泳涂层的干膜密度,ρ=1.3-1.4g/cm3
fs--涂装表面积计算的生产率(m2/h)
s--被涂物内外表面积(m2);
k--生产节拍,(min/台)
c3--涂装材料的比热容(kJ/kg*K)
m2'--输送机移动部分的重量(㎏),
c2--输送机移动部分的比热容(kj/kg*K),c2=0.481(kJ/kg*K).
te2--工件或输送机移动部分在烘干室出口处的温度(℃)
te1--工件或输送机移动部分在烘干室进口处的温度(℃)
(4)加热涂装材料和溶剂蒸发的热损耗量
Qh4=m3c3(te-te0)+m4γ
220 2261
te--烘干室的工作温度(℃)

设计方案——喷漆烘干房

设计方案——喷漆烘干房

中国兵器工业喷漆烘干室设计方案盐城市中宝机械制造有限公司二0一0年8月28日目录1.设计主要参数2.设计标准3.设计目标4.设计原则5.设计要求6.设备主要性能7.设备主要技术参数8.喷漆、烘漆工作原理9.设备结构简介10.产品制造、安装、调试11.工程进度12.设备验收13.培训14.售后服务15.动力能源表16.主要外购件配套单位17.易损件及备品备件一览表18.附图:1).喷漆烘干室(总图)设计方案1、设计主要参数根据需方提出的有关技术规格和要求确定。

1.1最大工件外形尺寸(L×W×H):10000×4500×5000(mm)1.2最大工件重量: 20T1.3喷烘要求:喷漆烘干两用、冬季升温喷漆,雨季升温除湿喷漆。

1.4加热方式:超导电加热1.5烘干温度: 60℃(可调)1.6烘干时间: 0—120min(可任意设定)1.7喷烘室内的温度误差:≤±5℃1.8烘干时室体表面温度:周围环境温度+5℃1.9空气净化率:≥98%1.10漆雾处理方式:采用干式过滤的方式来捕捉废漆雾。

1.11漆雾净化率:≥96%1.12噪音:≤80db(A)1.13光照度:≥500LX1.14室内有载风速: 0.3~0.5m/s1.15送排风方式:上送下排1.16工件输送方式:卷线式电动平车1.17室内压力:室内呈微负压50~100Pa1.18喷漆室门结构形式:电动大门。

1.19三维工作台:左、右侧各1台(设置空气辅助无气喷涂系统)1.20送风洁净度:室内气体中5μm以上的尘埃100%过滤1.21控制方式:自动、手动两种控制。

具有多种保护、报警功能。

2、设计标准2.1 GB6514-2008《涂装作业安全规程涂漆工艺安全及其通风净化》2.2 GB7691-2003《涂装作业安全规程安全管理通则》2.3 GB14444-2006《涂装作业安全规程喷漆室安全技术规定》2.4 GB14443-2007《涂装作业安全规程涂层烘干室安全技术规定》2.5 GB20101-2006《涂装作业安全规程有机废气净化装置安全技术规定》2.6 GB12348-1990《工业企业厂界噪声标准》2.7 GB16297-1996《大气污染物综合排放标准》2.8 GBJ87-1985《工业企业噪声控制设计规范》2.9 GB50058-1992《爆炸和火灾危险场所电力装置设计规范》2.10 GBZI-2002《工业企业设计卫生标准》2.11 GB50034-1992《工业企业照明设计标准》2.12 JT/T324-1997《汽车喷烤漆房通用技术条件》2.13 GBZ2-2002《工作场所有害因素职业接触限值》2.14 SDJ8-1979《电力设备接地设计技术规程》2.15 GB3096-1993 《城市区域环境噪声标准》2.16 GB4053-1983 《登高梯台栏杆安全标准》2.17 GB50016-2006 《建筑设计防火规范》2.18 GB50140 《建筑灭火器配置设计规范》3、设计目标本公司一直致力于涂装设备的研究和生产。

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烘干室设计与计算方法传导(烘干室的炉体设计)、对流(热风方式加热)、辐射(红外加热)是热力学三种传递热量的方式。

对流、传导可用下式表示:Q=U*A*△TQ——所需的热量;U——热导率;A——面积(面积比例);△T——炉内空气温度与被涂物的温度差(温差比例)烘干室实际热效率:被涂物实际带出的热量N= ────────────×100%运转时所需的全部热量对流式热风式烘干室的热效率/%加热方式直通式桥式加热方式直通式桥式直接加热10—25 25—40 间接加热10—20 20—35 设计依据1、烘干室的类型。

如直通式或桥式、单行程或多行程、地面输送或悬挂输送、连续式或间歇式等。

2、最大生产率(kg/h)或被涂物数量(台/h)。

3、被烘干物的最大外形尺寸(mm)、装挂方式和质量(kg),规格型号[长度L(前进方向)宽度W×高度H]。

4、输送机特性。

输送速度(m/min)、移动部分质量(含挂具,kg/h)和运转方式。

5、被烘干涂膜的类型(如电泳涂膜、水性涂料涂膜、粉末涂膜或有机溶剂型涂膜等)进入烘干室时被涂物所带涂膜的质量(kg/h)和所含溶剂种类及质量(kg/h)。

涂膜在烘干过程中有无分解物;分解物量即涂膜的固体分在烘干过程中的失重率(%)。

6、烘干规范。

烘干温度(ºC)、烘干时间(min),最好用烘干温度-时间曲线和范围表示。

7、环境温度,即车间现场温度。

8、加热方法和热源种类及主要参数。

9、确保涂膜外观要求措施。

10、是否要留技改的余地等。

11、对废气处理的要求。

烘干室实体尺寸计算⑴通过烘干室的实体长度的计算通过式烘干室的实体长度按下式计算:L=l1+l2+l3Vt-πr(n-1)l1 = ─────nL ----- 通过烘干室的长度,ml1 ----- 烘干室加热区和保温区的长度,mv ----- 输送机速度,m/mint ----- 烘干时间,minR ----- 输送机的转向轮半径,m,注意被烘干物在拐弯处的通过性n ----- 行程数,当单行程时n=1,则l1= vtl2和l3分别为烘干室的进、出口端,直通式一般为l2=l3=1.5-2.5m桥式或“∏”字型烘干室,l2和l3应根据输送机升降段的水平投影来确定。

⑵烘干室实体宽度的计算烘干室的实体宽度按下式计算:B=b+(n-1)*2R+2(b1+b2+δ)式中 b ──被烘干物的最大宽度,mb1──被烘干物与循环风管的间距,mb2──风管的宽度,mδ──烘干室保温壁板的厚度,一般取δ= 0.08~0.15m。

n和R与烘干室实体长度计算式相同。

⑶烘干室实体高度计算烘干室实体的总高度按下式计算:H = h +h1 +h2 +h3 +h4 +2δ式中h ──被烘干物的最大高度,mh1──被烘干物顶部至烘干室顶板间距,mh2──被烘干物底部至室底板间距,一般h2=0.3~0.4mh3──底部风管或地面输送机通过高度,如没有则h3=0;h4──桥式和“∏”字型烘干室离地面的高度,一般h4 =3~3.2m,如果是直通式,则h4 =0;δ──底板和顶板保温壁板厚度,一般δ=0.08~0.15m。

⑷烘干室进、出口端门洞尺寸计算门洞宽度b0 ( m ) b0= b + 2b3门洞高度h ( m ) h = h + h5 + h6式中b ──被烘干物的宽度,m;h ──被烘干物的高度,m;b3──被烘干物与门洞侧边的间隙,一般b3=0.1~0.2m;h5──被烘干物与门洞下侧边的间隙,h5 = 0.1~0.2m;h6──被烘干物与门洞上侧边的间隙,h6 = 0.8~0.12m。

烘干室的热量计算需计算升温时间(从启动到达到设定温度的时间)内的热量,和生产运行每小时必要的热量,根据计算结果决定加热器(如燃烧器)的容量和循环风机的容量。

⑴升温时的热量使烘干室内温度达到设定温度的升温时间在运转上是必要的,升温时的热量计算如下:①烘干室本体加热量Q1 = 铁的比热容×与烘干室有关的质量×(室温);②风管系统加热量Q2= 铁的比热容×与风管有关的质量×(室温);③烘干室内输送链加热量Q3 = 铁的比热容×输送链质量×(室温);④烘干室内空气加热量Q4= 空气的比热容×室内空气质量×(室温);⑤排出空气加热量Q5= 空气的比热容×升温时排出空气质量×(室温)。

升温时所需要总热量Q H = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5;升温时间在冬夏季有较大不同,因此有必要随季节变动烘干室的启动(点火时刻)。

⑵生产运行时的热量①被涂物加热量Q a = 铁比热容×每时被涂物质量×(烘干室内温度-入口温度);②挂具加热量Q b= 铁比热容×每时通过挂具质量×(烘干室内温度-入口温度);③涂料蒸发的加热量Q c = 溶剂蒸发的加热量;④烘干室实体散热量Q d= 实体面积×散热系数×(风管外壁温度-室温);⑤风管散热量Q e = 风管面积×散热系数×(风管外壁温度-室温);⑥排气热损失量Q f=空气比热容×每时排放空气质量×(风管外壁温度-室温);⑦烘干室出入口的热损失量Q g= 空气的比热容×平均风速×开口部面积×(风管外壁温度-室温)。

生产运行时所需要的总热量Q R = Q a + Q b + Q c + Q d + Q e + Q f + Q g考虑安全因素,在总热量Q R上需增加30%~50% 安全系数.当采用间接加热时,除上述负荷外,还有加热交换器,燃烧炉材料的热负荷。

以上算出的升温时和生产运行时所需的热量,在设计时,必须选用比Q H和Q R都大的加热装置。

烘干室计算热功率经验公式:当炉温为180℃场合烘干室容积×3×860=Q180(×104cal / h)烘干室( L ×W ×H )当炉温为140℃场合烘干室容积×2.2×860=Q140(×104cal / h)循环风量计算计算对流式烘干室的循环风量时,以上述所需热量为基准,如果在升温时单位时间内和运转时所需热量差额大时,一般情况下以最大值为基准。

即:QV c= ──────γc v×60×△T式中V c───必要循环风量,m3/minγ───空气的密度,kg/m3Q ───所需热量,kJc v───空气的体积热容,kJ/(m3·℃)△t───循环空气的最高和最低温度差,即燃烧器或热交换器出入的温度差,℃循环风量的温度差△t小,风量就大,一般设计时,以下面的炉内温度与△t值的关系较好:某公司在设计汽车车身用大型对流式烘干室时,所采用的循环空气在循环前后的温度差的经验值为:20~50℃;保温区:5~20℃由所需热量计算出循环风量后,再探讨与炉内循环次数的关系。

即:n=v c/V1n ───炉内循环次数,次/minv c───循环风量,m3/minV1───炉内容积,m3n值太大,循环风机的功率要大,按比例所需的风管也要大;n值太小,△t值就大,使热源装置的设计和烘炉的控制产生困难。

一般n值以2到7次/min较为适当,被烘干件为结构简单的薄板件n可小些;如果结构复杂,n可选大些,在烘炉中,n值为10次/min左右。

当选定循环风机时,以上述计算的V C值作为标准状态时的风量,并要求考虑选用与由循环管等因素产生的阻力相当的风压送风机。

在实际场合,为要得到所期望的风量,还必须考虑风管的长短,吹出口和吸入口的弯曲,吸入方的抽力和过滤器阻塞所产生的阻力,选用时也应留有余量。

为防止烘干室内引起火灾爆炸,必须排气,在循环系统内溶剂的浓度必须控制在爆炸下限值(L.E.L)以下。

一般排气浓度应在爆炸下限值的1/4到1/10。

从溶剂的相对分子质量来判断保持溶剂浓度在安全限制以下所需的排气量为:W=(22.4/相对分子质量) ×m(100/ L.E.L)×安全率式中W——烘干室内的排气量,标准m3/hM——炉内蒸发溶剂的密度,kg/LL.E.L ——爆炸下限值。

烘干室内的排气量除上述外,还要加上直接加热型燃烧时使用的空气量、燃烧气体生成量和被涂物带进的空气量等。

烘干室内的溶剂,大部分将在烘干的初期蒸发出来(升温区)这时间大约是5至10分钟,故排气装置应设置在溶剂蒸气浓度高的地方。

烘干室设计和计算方法举例⑴设计基础资料被涂物:金属制品;尺寸:600mm×100mm×1200mm;质量:15kg 输送链和挂具质量:10kg;挂距:1.5m;输送链速度:1.5m/min;生产纲领:10000个/月确认烘干时间:20min(通过烘干室的时间,含升温时间和保温时间)烘干温度:160℃。

热源:液化石油气。

⑵设计程序①烘干室室体设计。

通过时间20min×输送链速度1.5m/min=30m;取桥式出入口都为4m。

直线长度为40m,选用双行程,长度20m。

如确定断面面积就可以决定烘干室的尺寸。

②加热方式的选定。

燃料用天然气和液化石油气;采用直接热风循环,热风从下部吹入,上部吸出。

③循环风机的能力确定。

烘干室内容积200m3;循环次数:2次/min,应选用风机的能力:400m3/min;静压:500Pa。

④循环风机和机种选定。

查出吸入口和吐出口的尺寸。

因耐热性轴承部分采用空冷式(如有250℃以上,使用水冷式轴承部件)。

故燃烧空气温度最高为250℃以下。

⑤燃烧机种的选定。

燃烧器:按热量计算选用容量为1000MJ/h的空气加热形式。

控制方法:比例控制(PID)。

⑥决定过滤器的方式。

在循环系统设计过滤箱,插入耐热过滤器。

烘干室吹风设计(500mm×250mm)铝制金属过滤网。

⑶热量计算例本例计算结果是生产运行时的热量计算结果,合计500MJ。

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