挂篮检算(修改)

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挂篮计算书

1．概述本挂篮适用于*****连续梁悬臂浇筑施工。

通行车辆为地铁B型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100年。

连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U型挡板采取二次浇筑施工。

箱梁顶板宽9.84米，底板宽5.84米，最大悬浇梁段长4米，0#段长度10米，合龙段长度2米。

最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。

挂篮总体结构见图。

图1.1 挂篮总体结构- 1 -图1.2 挂篮总体结构挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9米，距离后锚结点3.6米，结构中心线高度3.6米。

底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8个吊点；外模吊点采用用Φ32精轧螺纹钢筋。

底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。

吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢（材质Q345B），吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。

内模板采用木模板及支架施工。

2．设计依据及主要参数2.1设计依据(1)．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）(2).《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011）(3).《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB 10303-2009\J 946-2009）(4). 《机械设计手册》第四版(5). 《建筑施工手册》2.2．结构参数(1).悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。

(2).双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。

2.3.计算荷载(1).箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN(2).挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板)计算(3).人群及机具荷载取2500Pa(4).风荷载取800Pa(5).荷载参数：1).钢筋混凝土比重取值为3KN；•m26-2).混凝土超灌系数取1.05；3).新浇砼动力系数取1.2；4).抗倾覆稳定系数不小于2.2；5).施工状态结构刚度取L/400,非施工状态临时荷载刚度取L/200.(6).最不利工况：浇筑4#梁段状态荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠度计算。

挂篮设计计算书(详细)

浇注混凝土时,挂蓝最大变形为 51mm(向下),出现在前下横梁跨中,可通过调节吊
带来调整变形。
走行时,挂蓝最大变形为 70mm(向下),出现在后下横梁跨中。
挂蓝强度检算
构件
贝雷片桁架
弦杆+加强弦杆斜杆竖杆
前上横梁
前下横梁
后上横梁
后下横梁
下纵梁 A
下纵梁 B
下纵梁 C
前吊带一前吊带二前吊带三
剪力
b
IX
IY
Wx
Wy
ix
iy
Sx
L
φ 弯矩（t.m）
(t)
793.2 51.2 158.8 188 3.9453 1.002
70 0.809
99 12.8 24.8 4.9 3.21 1.18
89 0.66
99 12.8 24.8 4.9 3.21 1.18
63 0.818
2
16288
1018
605
三、计算工况：
节段施工一般分为以下步骤： ①挂篮空载走行就位。 ②立模。③绑扎钢筋并浇注混凝土。④混凝土养生达到设计强度后，按设计顺序张拉预应力钢筋或钢束，拆模。步骤①和步骤③为施工最不利，故根据设计图的要求及挂蓝的施工工序，挂篮计算共分以下 3 个计算工况：
工况 1，施工 2#节段时，梁长 L=3.5m，砼重 900KN；工况 2，施工 4#节段时，梁长 L=4.0m，砼重 950KN；工况 3，挂篮走行，挂篮只承受模板及施工荷载。
五、挂蓝计算：
5.1、下纵梁线性荷载
箱梁断面砼分块图示如下：
A
C
B
C
A B
荷载计算表（不考虑桥面 2%坡度，按较高一侧计算）

挂篮检算

刘白高速公路第六标段新田黄河大桥挂篮构造及使用说明一、挂篮构造挂篮由底模平台、悬挂调整系统、贝雷片主梁、滑行系统、平衡及锚固系统、工作台等组成。

挂篮可悬臂浇筑长 4.5m梁段，挂篮前吊点承受的梁段最大混凝土自重荷载为54.5t。

挂篮前点承吊能力设计为75t。

一个挂篮由两片三排单层贝雷梁组成，承受梁段砼重量，挂篮钢结构总重39.6t（含模板重量），工作吊篮3t，其它件 4.5t，配重4t，全套挂篮共重51.1t。

1．底模平台和悬挂调整系统底模长度考虑梁段砼浇筑与旧梁段搭接和预施应力的操作需要，底模纵梁长 6.3m,由13根I32a及前后下横梁(2I32)组成,每根横梁有4个吊点,吊在挂篮前横梁和已成梁板的翼项与底板上,纵梁的两端以角钢做成的活动铰支承于横梁上,以便调整底纵梁的坡度,以适应悬臂梁底面坡度的变化,纵梁上为带横肋的钢模板。

前下横梁通过4根φ32精轧螺纹钢吊杆挂于贝雷梁前上横梁上,需要调整底模梁高时,以8台20t螺旋千斤顶前模梁的小锚固扁担带动吊杆,使底模升高到需要的高度。

后下横梁通过4根φ32精轧螺纹钢吊挂于已浇梁段的底板上及翼板上,底模就位后拧紧螺母,以2台20t油顶顶起扁担梁，顶力25~30t，再次拧紧螺母，松顶,该段施工完毕,再以2台20t 油顶顶起扁担梁,顶力30~40t,则螺母松动卸下底模。

2.贝雷片纵梁每个挂篮有两组三排单层贝雷梁，三排贝雷片间距为45c m 和25c m。

贝雷梁下为拖船和滑道。

3.滑行系统每组贝雷梁下有前后四个钢拖船，拖船与主梁栓接，拖船下为2P43轨。

在梁上铺短枕木，前支座下满铺钢支垫，以减少整个挂篮前支点的变形；枕木上为2P43轨，钢轨与枕木之间以道钉连接，钢轨允许接头，但并排的两根轨接头不可在同一位置；钢轨与梁间以扁担梁扣紧。

挂篮的走行用5t倒链牵引，走行速度10c m／分钟，枕木、钢轨滑道随挂篮的前进而倒用，走行时前端设防倾木垛，后端设倒链溜绳，并在挂篮走行停止时，在钢轨滑道上以“铁靴”固定拖船，以防意外。

菱形挂篮计算书

绵阳二环路三期绵盐、石马、青义大桥合同段青义涪江大桥现浇箱梁菱形挂篮计算书四川公路桥梁建设集团有限公司绵阳二环路三期绵盐、石马、青义大桥合同段项目经理部二○一三年六月十七日1、挂篮概况四川绵阳青义涪江特大桥连续梁挂篮总体布置图如图1和图2所示。

由于挂篮受力明确，底板纵梁为简支结构，荷载由前后下横梁承担，通过吊杆传递到主构架上，故不需要建立整体模型，本检算报告针对实际情况，针对各个构件建立计算模型进行检算。

挂篮主要由三个系统组成：主桁承重系统、底篮和模板系统、走行系统。

（1）主桁承重系统：主桁与前后横梁、行走装置、锚固装置、悬吊分配梁等。

（2）底篮和模板系统：底篮、外模、内模、端模和工作平台等。

（3）走行系统：行走滑轨、滑梁小车、后锚等。

图1 挂篮侧面图图2 挂篮正面图2、检算依据（1）《青义涪江特大桥施工图》（2）公路桥涵施工规范《JTJ2004》（3）钢结构设计规范《GB50017-2003》（4）混凝土结构设计规范《GB50010-2002》3、检算工况荷载组合为：混凝土自重+超载+动力附加荷载+人群机具荷载+挂篮自重+模板自重。

3.1 检算工况根据试算结果，1#块浇筑成型工况，为挂篮受力最不利荷载工况，所以本检算以1#块重量来进行挂篮结构件检算。

根据设计图纸，1#块段最大长度为3.2m，最大梁高为8.76米，混凝土自重为82.75*2.65，该工况下验算挂篮底篮、后吊点系统、挂篮主桁及前吊点系统。

此工况下后吊点系统受力最大。

在该工况下验算挂篮行走系统及挂篮系统的稳定性。

3.2 荷载组合荷载组合Ⅰ：1#梁段混凝土自重+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载；荷载组合II：挂篮自重+冲击附加荷载；荷载组合Ⅰ用于挂篮承重系统强度和稳定性计算；荷载组合II用于挂篮行走计算。

4、设计参数及荷载取值（1）材料参数钢筋砼容重G砼=26.5kN/m3；弹性模量E钢=2.0×105Mpa材料容许应力：Q235钢[σw]=145 Mpa，[τ]=85 Mpa16Mn钢[σw]=305 Mpa（2）荷载系数超载系数为：K1=1.05；混凝土浇筑时的动力系数：K2=1.2；挂篮行走冲击系数：K3=1.3：挂篮行走时的安全系数为K4=1.2；施工活载考虑如下因素：1）施工人员、施工料具、运输荷载，按2.0kN/m2计；2）水平模板的砼振捣荷载，按2.0kN/m2计；3）倾倒混凝土冲击荷载，按2.0kN/m2计。

挂篮检算

杭州湾盐平塘2号桥挂篮受力计算一、挂篮桁架各杆件重量1、前撑杆G1（2根长5.579米[25b槽钢）G1=365.4 kg2、前拉杆G2（2根长4.921米[20b槽钢）G2=260.8 kg3、后拉杆G3（2根长6.788米[20b槽钢）G3=361 kg3、水平横杆G4（2根长6.0米[32b槽钢）G4=579.4kg5、竖杆G5（2根长3.908米[20b槽钢）G5=201.4 kg6、前吊梁G9（2根长15.83米40#工字钢）G9= 2095.6kg7、后锚梁G10（2根长9.2米40#工字钢）G10= 1352 kg8、前吊杆重（φ32精扎螺纹钢）6.313×（4×11+2×7+4×8）=568.2 kg9、桁架系杆（[10槽钢）1500kg10、侧模、底模重量8400+5200=13600kg二、挂篮桁架走行抗倾覆检算走行方式：挂篮桁架与模板分两次走行。

以竖杆G5下为支点，忽略节点板影响，则：M1=（2095.6×5+365.4×2.5×2+260.8×2.5×2+1500×1+568.2×5）×10 =179.5KNmM2=（361×3×2+579.4×3×2+1352×6）×10=137.54KNm如达到抗倾覆系数2.0，则后锚梁配重为：（2M1-M2）/（6×10）=1.6t我部采用两个混凝土预制块作配重，每个预制块重0.8吨，共1.6吨，每个混凝土预制块长1.0米，宽1.0米，高0.4米，内放上、下网片，中心留出φ50mm 孔。

挂篮行走过程中实际抗倾覆系数为2.1。

三、挂篮桁架主要构件内力检算杭州湾盐平塘2号桥悬灌施工最重节块140吨，模板系统重18.1吨。

故挂篮桁架承重为140/2+18.1/2=79.05吨，考虑其它荷载及冲击力，挂篮桁架荷载按100吨检算：对于G1杆承受的压力F1为：4/5.59=（1000×103）/F1 ，F1=1.398×106N对于G2杆承受的拉力F2为：4/5.22=（1000×103）/F2 ，F2=1.305×106N对于G1产生的压应力为（查表得[25b截面积为39.91cm2 ]：由于两槽钢宽为226mm，则：λ=5.579/0.226=24.7查《建筑施工计算手册》P1275页φ=0.972σ1=N/φA=（1.398×106）/（0.972×2×39.91×10-4×2）=90.1Mpa＜215Mpa（可）对于G2产生的拉应力为（查表得［20b截面积32.83cm2］：σ2=N/A=（1.305×106）/（2×32.83×10-4×2）=99.37Mpa＜215Mpa（可）对D点进行受力分析，ΣF D=0，得：F2×sin73.301=F3×sin56.31F3=1.502×106N （拉力）F5= F2×cos73.301+ F3×cos56.31=1.208×106N (压力)F4=F3×sin56.31=1.25×106N（压力）对于G3产生的拉应力（查表得[20b截面积32.83cm2 ]，σ3=F3/A=（1.502×106）/（2×32.83×10-4×2）=114.4Mpa＜215Mpa（可）对于G4产生的压应力（查表得[32b截面积54.9cm2]，两槽钢宽为258mm，则：λ=6.788/0.258=26.31查《建筑施工计算手册》P1275页，φ=0.97σ4=F4/φA=（1.25×106）/（0.97×2×54.9×10-4×2）=58.7Mpa＜215Mpa（可）对于G5产生的压应力为（查表得［20b截面积32.837cm2］，两槽钢宽为226mm，则：λ=3.9/0.226=17.3查《建筑施工计算手册》P1275页，φ=0.986σ5=F5/φA=（1.208×106）/（0.986×2×32.837×10-4×2）=93.3Mpa＜215Mpa（可）四、后锚杆设计计算后锚杆采用直径为32mm精扎螺纹钢，锚固在箱梁腹板两侧。

挂篮计算书

嘉陵江大桥挂篮计算书嘉陵江大桥挂篮计算书一、挂篮主桁架构造二、荷载计算1、混凝土荷载根据施工图，箱梁节段中较重的3个节段重力如下：1＃梁段混凝土方量为95.3m3，荷载值为95.3×25＝2375KN；15＃梁段混凝土方量为94.8m3，荷载值为94.8×25＝2370KN；23＃梁段混凝土方量为91.7m3，荷载值为91.7×25＝2292.5KN；由以上计算可知，最重梁段为1＃段，且1＃梁段底、腹板厚度大、高度高，故应作为控制计算荷载。

2、挂篮自重1）挂篮主构件重量为144.01KN，轨道重量为161.79KN，上横梁重量为41.41KN,总重量为144.01＋161.79＋41.41＝347.21KN。

2）内模、外模、底模架、前、后吊装置等：F2＝261.15＋270.46＋175.37＋11.75＋5.04＝724KN3、施工荷载1）机具、人群产生的施工荷载按2.5KN／㎡计算。

计算面积可分为以下两种情况：①当计算模板、带木、分配梁时按其承担面积计算。

②当计算主桁架、上下横梁、纵梁时，因为是采用泵送混凝土，有机具设备、人员不多的特点，故面积按40㎡计算。

2）荷载冲击系数按α＝1.2计算。

冲击荷载仅在主构件、前后吊带检算时采用。

二、主构件受力计算受力简图如下：A图一图中Q的计算：Q ＝1.2×41×（F 1＋F 2＋F 3）＋21F 4＝968KN F 1：1#梁段重量F 2：挂篮内模、外模、底模架、前、后吊装置等重量 F 3：施工荷载 F 4：上横梁重量将以上模型输入SAP2000（主构件自重由软件自行分配，此处无需另行分配）可得：AB 杆所受的拉力为1819KN ； BD 杆所受的拉力为1492KN ； CD 杆所受的压力为1785KN ； AC 杆所受的压力为1492KN ； BC 杆所受的压力为1048KN 。

三、主桁杆件断面检算由以上计算结果可知，AB 杆所受拉力最大，拉应力仅检算AB 即可，AC 、BC 、CD 杆均受压力，故需对此三根杆件进行检算。

挂篮计算书1号块计算

120米跨挂篮主要杆件受力检算第一章设计计算说明1.1 设计依据1、连续梁施工图；2、《钢结构设计规范》GBJ17-88；3、《路桥施工计算手册》；4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；5、《机械设计手册》；6、《桥梁钢结构设计规范》；1.2 工程概况本主桥为连续箱梁，主桥桥跨组成为65+120+65m的单箱单室连续梁。

箱梁顶宽16.5m，翼缘板长3.75m，支点处梁高6.8m，跨中梁高2.8m，梁高及底板厚按1.8次抛物线变化。

腹板厚90cm（支点）～60cm，底板厚度为90（支点）～32cm，顶板厚度30 cm。

箱梁0#块梁段长度为12m，合拢段长度为2.0m,边跨直线段长度为3.85m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为1#块，其重量为181.8t，计算时取为190t。

该箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。

1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数＝26kN/m3；①、砼自重GC②、钢弹性模量E＝2.06×105MPa；s③、材料强度设计值：Q235钢 [σ]=140Mp，[σw]=145Mp，[τ]=85MpQ345钢 [σ]=200N/mm2，[σw]=210Mp，[τ]=120 N/mm21.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形桁片由2[36b#普通热轧槽钢组成的方形截面杆件构成，前横梁由双HN500*200普通方钢组成，底篮前托梁由2I40a#普通热轧工字钢组成，底篮后托梁由2I40a#普通工字钢组成，底篮腹板下纵梁为工32b#普通热轧工字钢，吊杆采用φ32精轧螺纹钢。

1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合①、荷载系数混凝土浇筑时超灌系数：1.05；挂篮空载行走时的冲击系数1.3；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。

②、作用于挂篮主桁的荷载箱梁荷载：箱梁荷载取1#块计算。

1#块段长度为3.0m，按190t计算载荷；施工机具及人群荷载：2.5kN/m2；挂篮及模板自重：60t；③、荷载组合荷载组合Ⅰ：混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载；荷载组合Ⅱ：挂篮自重+冲击附加荷载；荷载组合Ⅰ用于主桁承重系统强度和稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于挂篮系统行走算。

三角挂篮设计计算

底模计算结构布置如下：（单位：m）一、荷载计算人群机具按250Kg/m2。

模板重按250Kg/m2。

振捣力按300 Kg/m2。

振动系数考虑1.2。

考虑锯齿板砼的重量：厚度增加0.2m。

二、1~7、10~12纵梁计算人群：q1=250×0.45=112.5 Kg/m。

模板：q2=250×0.45=112.5 Kg/m。

振捣：q3=300×0.45=135 Kg/m。

砼：q4=（0.2+0.3）×0.45×2.5=562.5 Kg/m。

隔板：q5=2.4×0.45×2.5=2700 Kg/m。

计算简图如下：（单位：m）作用于纵梁上的荷载为：q=(q1+q2+q3+q4)×1.2=（112.5+112.5+135+562.5）×1.2=1107 Kg/m=1.107t/m。

q5=2700×1.2=3240 Kg/m=3.24t/m。

在q 的作用下R A=R B=0.5×1.107×5=2.77t。

跨中弯矩：M1=2.77×3-0.5×1.107×2.52=4.85t·m。

在q5的作用下R A =3.24×0.6×1.5/6=0.486t 。

R B =0.6×3.24-0.486=1.458t 。

跨中弯矩：M 2=0.486×3=1.458 t ·m 。

跨中总弯矩：M=M 1+M 2=4.85+1.458=6.308 t ·m 。

选用[32a ，截面系数W=469.4cm 3。

则 MPa W M 4.134104.46910308.637=⨯⨯==σ<[σ]=170Mpa 满足。

1#、2#纵梁采用双根。

三、8~9#纵梁人群：q 1=250×0.37=92.5 Kg/m 。

悬浇箱梁挂蓝设计验算

第一节悬浇箱梁挂蓝设计验算40+60+40m预应力混凝土连续梁桥。

梁体采用变高度单箱四室直腹板截面。

箱梁梁高由0#块的3.8m渐变为7#块的2.0m，顶板宽25.3m，底板宽18.5m，翼缘悬臂长度3.4m，主梁在边跨端部和跨中支点处设置横隔板。

主梁为三向预应力结构，采用挂篮悬臂浇筑法施工，0#块节段长10.0m，合龙段长2.0m，1#～3#节段长3.0m，4#、5#节段长3.5m，6#、7#节段长4.0m；最重悬臂浇筑节段为1#块节段，其重量约为188.34t二、计算依据挂篮图纸资料《公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）》《公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）》《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)》《钢结构设计规范(50017-2003)》《装配式公路钢桥多用途使用手册》三、计算内容检算挂篮悬臂施工各构件受力四、设计荷载a.钢筋混凝土荷载q1（考虑4%的不均匀系数）b.模板及支架自重标准值：内、外模及支架q2:=2.0KN/m2 底模自重 q3=1.2KN/m2施工人员及设备荷载标准值：q4=2.5KN/m2 五、结构检算根据挂篮底纵梁将箱梁荷载分解如下123456789101118121314151617荷载分解如下荷载组合：43214.1)(2.1q q q q q ⨯+++⨯=5.1底模纵梁计算纵梁采用I28a ，受力如下。

q1、q2q3、q4L1L2L31#0.5 3.0 1.54#0.5 3.51.06#0.5 4.00.5利用MIDAS/civil进行建模，分别对1#、4#、6#块各底模纵梁进行计算最不利纵梁应力和变形如下：1#块施工：应力图位移图4#块施工：应力图位移图6#块施工：应力图位移图最大应力Mpa 4.146=σ (满足要求)最大挠度点mm mm f 5.12400/50005.7=<= (满足要求) 根据以上计算，可求得各块段底模纵梁反力。

菱形挂篮计算书(最强)

目录一.概况 (4)二.设计依据 (4)三.荷载 (4)四. 挂篮施工时主要构件检算(施工1＃及5#块为控制工况) (5)（一）施工1＃时挂篮计算（3.25m节段） (5)1、底模平台纵梁检算 (5)2、箱梁翼缘纵梁计算 (6)3、箱梁顶板纵梁计算 (07)4、底模平台前下横梁检算 (08)5、底模平台后下横梁检算 (08)6、底模平台前、后吊挂检算 (09)7、前上横梁检算 (09)8、主梁系统检算 (10)9、后锚固梁系统检算 (12)（二）施工3＃时挂篮计算（3.5m节段） (13)1、底模平台纵梁检算 (13)2、箱梁翼缘纵梁计算 (14)3、箱梁顶板纵梁计算 (15)4、底模平台前下横梁检算 (16)5、底模平台后下横梁检算 (17)6、底模平台前、后吊挂检算 (17)7、前上横梁检算 (18)8、主梁系统检算 (18)9、后锚固梁系统检算 (21)（三）施工6＃时挂篮计算（4m节段） (21)1、底模平台纵梁检算 (21)2、箱梁翼缘纵梁计算 (23)3、箱梁顶板纵梁计算 (23)4、底模平台前下横梁检算 (24)5、底模平台后下横梁检算 (24)6、底模平台前、后吊挂检算 (27)7、前上横梁检算 (27)8、主梁系统检算 (27)9、后锚固梁系统检算 (30)挂篮设计计算书一、概况××铁路工程第×项目经理部××特大桥×#～×#墩上部结构为（58+96+58）米三跨一联的预应力砼连续箱梁，主桥箱梁为单箱单室断面，箱顶板宽12.16m，底板宽6.8m。

在各墩与箱梁相接的根部断面梁高7.5m，中跨合拢段梁高4.5米，边跨现浇段及合拢段高4.5米。

墩顶0#梁段长12m，箱梁在与墩身对应的4m长范围内等梁高，两边各4m范围外则处于圆曲线线上。

两个“T构”的悬臂纵桥向中跨划分为11个节段、边跨划分为13个节段，节段数及节段长度从根部至跨中分别为：中跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米和边跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米+现浇段9.75。

挂篮计算书

挂篮计算书公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]目录1.计算说明 (1)概况 (1)计算内容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)荷载系数及部分荷载取值 (1)荷载组合 (2)参数选取 (2)4．主要结构计算及结果 (3)挂篮工作系数 (3)计算模型 (3)底模纵梁计算 (4)底模后下横梁计算 (8)底模前下横梁计算 (10)滑梁计算 (14)侧模桁架计算 (17)吊杆/吊带计算 (19)前上横梁计算 (19)挂篮主桁计算 (20)后锚分配梁计算 (21)挂篮走行稳定性检算 (22)5结论及建议 (23)1.计算说明概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中长有4个节段（1#～4#块），长有3个节段（5#～7#块），长有5个节段（8#～12#块）。

其中节段最大重量为（1#块）；其中节段最大重量为5#块；其中节段最大重量为8#块。

计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。

2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：（2）空载行走时冲击系数：（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：（4）模板重量：底模，m2；外侧模，m2；内顶模，m2；内侧模，m2（5）外侧模桁架：每榀（6）内侧模桁架：每根（7）人群和机具荷载：m2（8）砼倾倒荷载：m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。

挂篮设计计算书

x=23250cm4
Ix/A）=√(23250/147.04)=158.12cm
Iy0=20370cm4
(Zyo/A)= √(20370/147.04)=138.53cm
Yy0=138.53cm＜Yx9=158.12cm,故验算绕Y0轴方向的压杆稳定性。

杆件的压杆稳定性验算时，一端按铰接计算，压杆计算长度为L3=4.75m,则λ=L3/Yy0=4.75/138.53=3.4 查中心压杆轴向容许应力拆减系数表可得拆减系数值：ψ=0.814
×0.814=130Mpa
=101.61Mpa＜[σ]ψ
计算，可知主桁架压杆稳定性满足要求。

、主桁架变形计算
在挂篮施工过程中，我们关心的是每节段砼浇筑时挂篮的变形情况。

由于在砼浇筑前挂篮自重及模板重量已作用到主桁架上，由此引起的主桁架的变形已经发生，故在计算主桁架变形时不考虑挂篮及模板重量，只考虑每节段梁体重量即可，计算时，按每片主桁架均匀受力进行计算，即不考虑受力
、前、后下横梁
5#段受力分析2#段受力分析
17#段受力分析10#段受力分析
5#段受力分析2#段受力分析
10#段受力分析17#段受力分析
、主桁架销子验算
A=πd 2/4=3.14×1102/4=9498.5mm 2
F=900000N
=F/2A=900000/2×9498.5=47.3MPa
销轴材料为40Cr 材料，并进行调质处理，由《机械设计手册》可知，MPa s 785=σ，则：[]MPa s
3023
5.13
==
σσ
[]ττ<。

挂蓝计算

挂篮计算前下横梁（一）、荷载：1、砼自重：（1）底板部分：按A1块计算V1=[（6.754+6.884）/2+（6.82+0.34）]/2×（0.534+0.466）/2×0.3+0.6×0.3×3.0=12.2m3 Q1=12.2×26=317.2KN（2）腹板部分：V2=[（3.03+2.806）/2-0.6]×0.6×2×1.04×3.0.=8.68m3Q1=8.68×26=225.68KN2、钢模自重：（1）底模：Q3=26.14KN（2）底模平台：Q4=45.64KN3、施工荷载：按每㎡ 3.5KN计算：工作平台面积AA=10×0.5+2×4.0×0.5=9㎡Q5=9×3.5=30.5KN4、工作平台自重：（1）前平台：10×0.5m木板：10×0.5×0.04×10 =16 KN 4-I 20a L=5.0m4×27.9㎏/m ×5.0=5.6 KN 小计：5.6+1.6=7.2 KN 二、结构检算：1、2部分，侧平台及施工荷载前下横梁承担50%，前平台及施工荷载承担100% 荷载分布如下：q16820q4q3600q2DCB300265050002650500A300q1=8.88/11.3+2/10+0.5×3.5=2.73 KN/m 2、底板砼+钢模及底模平台q2=[12.2×26/6.821+（26.14+48.64/6.82）]×0.5+3.5×3.0/2=34.0 KN/m 3、腹板砼：q3=8.68×26/（4×0.6)=94.0 KN/m 4、外侧平台荷载：q4=7.2/2×0.5/0.5+4.0×0.5/2×3.5=3.1 KN/m 5、内力计算：按力矩分配法计算，各荷载分别计算后叠加。

三角挂篮计算书

三角挂篮计算书一、计算说明该三角形挂篮结构形式简单、操作方便、传力较明确。

浇注混凝土时挂篮的传力过程如图1。

图1 浇注混凝土时挂篮的传力过程从图1中可以看出该挂篮主要杆件之间的传力过程。

挂篮各主要构件的检算采用容许应力法。

二、设计参数（1）取最重悬浇段1号段（86t）为最不利工况；（2）混凝土容重取26kN/m3；（3）考虑箱梁混凝土浇注时胀模等因素的超重系数取1.05；（4）浇注混凝土时的动力系数取1.2；（5）挂篮空载行走时的冲击系数取1.3；（6）浇注混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数取2；（7）吊带及精轧螺纹钢筋吊杆的安全系数不小于2。

三、设计荷载箱梁荷载：浇注箱梁的最大重量为860kN，考虑浇注混凝土时动力因素和挂篮施工安全方面的重要性，控制设计最大荷载w=860×1.2＝1032kN；箱梁模板、脚手架及施工机具、人群荷载等：150 kN；挂篮自重：335 kN；混凝土偏载：箱梁两侧腹板浇注最大偏差取5m3混凝土，自重约130 kN；四、荷载组合荷载组合I：混凝土重量+动力附加荷载+挂篮自重+施工机具和人群重；荷载组合Ⅱ：混凝土重量+挂篮自重+混凝土偏载+施工机具和人群重；荷载组合Ⅲ：混凝土重量+挂篮自重+风载；荷载组合Ⅳ：混凝土重量+挂篮自重+施工机具和人群重；荷载组合V ：挂篮自重十冲击附加荷载+风载。

荷载组合I～Ⅲ用于主桁承重系统强度和稳定性计算，由组合1控制设计；荷载组合Ⅳ用于刚度计算；荷载组合V用于挂篮行走验算。

五、主要杆件计算该挂篮主要对三角主桁、前上下横梁、后上下横梁、底模纵梁、吊带(杆)、锚杆等计算。

计算主要采用ansys通用有限元软件，并结合手算来完成。

设计计算采用容许应力法。

计算模型见图1。

图1 挂篮计算模型1、吊带（杆）计算由于箱梁截面横向的非匀质性，各吊杆受力大小不一。

吊带及吊杆所受的最大拉力为：前吊带：373040N；后吊带：364780N；吊杆：210140N吊带有效面积A=20*200-20*50=3000mm2σmax=N/A=373040/3000=124Mpa<[σ]=140Mpaφ32吊杆的截面面积为804.2 mm2σmax=N/A=210140/804.2=261.3Mpa<[σ] =750Mpa2、下横梁计算下横梁为I56b加强型工字钢，I=71944cm4 , W=2569 cm3。

挂篮计算书(2016-3-30)

挂篮计算书(2016-3-30)目录1.计算说明 (1)1.1 概况 (1)1.2 计算内容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)3.1荷载系数及部分荷载取值 (1)3.2荷载组合 (2)3.3 参数选取 (2)4．主要结构计算及结果 (3)4.1挂篮工作系数 (3)4.2计算模型 (4)4.4底模纵梁计算 (4)4.5底模后下横梁计算 (9)4.6底模前下横梁计算 (11)4.7滑梁计算 (14)4.8侧模桁架计算 (18)4.9吊杆/吊带计算 (20)4.10前上横梁计算 (21)4.11挂篮主桁计算 (21)4.12后锚分配梁计算 (22)4.13挂篮走行稳定性检算 (23)5结论及建议 (24)1.计算说明1.1 概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中3.0m长有4个节段（1#～4#块），3.5m 长有3个节段（5#～7#块），4.0m长有5个节段（8#～12#块）。

其中3.0m节段最大重量为（1#块）；其中3.5m节段最大重量为5#块；其中4.0m节段最大重量为8#块。

1.2 计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。

2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算3.1荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：0.05（2）空载行走时冲击系数：1.3（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：2.0（4）模板重量：底模，1.0kN/m2；外侧模，1.2kN/m2；内顶模，0.8kN/m2；内侧模，0.8kN/m2（5）外侧模桁架：每榀4.5KN（6）内侧模桁架：每根1.8KN（7）人群和机具荷载：2.5KN/m2（8）砼倾倒荷载：2.0KN/m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载2.0KN/m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入3.2荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）3.3 参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。

挂篮设计计算

挂蓝设计计算一、计算依据1.《武汉天兴洲长江大桥南岸引桥设计图纸》2．《铁路桥涵施工技术规范》3．《钢结构设计规范》GB17-88二．挂蓝主要技术参数载荷系数及作用在挂蓝的主桁载荷最大梁段重180t（检算时按200t考虑），梁段长度4.0m；宽度13.4m；人员、机具施工荷载0.25t/m2，施工荷载13.4t。

混凝土超灌系数1.03，动载系数1.2；挂蓝自重约：60t三．主桁计算（一）、主桁总体受力情况1．悬灌施工时挂蓝自重作用力(一)2．悬灌施工时挂蓝自重作用力(二)（二）、主桁杆件内力计算1、单个桁片混凝土自重作用力前吊点拉力200t/2×（4.0m/2+0.5m）/4.96m=50.4t杆件内力计算结果图1混凝土自重作用力计算图式2、人群、机具施工荷载作用下单个桁片作用力前吊点拉力13.4t/2×（4.0m/2+0.5m）/4.96m=3.4t杆件内力计算结果图2 人群、机具施工荷载作用力计算3、悬灌时底模、侧模、内模、吊杆、吊带、分配梁、连接器重前端作用力12.1t。

杆件内力计算结果图3 底模、侧模、内模、端模、吊杆、吊带、分配梁、连接器重作用力计算图式4、主桁自重前产生的作用力主桁自重分配到各节点的作用力杆件内力计算结果图4 主桁架自重力作用下计算图式5、检算强度和稳定性时主桁杆件内力组合Ni=1.03×1.2×Ni1+Ni2+1.2×Ni3+1.2×Ni4=1.236Ni1+Ni2+1.2Ni3+1.2Ni4（三）支座反力和后锚锚固力计算①、单个桁片支座反力和后锚锚固力（按图1~4计算）单位：t荷载组合值=1.03*1.2*砼自重+人群、机具荷载+1.2*（底模、侧模、吊杆等自重+主桁自重）②、走行时后锚小车锚固力计算：抗倾覆稳定安全系数2，按图3、图4计算：后锚点离支座距离为4700mm 底模、侧模、端模等作用：24.9612.1 4.7=⨯⨯锚RR 锚1=25.5t 挂蓝自重等作用：2.04.962.791 4.78.17.4=⨯⨯+⨯锚RR 锚2=4.1t 动载系数取1.3R 锚=(25.5+4.1)*1.3=38.4t （三）、主桁杆件受力计算 1.主桁结构如下图所示：a.主桁杆件横截面积（2根32b#槽钢两侧采用1cm 厚钢板焊接成盒状） A=2×73.52+33*1*2=213.04cm 2b.主桁受拉杆件沿杆轴方向通过销孔中心的纵截面积: A 端面=(6+2.3)*8.5+2.3×12.5=99.3cm 2c. 按钢结构设计规范，拉杆的在垂直杆轴方向通过销孔中心的横截面上，拉杆的净截面积不小于强度计算需提供净截面积的1.4倍： A 横=A-8.05*2.3=194.5cm 2A 横/1.4=138.9cm 2计算截面积A 拉=99.3cm2，A 压=138.9cm2 I x =2*11626+(33*13)/12*2=23257.5cm 2 所以：i x ==A Ix 9.1385.23257=12.9cm 对于①、④拉杆[σ]=拉A N [σ]=188MP ×0.9=169.2MP所以①、④拉杆[N 拉]=169.2×106×99.3×10-4(N)=1680KN 对于②、③、⑤压杆 ②杆L=4.68cm , λ=iLμ=3.369.124681=⨯查表得：ψ=0.862n A Nϕσ=][ ∴ A n =A∴ [N1压]=169.2×106×138.9×10-4×0.862(N)=2026KN③杆L=198cm , λ=iLμ=3.159.121981=⨯查表得：ψ=0.897nA Nϕσ=][ ∴ A n =A∴ [N3压]=169.2×106×138.9×10-4×0.897(N)=2108KN⑤杆L=562cm , λ=iLμ=6.439.125621=⨯查表得：ψ=0.817nA Nϕσ=][ ∴ A n =A∴ [N5压]=169.2×106×138.9×10-4×0.817(N)=1920KN注：负号为压应力②、主桁构件销孔挤压应力计算 σc =MpaPA A P C9421024908.00415.01082963=⨯=⨯⨯=<[σc ]=282Mpa(四)前吊带受力检算挂蓝前吊带为4根Q345钢板吊带，吊带厚度3cm 。

挂篮计算书

挂篮检算书一、贝雷桁架式挂篮概述根据本工程主桥的特点，主桥悬臂施工采用贝雷桁架式挂篮，该挂篮设计自重为56.6t （不含施工荷载）。

挂篮的主承重架采用三排贝雷桁架，每片主桁由三排单层加强型贝雷桁架组成，三片主桁之间通过前、中、后三道联接系联接。

底模及侧模采用整体钢模；内模采用木模。

该挂篮由贝雷桁架梁吊架系统、走行系统、悬吊系统、后部临时锚固系统、模板系统及施工平台等组成，见图1～1所示。

根据《装配式公路钢桥》，对于加强型单排单层贝雷桁架：截面模量W=7699.1cm 3，惯性矩I=577434.4 cm4，容许弯矩[M]=1687.5kN.m ，容许剪力[Q]=245.2 kN 。

则每片贝雷桁架梁（由加强的三排单层贝雷桁架组成）：截面模量W=23097.3cm 3，惯性矩I=1732303.2 cm 4，容许弯矩[M]=5062.5kN.m ，容许剪力[Q]=735.6kN ，E=2.1×105MPa 。

贝雷桁架梁的断面结构尺寸见图4所示。

3-4.支座纵梁28b工字钢，L=500； 3-5.支座滑板20*1140*500一块；3-6.支座滑槽板d=40 -5毫米，1000*40； 3-7.六角螺母带弹簧垫圈，M30*60； 4-1.贝雷架移动轨道28b工字钢。

说明：支座为钢结构，材料为A3，焊接，数量16套。

图4 贝雷架梁断面图件号名称：1.Φ32精轧钢筋及螺母，螺杆长2.4米；2.贝雷架高度1700毫米（三排单层加强弦杆型）； 3-1.贝雷架支座压锚梁，14b槽钢，L=1140； 3-2.贝雷架支座板，10*1140*600； 3-3.支座横梁14b槽钢，L=1140；前上横梁、后下横梁和前下横梁均由两根I40工字钢组成，底模纵梁为15*15H 型钢，后锚梁及贝雷架压梁由2根14b槽钢组成。

材料均采用普通的A3钢，E=2.1×105MPa，[σ]=140MPa，[σw]=145MPa，[τ]=0.6[σ]=85MPa。

挂篮结构设计及应力分析检算书.

附件2斜拉梁式轻型挂篮结构设计说明及应力分析检算书一、斜拉梁式轻型挂篮设计说明书1、设计依据（1）中国公路工程咨询集团有限公司《山东省东明黄河公路大桥工程第二合同段两阶段施工图设计》；（2）现行《公路桥涵施工技术规范》(JTG041-2011)、《公路工程质量检验评定标准》(JTGF80/1-2004)。

（3）现行《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。

（4）本公司同类工程的施工经验及现场的踏勘的具体情况。

2、设计原则钢筋砼连续悬臂浇筑法施工属高空作业，挂篮是悬臂施工的主要设备，它既是高空作业的场地，又是待浇梁段的承重结构。

因此挂篮设计按以下原则进行。

（1）安全可靠，经济合理；（2）重量轻，走行方便，操作简单；（3）变形小，旌工挠度容易控制；（4）便于砼的灌注及预应力筋的张拉；（5）本项目使用原有斜拉梁式轻型挂篮，其挂篮设计参数应满足本项目要求。

3、设计挂篮技术参数（1）本桥悬灌梁段最大重量 156.17吨；（2）本桥悬灌梁段最大长度4.5m；（3）本桥梁高变化范围6.706-2.7m；（4）适应梁宽底板7.0m，顶板13.25m；（5）挂篮自重不得大于861KN，同时挂篮应设计有±6cm调整竖向挠度的功能，以便调整模板标高。

4、挂篮构造斜拉梁式轻型挂篮由主梁系、外模系、内模系、底模系等组成，其详细构造见设计图纸。

（1）主梁系由主梁、前横梁、后横梁、主梁塔柱、斜拉结构、走行机构等组。

主梁由两根50号工字钢及20mm的厚钢板用螺栓连接成箱型截面，长12米，是主要的受力构件之，采用斜拉结构加强，斜拉结构也是主要的受力构件之一。

前、后横梁由两根32#槽钢组成，用以吊挂滑梁和外侧模板。

塔柱由两根32#工字钢及钢板焊接而成，拉杆采用Φ32预应力精轧螺纹钢筋，标准强度不小于750Mpa，单根许用拉力54吨。

走行机构由滑道、走行轮总成等组成。

滑道由两根I25a工字钢及各种角钢、钢板连接而成。

挂篮检查验收

挂篮检查验收挂篮检查验收是指对悬挂在建造物外墙上的挂篮进行检查和验收的过程。

挂篮是一种用于高空作业的设备，常用于建造物外墙的清洗、维修和装饰等工作。

为了确保挂篮的安全和正常运行，进行挂篮检查验收是非常重要的。

一、挂篮检查1. 外观检查：检查挂篮的整体外观是否完好，是否有明显的变形、裂纹或者其他损坏。

2. 结构检查：检查挂篮的结构是否坚固，各部件是否连接密切，是否有松动或者脱落现象。

3. 钢丝绳检查：检查挂篮的钢丝绳是否完好，是否有断裂、磨损或者锈蚀等情况。

4. 电气系统检查：检查挂篮的电气系统是否正常工作，包括照明灯、控制按钮、安全开关等是否正常运行。

5. 安全装置检查：检查挂篮的安全装置是否完好，包括制动器、限位器、防坠器等是否灵便可靠。

6. 操作设备检查：检查挂篮的操作设备是否正常工作，包括升降机、转向器、变频器等是否灵便可靠。

二、挂篮验收1. 验收人员：挂篮的验收应由专业的技术人员进行，确保验收的准确性和可靠性。

2. 验收标准：根据国家相关标准和规定，对挂篮的各项指标进行验收。

包括外观、结构、钢丝绳、电气系统、安全装置、操作设备等方面的验收。

3. 验收记录：对挂篮的检查和验收过程进行详细记录，包括检查结果、存在的问题、处理措施等内容。

4. 验收结果：根据验收记录，评估挂篮的安全性和可靠性，判断是否符合要求。

如果存在问题，应及时采取相应的修复和改进措施。

5. 验收报告：根据验收结果，编写验收报告，包括挂篮的基本信息、验收记录、存在问题及处理措施等内容，并进行归档保存。

三、挂篮维护1. 定期检查：定期对挂篮进行检查，包括外观、结构、钢丝绳、电气系统、安全装置、操作设备等方面的检查。

2. 维护保养：对挂篮进行定期的维护保养，包括润滑、清洁、紧固螺栓等工作，确保挂篮的正常运行。

3. 故障处理：及时处理挂篮的故障，包括电气故障、机械故障等，确保挂篮的安全和可靠性。

4. 培训和培养：对挂篮的操作人员进行培训和培养，提高其操作技能和安全意识，确保挂篮的安全使用。