脚手架计算书12M

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脚手架计算书

1、脚手架相关力学计算条件根据檐高和施工的需要，搭设脚手架的高度为H=74.20m（考虑到屋顶局部高处因此均按80m计算）、立杆横距Lb=1.05m、立杆纵距L=1.20m,大横杆步距h=1.2m，横向水平杆靠墙一侧外伸长度＝300mm,铺5cm厚木脚手板4层，同时施工2层，施工荷载按结构施工时取Qk=4KN/M2，（装修时荷载考虑两层同时作业，每两米按一人操作计算，人边放一个300mm高直径500mm的灰斗，架体脚手板上排放两箱外墙面砖），连墙杆布置为两步三跨（2h×3L），钢管为φ48×3.2，基本风压W0＝0.35KN/m2，采用密目立网全封闭,计算脚手架的整体稳定。

其它计算参数查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及《建筑施工计算手册》知：立杆截面面积A=489mm2（由于使用旧钢管，考虑到磨损，钢管壁厚按 3.2mm计算，则截面面积A=458mm2）,钢管回转半径i=1.58cm,截面模量W=5.08cm3,钢材抗压强度设计值f＝205N/mm2，脚手架钢管重量为0.0384KN/m，扣件自重为0.014KN/个，木脚手板的自重0.35KN/m2，密目网（密度为2300目/100cm2）的自重0.005KN/m2，挡脚板、栏杆的自重0.14KN/m。

2、纵向水平杆计算：脚手架属于双排扣件式钢管脚手架，施工荷载由纵向水平杆传至立杆，只对纵向水平杆进行计算，按三跨连续梁计算，计算简图如下抗弯强度按下式计算σ＝≤fM＝0.175F?LF—由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值，F=0.5qlb(1+ )2q―作用于横向水平杆的线荷载设计值；q= (1.2Qp+1.4QK)?S1Qp―脚手板自重＝0.35 KN/m2；QK―施工均布荷载标准值（装修施工时为2KN/M2）取QK=3KN/M2；f―Q235钢抗弯强度设计值，按规范表5.1.6采用，f＝205N/mm2；S1―施工层横向水平杆间距，取S1=1200mm；1.4―可变荷载的荷载分项系数；a1―横向水平杆外伸长度,取a1＝300mm－柱距，取 =1050mm－排距，取 =1200mmW－截面模量，按规范附录B表B取值，W=5.08cm3；σ＝回答人的补充 2010-06-25 15:06 ＝＝＜f= ,满足要求挠度验算= (与10mm)式中 -由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值，=4.16mm＜ =1200/150= 8mm,满足要求。

脚手架计算书

中科院自动化所智能化信息系统研究平台室内装饰工程满堂红脚手架计算书1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（3）室内精装修设计图纸及现场实际情况等2、脚手架的计算参数搭设高度H=13.5米（取最大高度）步距h=1.8米，立杆纵距l a=1.5米，立杆横距l b=1.5米，脚手板为松木板，厚度不小于50mm。

脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，钢管抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，因本工程是室内装修项目，计算时不用考虑风荷载和雪荷载，只验算脚手架的自重和活荷载。

3、荷载标准值一步一纵距的钢管、扣件重量 g（KG)k1（1）由表查得结构自重标准值：g k1=0.442kN/m（单排脚手架）（2）脚手板自重标准值：g k2=0.4kN/m2 （可按实际取值）施工的均布活荷载标准值（3）施工均布活荷载：q k=2 kN/m24、纵向水平杆、横向水平杆计算室内精装修满堂红脚手架其上部荷载均为均布荷载以及操作时的活荷载，其纵向水平杆和横向水平杆承受上部所传递的荷载相当，满堂红脚手架任取一组（三跨），纵向水平杆和横向水平杆的抗弯强度和挠度可以看做三跨连续梁和简支梁进行计算。

（1）纵向水平杆计算按三跨连续梁计算，简图如下：脚手板自重均布荷载G2k=g k2×l b/3=0.4×1.5/3=0.2 kN/m施工均布荷载Q k=q k×l b/3=2×1.5/3=1kN/mq=1.2G2k+1.4Q k=2.24 kN/mM Gk max=0.10G2k×l a2=0.10×0.2×1.5×1.5=0.045 kN·mM Qk max=0.10Q k×l a2=0.10×1×1.5×1.5=0.225kN·mM=1.2M Gk max+1.4M Qk max=1.2×0.045+1.4×0.225=0.369kN·mб=M/W=0.369X106/5.08X103=72.6KN/ mm2 < f=205 kN/mm2抗弯强度满足要求。

桥梁墩身脚手架设计计算书

脚手架计算书1.总述及人行脚手架的介绍人行脚手架按六米一段用钢管拼装成一个网架结构，网架上下方框均用/ 80*80*8角钢加工成一个整体并与钢管焊接；在网架中间安装用角钢做的人行爬梯,踏步长为4.2m ,宽为0.8m,称为单个脚手架。

钢管采用型号为© 48x 3.5mm 步距为2.0m,立杆纵距1.25m,立杆横距为1.05m 。

脚手板在小横杆上，人行踏步爬梯的一端与大横杆连接，另一段与角钢连接。

各分段之间通过 © 16x 50mm 螺栓连接。

人行脚手架在后场加工成型，加工尺寸为（长*宽*高）：5m*3m*6m 在单个脚手架上的每个面上均设置对角线剪刀撑。

长宽方向分别设置5排和4排钢管，每6米段分为3层。

结构示意图见图2.人行脚手架的计算2.1小横杆的计算：小横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，施工均布荷载取 2.0kN/m 2。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形 2.1.1均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.25 X .0/3=0.083kN/m人行脚手架俯视图人行脚手架侧面图人行脚手架及踏步平面图（1:10）活荷载标准值Q=2.00X1.0/3=0.667kN/m静荷载的计算值q i=1.2 E.038+1.2 0<083=0.145kN/m活荷载的计算值q2=1.4 %.667=0.934kN/mq q 4 小横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)小横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.1.2强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：2 2M1ma x= 0.08q1i 0.10q2i跨中最大弯矩为2M1=(0.08 >0.145+0.10 0.934) K02=0.105kN.m支座最大弯矩计算公式如下：M2max 八O/gl2一0.1 1為2支座最大弯矩为2M2= - (0.10 >145+0.117 0934) >02=-0.124kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算："0.124 106/5080.000=24.39N/mm2v f=205n/mm2，满足要求!2.1.3挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值 q i =0.038+0.053=0.091kN/m 活荷载标准值q 2=0.700kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度4 5 V=(0.677 &145+0.990 0.667) W 004/(100 2.06 X 05xi21900)=0.302mm 大横杆的最大挠度小于1000/150,满足要求！ 2.2大横杆的计算：大横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，人行踏步的一断搭接在角钢/ 80*80*8上，一端搭接在大横杆上，单个踏步的重量按 2Kh 计算，活荷载取 3.0kN/m 2。

脚手架工程计算书(范例)

脚手架工程计算书（范例）1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（3）工程设计图纸及地质资料等2、脚手架的计算参数搭设高度H=39.6米（取最大高度，22排），步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。

脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。

3、荷载标准值（1）结构自重标准值：gk1=0.1248kN/m （双排脚手架）（2）竹脚手片自重标准值：gk2=0.35kN/m2 （可按实际取值）（3）施工均布活荷载：qk=3 kN/m2（4）风荷载标准值：ωk=0.7μz·μs·ω0式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》并用插入法得39.6米为1.12μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2ω0——基本风压值，为0.7 kN/m2则ωk=0.7×1.12×1.2×0.7=0.658 kN/m24、纵向水平杆、横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下：（1）横向水平杆计算按简支梁计算，计算简图如下：每纵距脚手片自重NG2k=gk2×la×lb=0.35×1.5×1.1=0.5775 kN 每纵距施工荷载NQk=qk×la×lb =3×1.5×1.1=4.95 kNMGk= kN·mMQk= kN·mM=1.2MGk+1.4MQk=1.2×0.07+1.4×0.605=0.931 kN·m横向水平杆抗弯强度满足要求。

脚手架计算规则及计算实例

脚手架计算规则及计算实例一、脚手架工程量计算一般规则：1、建筑物外墙脚手架，凡设计室外处坪至檐口（或女儿墙上表面）的砌筑高度在 15m以下的，按单排脚手架计算；砌筑高度在 15m以上的或砌筑高度虽不足 15m，但外墙门窗及装饰面积高出外墙表面积60%以上的，均按双排脚手架计算。

2、建筑物内墙脚手架，凡设计室内地坪至顶板下表面（或山墙高度的1/2 处）的砌筑高度在 3.6m 以下的，按里脚手架计算；砌筑高度高出 3.6m 以上时，按单排脚手架计算。

3、石砌墙体，凡砌筑高度高出1m以上时，按外脚手架计算。

4、计算内、外墙脚手架时，均不扣除门、窗洞口、空圈洞口等所占的面积。

5、同一建筑物高度不同样样时，应按不同样样高度分别计算。

6、现浇钢筋混凝土框架柱、梁按双排脚手架计算。

-7、围墙脚手架，凡室外自然地坪至围墙顶面的砌筑高度在3.6m 以下的，按里脚手架计算；砌筑高度高出 3.6m 以上时，按单排脚手架计算。

8、室内天棚装饰面距设计室内地坪在 3.6m 以上时，应计算满堂脚手架，计算满堂脚手架后，墙面装饰工程不再计算脚手架。

9、滑升模板施工的钢筋混凝土烟筒、筒仓，不另计算脚手架。

10、砌筑储仓，按双排脚手架计算。

11、储水（油）池，大型设备基础，凡距地坪高度高出 1.2m 以上的，按双排脚手架计算。

12、整体满堂钢筋混凝土基础，凡其宽度高出3m时，按其底板面积计算满堂脚手架。

二、砌筑脚手架工程量计算：1、外脚手架按外墙外边线长度，乘以外墙砌筑高度以平方米计算，突出墙外宽度在 24cm之内的墙垛，附墙烟筒等不计算脚手架；宽度高出 24cm以外时按图示尺寸张开计算，并入外脚手架工程量之内。

2、里脚手架按墙面垂直投影面积计算。

3、独立柱按图示柱结构外面周长另加 3.6m 乘以砌筑高度以平方米计算，套用相应外脚手架定额。

三、现浇钢筋混凝土框架脚手架工程量计算：1、现浇钢筋混凝土柱，按柱图示周长尺寸另加 3.6 ，乘以柱高以平方米计算，套用相应外脚手架定额。

脚手架计算书

脚手架计算书1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架设为双排脚手架搭设高度为 23.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 4；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:3；3.风荷载参数山东省临沂市地区，基本风压为0.35，风荷载高度变化系数μz 为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；考虑风荷载。

4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹串片；5.地基参数地基土类型:粘土，碾压平整，下垫工字钢。

12.2、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算= 0.038 kN/m ；小横杆的自重标准值: P1= 0.350×1.200/3=0.14 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2活荷载标准值: Q=3.000×1.200/3=1.200 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.14+1.4×1.200 = 1.896 kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:=1.896×1.0002/8 = 0.2367 kN.m；最大弯矩 Mqmax/W =57.974 N/mm2；σ = Mqmax小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.14+1.500 = 1.678 kN/m ；最大挠度 V = 5.0×1.678×1000.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.888 mm；小横杆的最大挠度小于 1000.0 / 150=6.667 与10 mm,满足要求！12.3、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

12米以下为双立杆扣件式脚手架计算书

扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数（其中10层、11层采用12米以下为双立杆）脚手架设计类型结构脚手架，装修脚手架脚手板设计荷载(kN/m2) 3，2同时施工作业层数1，1 卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3.5脚手架架体高度H(m) 40 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m) 1 内立杆离建筑物距离a(m) 0.2双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m) 12双立杆受力不均匀系数K S0.6二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m 2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.14 挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m)0.129 横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数n jj 1结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m 2) 3 装修脚手架作业层数n zj 1装修脚手架荷载标准值G kzj(kN/m 2) 2 地区浙江慈溪市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.3风荷载体型系数μs 1.254 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.06，0.796，0.65风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.399，0.299，0.245计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 121900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 5080纵、横向水平杆布置承载能力极限状态1/(2+1))+1.43×1/(2+1)=1.(0.038+0.35×G k×l b/(n+1)=1.2×q=1.2×(0.038+G kjb×l b/(n+1))+1.4×586kN/m正常使用极限状态q'=(0.038+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.038+0.35×1/(2+1)=1.155kN/m1/(2+1))+3×计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.586×1.52=0.357kN·mσ=M max/W=0.357×106/5080=70.25N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算1.155×15004/(100×206000×121900)=1.576mmνmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm νmax＝1.576mm≤[ν］满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.586×1.5=2.617kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.155×1.5=1.906kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.617kNq=1.2×0.038=0.046kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.906kNq'=0.038kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.877×106/5080=172.679N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)＝min[l b/150，10]＝min[1000/150，10]＝6.667mm νmax＝2.712mm≤[ν］满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.64kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.617/2=1.309kN≤Ｒc=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=2.64kN≤Ｒc=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H 40 双立杆计算高度H112脚手架钢管类型Ф48×3.5每米立杆承受结构自重标准值0.129gk(kN/m)立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：(40-12)=4.508kN2/2×0.038/1.8)×N G1k=(gk+l a×n/2×0.038/h)×(H-H1)=(0.129+1.5×单内立杆：N G1k=4.508kN双外立杆：12=2.393kN2/2×0.038/1.8)×H1=(0.129+0.038+1.5×N G1k=(gk+0.038+l a×n/2×0.038/h)×双内立杆：N GS1k=2.393kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：1.5×1×0.35×1/2/2=2.173kNN G2k1=((H-H1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/2=((40-12)/1.8+1)×1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=2.173kN1.5×1×0.35×1/2/2=0.875kN双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/2/2=12/1.8×1/2表示脚手板2步1设双内立杆：N GS2k1=0.875kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k21.5×0.14×1/2=1.738kN单外立杆：N G2k2=((H-H1)/h+1)×la×G kdb×1/2=((40-12)/1.8+1)×1/2表示挡脚板2步1设1.5×0.14×1/2=0.7kN双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/2=12/1.8×1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×(H-H1)=0.01×1.5×(40-12)=0.42kN双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×12=0.18kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.173+1.738+0.42=4.331kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.173kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.875+0.7+0.18=1.755kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=0.875kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.5×1×(1×3+1×2)/2=3.75kN 内立杆：N Q1k=3.75kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(4.508+4.331)+0.9×1.4×3.75=15.332kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(4.508+2.173)+0.9×1.4×3.75=12.742kN双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.393+1.755)+0.9×1.4×3.75=9.702kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.393+0.875)+0.9×1.4×3.75=8.646kN七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H 40 双立杆计算高度H112 双立杆受力不均匀系数K S0.6 立杆计算长度系数μ 1.5 立杆截面抵抗矩W(mm3) 5080 立杆截面回转半径i(mm) 15.8立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2) 205 立杆截面面积A(mm2) 489连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.8=170.886≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m 长细比λ=l0/i=3.118×103/15.8=197.373查《规范》表A得，φ=0.186满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k +N G2k )+1.4×N Q1k )=(1.2×(4.508+4.331)+1.4×3.75)=15.857kN 双立杆的轴心压力设计值N S =1.2×(N GS1k +N GS2k )+N=1.2×(2.393+1.755)+15.857=20.834kNσ=N/(φA)=15857.1/(0.186×489)=174.342N/mm 2≤[f]=205N/mm2满足要求！σ=KS N S /(φA)=0.6×20834.46/(0.186×489)=137.44N/mm 2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k +N G2k )+0.9×1.4×N Q1k )=(1.2×(4.508+4.331)+0.9×1.4×3.75)=15.332kN双立杆的轴心压力设计值N S =1.2×(N GS1k +N GS2k )+N=1.2×(2.393+1.755)+15.332=20.309kNM w =0.9×1.4×M wk =0.9×1.4×ωk l a h 2/10=0.9×1.4×0.299×1.5×1.82/10=0.183kN ·m σ=N/(φA)+M w /W=15332.1/(0.186×489)+183095.64/5080=204.612N/mm 2≤[f]=205N/mm 2满足要求！M ws =0.9×1.4×M wk =0.9×1.4×ωk l a h 2/10=0.9×1.4×0.245×1.5×1.82/10=0.15kN ·m σ=KS (N S /(φA)+ M w /W)=0.6×(20309.46/(0.186×489)+150028.2/5080)=151.696N/mm 2≤[f]=205N/mm 2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN) 3 连墙件计算长度l 0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3.5连墙件截面面积A c (mm 2)489 连墙件截面回转半径i(mm) 158连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2)205 连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85N lw =1.4×ωk ×2×h ×2×l a =1.4×0.399×2×1.8×2×1.5=6.033kN 长细比λ=l 0/i=600/158=3.797，查《规范》表A.0.6得，φ=0.992(N lw +N 0)/(φAc)=(6.033+3)×103/(0.992×489)=18.621N/mm 2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm 2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw +N 0=6.033+3=9.033kN ≤0.85×12=10.2kN 满足要求！。

钢管落地脚手架计算书

钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.350.01脚手板铺设方式6步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.170.1248挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m)横向斜撑布置方式5跨1设装修脚手架作业层数n zj 1装修脚手架荷载标准值G kzj(kN/m2) 2 地区辽宁沈阳市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.41.2，0.9风荷载体型系数μs 1.25 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.6，0.45风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.038+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.038+0.35×1.5/(1+1))+1.4×2×1.5/( 1+1)=2.46kN/m正常使用极限状态q'=(0.038+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.038+0.35×1.5/(1+1))+2×1.5/(1+1)=1.8kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[2.46×0.72/8，2.46×0.152/2]=0.15kN·mσ=M max/W=0.15×106/5080=29.67N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.8×7004/(384×206000×121900)，1.8×1504/(8×206000×121900)]=0.224mmνmax＝0.224mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[700/150，10]＝4.67mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=2.46×(0.7+0.15)2/(2×0.7)=1.27kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.8×(0.7+0.15)2/(2×0.7)=0.93kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.27kNq=1.2×0.038=0.046kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.93kNq'=0.038kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m) σ=M max/W=0.34×106/5080=67.29N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.5mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.54kN五、扣件抗滑承载力验算横向水平杆：R max=1.27k N≤R c=0.8×8=6.4kN纵向水平杆：R max=1.54kN≤R c=0.8×8=6.4kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.038/h)×H=(0.1248+(0.7+0.15)×1/2×0.038/1.5)×18=2.44kN 单内立杆：N G1k=2.44kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/6/2=(18/1.5+1)×1.5×(0.7+0.15)×0.35×1/6/2=0.48kN 单内立杆：N G2k1=0.48kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(18/1.5+1)×1.5×0.17×1/2=1.66kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×18=0.27kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.48+1.66+0.27=2.41kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.48kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n zj×G kzj)/2=1.5×(0.7+0.15)×(1×2)/2=1.27kN内立杆：N Q1k=1.27kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.44+2.41)+0.9×1.4×1.27=7.43kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.44+0.48)+0.9×1.4×1.27=5.12kN七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m长细比λ=l0/i=2.25×103/15.8=142.41≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.6m长细比λ=l0/i=2.6×103/15.8=164.48查《规范》表A得，φ=0.262满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(2.44+2.41)+1.4×1.27=7.61kNσ=N/(φA)=7608.81/(0.262×489)=59.39N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(2.44+2.41)+0.9×1.4×1.27=7.43kN M w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.45×1.5×1.52/10=0.19kN·mσ=N/(φA)+M w/W=7430.31/(0.262×489)+192828.08/5080=95.95N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、脚手架搭设高度验算不组合风荷载作用H s1=(φAf-(1.2N G2k+1.4N Q1k))×H/(1.2N G1k)=(0.262×489×205×10-3-(1.2×2.41+1.4×1.27))×18/(1.2×2.44)=132.58m 组合风荷载作用H s2=(φAf -(1.2N G2k +0.9×1.4×(N Q1k +M wkφA/W)))×H/(1.2N G1k )=(φAf -(1.2N G2k +0.9×1.4×N Q1k +M wφA/W))×H/(1.2N G1k )=(0.262×489×205×10-3-(1.2×2.41+0.9×1.4×1.27+0.19×1000×0.262×489/5080))×18/(1.2×2.44)=103.81m H s =103.81m>H=18m 满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3 连墙件计算长度l 0(mm)600连墙件截面面积A c (mm 2) 489 连墙件截面回转半径i(mm) 158 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2) 205 连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1N lw =1.4×ωk ×2×h×2×l a =1.4×0.6×2×1.5×2×1.5=7.6kN 长细比λ=l 0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99 (N lw +N 0)/(φAc)=(7.6+3)×103/(0.99×489)=21.85N/mm 2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm 2=174.25N/mm 2 满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw +N 0=7.6+3=10.6kN≤1×12=12kN 满足要求！十、立杆地基承载力验算G1k G2k Q1k 立柱底垫板的底面平均压力p ＝N/(m f A)＝6.13/(1×0.25)＝24.51kPa≤f g ＝140kPa满足要求！。

脚手架工程量计算图解

脚手架工程量计算图解脚手架是施工现场为方便工人操作并解决垂直和水平运输而搭设的各种支架，那么依据现在使用的建筑工程消耗量标准定额计算脚手架的规则，一般分为内、外脚手架的算量规则。

很多同学在学校的时候也没有好好学习，上了工作岗位遇到了脚手架计算的事都在抓耳挠腮。

今天就用图“解”方式，给大家讲解一下具体的计算方法。

1.按图所示，计算柱脚手架及梁脚手架工程量及总工程量。

a）平面图b）柱【解】(1)柱脚手架工程量：每根柱的脚手架工程量=(柱断面周长+3.6m)×柱高=[(0.5+0.3)×2+3.6](4.45+0.38+0.12)m2=25.74m210根柱的脚手架工程量=25.74×l0m2=257.4m2(2)梁脚手架工程量：每根梁的脚手架工程量=设计室内地坪(或楼板上表面)至梁底的高度×梁净长6m开间粱脚手架工程量=(4.45+0.38-0.15)×(6-0.5)×8m2=205.92m212m跨度梁脚手架工程量=4.68×(12-0.5)×5m2=269.1m2(3)假设该高层住宅楼为12层，现浇钢混凝土框架柱、梁按双排脚手架计算，若施工组织设计采用钢管架，则总工程量：(257.4+205.92+269.1)m2×12=8789.04m2综合基价：应执行4—8子目2811.06元/100m2综合基价合计=2811.06×8789.04/100=247065.188元2.按图所示，计算外脚手架及里脚手架工程量及综合基价。

a）平面图b）剖面图【解】(1)外脚手架工程量：[(38.5+0.24)×2+(8+0.24)×2]×(12+0.3)m2=1089.29m2综合基价：应执行4-2子目719.97元/100m2综合基价合计=719.97×1089.29/100=7842.561元(2)里脚手架工程量：[(8-1.8-0.24)×10+(3.5-0.24)×8]×[(3-0.12)×3+3]=997.32m2综合基价：应执行4-20子目147.98元/100m2综合基价合计=147.98×997.32/100=1475.834元3.如图所示，求外墙脚手架工程量及综合基价。

三角形钢管悬挑脚手架计算书剖析讲解

三角形钢管悬挑脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《施工技术》2006.2期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。

一、参数信息1.脚手架参数悬挑梁离地高度12m，双排脚手架架体高度为10 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为2 根；三角形钢管支撑点竖向距离为3.60 m；采用的钢管类型为Φ48×3；横杆与立杆连接方式为单扣件；单扣件连墙件布置取一步一跨，竖向间距1.8 m，水平间距1.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：2.000；脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江杭州市，查荷载规范基本风压为0.300kN/m2，风压高度变化系数μz为0.796，风荷载体型系数μs为1.254；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：0.1250；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.160；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.010；脚手板铺设层数：5 层；脚手板类别：冲压钢脚手板；栏杆挡板类别：冲压钢脚手板挡板；二、横向水平杆的计算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。

按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算横向水平杆的自重标准值：P1= 0.033kN/m ；脚手板的荷载标准值：P2= 0.3×1.5/3=0.15kN/m ；活荷载标准值：Q=2×1.5/3=1kN/m；荷载的计算值：q=1.2×0.033+1.2×0.15+1.4×1=1.62kN/m；横向水平杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：M qmax=ql2/8最大弯矩M qmax =1.62×1.052/8=0.223kN·m；最大应力计算值σ=M qmax/W =49.722N/mm2；横向水平杆的最大弯曲应力σ =49.722N/mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2横向水平杆的弯曲应力满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.15+1=1.183kN/m ；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.183×10504/(384×2.06×105×107800)=0.843 mm；横向水平杆的最大挠度0.843 mm 小于横向水平杆的最大容许挠度1050 /150=7mm 与10 mm横向水平杆的挠度满足要求！三、纵向水平杆的计算纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。

钢管脚手架计算书

一、钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）、《钢结构设计规范》（GB50017）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018）、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007）、《建筑结构荷载规范》（GB 50009）等编制。

（一）参数信息：1.脚手架参数il•算的脚手架为双排脚手架，横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为26. 4米，3.0米以下采用双管立杆，3.0 米以上采用单管立杆。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.60米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。

内排架距离墙长度为0.30米。

横向杆计算外伸长度为0. 10米。

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。

采用的钢管类型为648X3.5。

连墙件采用2步3跨，竖向间距3. 60米，水平间距4. 80米，采用扣件连接。

2.荷载参数脚手板自重标准值0. 30kN/m2,栏杆、挡脚板自重为0. llkN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0. OlOkN/m2,同时施工2层，第一层施工均布荷载为3. OkN/m2,苴它层施工均布荷载为2. OkN/m2，脚手板共铺设2层。

脚手架用途:混凝上、砌筑结构脚手架。

严00 |落地式脚手架正立面彦落地架侧立面图（二）小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上而。

按照小横杆上而的脚手板和活荷载作为均布荷载讣算小横杆的最大弯矩和变形。

考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布苣（验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载）。

1•作用小横杆线荷载（1）作用小横杆线荷载标准值qk=(3. 00+0. 30) X 1. 60/2=2. 64kN/m(2)作用小横杆线荷载设计值q= (1.4X3. 00+1. 2X0. 30) XI. 60/2=3. 648kN/mq；荷载山立杆横距1悬挑长度小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩Mmax二qlb2/8二3. 648X1. 051 2/8=0. 503kN. mo 二Mmax/W二0. 503 X 106/5080. 0=98. 96N/"mm2小横杆的il•算强度小于205. OX/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度V=5qklb4/384EI=5. 0X2. 64X1050. 0°/(384X2. 06 X105X12.19X104)=l. 66mm小横杆的最大挠度小于1050. 0/150与10mm,满足要求！(三)大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度il•算，小横杆在大横杆的上而。

脚手架计算书

脚手架计算书工程名称：西安市双威1#住宅楼外脚手架工程。

一、立网全封闭双排双立杆脚手架搭设尺寸设计与计算。

已知：高层脚手架搭设高度H d=38.6m，采用φ48×3.5钢管材料为Q235(_3号)钢冲压钢脚手板，脚手架排距l b=1.1m,脚手架用于外墙装修。

要求两层同时作业。

工程所在地：西安市高新区。

地面粗糙度C类基本风压W0=0.35KN/m2立网网目尺寸为3.5㎝×3.5㎝。

绳径3.2㎜自重0.01 KN/m21、搭设尺寸设计：根据脚手架常用尺寸，试选搭设尺寸如下：步距h=1.45m 柱距l=1.4m 连墙件竖向间距H1=2.9m（2步3跨）水平间距L1=4.2m2、纵向横向水平杆的计算：采用冲压钢脚手板属于施工荷载由纵向水平杆传给立柱情况。

查表：当排距l b=1.1m，施工均布荷载Q k=2.0 KN/m2时，操作层横向水平杆间距取0.5l=0.5×1.4=0.7m柱距l=1.4m，均在该表容许范围，故不需计算3、立柱稳定验算脚手架以相等的步距、柱距、排距、连墙件间距搭设，底层立柱段所受压力最大为脚手架验算部位。

（1）计算底层立柱轴心压力○1脚手架结构自重产生的轴心压力N GK 由表查得一个柱距范围内每米高脚手架结构自重产生的轴心压力标准值：N GK =H ·g k =44.2×0.14=6.2 KN○2脚手架活荷载产生的轴心压力根据脚手架高度44.2m ，按要求脚手架板每12m 铺设一层，共3层。

查表得：3层脚手板产生轴心压力N G1K =1.44 KN 立网全封闭防护材料产生的轴心压力，将立网重量计入。

即： N G2K =0.228＋0.01×1.4×38.6=0.228＋0.54=0.77 KN装修脚手架2层同时操作，施工均布荷载Q k =2×2.0=4 KN/m 2查表得：施工荷载产生轴心压力N G3K =4.8 KN 活荷载产生轴心压力标准值：=N G1K ＋N G2K ＋N G3K=1.44＋0.77＋4.8=7.01 KN○3计算立柱段的轴心压力设计值N=+GK 1N k 2.1 1.4∑=n i 1N GiK=8.02.1×5.4＋1.4×7.01=8.1＋9.81 =17.9KN k 1=0.8○1σw 计算立网封闭的挡风系数ξ＝05.15.35.332.0)5.35.3(⨯⨯⨯+＝0.195风荷载体型系数μs ＝1.2ξ(1+η)=1.2×0.195×（1＋1） =0.47ηl b =45.11.1=0.76﹤1 立网传给立柱风荷载标准值:W k =0.7μz ·μs ·W 0 风压高度系数μz 按表C 类取○1H=44.2m 时μz =1.24 ○2H=5m 时μz =0.54 ○1H=44.2m 时,计算风荷载W k =0.7×1.24×0.47×0.35 =0.143KN/㎡作用于立柱的风线荷载标准值 q wk =W ·l=0.143×1.4=0.20 KN/m 风荷载产生的弯距M w =058.01045.12.04.110h q 4.122wk =⨯⨯=∙KN ·mσw=WM W =361008.510058.0⨯⨯=11.417N/mm 2 ○2H=5m 高度处立柱段风荷载产生弯曲压应力 σw =11.417×0.54/1.24=4.97 N/mm 2○3立柱稳定性验算：根据钢管采用φ48×3.5 钢材Q235, 排距l b =1.1m连墙件间距H 1=2.9m(2步)，l 1=4.2m(3跨) 立柱截面积A=4.89cm 2 回转半径i=1.58㎝钢材抗压强度设计值f c =20mm /N 18014.1205r f=='立柱计算长度系数μ=1.55立柱长细比λ=42.158.11045.155.1i h μ2=⨯⨯=查表得稳定系数ф=0.34，立柱稳定承载力设计值：фAf c =KN 93.29101801089.434.032=⨯⨯⨯∴立柱稳定性满足要求。

钢管脚手架设计计算书

门式钢管脚手架设计计算1、脚手架构造做法：根据《规范》要求初步选定：搭设高度：7-16m 施工荷载从安全及实际施工要求考虑，设1个作业层作业。

取2.0kN／m2，脚手架搭设距路面距不大于150mm。

水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设。

扣件每跨内直角扣件1个，旋转扣件4个。

连墙件竖向及水平步距为3步1跨(H1=6m， L1=2m)，脚手架采用营口金牛牌密目式安全网进行全封闭，目数不少于2000目／100cm2，自重标准0.5kg／m，脚手架背靠建筑物为全封闭墙。

2. 根据上述条件进行脚手架稳定性计算2.1.1 脚手架自重产生的轴向力N GK1计算门架1榀 27.5×9.8×10-3=0.270kN交叉支撑2副 4×9.8×2×10-3=0.078kN水平架(每5步4设)16.5×9.8×4／5×10-3=0.129kN脚手板2块(每5步l设)0.184×2×1／5=0.074kN连接棒2个 6×2×10-3=0.012kN锁臂2副 0.0085×2=0.017kN合计 0.58kN∴每m高脚手架自重N GK1=0.58／1.95=0.297kN2.1.2 加固杆、附件产生的轴向力N GK2计算tgα=4×1.95／(4×1.83)=1.066对应cosα=0.684钢管重 (2×1.83／0.684+1.83)×0.038=0.273kN扣件重为1×0.0135+4×0.0145=0.072kN每米高脚手架加固件重(0.273+0.072)／(4×1.95)=0.044kN密目网重0.5×9.8×10-3=0.005kN／m加固杆、附件产生的轴向力N GK2N GK2=0.044+0.005=0.049kN／m2.1.3 施工荷载产生的轴向力标准值∑N Qk=Q K·b·L=2×1.22×1.83=4.465kN2.1.4 风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值根据使用全封闭密目网。

超全脚手架计算规则及计算实例

超全脚手架计算规则及计算实例之蔡仲巾千创作2016-06-01 广联达造价圈一、脚手架工程量计算一般规则：1、建筑物外墙脚手架,凡设计室外地坪至檐口（或女儿墙上概况）的砌筑高度在15m以下的,按单排脚手架计算；砌筑高度在15m以上的或砌筑高度虽缺乏15m,但外墙门窗及装饰面积超越外墙概况积60%以上的,均按双排脚手架计算.2、建筑物内墙脚手架,凡设计室内地坪至顶板下概况（或山墙高度的1/2处）的砌筑高度在3.6m以下的,按里脚手架计算；砌筑高度超越3.6m以上时,按单排脚手架计算.3、石砌墙体,凡砌筑高度超越1m以上时,按外脚手架计算.4、计算内、外墙脚手架时,均不扣除门、窗洞口、空圈洞口等所占的面积.5、同一建筑物高度分歧时,应按分歧高度分别计算.6、现浇钢筋混凝土框架柱、梁按双排脚手架计算.7、围墙脚手架,凡室外自然地坪至围墙顶面的砌筑高度在3.6m以下的,按里脚手架计算；砌筑高度超越3.6m以上时,按单排脚手架计算.8、室内天棚装饰面距设计室内地坪在3.6m以上时,应计算满堂脚手架,计算满堂脚手架后,墙面装饰工程不再计算脚手架.9、滑升模板施工的钢筋混凝土烟筒、筒仓,不另计算脚手架.10、砌筑储仓,按双排脚手架计算.11、储水（油）池,年夜型设备基础,凡距地坪高度超越1.2m以上的,按双排脚手架计算.12、整体满堂钢筋混凝土基础,凡其宽度超越3m时,按其底板面积计算满堂脚手架.二、砌筑脚手架工程量计算：1、外脚手架按外墙外边线长度,乘以外墙砌筑高度以平方米计算,突出墙外宽度在24cm以内的墙垛,附墙烟筒等不计算脚手架；宽度超越24cm以外时按图示尺寸展开计算,并入外脚手架工程量之内.2、里脚手架按墙面垂直投影面积计算.3、自力柱按图示柱结构外围周长另加3.6m乘以砌筑高度以平方米计算,套用相应外脚手架定额.三、现浇钢筋混凝土框架脚手架工程量计算：1、现浇钢筋混凝土柱,按柱图示周长尺寸另加3.6,乘以柱高以平方米计算,套用相应外脚手架定额.2、现浇钢筋混凝土梁、墙,按设计室外地坪或楼板底之间的高度,乘以梁、墙净长以平方米计算,套用相应双排外脚手架定额.四、装饰工程脚手架工程量计算：1、满堂脚手架,按室内净面积计算,其高度在3.6-5.2m之间时,计算基本层,超越5.2m时,每增加1.2m按增加一层计算,缺乏0.6m的不计.表达式如下：满堂脚手架增加层==[室内净高度-5.2]/1.2(m)2、挑脚手架,按搭设长度和层数,以延长米计算.3、悬空脚手架,按搭设水平投影面积以平方米计算.4、高度超越3.6m墙面装饰不能利用原砌筑脚手架时,可以计算装饰脚手架.装饰脚手架按双排外脚手架乘以0.3计算.五、其他脚手架工程量计算：1、水平防护架,按实际铺板的水平投影面积,以平方米计算.2、垂直防护架,按自然地坪至最上一层横杆之间的搭设高度,乘以实际搭设长度,以平方米计算.3、架空运输脚手架,按搭设长度以延长米计算.4、烟筒、水塔脚手架,区别分歧搭设高度,以座计算.5、电梯井脚手架,按单孔以座计算.6、斜道,区别分歧高度,以座计算.7、砌筑储仓脚手架,不分单筒或储仓组均按单筒外边线周长,乘以设计室外地坪至储仓上口之间高度,以平方米计算.8、贮水（油）池脚手架,按外壁周长乘以室外地坪至池壁顶面边线之间高度,以平方米计算.9、年夜型设备基础脚手架,按其外形周长乘以地坪至外形顶面边线之间高度,以平方米计算.10、建筑物垂直封闭工程量按封闭面的垂直投影面积计算.六、平安网工程量计算：1、立挂式平安网按架网部份的实挂长度乘以实挂高度计算.2、挑出式平安网按挑出的水平投影面积计算.七、装饰工程脚手架1、抹灰中零星项目：普通腰线、如阳栏板板抹灰、压顶抹灰、楼梯正面抹灰；复杂腰线,外墙3道棱及以上的抹灰；黑板抹灰；沟壁抹灰；装饰线条抹灰；2、楼空中中定额规定“二十、楼空中零星项目适用于楼梯正面、台阶正面、小便池、蹲台、池槽以及每个平面面积在1m2以内定额未列项目的块料工程‘；3、混凝土中定额规定：”（10）零星构件,适用于现浇混凝土扶手、柱式栏杆及其他未列项目且单件体积在0.05m3以内的小型构件,其工程量按实体积计算,如压顶抹灰、挑檐、腰线抹灰、面积在1平方内的抹灰等.脚手架工程量计算实例：1、外墙砌筑脚手架工程量计算：【解】(1)第3层框架单梁脚手架工程量的计算.根据四周的梁应执行单排架手架的规定,KJ-1、LL-1、KJ-4、LL-5应计取单梁脚手架.工程量=14.8×3.36×2+20.40×3.32×2m2=234.912m2综合基价：应执行4—14子目 271.86元/100m2综合基价合计=271.86×234.912/100=638.632元（2）第3层框架单梁脚手架工程量的计算.根据内部的主、次粱应执行单梁脚手架的规定,KJ-2、KJ-3、LL 2、LL-3、LL-4、L-1应计取单梁脚手架.工程量=14.80×3.36×2+20.40×3.32×3+5.10×3.36×6m2=405.456m2综合基价：应执行4—14子目 271.86元/100m2综合基价合计=271.86×405.456/100=1102.273元（3）柱子脚手架包括在梁脚手架内,不另计算.B.根据下图图示尺寸,计算建筑物外墙脚手架工程量及其综合基价.【解】（1）外墙脚手架工程量：单排脚手架(15m高)=(26+12×2+8)×15m2=870m2双排脚手架(27m高)=32×27m2=864m2双排脚手架(24m高)=(18×2+32)×24m2=1632m2双排脚手架(36m高)=26×36m2=936m2双排脚手架(5lm高)=(18+24×2十4)×51m2=3570m2（2）综合基价合计：1）单排脚手架（15m高）：应执行4—2子目 719.97元/100m2综合基价合计=719.97×870/100=6263.739元2）双排脚手架（27m 高）：应执行4—6子目 1578.03元/100m2综合基价合计=1578.03×864/100=13634.179元3）双排脚手架（24m 高）：应执行4—5子目 1109.91元/100m2综合基价合计=1109.91×1632/100=18113.731元4）双排脚手架（36m 高）：应执行4—7子目 2071.86元/100m2综合基价合计=2071.86×936/100=19392.610元5）双排脚手架（51m 高）：应执行4—8子目 2811.06元/100m2综合基价合计=2811.06×3570/100=100354.842元C.某工程370mm厚外墙平面尺寸如图所示,设计室外地坪标高-0.6m,女儿墙顶面标高+14.8m,砖墙面勾缝,门窗外口抹水泥砂浆门窗口套,计算此工程外脚手架工程量及综合基价.【解】已知条件：周长=(50+15)×2m=130m高度=(14.8+0.6)m=15.4m(1)工程量计算：130m×15.4m=2002m2(2)套定额：本工程室外地坪至女儿墙顶面高度为15.4m,按定额规定15m以上应套24m以内双排脚手架.应执行4—5子目,定额计量单元l00m2,套定额时按定额计量单元：2002／100=20.02(100m2)【解】(1)柱脚手架工程量：每根柱的脚手架工程量=(柱断面周长+3.6m)×柱高=[(0.5+0.3)×2+3.6](4.45+0.38+0.12)m2=25.74m210根柱的脚手架工程量=25.74×l0m2=257.4m2(2)梁脚手架工程量：每根梁的脚手架工程量=设计室内地坪(或楼板上概况)至梁底的高度×梁净长6m开间粱脚手架工程量=(4.45+0.38-0.15)×(6-0.5)×8m2=205.92m212m跨度梁脚手架工程量=4.68×(12-0.5)×5m2=269.1m2(3)假设该高层住宅楼为12层,现浇钢混凝土框架柱、梁按双排脚手架计算,若施工组织设计采纳钢管架,则总工程量：(257.4+205.92+269.1)m2×12=8789.04m2综合基价：应执行4—8子目 2811.06元/100m2综合基价合计=2811.06×8789.04/100=247065.188元E.按图所示,计算外脚手架及里脚手架工程量及综合基价.a）平面图b）剖面图【解】(1)外脚手架工程量：[(38.5+0.24)×2+(8+0.24)×2]×(12+0.3)m2=1089.29m2综合基价：应执行4-2子目 719.97元/100m2综合基价合计=719.97×1089.29/100=7842.561元(2)里脚手架工程量：[(8-1.8-0.24)×10+(3.5-0.24)×8]×[(3-0.12)×3+3]=997.32m 2综合基价：应执行4-20子目 147.98元/100m2综合基价合计=147.98×997.32/100=1475.834元F.如图所示,求外墙脚手架工程量及综合基价.【解】外墙脚手架工程量={[13.2+11.4)×2+0.24×4]×(4.4+0.3)+(7.8×3+0.24)×1.6+[ (5.4+11.4)×2+0.24×4]×3.8)m2=404.90m2综合基价：应执行4-1子目 526.79元/100m2综合基价合计=526.79×404.90/100=2132.972元G.已知某砖砌围墙长120m,高2.0m,围墙厚度为240mm,围墙内外壁柱为370mm×120mm,如图所示,计算围墙脚手架工程量.【解】围墙脚手架工程量=120×2.0m2=240.00m2综合基价：应执行4-1子目 526.79元/100m2综合基价合计=526.79×240/100=1264.296元【解】工程量=(3.3×4+0.24+6+0.24)×（4+0.5）=88.56m2应执行4—1子目, 526.79元／100m2综合基价合计=526.7923×88.56/100=466.525元I.如图所示高低联跨的单层工业厂房,计算该建筑物的脚手架综合基价.【解】边跨坡屋面建筑面积F=45.5×(10+0.3-0.3)m2=455.00m2边跨平均高度h=(6+0.5+3÷2)m=8m,增加层(8—6)m=2m计2层套定额4-1子目,综合基价：（639.37+90.55×2）元/100m2=820.47元/100m2定额直接费=455/100×820.47元=3733.14元边跨平屋面建筑面积=455.00 m2高度=（9.0+0.5）m=9.5m,增加层（9.5—6）m=3.5m计3层套定额(同上),基价为（639.37+90.55×3）元/100m2=911.02元/100m2定额直接费=455.00÷100×911.02元=4145.14元中跨建筑面积=(45.0+0.5)×(18+0.6)m2=846.30m2平均高度=(10+3÷2+0.5)m=12m,增加层(12—6)m=6m计6层.套定额(同上),基价为：(639.37+90.55×6)元／100m2=1182.67元／100m2定额直接费=(846.30÷100×1182.67)元=10008.94元所以定额直接费合计：(3733.14+4145.14+10008.94)元=17887.22元边跨坡屋面建筑面积=45.5×（10+18+10+0.3×2）=1756.30m2工程量=【45.5+（10+0.3）×2】×（6+0.5+3÷2）+【45.5+（10+0.3）×2】×（9+0.5）+18×（10+0.5）×2=1534.75m2综合基价：应执行4-4子目 847.80元/100m2综合基价合计=847.80×1534.75/100=13011.611元【解】此建筑物技术层层高2.3m,应计算建筑面积.建筑面积=[(3.6×6+7.2+0.24)×(5.4×2+2.4+0.24)×5+(4.5+0.3)×1.83 m=1960.13m2檐高为17m,综合基价：1109.91元/100m2综合基价合计=1960.13÷i00×708.61元=13889.68元若该题中技术层层高改为1.8m,则不计算建筑面积,因而不计综合脚手架,但因1.8m>l.2m,故需将该技术层计算单项脚手架费用；若技术层改为1.0m,则不计脚手架部份的费用.套定额9-10,但基价为53.67×2元／l00m2=107.34元／l00m2定额直接费=600÷100×53.67×2元=644.04元。

盘扣满堂架计算书-1.2m间距

承插型盘扣式楼板模板支架计算书依据规范：《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231—2010《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162—2008《建筑结构荷载规范》GB50009—2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010—2010《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205。

0 N/mm2,钢管强度折减系数取1。

00。

模板支架搭设高度为2.8m,立杆的纵距 b=1。

20m，立杆的横距 l=1。

20m，脚手架步距 h=1。

80m。

立杆钢管类型选择：B-LG—1500（Φ48×3。

2×1500)；横向水平杆钢管类型选择:SH—A—SG—1200（Φ48×3.2×1140);纵向水平杆钢管类型选择：SH-A—SG-1200（Φ48×3。

2×1140)；横向跨间水平杆钢管类型选择:SH—A-SG—1200(Φ48×3。

2×1140）；面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15。

0N/mm2，弹性模量10580。

0N/mm2。

木方0×0mm，间距250mm，木方剪切强度1。

3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000。

0N/mm2.梁顶托采用双钢管φ48×3.5mm.模板自重0。

30kN/m2，混凝土钢筋自重25。

10kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2。

50kN/m2.图盘扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采用 I=π(D4—d4)/64，抵抗距计算采用 W=π（D4-d4）/32D。

一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

钢管脚手架计算书

脚手架计算书一、脚手架设计及验算说明：本工程为科达公司施工的移动公司楼外装饰改造工程，建筑总高度50.7米，脚手架搭设高度51.9米。

因本工程外立面凸凹变化，脚手架尺寸参数根据外立面按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)设置，45.9米层以下采用落地式钢管脚手架，45.9米以上因建筑结构外挑2100mm,45.9米以上采用三角形钢管上拉下撑式悬挑脚手架。

落地架部分搭设高度为45.8米，在第6层设置钢管斜撑及拉杆，1－6层按落地式脚手架设计验算，7－12层按悬挑式钢管脚手架设计验算，45.9米以上按三角形钢管悬挑脚手架设计计算。

本计算书依据原报送方案进行验算和优化，部分计算参数需结合原报送方案璞审阅。

本计算书按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001以下简称技术规范)设计验算，同时参考《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)的荷载取值及稳定性验算相关内容编制。

二、脚手架设计验算：（一）、1－6层落地式钢管脚手架设计验算：1、计算参数⑴、脚手架参数：①、双排脚手架搭设高度为 24.3 m，立杆采用单立杆；采用的钢管类型为Φ48×3.5，为增加安全系数，计算时重量按Φ48×3.5取值，力学参数按Φ48×3.0计算。

因局部位置为三排立杆，在计算立杆强度及稳定性时按最大荷载发生位置取中间立杆计算。

②、搭设几何尺寸：立杆的横距为0.9m，立杆的纵距按建筑物尺寸有1.5m和1.6米，取大值1.6米计算。

大小横杆的步距为1.8 m；每步距中部外侧设一根大横杆作为防护栏杆；内排架距离墙0.45m；小横杆上不搭大横杆；小横杆每边伸出立杆尺寸按0.15米计算。

③、横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；④、与结构的连接点，因为是改造工程，为尽量保护原有建筑主体，采用两步三跨，连接点采用钢管形成抱箍连接在原有框架柱上，竖向间距3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接，对没有柱子的部位采用楼板和铜管打孔连接。

脚手架计算示例

脚手架计算书(1)本工程脚步手架采用Φ48×3.5无缝钢管，立杆横距为1.05m，立杆纵距为1.8m，步距为1.8m，共9步16.2m；施工作业层按一层计，则脚手片满铺三层，自重标准值为0.1KN/m2；脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工，自重标准值为0.1KN/m2。

一、横向、纵向水平杆计算1、横向、纵向水平杆的抗弯强度按下式计算：≤fσ=MW式中M—弯矩设计值，按M=1.2M GK+1.4 M GK计算；M GK为脚手板自重标准值产生的弯矩；M QK为施工荷载标准值产生的弯矩；W—截面模量，查表Φ48×3.5mm钢管W=5.08cm3；f（1。

ag k=0.1×1.05/3=0.035KN/m=35N/m按图2静载布置情况考虑跨中和支座最大弯矩。

M1M B=M C=-0.1g K l a2b、考虑活载情况M1中=0.101q K l a2按图5种活载最不利位置考虑支座最大弯矩。

1中M GK=0.08g K l a2=0.08×35×1.82M QK=0.101q K l a2=0.101×1050×1.82=343.6 N.mM=1.2M GK+1.4M QK=1.2×9.07+1.4×横距l0=1050mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a1=350mm，a2=100mm。

a、考虑静载情况P= g k×l0=35×1.8=63N=M W =540.79×10 5.08×103=106.45N/mm 所以横向水平杆的抗变强度满足安全要求。

2、纵向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力应符合下式规定： R ≤Rc式中R—纵向水平杆传给立杆的竖杆作用力设计值；Rc—扣件抗滑承载力设计值，按规X表取Rc=8000N。

由图7可知，R PA=32P+ M PA1.05=1.5×63+0.28/1.05=94.77N由图8可知，当M QA=12qa12=0.5×5400×0.32=243 N.m，最大支座反力为R QA=3 2Q+M QA1.05=1.5×1890+243/1.05=3066.42N则R=1.2R PA+1.4R QA=1.2×94.77+1.4×3066.42=4406.72N〈Rc=8000N 所以横向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力满足安全要求。