水泥罐基础承载力验算
水泥罐设计
水泥罐基础设计书一、100T水泥罐基础计算本工程选用100T水泥罐进行承载力验算。
场地基承载力特征值为300Kpa。
基础承台平面尺寸设定为2500mm×2500mm，高度为800mm。
承台混凝土强度等级均为C20。
1.1水泥罐计算1.1.1参数信息水泥罐型号：100T水泥罐，自重（满罐时包括水泥总量在内）F1=1060.00KN（水泥满载1000KN，罐体自身总重为60KN）水泥罐高度H=19.400m,水泥罐身宽度B=3.00m,，罐体支撑架宽度为1.91m。
混凝土强度:C20，钢筋级别：Ⅱ级，承台长度Lc或宽度Bc=2.500m承台厚度Hc=0.8m，基础埋深D=0.6m，承台箍筋间距S=150mm，承台单层钢筋采用φ18@150，双向布置，保护层厚度：50mm福清风荷载为0.75KN/m2。
1.1.2地基基础承载力验算依据<<建筑地基基础设计规范>>(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
Pmax=(F+G)/A+M/W；式中F：水泥罐作用于基础的坚向力，它包括水泥罐自重及满罐时的水泥总量，F=1.2×1060=1272KN。
G：基础自重和基础上面的土重，G=25.0×(2.5×2.5×0.8)×1.2=150KN；Bc：基础底面的宽度，取Bc=2.50m，A=2.5×2.5=6.25m2；W：基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=2.6m3；M：倾覆力矩，主要风荷载产生的力矩，M=1.4×0.75×3.0×19.4×1.91=116.72KN.m；a：合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m），按下式计算：A=2.50/2-116.72/(1272+150)=1.168经过计算得到：最大压力设计值：Pmax=(1272+150)/6.25+116.72/2.6=272.41kpa 偏心距较大时压力设计值：Pkmax=2×（1272+150）/（3×3×1.8）=267.79kpa地基基础承载力验算：强夯地基承载力值为：fa=300.00kpa地基承载力特征值fa=300.00kpa大于最大压力设计值Pkmax=267.79kpa，满足要求。
200吨水泥罐基础承载力计算
200吨水泥罐基础承载力计算【原创实用版】目录1.引言2.200 吨水泥罐的基础承载力计算方法3.结论4.参考文献正文1.引言水泥罐是混凝土搅拌站中常用的一种设备，用于储存散装水泥或粉煤灰等固体粉状拌合剂。
随着水泥罐容量的增大，对其基础承载力的要求也越来越高。
本文以 200 吨水泥罐为例，介绍如何计算其基础承载力。
2.200 吨水泥罐的基础承载力计算方法计算 200 吨水泥罐的基础承载力，需要考虑以下几个方面：(1) 水泥罐自重200 吨水泥罐的自重在 7.5 吨左右，这是计算基础承载力的重要依据。
(2) 水泥罐内物料重量水泥罐内物料重量是计算基础承载力的主要因素。
以 200 吨为例，需要考虑罐内物料的重量对基础承载力的影响。
(3) 物料堆积密度物料堆积密度是影响基础承载力的另一个重要因素。
不同的物料堆积密度会对基础承载力产生不同的影响。
(4) 基础底面积基础底面积是计算基础承载力的重要参数。
基础底面积越大，基础承载力就越大。
根据上述因素，可以采用以下公式计算 200 吨水泥罐的基础承载力：基础承载力 = (水泥罐自重 + 水泥罐内物料重量) / 物料堆积密度/ 基础底面积3.结论通过以上计算方法，可以得出 200 吨水泥罐的基础承载力。
在实际工程中，还需要根据具体情况进行调整，以确保水泥罐的安全稳定。
4.参考文献[1]: 200 吨水泥罐基础承载力计算[2]: 金隆水泥仓（罐）安装有水除尘或电除尘装置，可以对一些悬浮的颗粒进行过滤或吸附，能够有效减少水泥仓（罐）中的原料的悬浮颗粒溢出仓体外，可以有效减轻对周围环境的污染，保障工作人员的身体健康。
产品介绍：水泥罐由仓体钢结构部分、爬梯、护栏、上料管、除尘器、压力安全阀、高低料位计、卸料阀等组成。
除尘系统、破拱装置、料位装置的说明：1.除尘系统：水泥罐顶部装有电动除尘装置，可有效吸附仓体内悬浮颗粒，减轻对周围环境的污染[3]: 200 吨水泥罐的自重是多少[4]: 【200 吨水泥罐】[5]: 500 吨）片装水泥罐（中阳厂家）,福建 100 吨水泥罐厂家：139****3660，混凝土搅拌站对水泥质量稳定性要求较高。
最新100t水泥罐验算
100t水泥罐验算水泥罐矩形板式基础计算书计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、水泥罐属性二、水泥罐荷载1、水泥罐传递至基础荷载标准值2、水泥罐传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 4 基础宽b(m) 4 基础高度h(m) 1.25基础参数基础混凝土强度等级C25 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 100 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3 基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.6 基础底面以下的土的重度γ(k N/m3) 19 基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3) 19 基础埋置深度d(m) 1.25基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4×4×1.25×25=500kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×500=675kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=235.2kN·mF vk''=F vk'/1.2=16.8/1.2=14kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=317.52kN·mF v''=F v'/1.2=22.68/1.2=18.9kN基础长宽比：l/b=4/4=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=4×42/6=10.67m3W y=bl2/6=4×42/6=10.67m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： M kx=M k b/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·m1、偏心距验算满罐时：相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y偏心荷载合力作用点在核心区内。
搅拌站水泥罐基础检算
搅拌站水泥罐基础检算粉罐处地基承载力f=444kp，地基基础长16m,宽4m,高1m,每个基础立5各粉罐，粉罐自重为11t，可装水泥150t，资阳地区历史最大风速为18.3m/s。
地面1、验算地基承载力,按5各粉罐装满水泥验算，123(462 2.41151505)10009.890179600G G G G N =++=⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯=1G -基础混凝土自重，2G —粉罐自重，3G -水泥重量。
21375748/37646G G f N m kp A ====⨯＜444kp ，安全。
2、验算抗倾覆，当空罐是最可能倾覆:垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下式计算:1230w k k k w =式中 w -—---风荷载标准值，kN/m2;2k ----z 高度处的风振系数； 1k --—-风荷载体型系数;3k ——--风压高度变化系数;w --—基本风压值，kN/m2。
基本风压系以当地比较空旷平坦地面上离地 10m 高统计所得到 30 年一遇 10min 平均最大风速 υ0（m/s ）为标准，按 0w ＝υ02/1。
6确定的风压值。
υ0=18。
3m/s1k =0。
82k =1。
0322t 391631[]2400.025*******d R l=2.4102096132Nmm 2k F MP MP A F ττππμ===〈=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=握=0。
922012300.8 1.00.9150.7/1.6v w k k k w N m ==⨯⨯⨯= 155150.716.5 3.1539163F wA N ==⨯⨯⨯=22140.5 3.5462 2.410009.851110009.822222 4.216.53916313.5(21.50.3)2f G G b G K F ⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯===⨯⨯-+4.2＞1.5，安全。
3、验算预埋件抗剪力和抗拔力粉罐预埋件示意图，钢筋采用25的螺纹钢筋2391631[]2400.025*******F MP MP A ττπ===〈=⨯⨯⨯⨯⨯⨯钢筋握裹里的计算:t dR l=2.4102096132N 2F πμ=⨯⨯=握t R 为握裹应力,μ为钢筋周长，l 为钢筋长度,t R 查表得2.4N/2mm 设每根钢筋在风力作用下受到拉力为f, 4×2×5×3f=13.5F,f=4405N ＜F 握,安全。
(整理)100t水泥罐验算.
水泥罐矩形板式基础计算书计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、水泥罐属性二、水泥罐荷载1、水泥罐传递至基础荷载标准值2、水泥罐传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4×4×1.25×25=500kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×500=675kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=235.2kN·mF vk''=F vk'/1.2=16.8/1.2=14kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=317.52kN·mF v''=F v'/1.2=22.68/1.2=18.9kN基础长宽比：l/b=4/4=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=4×42/6=10.67m3W y=bl2/6=4×42/6=10.67m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·m1、偏心距验算满罐时：相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(1150+500)/16-166.31/10.67-166.31/10.67=71.94kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。
空罐时，相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y(150+500)/16-166.31/10.67-166.31/10.67=9.45kPa≥0=偏心荷载合力作用点在核心区内。
水泥罐基础承载力验算
水泥罐基础承载力验算大沽河特大桥水泥罐基础承载力验算一、工程简介大沽河特大桥中心桩号为K13＋040，大沽河特大桥起讫桩号为k12+095.5～k13+984.5，桥全长1889m。
本桥跨径布置为47×40m，共12联，桥跨组合为11×（4×40）＋1×（3×40）m，交角1000角，桥净宽2×12m。
上部结构采用跨径40装配式后张法预应力简支转连续箱梁，半幅4片，共376片箱梁。
我部拟在K14+295～K14+405路基左侧布置两个拌和站，拌和站水泥罐满装水泥100吨，水泥罐自重10吨。
水泥罐基础采用扩大基础，扩大基础设计为4.2*4.2*0.6 m3的单片钢筋网片基础，扩大基础上布置四个立柱钢筋混凝土基础，立柱顶预埋与水泥罐相连接的钢板。
青岛属于海洋性季风气候，冬季受西伯利亚地区移来的冷高压影响，夏季受西太平洋副热带高压控制。
两者为不同属性的半永久性高压。
3月中旬开始,由于冷高压在海上停留,维持稳定的东南流场,东南风显占优势。
仲秋开始，极地冷空气活跃，北向风重占优势。
受地形影响，我市终年多东南和西北两个风向。
年平均风速4.9m/s,各月平均风速以3月最强为5.6m/s,9月最弱为4.1m/s。
设计水泥罐基础时风速考虑为20 m/s。
二、计算依据(1)《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；(2)《公路施工技术》人民交通出版社 2003；（3）《路桥施工计算手册》人民交通出版社 2001；二、承载力验算(1)水泥罐满装重量及自重：G1=1100KN(2)水泥罐底立柱混凝土及钢筋重量：G2=0.6m*0.6m *1.5m*4*26KN/ m3+2KN =58.2 KN(3)水泥罐扩大基础混凝土及钢筋重量：G3=4.2m*4.2 m *0.6m*26KN/m3+2.6KN =278 KN(4)风速作用力：F=v2/1600*8*2.2=202/1600*8*2.2=44 KN(5)荷载组合：按照地基承载能力极限状态组合原则，基本组合为：G=G1+G2+G3 =1100+58.2+278=1436.2KN(6)基础底面积：S=4.2*4.2=17.64m2(7)基础底面的抵抗矩：W=1/6bl2=1/6*4.2*4.22=12.348 m3(8)作用在基础底面中心的弯矩：M=44KN*6.1m=268.4 KN〃m(9)基底压力P max=G/S+M/W=1436.2KN/17.64 m2+268.4KN〃m /12.348 m3=103.2KPa (10)采用轻型触探仪检测路基承载力为150KPa，后附承载力检测试验资料。
3搅拌站水泥罐基础承载力检算
3#搅拌站水泥罐基础承载力检算一、地基基础现场情况根据现场地质报告表明，土层为细砂，现场通过打木桩使其挤密，桩侧摩阻力取为50 Kpa。
二、水泥罐基础尺寸根据罐体确定为22.46×4×1.6m，由于实际需要基础扇型布置。
基础下面采用φ820×8mm，长度为4m，每个罐子下面4根，总根数为24根。
按照此尺寸检算地基承载力与单桩。
1、竖向荷载计算（外力）作用在基础顶面的荷载有竖向力、水平剪力、弯矩，统一按照中心受压基础检算。
荷载计算：FK=6×（G 罐＋G 水泥）＝6（11t+150t）＝966t=9660KNG 罐——罐体重量G 水泥——罐储存水泥重量GK＝基础自重＋回填土重量＝107.81×1.6×25/10＋60.5t =491.7t＝4917KNG=FK+GK＝14577KN最大应力：14577/（1.2×22.46×4）=135Kpa计算结果fK=135KPa≤fa=190KPa 承载力满足要求2、单桩承载力计算（外力）平均一个桩基的单桩承载力为：P=G/24=607.4KN桩打入桩最大容许承载力：〔ρ〕=1/k(U∑f1L1+AR)式中〔ρ〕--桩的容许承载力KNU-----桩身横截面周长mf1----桩身穿过各地层与桩身之间的极限摩阻力KPa ；查《路桥施工计算手册》和设计院地质勘探成果，取f1=50kpa.L1----各土层厚度m L1=3.5A-----桩底支撑面积m2R-----桩尖极限磨阻力Kpa， R=0K----安全系数，本设计采用2。
桩基采用φ820mm钢管桩，壁厚δ=8mm，管内填砂密实，采用打桩振动锤击下沉。
不计桩尖承载力，仅计算钢管桩侧摩阻。
单桩承载力为〔ρ〕=813.3KN,大于钢管桩承受荷载Pmax=607.4KN。
满足要求。
三、抗台风计算罐体总长度21m，支腿长度8m，罐体直径：3.5m，自重：11t，满载时载重150t+11t。
水泥罐基础计算书
水泥罐基础计算书1、基本参数水泥罐自重6t ，满装水泥100t ，共重106t 。
支腿高3m ，罐身8.05m 。
基础深度1.7m ，底面为边长4m 的正方形。
2、地基承载力①修正地基承载力计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算： f a = f ak ＋ηb ·γ·(b －3)＋ηd ·γm ·(d －0.5) (式5.2.4)111水泥罐基础平面图1-1剖面-配筋图式中：f ak = 100.00 kPaηb = 0.00，ηd = 1.00γ = 19 kN/m3，γm = 19 kN/m3b = 4 m，d = 1.7 mfa = fak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5)= 100.00＋0.00×19×(4.00－3.00)＋1.00×19×(1.7－0.50)= 122.80 kPa修正后的地基承载力特征值f a = 122.80 kPa②轴心荷载作用下地基承载力：P1+P2=1560KN，受力面积A=16×106mm2，P/A=1560KN/16=97.5KPa≤f a，满足要求。
3、抗倾覆计算①风力计算水泥罐体按通体罐接受水平风荷载计算，所受风荷载：F=A×W=3.4×8.05×0.7=19.159KN式中W为基本风压，深圳市为0.7KN/m2平均作用高度：H=8.05÷2＋3=7.025m倾覆力矩：M倾=F×H=19.159×7.025=134.6KN·m②抗倾覆计算：抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足及抗倾覆满足。
基础及水泥罐总重：P=60+500=560KN稳定力矩：M稳=560×1.7/2=476KN·mM倾/M稳=476/134.6=3.5＞2即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。
水泥罐基础承载计算 (1)
国道丹东至阿勒泰公路绥滨至名山段扩建工程B1标段水泥罐基础承载计算编制：审核：审批：黑龙江龙建路桥第五工程有限公司国道丹东至阿勒泰公路绥滨至名山段扩建工程B1标段项目经理部一、编制说明：本方案编制是根据施工现场土质情况及水泥罐特点而进行的，为确保有足够的水泥贮藏量，保证工程顺利进行，本工程计划投入四座90T水泥罐。
二、编制依据：1、施工现场总平面布置图；2、水泥罐总示意图及基础图参数（厂家提供）；3、周边建筑物相邻情况；三、水泥罐定位：水泥罐定位图详见下图。
四、水泥罐基础及承台设计：1、本水泥罐基础根据现场实际地质情况，采用天然基础。
2、基础承台设计为：承台砼为C25、承台尺寸为4000×4000×2000mm；其水泥罐的地脚螺栓根据厂家说明书配置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
五、水泥罐基础、承台计算：1、基础竖向承载力验算：参照地质勘察报告中K25、K27桥位资料，本基础位置的地基持力层为细砂层，其该层土的承载力特征值为130KN/m2。
V=100t×9.8=980KNG =4×4×2×2.5×9.8=784KNδ地=（G+V）/A=（980+784）/16=110.25KN/m2＜〔δ地〕=130KN/m2所以，满足要求。
其中式中：V—为水泥罐满载时总重量100T，取水泥罐说明书。
G—为基础承台重量。
A—为基础承台接触面积。
2、基础抗倾覆验算：ωk=βzμsμzω0=0.41 kN/m2ωk—风荷载标准值（kN/m2）；βz—高度z处的风振系数，查《建筑结构荷载规范》取1.0；μs—风荷载体形系数，查《建筑结构荷载规范》取0.8；μz—风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》取1.13；ω0—基本风压（kN/m2），查《建筑结构荷载规范》风压按富锦地区50年一遇，取0.45。
只需计算水泥罐空载情况下抗倾覆即可：风力平均作用高度：11.7/2+2.3=8.15m重力抗倾覆力矩M稳=F×H=(G+V空)×L=（4×4×2×9.8×2.5+10×9.8）×（4/2）=1764KN/m2倾覆力矩M倾=F×H=A×ωk×H=（3×10×0.41）×8.15=100.245KN/m2M稳/M倾=17.6＞1.5水泥罐满足抗倾覆要求。
水泥罐基础验算
水泥储存罐基础验算本中心拌合站共1台搅拌机，每台搅拌机配置100t水泥储存罐4个。
设计水泥储存罐基础面积62.9m2，厚度1m，基础边缘距罐体支撑立柱中心0.8m。
如图示：1.地基承载力验算：结构物荷载P=P1水泥罐+P2水泥+P3基础重其中P1水泥罐=4个×10t×10N/kg=400KN；P2水泥=4个×100t×10N/kg=4000KN；P3基础=62.9*1*25KN/m3=1572.5KN；则P=P1+P2+P3=400+4000+1572.5=5972.5KN。
对地基压强W=P/S=5972.5/62.9=95Kpa,W*1.2=113.9Kpa。
当实际承载力不小于113.9Kpa时，即满足安全。
2.抗倾覆验算以一个罐体为例，基础尺寸为长3.865m×宽3.865m×高1m。
罐体为圆柱体，安装高度15m，罐高10m，直径3.2m，有4根立柱支撑于基础之上。
基础长垂直于罐体表面风荷载标准值ωk=βz·μs·μz·ωo其中ωk——风荷载标准值，KN/m2；水泥储存罐受力示意图（cm）βz——Z高度处风振系数，取1；μs——风荷载体型系数，取0.8；μz——风压高度变化系数，B累地面粗糙度15m高度取1.14；ωo——基本风压值，内蒙古鄂尔多斯风压取0.5KN/m2。
则ωk=1×0.8×1.14×0.5=0.45KN/m 2，规范为0.5KN/m2,故取0.5KN/m2。
罐体迎风面积S=10×3.2=32m 2风力对地基倾覆点造成的弯矩值为：E1=0.5×32×10=160KN ·m黄土重度γ=13.5KN/m 3，粘聚力c=0，内摩擦角ψ=30°。
则主动土压力F=h )245(tan 212⨯+︒∙⨯ϕγh =0.5×13.5×1×tan 2(45°+30°/2)×1=125.35KN/m则E2=125.35×3.865×1=484.48KN ·m>E1=144KN ·m ，满足抗倾覆安全要求。
搅拌站水泥罐基础检算
搅拌站水泥罐基础检算粉罐处地基承载力f=444kp，地基基础长16m，宽4m，高1m，每个基础立5各粉罐，粉罐自重为11t，可装水泥150t，资阳地区历史最大风速为18.3m/s。
地面1、验算地基承载力，按5各粉罐装满水泥验算，G G1 G2 G3(462 2.41151505)10009.890179600NG1-基础混凝土自重，G2-粉罐自重，G3 f1-水泥重量。
375748N/m 376k p＜444kp，安全。
A 462、验算抗倾覆，当空罐是最可能倾覆：垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下式计算：w k1k2k3w0式中-----风荷载标准值，kN/m2；k2----z 高度处的风振系数；k1----风荷载体型系数；k3----风压高度变化系数；w0---基本风压值，kN/m2。
基本风压系以当地比较空旷平坦地面上离地10m 高统计所得到30年一遇10min 平均最大风速υ0（m/s）为标准，按＝υ02/1.6确定的风压值。
υ0=18.3m/sk1=0.8k k 23=1.01MP []240MP=0.9 544A 0.0254F握R t l=2.4102096132Nmm2w k1k2k3w 0 0.8 1.00.9150.7N /m1.62G G2wwF391632544d22vF 5wA 1 5150.7 16.5 3.15 39163NK fG 1 0.5 3.5 4 62 2.4 1000 9.8 5111000 9.8 2 2 2 2 2 16.5 39163 13.52 4.2 4.2＞1.5，安全。
3、验算预埋件抗剪力和抗拔力粉罐预埋件示意图，钢筋采用 25 的螺纹钢筋 5 44A 39163 0.025421MP []240MP钢筋握裹里的计算： F 握 R t l=2.4 d2 1020 96132N R t 为握裹应力， 为钢筋周长，l 为钢筋长度， R t 查表得 2.4N/ mm2 b G G 4 2 2F (21.5 0.3) F 5 44设每根钢筋在风力作用下受到拉力为f，4×2×5×3f=13.5F,f=4405N＜F握,安全。
混凝土搅拌站基础验算
混凝土搅拌站基础验算一、概况XX工程扭王块预制场拟采用JS750搅拌站一台，现根据厂家图纸和现场地基条件设计和验算储料罐基础承载力及罐体抗倾覆能力。
二、基础地质根据现场开挖的情况，基础地质为细砂，地基承载力参照工程区域勘察资料，地基承载力基本容许值fa为150 kpa，容重14KN/m3。
三、承载力计算基础承载力按照《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011相关公式计算。
（1）基础底面压力的计算计算公式：水泥罐的重量：水泥罐高10.0m，直径约3.0m，罐体和储料重量按照1000KN计算。
基础重量：基础3.5*3.5*0.8（长*宽*高）基础重量：3.5*3.5*0.8*24=235.2KN覆土重量：3.5*3.5*2.2*14=377.3KNP k=（1000+235.2+377.3）*1.2（自重分项系数）/(3.5*3.5)=158kpa（2）地基承载力特征值计算承载力修正系数查表得：ηb=2.0,ηd=3.0基础底面以上土的加权平均重度：r m=(24*0.8+14*2.2)/(0.8+2.2)=16.7 KN/m3修正后的地基承载力特征值为：fa=150+2*14*（3.5-3）+3.0*16.7*（3-0.5）=289.25kpa（3）地基承载力结论地基承载力满足规范要求。
四、抗倾覆计算按照《港口工程荷载规范》JTS144-1-2010相关公式计算。
（1）风荷载计算：查《建筑结构荷载规范》风荷载体型系数：取0.8风压高度变化系数：查表取1.56基本风压：按照崇武取值0.85风荷载标准值：0.8*1.56*0.85=1.061kpa（2）抗倾覆计算计算图示计算概况：水泥罐为空罐时为最不利工况空罐与基础自重P1=167KN（空罐重量）+235.2+377.3=779.5KN风荷载P2=1.061*47（罐子受风面积）=50KNK=M1/M2=（P1*0.5*3.5（基础宽））/（50*14（罐子中心距离基础底的距离））=779.5*0.5*3.5/700=1.95抗倾覆结论：抗倾覆稳定系数满足规范大于1.5的要求。
200吨水泥罐基础承载力计算
200吨水泥罐基础承载力计算
摘要：
一、水泥罐基础承载力计算的重要性
二、水泥罐基础承载力计算的方法
三、水泥罐基础承载力计算的注意事项
四、结论
正文：
水泥罐基础承载力计算对于确保水泥罐在使用过程中的安全稳定至关重要。
基础承载力计算的不准确可能会导致基础结构设计不合理，使水泥罐在使用过程中产生不稳定现象，甚至危及人身和财产安全。
水泥罐基础承载力计算的方法主要包括以下几个步骤：
1.确定计算模型：根据水泥罐的结构形式、尺寸和材料，建立合理的基础计算模型。
2.计算水泥罐的自重：根据水泥罐的尺寸、材料和密度，计算出水泥罐的自重。
3.计算水泥罐基础底面的压力：根据水泥罐的自重和基础底面的面积，计算出水泥罐基础底面的压力。
4.计算水泥罐基础的抗剪强度：根据水泥罐基础底面的压力和基础材料的抗剪强度指标，计算出水泥罐基础的抗剪强度。
5.计算水泥罐基础的承载力：根据水泥罐基础的抗剪强度和基础底面的形状，计算出水泥罐基础的承载力。
在计算水泥罐基础承载力时，需要注意以下几点：
1.基础材料的选择：根据水泥罐的使用环境和承载要求，选择合适的基础材料。
2.基础尺寸的确定：根据水泥罐的尺寸和基础承载力要求，合理确定基础尺寸。
3.考虑水泥罐基础的稳定性：在计算水泥罐基础承载力时，需要考虑基础的稳定性，避免基础在水泥罐使用过程中产生不稳定的现象。
总之，水泥罐基础承载力计算是确保水泥罐安全稳定运行的重要环节。
水泥罐抗倾覆验算
K114水稳拌合站水泥罐地基承载力及抗倾覆验算计算书日期：2019年5月6日一、各项参数水泥储存罐各项参数：直径3m，高12.5m，自重3.8T；满罐时水泥重100t。
立柱采用4根Φ220×2、壁厚10mm无缝钢管与基础连接，水泥储存罐立柱高4.0m 根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）8.2.9条b短=3100mm<bc+2h0=2100+400+2x2100=7500mm故基础短边尺寸小于或等于承载板宽度加两倍基础有效高度，应按照8.2.9条验算基础交接处截面受剪承载力。
（1）基本组合剪力设计值计算基地净反力：Pj =1.35Fk/A=1.35×1000/3.1/3.1=140.5kPaAl=3.1×（3.1-2.1-0.4）×0.5=0.92m2剪力设计值Vs= Pj× Al=140.5×0.93=130.7kN（2）受剪切承载力计算截面高度影响系数：βhs=（800/h0）1/4=（800/2000）1/4=0.795C35混凝土：ｆt=1.57MPa截面面积：A0=3.1×2.5=7.75m20.7βhsｆt A0=0.7×0.795×1.57×1000×7.75=6771kN（3）受剪验算Vs<0.7βhsｆt A0，受剪切承载力满足规范要求二、计算说明：1、由于水泥储存罐建在高处，所以没有发生意外碰撞的可能，计算时不考虑外界碰撞；水泥储存罐基础在浇筑时，已经对基底标高，顶面标高，预埋钢板标高经过严格控制，高差都控制在±1cm内，所以对水泥储存罐自身倾斜带来的水平分力忽略不计。
计算时主要考虑风对罐体的影响。
2、计算时均按最不利因素考虑，风力采用当地极少见的10级风(风速28.4m/s)，有效的受风面分别计算。
2个罐按连接体计算，对罐与罐之间的空隙不再折减。
搅拌站水泥罐基础承载力检算
拌合站水泥罐基础承载力检算一、地基基础现场情况地质报告表明反映持力层地基承载力为65 Kpa，回填土重度取15KN/m3。
二、水泥罐基础尺寸根据罐体确定为22×5.5×1.5m，由于实际需要基础扇型布置。
按照此尺寸检算地基承载力。
1、竖向荷载计算（外力）作用在基础顶面的荷载有竖向力、水平剪力、弯矩，统一按照中心受压基础检算。
荷载计算：FK=G罐＋G水泥＝20t+600t＝620t=6200KNG罐——罐体重量G水泥——罐储存水泥重量最大应力：6200/121=51.24KPaGK＝基础自重＋回填土重量＝453.75＋60.5t =514.25t＝5142.5KN最大应力：5142.5/121=42.5Kpa应力合计5 1.24Kpa＋42.5Kpa＝93.7 Kpa修正后地基承载力特征值fa=65+0*(5.5-3)+5142.5/121=107.5KPa 计算结果fK=93.7KPa≤fa=107.5KPa 承载力满足要求2、抗台风计算本地台风多，罐体必须考虑风力影响，罐体纵、横向受风力影响很大，假设罐体高19米,圆形直径按照平面4.5米宽度计算，风力系数1.12考虑。
则罐体板基础风力W风＝1.5×1×1.12＝1.68KN 罐体板基础弯矩M=1.68KN×（1.5/2）=1.26 KN·M罐体风力W风＝19×4.5×1.12＝95.76KN罐体弯矩M=95.76KN×（3/2）=63.84 KN·M合计风力p=1.68KN+95.76KN=97.44KN合计弯矩M=1.26 +63.84 =65.1 KN·M搅拌站基础受静止荷载，无冲击荷载影响，只考虑风力产生的滑移影响，基础风力（按照台风力）产生的荷载97.44KN。
采取基础增加人工挖孔桩埋置设置，相当于罐体基础增加缆风绳加固。
根据基础地质情况，挖孔桩直径Φ1.5m设计，深度5m，C30混凝土浇注。
水泥罐基础承载计算
个人收集整理-ZQ本方案编制是根据施工现场土质情况及水泥罐特点而进行地，为确保有足够地水泥贮藏量，保证工程顺利进行，本工程计划投入一座水泥罐.二、编制依据：、施工现场总平面布置图；、水泥罐总示意图及基础图参数（广州加木鸿基实业公司提供）；、周边建筑物相邻情况；三、水泥罐定位（中心线）：水泥罐定位图详见平面布置图.四、水泥罐基础及承台设计：、本水泥罐基础根据现场实际地质情况，采用天然基础；、基础承台设计为：承台砼为、承台尺寸为××；其水泥罐地地脚螺栓具体做法由公司设备科配置.文档收集自网络，仅用于个人学习五、水泥罐基础、承台计算：、基础竖向承载力验算：参照查广东省地质工程勘察公司地质勘察报告中、孔资料得，本基础位置地地基持力层为②粉质粘性土层，其该层土地承载力特征值为.文档收集自网络，仅用于个人学习***δ地（）（）＜〔δ地〕文档收集自网络，仅用于个人学习所以，满足要求.其中式中：—为水泥罐满载时总重量，取水泥罐说明书.—为基础承台重量.—为基础承台接触面积.—混凝土基础长边；—混凝土基础短边.、基础抗倾覆验算：－＞×（×××）×（）－×（×）＞所以，满足要求.—自重及压重产生地稳定力矩；—风荷载标准值，取，取水泥罐说明书；—水泥罐侧面受力面积.六、基础承台配筋（详基础大样）七、注意事项：、水泥罐地安装必须以设备科提供地底座尺寸及地脚螺栓为准，如机型有所变更时，本方案地定位尺寸须重新进行调整.文档收集自网络，仅用于个人学习、水泥罐基础砼强度必须达到后方可投入安装及使用.、基础土质要求承载力必须达到吨.、水泥罐应设有避雷针接地和保护接地措施.附图水泥罐基础施工大样图1 / 1。
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大沽河特大桥水泥罐基础承载力验算
一、工程简介
大沽河特大桥中心桩号为K13＋040，大沽河特大桥起讫桩号为k12+095.5～k13+984.5，桥全长1889m。
本桥跨径布置为47×40m，共12联，桥跨组合为11×（4×40）＋1×（3×40）m，交角1000角，桥净宽2×12m。
上部结构采用跨径40装配式后张法预应力简支转连续箱梁，半幅4片，共376片箱梁。
我部拟在K14+295～K14+405路基左侧布置两个拌和站，拌和站水泥罐满装水泥100吨，水泥罐自重10吨。
水泥罐基础采用扩大基础，扩大基础设计为4.2*4.2*0.6 m3的单片钢筋网片基础，扩大基础上布置四个立柱钢筋混凝土基础，立柱顶预埋与水泥罐相连接的钢板。
青岛属于海洋性季风气候，冬季受西伯利亚地区移来的冷高压影响，夏季受西太平洋副热带高压控制。
两者为不同属性的半永久性高压。
3月中旬开始,由于冷高压在海上停留,维持稳定的东南流场,东南风显占优势。
仲秋开始，极地冷空气活跃，北向风重占优势。
受地形影响，我市终年多东南和西北两个风向。
年平均风速4.9m/s,各月平均风速以3月最强为5.6m/s,9月最弱为4.1m/s。
设计水泥罐基础时风速考虑为20 m/s。
二、计算依据
(1)《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；
(2)《公路施工技术》人民交通出版社2003；
（3）《路桥施工计算手册》人民交通出版社2001；
二、承载力验算
(1)水泥罐满装重量及自重：G1=1100KN
(2)水泥罐底立柱混凝土及钢筋重量：
G2=0.6m*0.6m *1.5m*4*26KN/ m3+2KN =58.2 KN (3)水泥罐扩大基础混凝土及钢筋重量：
G3=4.2m*4.2 m *0.6m*26KN/m3+2.6KN =278 KN (4)风速作用力：F=v2/1600*8*2.2=202/1600*8*2.2=44 KN
(5)荷载组合：按照地基承载能力极限状态组合原则，基本组合为：G=G1+G2+G3 =1100+58.2+278=1436.2KN
(6)基础底面积：S=4.2*4.2=17.64m2
(7)基础底面的抵抗矩：
W=1/6bl2=1/6*4.2*4.22=12.348 m3
(8)作用在基础底面中心的弯矩：M=44KN*6.1m=268.4 KN·m
(9)基底压力P max=G/S+M/W
=1436.2KN/17.64 m2+268.4KN·m /12.348 m3=103.2KPa。