R410A制冷剂和POE VG 68润滑油混合物热物性模型
R410a制冷剂性能参数的显式快速计算模型__过热区方程_洪迎春
+ h wc
- 5
dc+ ecp - f cp gc @
- qc
+ j cp
gc
+ lcp
rc
h wc
- nc
( 1)
式中, 各系数的取值分别为 : ac = - 7. 153 @ 10 , cc = - 1 . 059 , ec = 0 . 082 , gc = 0 . 333 , j c = 8. 224 @ 10 , lc = 0. 276,
3
( 4)
bc = - 0 . 722 dc = - 4. 971 f c = 2. 348 ic = - 0 . 729 qc = 0. 544 rc = - 0 . 009 wc = 0. 921
a c = 0. 006, cc = - 8. 965, f c = 717. 376 , c3 = 1. 746 @ 10 ,
2. 1 状态方程法计算的性能参数 性 , 采用与饱和线完全相 同的 M art in - H ou 状态方 程
[ 10]
式中 , 各系数的取值分别为: a2 = 0. 002, a4 = - 2. 584, a6 = 5. 292, b 3 = 5. 333, b 5 = - 3. 174, c2 = - 0. 081, c4 = 0. 023, c6 = - 1. 907, nc = - 1 . 000 ( 4) 已知温度和比容, 则比定容热容为 cT = ac+ bcT + ccT 2 + dcT 3 + f c 2 T
nc = - 2. 967 @ 10- 9 , RT T= + p
( 3) 已知压力和温度, 比容为
R410A冷媒产品设计
R410A由R32（二氟甲烷）和R125（五氟乙烷）组成的混合物外观无色，不浑浊，易挥发，沸点为-51.6℃，凝固点为-155℃；不破坏臭氧层。
其分子式中不含氯元素故不破坏臭氧层毒性极低，容许浓度和R22同样不可燃.空气中的可燃极性为0.化学和热稳定性高。
与R22相比，R410A系统有一个显著的优势：蒸发器的热传递高35%，冷凝与R410A相匹配的系统较之R22的系统，可以采用较小体积的冷凝器和蒸发器，成本更低，而且最高可达30%的制冷剂充注减且还能提高整个系统的可靠性.水分溶解性与R22几乎相同.R22使用的是矿物油，R410A使用的是POE合成油.R410A材料相容(与R407C相同)与冷媒及POE油相容性不明的有机材，不要使用。
与R22相比，R410A及POE油对有机材、金属攻击性小，现材料使用基本无问题。
阀门密封橡胶件推荐使用HNBR。
A/C制造过程水份管理加强（油中水份500PPM以下）时，未必须要设置干燥器。
1）应选用孔径小于制冷剂分子直径的分子筛。
2）干燥剂有导致制冷剂劣化的作用，选择时要十分注意R410A生产注意事项压缩机：如果系统要更换压缩机，要采用R410A的压缩机，绝对不能采用R22的压缩机安装上去R410A的压缩机更换上去更换时采用原型号的压缩机，变频的压缩机一定要用原型号的，更换敞口时间要小于30min换热器：铜管径减小（φ7螺纹管），强度增加性能提高。
高压截止阀：R410A的系统只能采用专用的截止阀，绝对不能把R22系统用的装到R410A系统里去。
R410A的截止阀可以安装到R22系统里去，但价格较贵，也不建议这样安装。
R410A高压阀的与R22高压阀的区别：R22的阀体上没有专门的标识，R410A的阀体上有专门的标识：N或N1或R410A。
低压截止阀：R410A低压阀的与R22低压阀的区别看充注口（需变径接头）：R22的充注口较小，7/16"-20UNFR410A的充注口较大，1/2"-20UNF四通阀：R410A的系统只能采用专用的四通阀，绝对不能把R22系统用的装到R410A系统里去。
R410A_润滑油混合物在5mm水平强化管内的流动冷凝换热特性
上 海 交 通 大 学 学 报
JOU RN AL O F SH AN G HA I JIA OT O N G U N IV ERSIT Y
V ol. 43 N o. 9 Sep. 2009
文章编号: 1006 2467( 2009) 09 1437 04
testrig室内机后置加热器10制冷剂质量流量计11止回阀12润滑油质量流量计13油泵14细微刻度调节手阀15储油罐16高效油分离器17混合室18采样筒19预冷段20实验段21过冷段2223水流量计24水泵25恒温水槽qt为测试段热流密度tw为换热管内壁面的平均温度r410a润滑油混合物的泡点温度由于制冷剂润滑油混合物的tbub不同于纯制冷剂的饱和温度a1wlob1wlosat为制冷剂油混合物的饱和压力mpa
Heat Transfer Characteristics of R410A Oil Mixture Flow Condensation in a 5 mm Horizontal Enhanced Tube
REN Fan 1 , DI N G G uo l i ang 1 , H U H ai tao 1 , H UA N G X iang chao 1 , G A O Yi f eng 3 ZH U Yu 1 , DE N G B in 2 ,
2
A ( w lo ) ln p sat - B( w lo )
( 2)
6. 32, 8. 42 kW/ m ; 测 试段 入 口干 度 x = 0. 3 ~ 0. 9, 润滑油在 R410A/ 油混合物中的质量分数 w = 0% ~ 5% .
2
p sat 为制冷剂/ 油混合物 的饱和压力 , MP a; w lo 为制 冷剂/ 油混合物中油的质量分数 ; 对于不同的制冷 剂 / 油混 合 物, a1 、 a2 、 a3 、 a4 、 b1 、 b2 、 b3 、 b4 保 持 不 变
常见制冷剂的热力性质
常见制冷剂的热力性质目录R-134a 四氟乙烷制冷剂 (2)R-404A(Suva HP62) 制冷剂 (4)R-407C 制冷剂 (5)R-410A 制冷剂 (7)R-417A（ISCEON MO59）环保制冷剂 (9)F-11 一氟三氯甲烷制冷剂/发泡剂 (13)R-12 二氟二氯甲烷制冷剂 (14)R-13 三氟一氯甲烷制冷剂 (15)R-13 三氟一氯甲烷制冷剂 (16)R-23 三氟甲烷制冷剂 (17)R-22 二氟一氯甲烷制冷剂 (19)R-123 三氟二氯乙烷制冷剂 (20)R-124一氯四氟乙烷制冷剂 (22)HCFC-142b 二氟一氯乙烷制冷剂 (23)R-502 制冷剂 (24)R-503 制冷剂 (25)R-507 制冷剂 (26)R-508A 制冷剂 (27)杜邦DuPontTM 制冷剂—ISCEON? MO89 制冷剂 (29)R-134a 四氟乙烷制冷剂HFC-134a 化学名：1,1,1,2-- 四氟乙烷，分子组成：CH2FCF3，CAS 注册号：811-97-2，分子量：102.0，HFC 型制冷剂，ODP 值为零。
HFC-134a 可用在目前使用CFC-12( 二氯二氟甲烷) 的许多领域，包括：制冷，聚合物发泡和气雾剂产品。
但是，为使HFC-134a 在这些领域达到最佳性能，有时需要设备设计改变。
由于HFC-134a 的低毒和不易燃性，它被研制用于药物吸入剂的载体。
HFC-134a 也可用于那些对毒性和可燃性要求严格的气雾剂中。
HFC-134a 的热力和物理性质，以及其低毒性，使之成为一种非常有效和安全的替代品，用以替代制冷工业中使用的CFC-12 。
HFC-134a 主要用在汽车空调、家用电器、小型固定制冷设备、超级市场的中温制冷、工商业的制冷机。
压缩机生产商通常建议使用POE （Polyol Ester）多元醇酯和PAG （Polyalkylene Glycol）聚二醇（汽车空调）冷冻机油。
R410A热力性质的拟合计算
Ｒ４ ０ 热 力性质 的拟合计 算 １Ａ
苏 晶 胡 益雄
（ 中南大学能源科 学与工程 学院
【 摘
长沙
４ ８ ） １ ０ ３ ０
要】 采用拟合关 联式简便 计算方法 ， 制冷 剂 Ｒ ２主要替代工质之 一的 Ｒ １Ａ的热力性质在饱和温度 对 ２ ４０
～
４ ￣６ ￣ 过热 度 ０ ０Ｃ范 围 内进 行 了 拟 合 ， 并 分 析 了误 差 。结 果 表 明 ：采 用 该 方 法 得 到 的 拟 ０ ０Ｃ， ￣６ ￣
坏 ，或 者破 坏较 轻 的新 工质 。其 中混 合工 质Ｒ １Ａ ４０
成 为 替代Ｃ Ｃ 工 质 的重要 选择 。Ｒ １ Ａ为制 冷剂 Ｆ类 ４０
程 、Ｃ Ｄ方程 和Ｈｅ ｏｔ自由能形 式 的状态方 程 。 Ｓ ｌ ｌ ｍｈ ｚ
另 一类 是简 化 的拟合 关联 式法 。 后者 虽然 比状 态方 程法 精度 低 ， 但具 有计 算速 度快 ， 稳定 性 高 的特 点 ，
ｓ ｅ ｄ ａ ｄ ｓａ ｉｔ ． ｈｓｃ ｒｅｆ ｉｇｍｅｈ ｄ ｃ ｎｂ ｐ ｌ ｄｔ ｉ ｌｔ ｎ ａ ｄｏ ｔ ｚ ｔ ｎ ｃ ｌｕａｉｎ ｏ ｅ ｄ ｖｃ ｒｐｏ ｅｓ ｐ ｅ ｔｂｌ Ｔ ｉ ｕ — ｔ ｎ ｔｏ ａ ｅａ ｐ ｉ ｏ ｓｍｕａｉ ｐｉ ａｉ ａｃ ｌｔｏ ｆｔ ｅ ｉｅｏ ｒ ｃ ｓ ｎ ｉ ｙ ｖ ｉ ｅ ｏ ｎ ｍｉ ｏ ｈ
０ ６ Ｃ ｒｓ ｐ ｒ ｅ ｔｄ ｔ ｍｐ ｒ ｔ ｒ ． ｅ ｗｈ ｌ， ｈ ｅａ ｉ ｅ ｅ ｒ ｒ ｗａ ｎ ｌｚ ｄ Ｃｏ ａ ｅ ｔ ｈ ｅ ｅ ｅ ｃ ｏ ｒ ｅ ｄ ｔ，ｔ ｅ ￣ ０＂ ｆ ｕ ｅ ｈ ａｅ ｏ ｅ ｅ ａｕ ｅ Ｍ ａ ｎ ｉ ｔ ｅ ｒ ｌｔ ｒｏ ｓ ａ ａ ｙ ｅ ． ｍｐ ｒ ｄ ｗｉ ｔ ｅ ｒ ｆ ｒ ｎ ｅ ｓ ｕ ｃ ａａ ｈ ｅ ｖ ｈ ｒ ｓ ｌ ｓ ｏ ｄ ｔ ａ ｈ ｃ ｕ ａ ｙ ｏ ｅ ｅ ｍｏ ｅｓ ｍｅ ｈ ｅ ｕ ｒ ｍ ｅ ｔ ｆ ｒｅ ｇ ｎ ｅ ｉ ｇ ｃ ｌｕ ａ ｉ ｎ ａ ｄ ｇ ａａ ｔｅ ｅ ｃ ｌ ｕ ａｉ ｎ ｅ ｕ ｔ ｈ ｗｅ ｈ ｔｔ ｅ ａ ｃ ｒ ｃ ｆｔ ｓ ｄ ｌ ｈ ｔｔ ｅ ｒ ｑ ｉｅ ｎ ｓｏ ｎ ｉ ｅ ｒ ａｃ ｌｔ ｎ ｕ ｒ ｎ ｅ ｄ ｔ ａ ｃ ｌｔｏ ｎ ｏ ｈ
R404A制冷剂的性能及用途
组成成分
R-125/143a/134a
各成分质量比
%
44/52/4
分子量
97.6
沸点101.3kpa
℃
-46.2
临界温度
℃
72.1
临界压力
kpa
3728
饱和液体密度25℃
Kg/m³
1044
比热25℃
Kj/(kg.k)
1.54
破坏臭氧潜能值
（ODP）
0
等压蒸气比热(Cp)，30℃及101.3kPa
临界压力kpa3728饱和液体密度kgm?104425c比热154牴氧odp潜能值等压蒸气比热cpkjkg02130c1013kpa沸点下蒸vttz发潜能kjgwp值为3922质量指标
R404A制冷剂的性能及用途
R404A
性状用途：
R-404a是一种对臭氧层不起破坏作用的混合制冷剂。它是应用在商用制冷系统领域的R-502与R-22的长期替代品。R-404a广泛适用于超市冷冻柜、冷库、陈列柜、运输冷冻、制冰机等领域。
合格
合格
外观
无色、澄清
无色、澄清
气味
无异臭
包装：
用钢瓶包装，规格有10.9kg，80kg，320kg，640kg，充装系数不大于0.8kg/L。
必须贮存在阴凉、干燥和通风的地方，避免日晒、雨淋。
润滑剂：
1、压缩器生产商建议使用POE多元醇酯润滑剂。
2、更新时，脂类油中应含小于5%的矿物油；通常需要多种脂类油进行清洗。
[KJ/(Kg·℃)]
0.21
沸点下蒸发潜能
KJ/Kg
200.1
GWP值为3922
质量指标：
R32与POE或PVE润滑油混合物的物性计算模型与分析
（ 西安交通大学能源与动力工程学院
准确计算制冷剂． 润滑油混合物 的热 力性 能是分析 和评价 润滑油对 压缩机 性能 影响 的基础 。根 据厂 家提供 的实验 数
据， 利用 显式 拟合关联式法和经验公式修正 ， 本文分别给 出了 Ｒ ３ ２ ／ Ｐ Ｏ Ｅ和 Ｒ ３ ２ ／ Ｐ Ｖ Ｅ混合物Ｔ质对 的物性计算模 型 ， 同时用相 同 的方法给 出了 Ｒ ４ １ ０ Ａ ／ Ｐ Ｏ Ｅ的混合物溶解 度与黏度计算模 型来 进行对 比， 模型对物性参数 的预测值与厂家提供 的实验数据 的偏 差均在 ５ ％ 以内， 为压缩机优化设计 及性 能分析提供 了准确 、 可靠 的热力学模 型。此外 ， 在Ｇ Ｘ丁况 下对 比分析 了混合物 溶解度 随温度 、 压力的变化及混合物黏度随溶解度 、 温度、 压力 的变化 ， 并对混合物 的物性做 了 比较 分析 ， 对于制 冷剂 Ｒ ３ ２ ， Ｐ Ｖ Ｅ润滑油 较 Ｐ Ｏ Ｅ润滑油更适用 于； 而对于润滑油 Ｐ Ｏ Ｅ ， Ｒ ３ ２与 Ｐ Ｏ Ｅ的混合性较 Ｒ ４ １ ０ Ａ与 Ｐ Ｏ Ｅ的混合性好。 关键 词 制冷剂 ： 润滑油 ； 热物理性质 ； 模型
ｄ ｏ ｉ ： １ ０ ． ３ ９ ６ ９ ／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． ０ ２ ５ ３—４ ３ ３ ９ ． ２ ０ １ ６ ． ０ ６ ． ０ ２ ６
１ １ ３ ２与 Ｐ ＯＥ或 Ｐ Ｖ Ｅ润 滑 油 混 合 物 的 物 性计 算模 型 与 分 析
史红艳
摘 要
吴建华
西安 ７ １ ０ ０ ４ ９ ）
ｔ ｅ ｃ ａ ｌ ｃ ｕｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｒ ｍｏ ｄｙ ｎａ ｍｉ ｃ ｐ ｒ ｏ ｐｅ ｒ ｔ ｉ ｅ ｓ ｏ ｆ ｒ ｅ ｆ ｒ ｉ ｇ ｅ ｒ ａ ｎ ｔ — ｏ ｉ ｌ ｍｉ ｘ ｔ ｕｒ ｅ ｉ ｓ ｔ ｈ ｅ ｏｕｎ ｆ ｄ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｔ ｏ ａ ｎａ ｌ ｙ ｚ ｅ ａ ｎ ｄ ｅ ｖ ａ ｌ ｕ ａ ｔ ｅ ｔ ｈｅ ｉ ｎ — Ａ ｂｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ Ｔｈ ｅ ａ ｃ ｃ ｕ ｒ ａ
R410A-油混合物在7 mm水平直光管内流动沸腾的换热特性Ⅱ.关联式
总之 ， 尽管油影 响因子 关联式无需 了解润滑油 的存在对混合物物性的影响 ， 但此种关联 式的通用 性较差． 应用油影响 因子关 联式计算两 相换热系数 的前提是选择 精度较 高的纯制 冷剂沸 腾换热 关联 式， 由此得 出的两相沸腾换 热系数误差 同时受到纯 制冷剂沸腾换热关联式误差和油影响因子误差两个 因素的影响 ， 两个误差 因素的叠加使两 相换 热系数 误差增大． 油影响因子不能从机理上解释并预测润滑 油的存在对管内流动沸腾换热的增强或弱化作用． １２ 两相增 强因子关联式与实验值 的对比 ． 制冷剂一油混合物 的换热系数可以表示 为两相 增强因子与液相换热系数 的乘积 ， 根据 两相增强因
０
０６ ．
１２ ．
Ｅｃ Ｆ 即 Ｅ． Ｆｐ ｘ Ｅ已 Ｆｘ ｐ ｃ （）甘承军关联式 （） ｈａｅ关联式 ａＳ ｌ ｒ ｃ ｇ （）Ｅｋｌ关联式 ｂ ｃ ｓ ｅ 图 １ 油影响因子关联式 与 Ｒ １Ａ ４ 一油实验数据的对比 ０ Ｆｇ１ Ｃ ｍｐｒ ｏ ｆｈ Ｐｃｒ ｌｔｎ ｉ ｘｅｉ ｎａｄｔｏ Ｒ ｌＡ一ｌ ｌｔｒ ｉ． ｏ ａｉ ｎｏ ｔｅＥ ｏｒ ａｉ ｓｗｔ ｐｒ ｔ ａａ ｆ ４ｏ ｏ ｍｘｕｅ ｓ ｅ ｏ ｈｅ ｍｅ ｌ ｉ
油 影响 因 子 关 联 式 ， 用 性 较 差． 通
酗藻
Ｄ Ｒ ３ａ 】９ Ｓ Ｉ ４ 一 ６ ＵＳ
。ＲＩ如 一油 ３
‘Ｒ ３ａ ６ ＵＳ Ｉ４一３ ９Ｓ
ＯＲ１ ４ 一 １ ０Ｓ ３ａ ５ ＵＳ
补 黔
出 习
省｝ 声 厂
。 扬补பைடு நூலகம்６ ｝／
０ １ 万 ２
１ ８
０
０ 石
１２
１ ８
联式 的预测值 Ｅ 。与本实验中 Ｒ ｏ Ｆ １ ４ Ａ一油混合物
R410A制冷剂性质简介及安装维修服务指南
R410A制冷剂性质简介及安装维修服务指南目前，在制冷、空调界，氟利昂是最为常见的制冷剂，但是含有氯元素的氟利昂制冷剂的使用，使臭氧层受到破坏，不能有效地保护地球上的生物免遭紫外线的伤害，这一现象引起国际社会的严重关注，制定了《蒙特利尔议定书》，严格限制有关物质的使用。
为了减少对臭氧层的破坏，国际社会一直在寻找性能优良的制冷剂，逐步替代早先的制冷剂类型。
对常用的制冷工质替代可分成两大阶段，一是对CFCs工质的替代，另外一个阶段是对HCFCs （主要是R22）的替代。
目前，国际社会逐步削减HCFCs的使用量，处于对HCFCs的替代过程中。
迄今为止已发现氟利昂R407C、R410A等HCFs工质正逐步替代氟利昂R22。
R410A为近共沸混合物,温度滑移微小,是R22的理想替代物。
在美国和日本,R410A已成为房间空调和组合空调系统中R22的主要替代物。
但是，不同的制冷剂选择对制冷循环及制冷机的性能有重大影响，而且R410A的压力比R22要高出许多，在安装维修过程中也会有许多新的问题。
R410A制冷剂正在逐步的应用与空调与制冷行业中，该制冷剂性能优良，具有单位容积制冷量较大，良好的热传递性，压降小等特点，现对R410A的主要性能及其在安装维修过程中的注意事项进行介绍。
一、物理性质R410A，是一种混合制冷剂，它是由R32（二氟甲烷）和R125（五氟乙烷）组成的混合物，其优点在于可以根据具体的使用要求，对各种性质，如易燃性、容量、排气温度和效能加以考虑，量身合成一种制冷剂。
R410A外观无色，不浑浊，易挥发，沸点-51.6℃，凝固点-155℃；其主要特点有：（1）不破坏臭氧层。
其分子式中不含氯元素，故其臭氧层破坏潜能值（ODP）为0。
全球变暖潜能值（GWP）小于0.2。
（2）毒性极低。
容许浓度和R22同样，都是1000ppm。
（3）不可燃。
空气中的可燃极性为0。
（4）化学和热稳定性高（5）水分溶解性与R22几乎相同。
各品牌冷冻油及各类冷媒简介
关于压强单位面积上所受的垂直作用力，也称压强。
由于压力计的测压元件处于某种环境压力的作用下，因此压力计所测得的压力是工质的真实压力(或称绝对压力)与环境介质压力之差，叫表压力或真空度。
工质绝对压力P与大气压力Pb及表压力Pv的关系①当绝对压力大于大气压力，P=Pb+Pe，Pe表示测得的差数，称表压力。
②当绝对压力低于大气压力，P=Pb-Pv，Pv也表示测得的差数，称真空度。
压力单位是帕斯卡(简称帕)，符号Pa。
1Pa=1N/㎡，1MPa=106Pa工程上的其他压力单位标准大气压atm，1atm=101325pa巴Bar，1Bar=105pa工程大气压at，1at=98pa毫米汞柱mmHg，1mmHg=133.33pa毫米水柱mmH2O，1mmH2O=9.81pa1kgf/cm2 =0.1Mpa,也就是 1公斤相当于0.1Mpa(1kgf/cm2=1kg/cm2*G=1G*kg/cm2=1*9.8N/cm2=1*9.8N/10-4m2=9.8*104N/m2=0.098Mpa)压力表按其指示压力的基准不同,一般压力表以大气压力为基准；绝压表以绝对压力零位为基准。
关于冷冻油用于制冷压缩机内各运动部件润滑的油，称为冷冻油，又称润滑油。
制冷设备对冷冻油要求由于使用场合和制冷剂的不同，制冷设备对冷冻油的选择也不一样。
对冷冻油的要求有以下几方面：（1）凝固点冷冻油在实验条件下冷却到停止流动的温度称为凝固点。
制冷设备所用冷冻油的凝固点应越低越好（如R22的压缩机，冷冻油应在-55℃以下），否则会影响制冷剂的流动，增加流动阻力，从而导致传热效果差的后果。
（2）黏度冷冻油黏度油料特性中的一个重要参数，使用不同制冷剂要相应选择不同的冷冻油。
若冷冻油黏度过大，会使机械摩擦功率、摩擦热量和启动力矩增大。
反之，若黏度过小，则会使运动件之间不能形成所需的油膜，从而无法达到应有的润滑和冷却效果。
（3）浊点冷冻油的浊点是指温度降低到某一数值时，冷冻油中开始析出石蜡，使润滑油变得混浊时的温度。
R410A空调机组设计
410A空调机组设计一．制冷剂410A的性能二．410A制冷压缩机滚动转子压缩机（美芝）直流变频压缩机三．换热器设计由于R410A的热力性能与R22相差颇大，蒸发器和冷凝器的分路方式不能套用R22，应进行具体计算；对于蒸发器来说，制冷剂的压力损失以不大于相应饱和温度变化0.6℃为宜。
针对R410A热力性能的特点，日本公司大都采用缩小铜管内径，增加管内螺纹的齿高，这样，既提高管内换热系数、又可提高耐压强度和减少制冷剂充注量；管外径由φ9.52mm改为φ7.94或φ7.0mm，齿高由0.15mm改为0.24mm。
最优质量流速← 水平管内平均沸腾换热系数：4.04.06.016.04.04.01mi im b v d C d v C ⨯⨯⨯=⨯=-ψψα （1） 式中 m v — 质量流速。
Kg/( m 2〃s); i d — 管内径，m ； ψ — 热流密度，W/m 2；C 1 — 物性系 数，等于8.01100573.0-⨯⨯μλ；1λ — 液相导热系数，W/(m 〃K)； 1μ — 液相动力粘度，Pa 〃s/m 2。
← 管内沸腾状态下，制冷剂的压力降（Pa ）：5.125.05.025.125.025.0214225.022120262.024037.02m i i m m ii m m i m m i mi m v d d l l l C v d l d l l v d l v d v d l f p ⨯⨯⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=⨯⨯⨯⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=∆-ψψμυυμψυ式中 C 2 — 物性系 数，等于25.010262.0μυ⨯⨯；m l — 当量长度，m ；υ — 制冷剂平均比容，m 3/kg 。
热平衡关系式：100042⨯⨯∆⨯⨯⨯=⨯⨯⨯r x v d l d m i i πψπ所以ψ41000⨯⨯⨯∆=m i v r x d l这样 ()5.275.05.02100025.0mi m v d r x l l C p ⨯⨯⨯⨯⨯∆⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯=∆--ψ （2）←质量流速温度由于 ()()020002t t t t t t w w -+-=-()0020t y t t ∆⨯=-xxy ∆⨯-∆-=36300p Z t ∆⨯=∆所以 ()0002t y t t t t w w ∆⨯+-=- 又 ()0t t w b -⨯=αψ 因此 002p Z y t t bw ∆⨯⨯+=-αψ（3） 将公式（1）和（2）代入公式（3），可得()5.275.024.06.01102100025.0m m w v r x Z y C v C t t ⨯⨯⨯⨯∆⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=----ψψ （4） ← 求最优质量流速()op m v 公式（4）求导，并另其为零，则得：()0100025.05.24.05.175.05.024.16.06.011=⨯⨯⨯⨯⨯∆⨯⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯-----m i m mi v d r x Z y l l C v d C ψψ 最优质量流速可由下式求得：()()466.0379.0345.09.2111211]100064.0[ψ⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯∆⨯⨯⨯⨯⨯=----i m op m d l l r x Z y C C v()466.0379.0345.0ψ⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=-i m opm d l l A v （5）不同制冷剂物性系数75.0=∆x ，则524.0=y ，不同制冷剂A 值不同制冷剂最优质量流速()op m v Kg/( m 2〃s) （0.1=l l m ）不同制冷剂最优流动阻力()op p ∆（0.1=l l m ）四．润滑油R410A所用润滑油与R22不同，需全面更换。
R410A制冷剂在润滑油中的动态析出特性的研究
R410A制冷剂在润滑油中的动态析出特性的研究
高欢;丁国良;周发贤;庄大伟
【期刊名称】《化工学报》
【年(卷),期】2022(73)3
【摘要】制冷系统中的有效充注量的计算依赖于制冷剂在润滑油中的动态析出特性。
本文的目的是通过实验研究制冷剂在润滑油中析出时质量分数随时间变化的特性,并建立预测制冷剂质量分数动态变化的数学模型。
实验方面,采用了外压骤降时制冷剂会析出的原理,搭建了动态溶析实验台,通过测量溶液折射率得到了R410A 制冷剂在POE68润滑油中析出时质量分数的实时变化。
实验结果表明,随着压力的骤降,制冷剂几乎同步析出,质量分数呈现急速下降、缓慢下降并最后稳定的动态变化趋势;随着压降幅度的增大,制冷剂最大析出速率增大,质量分数每秒最大下降16.4%,制冷剂质量分数稳定的时间变短,最短仅有4 s。
建模方面,基于一维质量扩散原理,开发了能够预测制冷剂质量分数随时间变化的析出模型。
模型结果表明,质量分数预测值与实验数据的平均绝对误差小于5%,平均相对误差小于25%。
【总页数】9页(P1054-1062)
【作者】高欢;丁国良;周发贤;庄大伟
【作者单位】上海交通大学制冷与低温工程研究所
【正文语种】中文
【中图分类】TB66
【相关文献】
1.二氧化碳制冷剂在烷基萘润滑油中的溶解度研究
2.低GWP制冷剂R32在家用空调中替代R410A的实验研究
3.R410A制冷剂在电动汽车热泵空调中的应用研究
4.矿物油替代R410A制冷剂用POE润滑油的可行性研究
5.替代R410A低GWP制冷剂R454B和R452B的特性研究
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
润滑油对小管径光管内R410A流动沸腾流型及换热特性的影响
胡海涛1，丁国良 1，邓斌 2，郑永新 3，高屹峰 3，宋吉 3
(1 上海交通大学制冷与低温工程研究所，上海 200240； 2 金龙精密铜管集团股份有限公司上海研发中心，上海 200135；
3
国际铜业协会(中国)上海代表处，上海 200020)
1-室外机; 2-压缩机; 3-冷凝器; 4-电子膨胀阀; 5-油分器; 6-储油罐; 7-毛细管; 8-室内机; 9-过热器; 10-制冷剂流 量计; 11-单向阀; 12-有流量计; 13-油泵; 14-调节阀; 15-油罐; 16-油分器; 17-混合室; 18-采样筒; 19-预热器; 20-可视化段; 21-测试段; 22-过热器 23-视镜 图 1 实验台示意图
3
International Copper Association Shanghai Office, Shanghai 200020 China
Abstract:An experimental study of flow patterns and heat transfer characteristics of R410A-oil mixture flow boiling inside a smooth tube with outside diameter of 5.0 mm is performed. The test results showed that, the presence of oil may retard the transfromation of flow patter to annular flow and dryout flow, and the observed flow patterns match with the new flow pattern map very well; the heat transfer coefficient of the R410A initially increases with vapor quality and then decreases, presenting a local maximum in the vapor quality range between 0.7 and 0.8; the presence of oil
R410A冷媒使用指南
2 R410A
0
1,730 不燃 无
制冷剂物性比较
制冷剂热力性质比较
制冷剂性能评价
1. 制冷循环运行温度低于临界温度的程度， 影响汽化潜热与液体定压比热的比值；
2. 饱和气相线和饱和液相线的斜率，影响过 冷节流、过热压缩的效果；
3. 导热系数和粘度，影响传热效率和流动阻 力；
4. 温度滑移特性，决定换热器设计方向；
• 不能将R410从冷媒罐 以气体形式放出。
制冷剂与冷冻机油匹配
• R22冷媒压缩机一般采用矿物油； • R410A冷媒压缩机一般采用有机合成油，常
见PVE（醚类）、POV（酯类）； • R410A与矿物油不能互溶。R410A空调系统
混入矿物油（R22用），会导致冷冻油劣化、 水解生成金属盐，空调毛细管堵塞等，所 以应该严格控制
0.14
0
0.70
0.4
20
1.35
0.81
40
2.32
1.43
60
3.73
2.33
65
4.15
2.60
谢谢！
非共沸混合制冷剂
• 泡点A——泡点线Bl • 露点C——露点线Bg • 温度滑移A-C
非共沸制冷剂的T-ξ图
温度滑移的影响
• 制冷剂泄漏会 导致剩余制冷 剂组分变化
• 空调制冷剂泄漏次数 பைடு நூலகம்多后，应将冷媒放
掉后重新充注，以保 证组分一致。
• 液态制冷剂压 力降低时，低
沸点组分先蒸 发。
• 加充制冷剂时应采用 液态充注（冷媒罐倒 置）。
6. 用肥皂水检查室内外联机处是否有泄漏， 检查完要将肥皂水擦干；
7. 从维修口取下软管，完全打开细角阀与粗 角阀。
R32及其常用两种润滑油POE和PVE物性计算模型
R32及其常用两种润滑油POE和PVE物性计算模型
史红艳;吴建华
【期刊名称】《制冷学报》
【年(卷),期】2017(038)001
【摘要】准确计算制冷剂和润滑油的物性是压缩机优化设计的基础。
本文根据已
知数据，通过显式拟合法，给出了在常见范围内制冷剂R32饱和液体、饱和气体、过热气体及POE和PVE润滑油的热物性计算模型，并比较分析了这些物质的物性的特点。
模型对物性参数的计算值与已知数据的偏差均在5％以内，为R32与POE或PVE混合物物性计算奠定了基础。
本文提出的计算模型简单、可靠，可使模拟计算时间更短、精度更高。
【总页数】10页(P13-21,28)
【作者】史红艳;吴建华
【作者单位】西安交通大学能源与动力工程学院西安 710049;西安交通大学能源
与动力工程学院西安 710049
【正文语种】中文
【中图分类】TB64;TE666
【相关文献】
1.新型PVE油对R32分体式空调性能的影响 [J], 金梧凤;袁小勇;高攀;徐磊
2.R32与POE或PVE润滑油混合物的物性计算模型与分析 [J], 史红艳;吴建华
3.R410A制冷剂和POE VG 68润滑油混合物热物性模型 [J], 魏文建;丁国良;胡海
涛;王凯建
4.R32与新型PVE油的互溶性及其对空调性能的影响 [J], 金梧凤;于斌;高攀;徐磊
5.POE VG32润滑油及R410A/油混合物的粘度计算模型 [J], 缪梦华;谷波;李萍因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
油温过热度与压缩机磨损的关系研究
油温过热度与压缩机磨损的关系研究王耀【期刊名称】《《家电科技》》【年(卷),期】2019(000)005【总页数】2页(P62-63)【关键词】压缩机; 油温过热度; 粘度; 磨损【作者】王耀【作者单位】广东美的制冷设备有限公司广东佛山528311【正文语种】中文压缩机的可靠运行离不开润滑油的有效润滑，当压缩机缺油时很快就会磨损卡死。
除缺油外，压缩机油温过热度过低时，压缩机油位较高，大量冷媒溶解于润滑油里，造成油位上升，同时润滑油被冷媒稀释，油的浓度下降，润滑油的粘度会大幅降低，无法建立有效油膜是导致压缩机曲轴等在压缩机加速寿命试验中出现磨损的主要原因。
目前针对油温过热度的研究，主要在通过单一变量调节油温过热度对系统的影响［1］，也有的针对双级压缩系统闪蒸器系统避免回液回油等问题［2］，但是对于油温过热度与压缩机磨损具体条件，不同油温过热度对压缩机磨损情况，以及用什么方案来解决压缩机磨损问题没有说明。
所以，有必要对润滑油与冷媒互溶对粘度的影响以及过热度对冷媒溶解比例的影响进行深入分析以及寻找较佳解决方案。
1 冷媒与润滑油互溶1.1 润滑油与冷媒互溶对粘度的影响如图1左图为POE油RB68EP与R410A冷媒的混合物分别在纯油无冷媒、含10%、20%、30%、40%比例冷媒时在不同温度下的粘度曲线，可以看到溶解冷媒后油的粘度大幅降低，且冷媒比例越大，同温度下油的粘度越低（所有冷媒与润滑油均遵循此规律）。
1.2 过热度对冷媒溶解比例的影响如图1右图是POE油RB68EP与R410A冷媒在不同温度、压力下的溶解曲线，横轴代表油液混合物中的冷媒比例，纵轴代表冷媒气体的绝对压力和对应的饱和温度，我们在图中做出了蓝、红两条直线，分别代表当油液混合物的温度比饱和蒸汽温度高10℃、20℃的过热状态。
可以看到，当过热度为0度时冷媒比例为100%，10℃时冷媒比例基本在25%以下，20℃时冷媒比例在20%以下。
根据各压缩机厂家的标准，压缩机内冷媒比例必须在65%以下，否则将导致机械部件异常磨损。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
Ｃ ｄｂＭｒ ｄ 以 ｉ 等’ 〕 ｍｎ ＇ 及Ｌ ｙ ［” 给出 ｏｅ 、ｅｏ＂ ｎ ｌ ｌ ｌ 。均 了 ｅ 一
各自的导热系数计算模型， 前二者由于计算式中包 含了摩尔质量和临界参数等， 其计算结果可靠性和 实用性受到了一定限制。而后二者的模型是温度的
采用线性模型 进行拟合， ｎ 等〔８ Ｃ ｄ “〕 ｏ ｅ 一推荐采用此模
ｔｎｐｒｐｒ ｅ ｒｉｏ ｅ ｔ ｅａ ａ ｔ ｉｌ ｎｅ Ｐ Ｅ ６ ｏ ｔ ｐｒｒａｃ ｏ Ｒ１ ｒｒｅ ｔｎ ｔ ｒ ｓｏ ａ ｔｓ ｒ ｒ ｖｌｔ ｈ ｎｕ ｃ ｏ Ｏ Ｖ ８ ｈ ｅｏ ｎｅ ４０ ｅ ｉ ｒｉ ｓｓ ｍ ａ ｔ ａ ｍ ｅ ｎ ｏ ｕ ｅ ｆｅ ｄ ｅ ｆ Ｇ ｎ ｆ ｍ ｅ ｆ Ａ ｇ ａｏ ｙ ｅ ｆ Ｋｙ ｏ ｓ ｎｉ ｅｎ ｔ ｒｏｈｓｓ Ｒｆ ｅ ｎ； ｈｒｏｙａ ｉｐ ｐｒ ； ｒａｏ ； ｒａｔ ｅｗ ｒ Ｅｇ ｅｒｇ ｍ ｐｙｉ ； ｒ ｒ ｔ Ｔｅ ｄｎｍｃ ｅｙ Ｃ ｒ ｌｉ Ｌｂｃｎ ｏ ｄ ｎ ｉ ｈ ｅ ｃ ｅｉ ａ ｇ ｍ ｒ ｔ ｏ ｅ ｔｎ ｕ ｉ ｏ ｉ ｌ
其饱和压力、 混合粘度等参数的数值相差 量 计算时 很低。 效率 第二类方法是状态方程法〔 ‘ 〕 油工质对， 。
和计算量偏大， 计算的稳定性也不够完善。第三类
方法是简化的拟合关联式法。这类方法的提出主要
， 国家重点基础研究发展规划（ ３项目（２ ０２３９ ９） ７ Ｇ０ ０ ０） ０ ６
收稿 日 ２０ 年 １ 月 ０ 期： ５ ０ ２日 ０
＜ 根据一０ ０ ５ 点 对应的 值： Ａ Ｒ Ｒ 。 ２， 和８三 温度 ４ 实验
０１ ８０１１和０１ ７对 Ｂｌ ． ０，． ３ ．１ ， ｅ 公式进行了修正， ４ ３ ０ ｌ
结果为：
２粘度 ） 通常润滑油厂家只提供 ４℃和 １ ℃两点温度 ０ ０ ０ 下的润滑油粘度值， 通过线性插值得到其它温度的
关键词 工程热物理； 制冷剂； 热物理性质； 模型； 润滑油
Ｍ ｄｌｏＴｅ ｏｙａ ｉ ｎ Ｔａｓｏ ｒ ｒ ｓ Ｏ Ｖ ８ ａｄ ｎｐｒＰｏｅｉ ｏ Ｐ Ｅ ６ ｏｅ ｆ ｒ ｄｎｍｃ ｒ ｓ ｈ ｍ ｔ ｐｔ ｆ Ｇ ｅ
ａ ｄ １Ａ Ｐ ｎ Ｒ ０ ／ ＯＥ Ｇ６ Ｍｉ ｕｅ ４ Ｖ ８ ｘ ｒ ｔ
Ａ ｓａｔ ｅ ｄｎｍｉｐ ｐｒ ｓ ｒ ｒｅ ｎ一 ｉ ｘ ｒ ａ ｔ ｆｕｄｔ ｎ ｐ ｄ ｔ ｏ ａｃ ｏ ｒ ｒｅ ｔｎ ｂｔｃ Ｔ ｒ ｙａ ｃ ｅ ｉ ｏ ｅ ｉ ｒ ｔ ｏ ｍｉｕ ｒ ｈ ｏｎａｏ ｔ ｒ ｉ ｐｒ ｒ ｎｅ ｅ ｉ ｒ ｉ ｒ ｈ ｍｏ ｒ ｔ ｆ ｇ ａ ｏ ｅ ｆ ｌ ｔ ｅ ｅ ｅ ｉ ｏ ｃ ｅ ｍ ｅ ｆ ｆ ｇ ａｏ ｆ
Ｗ ｉ ｊ ＊ Ｄ ｇ ｌｇ Ｈ Ｈｉ ａ Ｗ ｎ Ｋｉ ｅ ｅｉ ， ｉ Ｇｏ ｎ， ａ ｏ ａ ａａ Ｗ ｎ ｎ ｎ ｕｉ ａ ａ ｕ ａ ｎ ｔ ｄ ｇ ｉ ｊ ｎ
☆ Ｒｆ ｅ ｔｎ Ｃ ｏｅｉ Ｉｔ ｔ， ｎｈｉ Ｔｎ Ｕｉｒ ｙ Ｓａｇａ２０ ０ Ｃｉ ｅｉ ｒｉ ａｄ ｇｎｓ ｉ ｅ ＳａｇａＪｏｏｇ ｖ ｓ ， ｎＨｉ０ ３， ａ ｒ ａｏ ｎ ｒ ｇ ｙ ｃ ｎｔ ｓｕ ｈ ｉ ａ ｎｅ ｉ ｈ ｔ ， ０ ｈ ｎ
式 重， 的 中Ｓ 为比 Ｔ 单位为℃， 单位为 ｑ的
ｋ（ － Ｊｋ Ｋ， ／ ） ｇ 温度限为〔 １， ］ 一０８ ， ０ 其给出 该式的不确 定 性为５ ｏｎ ７ ％， 等［ Ｌｔ ７ ｔ ｉ 采用该式计算一种醋类油比
热， 精度也在５ ％以内。
４表面张力 ）Leabharlann １ 润滑油热力参数计算模型
准确计算制冷剂 一 润滑油混合物热力性质是分
析和评价润滑油对制冷空调装置性能影响的基础。
就是为了满足制冷系统及部件性能仿真等场合对润 滑油及其与制冷剂混合物热力性质计算的要求。
因为润滑油的存在对制冷系统性能的影响均可归结
为润滑油对制冷剂物性的影响， 工质物性的改变导
Ｒ１ 作为Ｒ２ ２ 替代工质越来越多地被用于实 ４Ａ ０
１密度 ）
Ｍｒ ｎ等［ ｓ ｅｏ ｍｄ 〕 给出了Ｂｃ， ｅ和Ｂ 三种 ｒｋＷｌｎ ｅ ｏ ａ ｄ ｌ
一般而言， 润滑油厂家只提供 １ 个温度点的密 度值。若采用多项式拟合， 系数精度并不能保证。
表面张力计算模型。Ｂ ｃ模型在计算表面张力时， ｒｋ ｏ 需首先求得正常沸腾点（Ｂ ） ＮＰ温度，ｙ临界温度 Ｔ， Ｔ和临界压力Ｐ。这些值计算表达式较为复杂且 ｝ ， 精度较低。Ｗ ｌｎ ａｅ模型中含有润滑油的摩尔质量， ｄ 这 为该模型的 使用带来了困难。相对而言，ｅ 的模型 Ｂｌ ｌ 简单实用， 该模型认为表面张力是温度的线性函数。 根据厂家提供的２℃和６℃两个温度点的表面张力 ５ ０ 值２．和２．， ｅ模型进行了 ８ ０ ６６对Ｂｌ 修正， 结果为： 。二 ９０ ． ０４Ｔ 。 ２．一 ０ （） ４ 式中的表面张力的单位为ｍ ／， Ｎｍ温度单位为℃。 ５导热系数 ）
来适用于Ｒ２ ２ 的矿物油被醋类油所取代，Ｏ Ｖ ６ ＰＥ ８ Ｇ
润滑油已被广泛应用于制冷空调机组。在已公开发 表的文献中， Ｒ１Ａ和ＰＥ 针对 ４０ Ｏ 混合物的物性计算 关联式鲜见报道， 大都对 Ｒ２ １ 矿物油和 Ｒ３ａ 旨 ／ １ ／类 ４酉
油工质对物性 计算关联式〔’ 不同制冷剂一 ，〕 一。 润滑
式中 Ｐ 的 位 别为９ｍ和 ， 和Ｔ 单 分 ／ ℃ 温度限 ｃ 为［ ０ １ ］拟合结果的复相关系数 柑 为 ０ 一２ ，０ ， ０ ．
９９ ０ ９９
型。对于 ＰＥ ６ 润滑油， Ｏ Ｖ ８ Ｇ 润滑油厂家提供了 － ２９， ｃ、０ 、０ 、０ ０Ｃ１ Ｃ ９ ９ ℃和 １ ℃六个温度点的 ５ ３ Ｃ５ ０７ ０ ０ 简 数。 单函 分别采用Ｌｅ公式、 ｌ ｉ ｌ ｙ Ｂｌ ｅ公式以 ｅ 及Ｒｉ ｄ 实测值， 其拟合结果 公式对 ＰＥ ６ 在 ５ Ｏ Ｖ ８ ℃的导热系数进行计算， Ｇ 其结 （） １ Ｐ ０９３ 一 ． ７ｘ ４ ６ ６９４３ 一ｘＴ ＝． ８ ７ １ １ ０ 果分别０１ ４０１ ３ ． ２， ． １，． ７和０１ ０很明显有 Ａ Ａｕ ０ ３ ８ ，＜ ，
很大， 不加分析将这些关联式运用于 Ｒ１ ／ Ｅ ４０ Ｐ 工 ＡＯ 质对， 不可避免地产生较大误差。而润滑油公司一
般只提供 ２℃的密度值和 ４℃和 １ ℃的粘度值。 ０ ０ ０ ０ 由于缺乏物性数据， 很难准确地分析评价润滑油的 存在对制冷系统性能的影响。 基于此， 在分析现有模型的基础上， 根据实验数
ｓｓ ｍ ｄ ｌ ｔ ｉｌ ｎｅ ｉ ｎ ｔ ｓ ｒ ｐ ｓｕ ｄ ｐ Ｍ ｄｌｏ ｔ ｒｏｙａ ｉａｄ ｓｏ ｐ ｐｒ ｙｔ ａ ｅａ ａ ｎｕ ｃ ｏ ｏ ｏ ｈａｔｎｆ ａｄ ｓｒ ｒ ． ｅ ｆ ｍ ｄｎｍｃ ｔ ｎｐｒ ｅ ｅ ｎ ｖ ｕ ｅ ｅ ｆ ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｒ ｅ ｌ ａ ｅ ｏ ｏ ｓ ｈ ｅ ｎ ｒ ｔｒ － ａ ｏ ｔｓ Ｐ Ｅ ６ ａｄ ０ ／Ｏ Ｖ ６ ｍｘ ｒｗ ｒｐ ｖ ｅ ｂｓｄ ｔ ａａ ｓ ｏｔ ｓ ｔ一 ｆ ｔ 一 ｒ ｒａ ｉ ｏ Ｏ Ｖ ８ Ｒ１ Ｐ Ｅ ８ ｔｅ ｅ ｉ ｄ ｅ ｏ ｈ ｎｌｉ ｆ ｔｅ ｏ一 ｈ ａ ｃｒ ｌ ｅ ｆ Ｇ ｎ ４ Ａ Ｇ ｉｕ ｅ ｒ ｄ ａ ｏ ｎ ｅ ｙ ｓ ｈ ａ ｅ ｅ ｔ ｏｅ － ｔｎ ． ｈ ｎｗ ｄｌｗ ｒｄｖｌ ｅ ｂ ｍ ｄｙ ｇ ｆ ｉ ｔ ｉｅｉｉ ｃｒ ｌｉ ｓ ｈ ｌ ｌｒ ｒ ｓ ｎ ｔ ｄ ｉ ｓ Ｔｅ ｍ ｅ ｅ ｅｅ ｐｄ ｏｉｉ ｃｅ ｉ ｎ ｎ ｔｇ ｒａｏ ｗｔ ｍ ｔ ｅ ｅ ｉ ｍ ｈ ｏ ｅ ｏ ｓ ｅ ｏ ｙ ｆｎ ｏ ｆ ｅ ｓ ｘ ｎ ｏ ｅ ｔｎ ｉ ｕｉ ｅ ｓｏ ｅ ｏ ｃ ｓ ｐ ｇ ａｃｒｎ ｔ ｅｐｒ ｅｔ ． ｍ ｘ ｕ ｄｖｔｎ ｏ ｔ ｐ ｄ ｔ ｖｌ ｓ ｈｓ ｍ ｄｌｔ ｅｐｒ ｅｔ ｌ ｃｏ ｉ ｏ ｅｍ ｎ ｄｔ Ｔｅ ｉ ｍ ｉｉ ｓ ｈ ｒ ｉｅ ａ ｅ ｏ ｔ ｅ ｅ ｏ ｅｍ ｎ ｄｔ ｉ ｄ ｇ ｘ ｉ ａ ｈ ａｍ ａ ｅ ａｏ ｆ ｅ ｃ ｄ ｅ ｕ ｆ ｅ ｏ ｓ ｘ ｉ ａ ｅ ａ ｄ ｗｔｎ Ｔｅｅ ｄｌｃｎ ｕｅ ｆ Ｒ１ ／Ｏ Ｖ ６ ｔ ｏｔｎ ａｃｒｅ ｒｉ ｌｔ ｒｏｙａ ｉａｄ ｉｉ５％． ｈｓ ｍ ｅ ａ ｂ ｓｄ ４０ Ｐ Ｅ ８ ｂ ｉｔ ｃｕ ｔ ａｄ ａ ｅ ｍ ｄｎｍｃ ｈ ｏ ｓ ｅ ｏ ｒ Ａ Ｇ ｏ ａ ｈ ｅ ａ ｎ ｅ ｂ ｈ ｌ ｅ ｎ
际空调系统， 但它对润滑油也提出了不同的要求， 原
致其流动沸腾和冷凝过程中的换热和压降性能改 变。目 润滑油以及制冷剂 一 前， 润滑油混合物热力 性质的计算方法大致可以分为三类： 第一类是图表 法。这类方法因为简单、 对专业知识和计算条件的 要求低而在工程实践中得到广泛应用， 该方法大批
状态方程及其辅助方程的建立是基于严格的理论和 实验研究， 这类方法具有精度高、 适用范围广的优 点。但由于润滑油组成及各组份的物性参数不可 知， 该方法用于润滑油热力性质计算时， 其编程难度
（． １ 上海交通大学制冷与低温工程研究所 上海 ２０３； 本富士通将军空调技术研究所 川崎 ２３ ８ ２ ００ ２日 ０ ． １－ ５ ） ０ 摘 要 含油制冷剂的热物理性质是准确计算制冷系统热力性能及评价润滑油对换热和压降影响的基础。给出了 基于实验的适用于Ｒ １ ４０ Ａ制冷剂／ Ｏ Ｖ ６ 润滑油新型工质对的热物性计算方法。这些物性计算模型简结、 ＰＥ ８ Ｇ 可靠， 模型对物性参数的预测值与实验值的 偏差均在５ ％以内， 所有计算模型可用来计算 Ｒ１ ／ Ｅ ６新型工质对在 ４ＡＯＶ ８ ０Ｐ Ｇ 常见工况范围内的物性数据， Ｒ １ 为 ４０ Ａ制冷空调系统性能设计及分析提供了准确、 可靠的热力学参数， 同时可用于 分析评价 Ｒ１ ４０ Ａ制冷系统中润滑油不同循环量对系统及其主要部件性能的影响。
制冷系统中在研究润滑油物性对制冷系统性能 的影响时， 常用的热力参数为密度、 粘度、 比热、 表面 张力及导热系数等， 其它参数如摩尔质量、 临界状态 参数、 常压沸点等参数很少用来对制冷系统性能计 算和分析。由于润滑油组份及组成不确定， 准确计 算出摩尔质量、 临界状态等参数十分困难， 这些常量 很难由一个数学表达式来求出， 多是通过试算和迭 代算法计算出， 且其精度不能保证。其于此， 这里主 要给出了必需的润滑油热力参数计算模型。