钢蒙皮?复合材料芯材夹层板弯曲性能研究
蜂窝夹层修理结构的弯曲性能试验分析
蜂窝夹层修理结构的弯曲性能试验分析摘要：随着纤维增强树脂基复合材料在民用和军用飞机上的应用，复合材料部件在制造和使用过程中可能出现缺陷和损伤。
因此，复合材料的修复效果已成为复合材料修复领域的研究热点。
飞机复合材料结构件大多数都采用蜂窝夹层结构，如雷达罩、客舱地板、各类装饰面板、各类整流罩、操纵舵面和梁腹板等。
关键词：蜂窝夹层结构；挖补修理；弯曲强度；破坏模式；修理设备；使用四点弯加载方式研究分析了含损伤蜂窝夹层修理结构的弯曲性能，该夹层结构由碳纤维增强的聚合物面板和蜂窝芯子组成。
进一步分析了挖补斜度、挖补方式、损伤程度、修理设备和修理材料对修理板弯曲性能的影响。
研究表明，修理板的破坏模式可分为补片边缘折断、补片中面折断和胶层破坏三种，相同破坏模式修理板的名义弯曲强度相近，其中前两种破坏模式修理板的名义弯曲强度与完好板相近，而第三种破坏模式修理板的名义弯曲强度相对较低。
所有修理板的名义弯曲强度恢复率基本处于９５％以上，同时修理后抗弯刚度也满足修理准则。
一、挖补参数影响分析为了分析挖补参数（挖补斜度和挖补方式）对修理后结构的弯曲性能的影响，采用热压罐进行固化，以排除胶接质量的影响。
关于挖补斜度对弯曲性能的影响分析，考虑１∶１０、１∶３０、１∶５０三种斜度的对比分析。
胶层破坏的特征是破坏发生在胶层内部，当载荷超过胶黏剂强度时发生，一般会发生胶层剪切破坏和胶层剥离破坏两种破坏模式，破坏通常发生在应力集中区域。
通常胶层剪切强度比剥离强度高很多，胶层发生剪切破坏是可以接受的，因此应减少剥离破坏的发生。
对于斜面搭接连接形式，当斜面的坡度越陡，剥离应力就越大，也就是对于挖补修理，挖补斜度越小，剥离应力越大，胶层越易发生剥离破坏，即胶层可能在层板破坏之前先发生破坏，导致整个修理板的强度降低。
可以看出，面板挖补斜度由１∶１０到１∶５０的变化过程中，胶层的坡度由陡变缓，在１∶１０斜度时，胶层易发生剥离破坏，而在１∶５０斜度时，胶层更易发生剪切破坏，因此，斜度变缓可以提高胶层的强度，修理效果相对较好，这与相关文献的研究结果一致当胶层破坏中剥离破坏占主导因素时，胶层破坏可能发生在层板破坏之前，此类结构相对完好层板名义弯曲强度略低，这与１∶１０试验结果相符合，胶层破坏、补片撕裂、中面折断破坏；而当胶层破坏中剪切破坏占主导因素时，胶层破坏可能发生在层板破坏之后，此类结构与完好板的破坏模式相似，名义弯曲强度相近，这与１∶３０和１∶５０的试验结果相符合，补片边缘面板折断，蜂窝压溃。
金属蜂窝夹层结构弯曲性能分析
金属蜂窝夹层结构弯曲性能分析引言金属蜂窝夹层结构因其轻质化、高强度、刚度优异、隔音性能好等特点被广泛应用于航空、汽车、船舶等领域。
其中的弯曲性能对于结构的性能极为关键，能够直接影响结构的使用寿命和安全性能。
因此，研究金属蜂窝夹层结构的弯曲性能分析具有重要的理论和实际意义。
本文将从金属蜂窝夹层结构弯曲特性的影响因素、理论计算方法以及实验验证三个方面来阐述其弯曲性能的分析。
一、金属蜂窝夹层结构弯曲特性的影响因素1.材料性能金属蜂窝夹层结构由两层金属板和一层夹层芯材组成。
其中金属板的材料对于结构的弯曲性能具有很大的影响。
大多数情况下，金属板的弯曲刚度和强度越高，蜂窝夹层结构的弯曲性能就越好。
2.夹层芯材夹层芯材的选择对于结构的弯曲性能也有很大的影响。
一般认为，夹层芯材的厚度约为金属板的1/20，通过选择不同的材料和结构可以达到不同的弯曲刚度和强度。
3.边界条件结构的边界条件指的是结构的支撑和加载方式。
对于金属蜂窝夹层结构，一般使用固定支撑和三点弯曲载荷。
二、理论计算方法对于金属蜂窝夹层结构的弯曲分析，通常采用两种理论计算方法，分别为单元法和板壳理论方法。
1.单元法单元法是基于有限元方法的一种计算弯曲性能的数值计算方法。
它将结构划分为若干个小单元，然后对于每一个小单元进行计算。
最终将得到整个结构的弯曲刚度和强度等性能参数。
2.板壳理论方法板壳理论方法将结构模型简化为平面板或者弯曲应力作用下的壳体，通过公式计算得到结构的弯曲应力和位移等参数。
该方法对于形状较为规则的结构适用性较强，并且计算过程简单。
三、实验验证除了理论计算方法，实验验证也是分析金属蜂窝夹层结构弯曲性能的重要手段。
实验方法主要包括悬臂梁实验、三点弯曲实验、四点弯曲实验等。
1.悬臂梁实验悬臂梁实验是最为常用的实验方法之一，其原理是将一段蜂窝夹层结构的一端固定，另一端加上一个小重物作为载荷，通过测量结构的挠度、荷载力矩等参数来分析其弯曲性能。
2.三点弯曲实验三点弯曲实验是最为常见的实验方法之一，其原理是将蜂窝夹层结构两端固定，将载荷在结构中央的位置上进行施加，通过测量结构的弯曲位移、荷载力矩等参数来分析其弯曲性能。
以各向同性材料为面板的木材夹层板在横力弯曲时的内力
以各向同性材料为面板的木材夹层板在横力弯曲时的内力【摘要】本文研究以各向同性材料为面板的木材夹层板在横力弯曲时的内力，得出该种夹层板的横截面上的切应力的数学表达式。
所得出的数学表达式为解析解。
通过夹层板的三点弯曲试验检验该理论。
研究出的结论可以应用到推导该种夹层板在各种外力作用下的承载能力的数学表达式。
【关键词】木材各项同性材料夹层板切应力芯子面板横力弯曲1 引言工程中用到夹层板时，就要验算夹层板的承载能力，或者根据夹层板的承载能力要求来设计夹层板，以保证结构的安全性。
因此在验算或设计之前，应该得到计算夹层板的承载能力的数学表达式。
在推导夹层板的承载能力的数学表达式之前，应该得到夹层板横截面上内力的数学表达式。
关于夹层板横截面上的正应力的数学表达式，笔者已经在《一种木材夹层板的抗弯承载能力》中推导出来了。
如果要进一步研究夹层板，就要求解出横截面上的切应力的数学表达式。
本文研究以各向同性材料为面板的木材夹层板的横截面上的切应力，并得出计算式子。
2 本文的研究对象本文研究以各向同性材料为面板、以木材为芯子的木材夹层板。
如图1所示。
芯子为夹层板的中间层，厚度为h1，材料为正交各向异性材料，木材纤维的方向均平行于坐标轴x方向。
面板紧贴于芯子上下表面，厚度均为h2，材料为各向同性材料，比如金属、树脂。
因为夹层板的芯子由一定宽度的木板拼凑而成，所以夹层板只能是单向板，即夹层板在z方向不受力。
夹层板的跨度为L。
夹层板的宽度为B，为了便于计算，取单位宽度的夹层板研究，即B=1。
在实际工程中，夹层板的各层之间会使用粘胶，假设粘胶足够牢固，在芯子和面板失效之前夹层板不会脱胶。
但在实际工程中，我们很难控制粘胶的质量，通常会出现在芯子和面板失效之前夹层板局部脱胶的现象，因此实际工程中会采用构造措施以防止局部脱胶影响到整体的承载能力（如添加铆钉固定，这样即使局部脱胶了，铆钉可以代替承担那部分的剪力）。
3 夹层板的横截面上的剪切应力在夹层板逐渐加载的过程中，当芯子或面板达到极限强度时，芯子或面板就会失效。
钢丝网架水泥聚苯乙烯夹芯板的弯曲性能研究
钢丝网架水泥聚苯乙烯夹芯板的弯曲性能研究摘要：钢丝网架水泥聚苯乙烯夹芯板是一种新型的建筑材料，在建筑领域得到了广泛应用。
本文旨在研究钢丝网架水泥聚苯乙烯夹芯板的弯曲性能，从而为其在实际工程中的应用提供理论支持。
通过实验测试和数值模拟的方法，对钢丝网架水泥聚苯乙烯夹芯板的弯曲性能进行了研究和分析，得出了一系列重要结论。
结果表明，钢丝网架水泥聚苯乙烯夹芯板具有较好的抗弯强度和刚度，适用于各种建筑结构的使用。
关键词：钢丝网架水泥聚苯乙烯夹芯板、弯曲性能、抗弯强度、刚度1. 引言钢丝网架水泥聚苯乙烯夹芯板是一种由钢丝网、水泥和聚苯乙烯泡沫组成的复合材料。
该材料以其轻质、高强度、隔热保温等特性，被广泛应用于建筑领域的隔墙、屋面、地板等部位。
然而，目前对于钢丝网架水泥聚苯乙烯夹芯板的弯曲性能研究相对较少，因此有必要对其进行深入研究。
2. 实验方法2.1 材料与试件准备选取一定规格的钢丝网架，水泥和聚苯乙烯泡沫作为原材料，按照一定的比例和工艺进行混合制备成夹芯板试件。
2.2 弯曲实验采用标准的三点弯曲实验方法，对制备好的钢丝网架水泥聚苯乙烯夹芯板进行弯曲实验。
通过加载试件并记录试件在不同加载下的挠度、应力等数据。
3. 结果与讨论通过对实验数据进行处理与分析，得到了以下几个重要结果：3.1 弯曲载荷 - 挠度曲线绘制出钢丝网架水泥聚苯乙烯夹芯板的弯曲载荷 - 挠度曲线。
曲线表明，在加载过程中，试件的挠度与载荷呈现出线性关系。
并根据曲线计算出夹芯板的刚度。
3.2 弯曲强度根据实验数据计算出了钢丝网架水泥聚苯乙烯夹芯板的弯曲强度。
结果表明，夹芯板具有较高的抗弯能力，满足建筑材料的强度要求。
3.3 材料失效机制通过断口观察和分析，确定了钢丝网架水泥聚苯乙烯夹芯板在弯曲过程中的失效机制。
失效主要通过水泥破裂和钢丝网拉断来实现。
4. 数值模拟与分析在实验结果的基础上，使用有限元软件对钢丝网架水泥聚苯乙烯夹芯板的弯曲性能进行数值模拟与分析。
正交加筋复合材料夹层板弯曲问题求解
（ Ｎ ａ ｖ ａ ｌ Ｕ ｎ ｉ ｖ ． ｏ ｆ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ ， Ｗｕ ｈ ａ ｎ ４ ３ ０ ０ ３ ３ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： Ｔ ｈ ｅ ｃ ｏ ｎ ｔ ｉ ｎ ｕ ｉ ｔ ｙ ｏ ｆ ｏ ｒ ｔ ｈ ｏ ｇ ｏ ｎ ａ ｌ ｌ ｙ ｒ ｉ ｂ － ｓ ｔ ｉ ｆ ｆ ｅ ｎ ｅ ｄ ｈ ｏ ｍｏ ｇ ｅ ｎ ｅ ｏ ｕ ｓ ｃ ｏ ｒ ｅ ｍａ ｔ ｅ ｒ ｉ ａ ｌ ｉ ｓ ｄ ｅ ｓ ｃ ｒ ｉ ｂ ｅ ｄ ｂ ｙ ｕ ｓ ｉ ｎ ｇ ｆ ｕ ｎ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ，ａ ｎ ｄ ｉ ｔ ｓ ｄ ｅ ｆ ｏ ｒ ｍａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｉ ｓ ｂ ａ ｓ ｅ ｄ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ ｆ ｉ ｒ ｓ ｔ — ｏ ｒ ｄ ｅ ｒ ｓ ｈ ｅ ａ ｒ ｔ ｈ ｅ ｏ ｒ ｙ ，ｃ ｏ ｍｐ ｏ ｓ ｉ ｔ ｅ ｐ ａ ｎ ｅ ｌ ｓ ａ ｒ ｅ ｃ ｏ ｎ ｓ ｉ ｄ ｅ ｒ ｅ ｄ ａ ｓ Ｋｉ ｒ ｃ ｈ ｈ ｏ ｆ ｔ ｈ ｉ ｎ ｐ ｌ ａ ｔ ｅ ， ｔ ａ ｋ ｉ ｎ ｇ ｔ ｈ ｅ ｉ ｎ － ｐ ｌ ａ ｎ ｅ ｄ ｉ ｓ ｐ ｌ ａ ｃ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ｓ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｆ ａ ｃ ｅ ｐ ａ ｎ ｅ ｌ ｓ ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｖ ｅ ｒ ｓ ｅ ｄ ｉ ｓ ｐ ｌ ａ ｃ ｅ ｍｅ ｎ ｔ
复合材料层合板的弯曲性能和试验
玻璃钢2009年第3期研究报告复合材料层合板的弯曲性能和试验张汝光（上海玻璃钢研究院有限公司，上海201404）摘要弯曲性能不用作设计参数。
而弯曲试验，由于方法简单，却广泛用于质量检验。
三点弯曲和四点弯曲试验，都存在剪切应力的影响，需要正确选择跨厚比，使剪切应力的影响降到最小。
弯曲模量和弯曲强度都是只对均匀层合板；对非均匀层合板，弯曲模量和弯曲强度没有物理意义，其弯曲性能应该用弯曲刚度和最大弯矩来表述。
关键词：层合板弯曲性能跨厚比1 复合材料的弯曲试验和弯曲性能弯曲试验严格地说适用范围仅是均匀层合板（沿厚度均匀铺层）。
有人还提出，仅限于单向板或平面正交织物层合板。
对于非均匀层合板，其弯曲性能还取决于铺层顺序，已经是结构的性能了。
弯曲试验的性能计算公式，建立在假设正应变是沿厚度方向呈线性分布的；材料是均质的。
由于板材是均质的，因此应力（模量乘应变）也呈线性分布。
层合板的中性面就在中心面上，应力、应变都为零，向层合板上下表面达到最大绝对值。
由此，可推导出材料的弯曲模量和弯曲强度。
对于非均匀层合板，仍可以假设应变呈线性分布，但因为各层模量不同，应力分布已不呈线性。
弯曲试验方法给出的模量和强度计算公式不再成立了，不能使用。
非均质层合板也不存在材料弯曲模量和弯曲强度的物理概念。
对非均质层合板只能计算其弯曲刚度（弯矩和曲率比）和可承受的最大弯矩。
试件铺层顺序和厚度尺寸还应与结构物层板严格相同，否则测出数据对产品没有直接参考意义。
弯曲试验测出的挠度，除弯曲挠度外，还包含剪切挠度。
但在试验数据处理计算时按纯弯曲考虑，忽略了剪切影响。
因此计算出的模量要比拉伸测出的低。
而强度，由于是仅仅在试件中央最外层一点上（往往不是最薄弱点）承受最大应力，试件强度是试件在这一点上的强度；而拉伸试验是整个试件都承受一样的最大应力，试件的强度是整个试件中最薄弱处的· 1 ·强度，因此弯曲试验的强度要比拉伸强度高。
复合材料层合／夹层板热膨胀／弯曲有限元分析
复合材料层合／夹层板热膨胀／弯曲有限元分析本文介绍了有限元软件ABAQUS的有限元建模和仿真分析的过程，并且应用ABAQUS对层合板/夹层板的热膨胀和热弯曲问题进行分析，建模过程中分别采用实体单元和壳单元两种不同单元建模，分别对两种单元建立模型的热膨胀和热弯曲问题仿真分析。
通过与精确解的比较可以得出：实体单元可以更好的应用于复合材料层合/夹层结构的热膨胀和热弯曲问题。
具有一定的工程指导意义。
标签：层合板；夹层板；热膨胀；热弯曲1 引言复合材料具有低密度比强度、高比强度和高比刚度等性能，并且还具有稳定的化学性质、良好的耐磨性和良好的耐热性等优点，已经广泛的应用在航空航天领域。
复合材料无论是在制备还是应用的过程中，都不可避免的与热接触，或者是处于热环境之中。
复合材料层合结构和夹层结构在使用过程中会因温度变化而产生热膨胀，受热后产生的应力、应变会对复合材料的力学性能产生重要影响，在热应力的作用下，可能会导致结构的失效。
因此，复合材料受温度影响而导致的热膨胀和热弯曲问题的分析是十分重要的。
而且这个研究方向是一个非常值得深入的研究方向。
国内外对于热问题的研究在理论方面已经取得了重大进展，但是在实际工程问题分析中，有许多问题应用理论求解时时非常困难的，甚至有的问题无法求解。
随着有限云方法的出现和有限云软件的发展，使得有些工程问题变得简单高效。
本文采用有限云软件ABAQUS对于复合材料层合结构和夹层结构的热膨胀和热弯曲问题进行仿真分析。
2 复合材料层合板/夹层板几何模型的建立2.1 复合材料层合板/夹层板几何模型的建立本文建立的模型是用有限元软件ABAQUS建立的，具体的建模步骤如下：本文建立的复合材料三层板分别采用实体单元和壳单元，两种不同的单元建立的。
首先介绍实体单元有限元模型的建立。
实体单元建立模型时进入Part模块，选择三维，实体，可变性，模型空间“大约尺寸”设置为50，其他参数保持不变，采用实体单元建模的时候，采用的是实体拉伸，点击继续进入草图编辑界面。
纤维／织物增强复合材料层压板弯曲性能及破坏机理实验研究
纤维／织物增强复合材料层压板弯曲性能及破坏机理实验研究田亮;罗宇;梁嫄;汪海【摘要】This article investigates the flexural properties of composite laminates of different types of fiber , epoxy resin and reinforced method using three-point bending experiment .The influence of different material systems and reinforced method on the bending behaviors is analyzed .The failure mechanism is studied through fracture morphology analysis .The results show that both fibre and fabric reinforced laminates have the same elastic characteristics before failure , the fibre reinforced laminates have a certain residual loading capacity compared with the other one ,and the fabric reinforced laminates present an obvious brittle damage .The experimental results show that different reinforced methods have a significant influence on the flexural properties and failure mechanism of composite laminates .The research findings provide experimental evidences for improving design and processing level of homemade composites ,and also can be used to study the related mechanical properties of other kinds of composites .%针对不同纤维类型、不同树脂类型和不同增强方式的复合材料层压板进行了三点弯曲实验研究，得到了复合材料层压板的主要弯曲力学性能参数，分析了不同材料体系和增强方式对层压板弯曲力学性能的影响。
特殊材料复合板的弯曲性能研究
特殊材料复合板的弯曲性能研究引言：特殊材料复合板是一种结构性材料，由两种或多种不同材料的复合而成。
它具有优异的力学性能，广泛应用于航空、航天、汽车、建筑等领域。
本文将探讨特殊材料复合板的弯曲性能研究，分析其在工程实践中的应用前景。
一、特殊材料复合板的组成与制备方法特殊材料复合板通常由纤维增强材料和基体材料组成。
纤维增强材料可以是碳纤维、玻璃纤维或有机纤维等，而基体材料可以是金属、陶瓷或聚合物等。
制备方法主要包括层压、注塑、浸渍等工艺，通过将纤维增强材料与基体材料结合，形成具有优异性能的复合板。
二、特殊材料复合板的弯曲性能研究方法1. 传统试验方法传统的弯曲试验方法主要包括三点弯曲试验和四点弯曲试验。
这些试验方法可以通过施加力矩来模拟实际工程中的弯曲载荷，从而评估复合板的弯曲性能。
试验结果可以通过测量位移、应变和应力等参数来分析。
2. 数值模拟方法数值模拟方法是一种有效的研究特殊材料复合板弯曲性能的手段。
通过建立复合板的几何模型和材料模型，采用有限元分析方法，可以预测复合板在不同载荷下的弯曲行为。
数值模拟方法具有高效、经济、可重复性好的特点，可以为实际工程设计提供指导。
三、特殊材料复合板的弯曲性能影响因素特殊材料复合板的弯曲性能受多种因素影响，包括纤维增强材料的类型、纤维体积分数、层压顺序、基体材料的性质等。
其中，纤维增强材料的类型和体积分数对复合板的弯曲刚度和强度有较大影响。
此外，层压顺序的选择也会对复合板的弯曲性能产生重要影响。
四、特殊材料复合板的应用前景特殊材料复合板具有优异的弯曲性能，因此在航空、航天、汽车、建筑等领域有着广泛的应用前景。
在航空领域，特殊材料复合板可以用于飞机机翼、机身等结构件的制造，以提高飞机的性能和安全性。
在汽车领域，特殊材料复合板可以用于车身结构，以减轻车身重量并提高车辆的燃油经济性。
在建筑领域，特殊材料复合板可以用于高层建筑的外墙、屋顶等部位，以提高建筑物的抗风性能和耐久性。
复合材料波纹夹层结构弯曲性能研究
轻量化工艺，即采用新型制造工艺；三是采用轻量 化材料⑵.其中新型材料研究与开发作为汽车轻量 化设计的重要途径之一，承担着汽车减重的重要任 务，以碳纤维为主的一系列复合材料已经广泛应用 于现代汽车各个部位
曲面波纹夹层板有着优良的可设计性和适应 性，在制备前可以根据不同应用需求对其内部夹芯
收稿日期：20 1 9 - 06 - 29
参数 面板尺寸 面板厚度 芯层高度 芯层厚度
数值/-380X180
1. 68 15 2
列铝合金强度高、密度低的特点，选取6061铝合金 为芯板材料,其基本力学性能见表 3.
表2 T700/BA9916碳纤维的基本力学性能 Table 2 Basic mechanical properties of carbon fiber T700/BA9916
ResearchonBendingPerformanceofComposieCorruga"ed SandwichS"ruc"ure
SUN Hao , ZHAO Xiaoyu
(School of Mechanical and Automotive Engineering, Shanghai Universty of Engineering Science, Shanghai 20 1 620, China)
1波纹夹层板的设计
波纹夹层板是由2个强度较高的薄面板以及 中间轻质波纹芯层组成的一种混杂复合材料夹层 结构「5'・波纹夹层板凭借高刚度、高强度一重量比 以及良好的隔音、绝热和吸能等优势被广泛应用于 航空航天、轮船舰艇等领域. 1= 波纹夹层板结构与尺寸
根据国际标准GB/T 1456—20051夹层结构 弯曲性能试验方法》，试样面板形状要求为长方形, 芯子厚度取15 --•对于蜂窝、波纹等格子型芯 子，试样宽度为60 mm,或至少应包括4个完整格 子•波纹板芯部有多种几何形状可供选择，包括正
金属蜂窝夹层结构弯曲性能分析
金属蜂窝夹层结构弯曲性能分析作者：杨宇来源：《科技视界》 2015年第26期杨宇（上海飞机设计研究院，中国上海 201210）【摘要】本文通过力学实验和有限元模拟方法研究了金属蜂窝夹层结构的静态力学性能。
通过三点弯曲试验分析了不同结构参数下的破坏模式；通过有限元方法模拟了不同面板厚度、不同焊接角度的蜂窝夹层结构的弯曲性能。
【关键词】蜂窝夹层结构；弯曲；有限元【Abstract】This paper aimed to study the superalloy honeycomb sandwich structures. The out-planethree-point bending behavior are investigated by experimental method and FEM. The failure mode are obtained by experiments; Thefinite element method is used to analyze the impacts of the panel thickness and welding angle on the mechanical properties.【Key words】Ｈoneycomb sandwich structure；Ｔhree-point bending；Ｆinite element simulation0 前言蜂窝夹层结构具有比强度高、比刚度大等优点，因而在卫星、飞机、轮船、汽车、桥梁建造等领域被广泛的应用并不断快速增长。
由于蜂窝夹心结构的复杂性和设计的多样性，在研究其力学性能时一开始就对其进行比较系统详尽的分析存在较大的困难。
出于计算效率的原因，在分析蜂窝夹芯结构人们更倾向于将其等效成为板或是壳模型，而并非去考虑其真实的微观结构。
目前人们对蜂窝夹芯等效参数的确定大多都是基于Gibson和ashby[1]的研究工作。
复合材料蜂窝夹层结构四点弯曲性能研究
第4期2019年9月No. 4 8Sep. , 2019FIBER COMPOSITES纤维复合材料摘 要 对某型号复合材料夹层结构内力情况进行分析，进行理论计算，建立力学模型；使用patran&nastran 大型有限元软件建立复合材料蜂窝夹层结构有限元模型，模拟试验件受力特点计算出蜂窝夹层结构失效过程，建立了合理的数学模型；采用ASTM C393试验标准对复合材料蜂窝夹层结构试验件进行试验，获得某型号复合材料蜂窝夹层结构强度，并将试验结果与计算结果进行对比分析，得出蜂窝夹层结构的受力特点及验证模型的准确性。
关键词 复合材料；蜂窝夹层结构；四点弯曲试验；有限元计算复合材料蜂窝夹层结构四点弯曲性能研究马子广，王卫卫（中国直升机设计研究所，景德镇 333001）ABSTRACT Stress analysis of model composite honeycomb Sandwich structure,to perform theoretical calculations,and to establish mechanical model,method by FEM,the stress value and distribution were calculated and analyzed.Testing of composite honeycomb sandwich structure using ASTM C297 test standard.and obtaining its strength. The experimental results are compared with the results of finite element analysis,V erifying the accuracy of the model.KEYWORDS composite; honeycomb; f our-poin t bending test; simulation calculationThe Exploring of Four-Point Bending Behavior of Composite HoneycombSandwich StructuresMA Ziguang, WANG Weiwei(China Helicopter Research and Development Institute, Jingdezhen 333001)1 引言复合材料夹层结构由两层薄而强的纤维增强复合材料层压板，以及中间密度小、尺寸厚、承载能力较弱的中间芯体材料组成，芯材主要包括蜂窝芯材和泡沫芯材[1]。
多层复合材料层合板弯曲模量的计算
多层复合材料层合板弯曲模量的计算多层复合材料层合板是一种由不同材料层堆叠而成的复合材料结构，具有轻质、高强度、耐腐蚀等优点，因此在航空航天、汽车、建筑等领域得到了广泛的应用。
其中，弯曲模量是评价复合材料层合板性能的重要指标之一，而对于多层复合材料层合板的弯曲模量，其计算是非常复杂的。
本文将围绕多层复合材料层合板弯曲模量的计算展开讨论，并在此基础上探讨一些相关的理论和实际应用。
一、多层复合材料层合板的弯曲模量计算1. 弯曲模量的定义弯曲模量是材料在受到外力作用下产生弯曲变形时，力和应变之间的比值。
对于多层复合材料层合板来说，其弯曲模量不仅受到各层材料弯曲模量的影响，还受到层间粘结性能的影响。
对于多层复合材料层合板弯曲模量的计算需要考虑到各层材料的弯曲模量、各层厚度、层数、层间粘结性能等因素。
2. 弯曲模量的计算方法多层复合材料层合板弯曲模量的计算方法主要有理论计算和试验测试两种途径。
理论计算可以采用复合材料力学中的层合板理论和拉梅尔-克劳斯原理，通过建立合适的受力模型和假设条件，利用力学分析方法进行计算。
试验测试则是通过对多层复合材料层合板进行弯曲试验，测量其受力变形情况，再通过合适的理论分析方法得到弯曲模量。
3. 当前研究与应用当前，对于多层复合材料层合板弯曲模量的计算，国内外都有大量的研究成果和应用案例。
理论计算方面，许多学者基于不同的理论模型和计算方法，对多层复合材料层合板的弯曲模量进行了研究和探讨，提出了多种不同的计算公式和数值分析方法。
试验测试方面，则通过开展不同条件下的弯曲试验，获得了大量的实验数据，并结合理论分析进行了弯曲模量的验证和修正。
二、个人观点和理解在我看来，多层复合材料层合板弯曲模量的计算是一个非常复杂的问题。
从理论计算和试验测试两个方面来看，都需要考虑到各种复杂的因素和条件，才能得到准确的结果。
在进行多层复合材料层合板弯曲模量计算时，需要综合运用理论计算和试验测试的方法，不断地进行验证和修正，以确保计算结果的准确性和可靠性。
夹层结构弯曲性能试验要求
科学技术创新2020.28夹层结构弯曲性能试验要求肖瑾（中国特种飞行器研究所，湖北荆门448035）1试验目的通过对夹层结构弯曲性能的测试，进而获得材料设计许用值,为设计和分析提供试验数据。
本试验选取的夹层结构的面板由T700SC-12K-50C/#2510碳纤维编织预浸料制造，芯材为AHN4120蜂窝和HT81泡沫。
CCAR 23-R323.603（a ）（b ）要求零件所用材料的适用性、耐久性和工艺质量符合经批准的标准，要考虑到预期的环境条件，如温度和湿度的影响。
CCAR 23-R323.613（a ）（b ）要求材料的强度性能必须以足够的材料试验为依据，在试验统计的基础上制定设计值，且选择的设计值必须有一定的安全概率和置信度。
2符号表F s yield芯子2%应变剪切强度MPa F s ult 芯子极限剪切强度MPa EI 夹层梁的弯曲刚度GPa GZ 夹层梁的剪切刚度GPa P max 试件破坏前承受的最大载荷kN X 给定性能在样本母体中的平均值或均值CV 给定性能样本母体的离散系数统计量%B j 给定性能的B 基准值λE 高温干态的环境影响因子λC 低温干态的环境影响因子ETW 高温湿态3试验件3.1批次夹层结构的一个材料批次定义为：由一个单独批次的预浸料和一个单独批次的芯材制造而成的复合材料。
根据试验的需要，一个批次的夹层结构经过一个或多个工艺循环可得到若干件试板，每个试板上可以切割出若干件试件。
图1所示为一个3×2×3的试验件选取的示意图，即3个批次，每个批次2块试板，每块试板上切取3件试样，共18件。
为了验证材料性能的稳定和制造工艺的稳定性，B 基准的减量取样通常需要3个单独批次的预浸料，每批6个试件。
图1试件3×2×3试件取样图 3.2试验件编号规则试验件编号为：H1-01/A-S-R-01"H1"：材料构型，铺层编号，"H+数字"表示蜂窝夹层结构，"F+数字"表示泡沫夹层结构，"H1+Φ8"表示带预制缺陷的直径为8mm 、铺层为H1的夹层结构，具体铺层方案及其编号见表1和表2。
芯材密度对复合材料夹层梁弯曲力学性能影响
１ห้องสมุดไป่ตู้
芯材密度对复合材料 夹层 梁弯曲力学性 能影响
２０１６年 ３月
厚度为 ０．８ ｍｍ。芯材采用高性能 闭孑Ｌ聚氨酯泡沫 （ＰＵ），泡 沫 密 度 分 别 为 ４８ｋｇ／ｍ。、１３０ｋｇ／ｍ 、１９９ｋｇ／ ｍ 、２５１ｋｇ／ｍ。和 ４１３ｋｇ／ｍ 。具体 材料 力学性能参数 分 别 见表 １。
力影 响规律 ；其 次 ，基 于考 虑芯 材竖 向压 缩 效应 的高 阶剪切变形理论 ，对夹层梁整体及局部受力机理进 行 弹 性分 析 ；最 后 ，针 对 夹 层 梁 典 型 的 破 坏模 式 ，提 出极限承载力分析方法 ，并与试验结果对 比，验证分 析方法 的正确性 ，指导实际工程设计 。
考 虑芯 材竖 向压 缩 变 形 ，对 芯 材 局部 变 形 行 为 进 行
理 论研 究 ，得 到 芯 材密 度 对 夹 层 梁整 体 及 局 部 弯 曲 １ 试 验研 究
力 学性 能 的影响 。 尽 管纤 维增 强复合 材料 夹层 结构 在力 学 性 能上
有许多优点 ，但其在建筑结构领域应用还处 于起步 阶段 。其 主要 原 因为传 统夹层 结 构主要 采 用模 量 较
２０１６年第 ３期
玻 璃 钢 ／复 合 材 料
１３
芯材 密 度 对 复合 材料 夹 层 梁 弯 曲力 学性 能 影 响
张 富宾 ，刘伟庆 ，齐玉军 ，周 叮
（南京工业大学土木工程 学院，南京 ２１０００９） 摘要 ：研究 了聚氨酯泡沫 密度对复合材料 夹层梁 弯曲力学性能 的影响 。首先 ，对 ５种 不 同密度 （４８—４１３ｋｇ／ｍ ）泡 沫芯材 复合材料 夹层 梁进行三 点弯试验研 究 ，结果表 明 ，夹层 梁极 限承载力 随芯材 密度 的增大而增 大 ；当芯材密度 大于等 于 １９９ｋｇ／ ｍ 时 。继 续增 大泡沫密度 ，夹层梁极限承载 力增加 速度 变慢 ；随着芯材 密度 的增加 ，夹层 梁破 坏模式 由芯材 压陷 变为 面板 受压 屈服破 坏。其次 ，基 于考虑 芯材 竖向压缩 变形 的 高阶剪切 变形理论 ，对 不 同试验 梁 弯曲受力机理 进行 弹性 分析 ，得到 夹层 梁 上、下面板挠度 变化及应 变分布规律 ，并与试验结果对 比，验证 了理论分析 方法 的正确性。最后 ，对试 验过程 中夹层 梁典 型的 破 坏模 式进行极 限承载力分析 ，提 出其极 限承 载力计算佘式 ，并 与试验结果对 比，结果吻合 良好。 关键词 ：复合材料 ；夹层梁 ；泡沫芯材 ；密度 ；弯曲 ；极 限承载力 ；真空导入 工艺 中图分 类号 ：ＴＢ３３２ 文献标识码 ：Ａ 文章编号 ：１００３－０９９９（２０１６）０３—００１３—０５
复合材料蜂窝夹芯修补结构弯曲特性与温度相关性研究
DOI：1O.19936/ki.2096-8000.20210428.006复合材料蜂窝夹芯修补结构弯曲特性与温度相关性研究余芬，郭拓，何振鹏*，但敏(中国民航大学航空工程学院，天津300300)摘要：建立复合材料蜂窝夹芯修补结构的渐进损伤分析模型，研究修补后蜂窝夹芯结构在弯曲载荷作用下的极限承载能力及损伤破坏模式，并进一步研究修补结构弯曲性能与温度的相关性。
通过编写VUMAT子程序，设置补片以及蜂窝损伤板的失效准则及刚度退化模式，选用Cohesive单元以模拟修补结构中胶层的损伤状况，完成复合材料蜂窝夹芯修补结构的渐进损伤分析。
研究结果表明：结构弯曲承载能力和胶层的粘结能力受温度影响较大，结构弯曲承载强度随温度的升高而减小，且脱粘失效会破坏结构的完整性;蜂窝夹芯结构面板基体损伤首先发生在90°方向铺层处，纤维基体剪切损伤首先发生在面板0°铺层处，并沿垂直于施载方向扩展至自由边界。
关键词：复合材料蜂窝夹芯结构；胶接修补；渐进损伤模型；VUMAT子程序；温度相关性中图分类号：TB332文献标识码：A文章编号：2096-8000(2021)04-0041-091前言复合材料由于具有较强的可设计性且强度刚度高，近年来在航空航天以及工程设计制造领域应用广泛［1］。
但在某些特定领域,传统复合材料的适用性与应用率明显不足,为了使复合材料在航空航天领域的应用更加广泛,需要开发新型复合材料结构以适用更多场景及环境。
复合材料蜂窝夹芯结构不仅具有传统复合材料的优质特性，还在温度以及经济性方面表现出较强的特性［2］。
复合材料蜂窝夹芯结构在使用寿命期内，由于环境以及外部载荷条件等多种原因的影响，可能会发生损伤。
考虑损伤范围以及经济性要求，对蜂窝夹芯结构进行修补是损伤件性能恢复最好的方式，且蜂窝夹芯结构在工程使用中受弯曲载荷影响最大，因此对蜂窝夹芯修补结构的弯曲性能研究至关重要［3］。
目前，国内外诸多学者在复合材料蜂窝修补结构方面进行研究。
【技术干货】复合材料夹芯板结构的机械测试（全文典藏版）
【技术干货】复合材料夹芯板结构的机械测试（全文典藏版）本文主要介绍了碳纤维复合材料夹芯板结构的力学实验和测试方法，试验主要采用了广泛接受的军用标准（MIL-STD-401B）测试方法，主要测试内容包括如下几部分：▪长梁弯曲试验（Long Beam Flexure Test）；▪▪边压试验（Edgewise Compression Test）；▪▪平拉试验（Flatwise Tension Test）；▪▪平压试验（Flatwise Compression Test）；▪▪短梁剪切试验（Short Beam Shear Test）；▪▪爬高圆筒剥离试验（Climbing Drum Peel Test）。
01 长梁弯曲试验该测试有几种可能的失效模式（见图1），一些更典型的失效模式包括皮层拉伸/压缩破坏、局部的面部起皱失效以及局部的面部缺陷。
图1 夹芯板长梁弯曲试验长梁弯曲试验的典型跨度为20英寸。
通过长梁弯曲试验，可以确定夹层抗弯强度和弯曲模量。
平均表层应力和模量可通过以下公式确定：上述计算公式适用于具有薄蒙皮结构的对称夹层板，关于试验和数据的更详细内容可参考MIL-STD-401B第5.2.4节或ASTM C-393。
02 短梁剪切试验该试验时典型跨距为4英寸（见图2）。
尽管本试验有几种可能的破坏模式，但典型的破坏模式是芯部结构破坏。
图1 夹芯板短梁剪切试验在短梁弯曲试验中，如果芯部发生破坏，则芯部抗剪强度（平均剪应力）可按下式计算：03 平压试验该试验方法主要适用于具有薄蒙皮的夹芯板结构。
有关试验和数据详细解释和讨论，可以参考MIL-STD-401B第5.2.4节或ASTM C-393。
针对夹芯板平压试验的主要目的是确定夹层板的芯部压缩性能。
本试验的典型样本为2×2英寸的面板，如图3所示。
图3 夹芯板平压试验根据测试过程中完整的荷载-挠度曲线，就可以使用以下方程式确定芯的抗压强度和抗压模量：04 平拉试验该试验目的是用于测定芯材抗拉强度或离面皮-芯粘结强度。
复合材料的蒙皮效应研究建筑工程论文
复合材料的蒙皮效应研究建筑工程论文随着现代化进程的推进，和钢产量的不断提高，我国在轻钢结构建筑领域取得了长足的发展，在低层民用住宅和低层厂房中得到了广泛的应用。
这不仅响应了我国限粘的政策，更贴合了可持续发展的方针，具有良好的社会意义。
蒙皮效应在轻钢结构中普遍存在，但其应用依然受到很多限制。
文章所研究的复合材料的蒙皮效应对于轻钢结构的推广以及设计有一定的参考价值。
复合材料；轻钢结构；蒙皮效应与传统的钢筋混凝土结构相比，轻钢结构具有制作简单、安装方便、施工速度快的优点，并且节能、绿色环保、可循环利用。
变更传统的住宅建筑理念，实现住宅产业化、现代化，是我国国情的基本要求。
随着轻钢结构在我国的迅速推广，出于对建筑节能和环保的考虑，围护材料仅使用压型钢板已不能满足房屋的舒适性要求。
压型钢板较薄，不能起到良好的保温、隔热作用，而夹芯板恰好弥补了这一缺点。
夹芯板是由两层成型金属面板（或者其他材料面板）和直接在面板中间发泡、熟化成型的高分子隔热内心组成的，具有良好的整体性和优异的材料性能，轻质、高强、抗震、防水、美观。
蒙皮结构主要由三部分组成：框架构件、蒙皮板和连接件。
当夹芯板与檩条及板与板之间通过不同的紧固件可靠连接时，夹芯板与钢骨架即可协同工作，提高建筑结构的空间刚度和稳定性，能够有效地传递夹芯板平面内的剪切力，进而可取代或部分取代屋盖体系支撑间的纵向系杆，减少屋面横向水平支撑。
下面以一3层冷弯薄壁型钢密肋结构体系住宅为例进行详细阐述。
该工程的有限元模型如图1和图2所示。
考虑蒙皮效应与不考虑蒙皮效应，结构在X、Y、Z三个方向上的最大位移对比见表1。
根据最不利荷载工况，在有限元模型中施加荷载并求解，得裸钢骨架和布置蒙皮两种情况的位移图，如图3-图6所示。
从图中可以看出，仅一层结构处Y方向出现了较大的挠度，原因在于此处屋面梁跨度大，为6.6m，蒙皮板于框架间的连接件布置较稀疏，另外屋面是上人屋面，荷载取值也大。
复合材料层压板非线性屈曲分析技术研究
Nonlinear Buckling Analysis of the Composite Laminates
Yilong Wangkeqiang Sunqixing Wangtao
(Hong Du Aviation Industry Group，JiangXi NanChang 330024 ) Abstract： Composite structures are widely used in aeronautic and space applications such as the girder, rib, wall and box-like structures of wing or fuselage. Buckling is the usually invalidation pattern when they endure tensioning and shearing. In many time these structures can hold on the bearing capacity even after buckling. The buckling is essentially nonlinear, so the nonlinear bulking and post-bulking analysis of thin-wall structures is very important. In this paper the nonlinear bulking and post-bulking of a square ply under press are analyzed using finite element technique in ANSYS. The answer is coincident with engineering and some useful suggestions as modeling, initial imperfection, and convergence are discussed. Key words：Composite material；Nonlinear；Buckling；ANSYS
芯材材质及厚度对复合材料层合板弯曲性能的影响
芯材材质及厚度对复合材料层合板弯曲性能的影响
胡鹏;晏义伍;刘喆;魏陇沙
【期刊名称】《工程与试验》
【年(卷),期】2022(62)2
【摘要】为了探究芯材材质及芯材厚度对复合材料层合板的弯曲强度及弯曲模量的影响,分别对芯材为PMI、PET和PVC泡沫,以及同种芯材不同芯层厚度的复合材料层合板进行三点弯曲试验,获得了弯曲强度及弯曲模量,并进行了有限元模拟。
试验结果显示:相同密度的3种芯材中,芯材为PMI泡沫的层合板具有最好的弯曲性能,PET最弱;当芯层相同、厚度不同时,层合结构的弯曲强度及弯曲模量随泡沫厚度的增大而逐渐减小。
使用有限元软件进行模拟,数值模拟结果与试验结果的比较验证了模型的合理性。
【总页数】4页(P52-54)
【作者】胡鹏;晏义伍;刘喆;魏陇沙
【作者单位】深圳航天科技创新研究院广东省先进聚合物复合材料工程技术研究中心;深圳航天科技创新研究院深圳市复合材料重点实验室;上海航天动力技术研究所;深圳航天科技创新研究院深圳新能源汽车纤维复合材料工程实验室
【正文语种】中文
【中图分类】TB302
【相关文献】
1.芯材密度对复合材料夹层梁弯曲力学性能影响
2.复合材料层合板的厚度方向性能和层间性能
3.芯材厚度及胞孔结构对闭孔泡沫铝三明治梁弯曲性能的影响
4.半厚度Z–pin植入对层合板弯曲性能的影响研究
5.面板材料及芯层厚度对泡沫铝夹芯板弯曲性能的影响
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
钢蒙皮 复合材料芯材夹层板弯曲性能研究作者：王跃方海刘伟庆来源：《建筑科学与工程学报》2015年第01期摘要：采用钢板蒙皮与玻璃纤维增强复合材料（GFRP）拉挤成型的空心方管芯材组成夹层结构，运用四点弯曲试验方法，开展了钢蒙皮复合材料芯材夹层梁的受弯性能试验，研究了其受力性能情况、跨中上下面板应力分布和跨中挠度。
运用换算截面法推导出钢蒙皮复合材料芯材夹层板截面有效抗弯刚度，并采用材料力学理论推导出夹层板跨中挠度计算公式，计算各试件的跨中上下面板应力分布情况和跨中挠度。
研究结果表明：当芯材厚度一致时，试件的跨中挠度随着钢板面层厚度的增加而逐渐减小；跨中挠度理论值与试验值吻合较好。
关键词：GFRP；夹层板；换算截面法；跨中挠度中图分类号：TU399文献标志码：AAbstract： Sandwich structure consisting of steel and glass fiber reinforced composite （GFRP） core pultruded hollow square tube was proposed. Bending experiment of metal facedcomposite core sandwich beam through using fourpoint bending test method was carried out. The distribution of strain， the midspan deflections and the ultimate failure of the slab were analyzed. The effective bending stiffness of metal facedcomposite core sandwich panel was deduced by transformed section method， and the midspan displacement computational formula was deduced by mechanics of materials theory. The midspan deflections of samples were calculated. The theory results and test results were compared and they fitted well. The study results show that when the thickness of the core is constant， the midspan deflection decreases with increasing thickness of metal faced.Key words： GFRP； sandwich panel； transformed section method； midspan deflection0引言近年来，随着中国经济的发展，夹层结构得到了广泛的生产及应用。
夹层板是一种经典的结构形式，能表现出良好的材料优越性，夹层板除了在强度、减震等方面优于传统单层材料，而且还起到减轻自重的作用[15]。
在国外，早在20世纪50年代就开始了对金属夹芯板结构和形式的研究，如Allen[6]所做的研究。
Davies[7]通过对金属面夹芯板的试验研究，提出了相应的挠度计算公式。
Frostig等[8]通过对上下面板相同和上下面板不同2种情况的夹层梁进行试验，研究了2种不同情况下夹层梁的力学行为。
美国ASTM[9]针对多层的夹芯板，制定了夹芯板弯曲性能的试验方法及计算公式。
在中国，GB/T 1456—2005[10]对于美国ASTM进行了修改，制定了夹芯板的弯曲试验方法及设计规范。
秦培成[11]对于金属面的夹芯板，采用试验、理论和数值模拟等方法研究了金属夹芯板的抗弯承载力。
孙春方等[12]通过对复合材料泡沫夹层结构进行试验，分析了夹层结构的刚度、应力分布和破坏模式。
金属面夹芯板的金属面层除承受外荷载外，还对夹芯具有保护作用，使其免受损伤，同时防风化、防火、防腐蚀等；夹芯除保温、隔音和隔热外，还可以将上下面层连接成整体，共同承受外荷载[13]。
目前桥梁的主梁与船舶常用的板材是钢板及传统的夹层钢板，该钢板、传统的夹层钢板具有焊缝较多、易锈蚀、难于维护等缺点，很难适应桥梁与船舶在复杂受力情况下的使用[1415]。
现在复合材料桥面板均采用全复合材料，其弹性模量小，变形大。
本文提出的钢蒙皮复合材料芯材夹层结构是由上下两层钢板和中间一层复合材料芯材组合成的夹层结构，此结构可以避免大量的焊接工作，减少焊缝。
复合材料作为内部材料，由钢板保护着，无防火和紫外老化等问题，表面钢板也易于维护[1617]；复合材料芯材采用的是空心方管，这样还可以减少预留各种管线的工作。
该夹层结构可应用于船舶、桥梁和建筑等领域，具有强度高、刚度大、耐磨性好等优点。
复合材料作为夹芯材料，受力较小，也可应用在钢箱梁中，其刚度大，负弯矩区少，受力更为合理。
本文设计和制备钢蒙皮复合材料芯材夹层板，对其弯曲性能进行试验研究，同时采用换算截面法理论研究钢蒙皮复合材料芯材夹层板的挠度、跨中应力和弯曲承载力，并与试验结果进行对比分析。
3.3跨中挠度理论值与试验值对比用换算截面法结合材料力学得到的跨中挠度公式计算出的结果与试验值进行比较，各试件在相同荷载（取60 kN）下跨中挠度对比情况见表3。
各试件跨中挠度的理论值与试验值对比如图14所示。
由表3可知，跨中挠度的理论值和试验值较接近，由于试验时试件缺陷和其他不确定性因素，试验得出的跨中挠度值小于理论计算值，理论值偏于保守，这在结构设计中是可行的。
4结语（1）提出了一种以复合材料芯材和钢蒙皮组成的钢蒙皮复合材料芯材夹层结构。
（2）夹层板弯曲时，随着面层厚度的增加，试件的弯曲刚度得到明显提高，减少了跨中挠度。
当钢表3跨中挠度对比Tab.3Comparison of Midspan Deflection试件编号挠度试验值/mm挠度理论值/mm相对误差/%SF19.8725.7022.6SFS47.139.1021.6SFF615.1317.8015.0SFS65.726.5112.1SFS84.414.634.8SFS1 03.403.697.9图14各试件跨中挠度的理论值与试验值对比Fig.14Comparisons Between Test and TheoryResults of Midspan Deflections of Specimens板面层厚度从4 mm依次增加至6，8，10 mm 时，跨中挠度依次减少了8.4%，15.4%，11.5%。
（3）采用换算截面法进行钢蒙皮复合材料芯材夹层板理论计算，并运用材料力学方法推导了跨中扰度计算公式，理论值和试验值吻合较好。
参考文献：References：[1]朱孝信.舰船新材料的发展[J].船舶工程，1998（1）：4750.ZHU Xiaoxin.Development of New Shipbuilding Materials[J].Ship Engineering，1998（1）：4750.[2]HU H，BELOUETTAR S，POTIERFERRY M，et al.A Novel Finite Element for Global and Local Bulking Analysis of Sandwich Beams[J].Composite Structures，2009，90（3）：270278.[3]朱孝信.舰船用高技术新材料的发展[J].材料开发与应用，1999，14（1）：2430.ZHU Xiaoxin.Development of Hitech and New Materials for Shipbuilding[J].Development and Application of Materials，1999，14（1）：2430.[4]王其红，刘家驹.船舶材料发展研究[J].舰船科学技术，2001（2）：1215，18.WANG Qihong，LIU Jiaju.Research on Ship Material Development[J].Ship Science and Technology，2001（2）：1215，18.[5]HU M F，HU W B.A Study on Composite Honeycomb Sandwich PanelStructure[J].Materials and Design，2008，29（3）：709713.[6]ALLEN G H.Analysis and Design of Structural Sandwich Panels[M].New York：Pergamon Press，1969.[7]DAVIES J M.Lightweight Sandwich Construction[M].London：Wiley，2001.[8]FROSTIG Y，BARUCH M.Bending of Sandwich Beam with Transversely FlexibleCore[J].AIAA Journal，1990，28（3）：525531.[9]ASTM C3932000，Standard Test Method for Flexural Properties of Sandwich Constructions[S].[10]GB/T 1456—2005，夹层结构弯曲性能试验方法[S].GB/T 1456—2005，Test Method for Flexural Properties of Sandwich Constructions[S].[11]秦培成.金属面夹芯板抗弯性能的理论及试验研究[D].哈尔滨：哈尔滨工业大学，2011.QIN Peicheng.Theoretical and Experimental Study on the Bending Behavior of Metal Faced Sandwich Panel[D].Harbin：Harbin Institute of Technology，2011.[12]孙春方，薛元德，胡培.复合材料泡沫夹层结构力学性能与试验方法[J].玻璃钢/复合材料，2005（2）：36.SUN Chunfang，XUE Yuande，HU Pei.Mechanical Properties and Test Method for Foam Core Sandwich Structure[J].Fiber Reinforced Plastics/Composite，2005（2）：36.[13]王海忠，何保康，陶忠.建筑夹芯板结构性能分析[J].钢结构，1999，14（4）：4145.WANG Haizhong，HE Baokang，TAO Zhong.Structural Behavior Analysis of Architectural Sandwich Panels[J].Steel Construction，1999，14（4）：4145.[14]黄华，刘伯权，贺拴海，等.高强钢绞线网加固RC梁抗剪剥离承载力计算[J].中国公路学报，2013，26（2）：102109，118.HUANG Hua，LIU Boquan，HE Shuanhai，et al.Calculation of Shear Debonding Capacity of RC Beams Strengthened with High Strength Steel Wire Mesh[J].China Journal of Highway and Transport，2013，26（2）：102109，118.[15]苏庆田，杨国涛，吴冲.钢箱组合梁混凝土裂缝特征试验[J].中国公路学报，2012，25（5）：7481.SU Qingtian，YANG Guotao，WU Chong.Experiments on Concrete Cracking of Steelconcrete Composite Box Girder[J].China Journal of Highway and Transport，2012，25（5）：7481.[16]吴文清，吴忠振，马雪媛，等.竹质复合材料工字形梁的抗弯性能试验[J].中国公路学报，2014，27（4）：6978.WU Wenqing，WU Zhongzhen，MA Xueyuan，et al.Test on Bending Resistance Properties of Bamboobased Composite Ishaped Beam[J].China Journal of Highway and Transport，2014，27（4）：6978.[17]刘问，徐世烺.超高韧性水泥基复合材料/混凝土复合梁在弯曲疲劳荷载下的变形计算[J].中国公路学报，2014，27（1）：7683.LIU Wen，XU Shilang.Fatigue Deformation Calculation of Ultrahigh Toughness Cementitious Compositesconcrete Composite Beam Under Flexural Loads[J].China Journal of Highway and Transport，2014，27（1）：7683.[18]朱聘儒.钢混凝土组合梁设计原理[M].北京：中国建筑工业出版社，2006.ZHU Pinru.Design Theory on Steelconcrete Composite Beam[M].Beijing：China Architecture & Building Press，2006.[19]DIAB Group.DIAB Sandwich Handbook[M].。