180t门吊基础计算书
门式起重机总体计算书
MQ100 门式起重机总体设计计算书一. 总体计算计算原则:MQ100门式起重机设计计算完全按《起重机设计规范》GB3811执行,并参照下列标准进行设计计算:《塔式起重机设计规范》GB/T13752-92 《法国塔式起重机设计规范》NFE52081 工作级别 A 5 利用等级 U 5 起升机构 M 5 变幅机构 M 4 回转机构 M 4 行走机构 M 4 最大幅度 13m最大起重量 8000Kg（一） 基本参数:回转速度 0.7r/min回转制动时间 5s行走速度 12.5/25m/min行走制动时间 6s 回转惯性力()Kg RM M g t Rn F 002242.0.60..25.1=⨯⨯=π回其中 g=9.81 n=0.7r/min t=5s行走惯性力: ()Kg M M g t vF 0106184.0.605.1=⨯⨯=行其中 g=9.81 V=25m/min t=6s(二) 载荷组合:自重力矩、惯性力及扭矩上表中的回转惯性力到轨顶面的力矩总计为：-1971kg.m 上表中的行走惯性力到轨顶面的力矩总计为：5378kg.m(三)起重小车、吊钩和吊重载荷起重小车265kg绳60kg吊钩230kg起升动载系数(起升机构用40RD20)：=1.136, q=8tV=16m/min时,2吊重q=8000kg, 幅度R=13m(1) 吊载Q=(8000＋230＋60/2)×1.136＋(265＋60/2)×1.1=9708kgM=9708×13=126204kg.m(2) 风载（包括起重小车、吊钩和吊重）迎风面积A=5.52＋1.6×82/3=11.92m2风力：F=11.92×25=298kg=298×13=3874kg.m风扭矩：Tn风力到轨道上平面的力矩：M=298×12=3576kg.m(3) 回转惯性力F=0.002242×(8000＋230＋265＋60)×13=249kg 回转惯性扭矩： T=249×13=3237kg.mn回转惯性力到轨道上平面的力矩：M=249×12=2988kg.m (4)行走惯性力F=0.0106184×(8000＋230＋265＋60)=91kg=91×13=1183kg.m行走惯性扭矩：Tn行走惯性力到轨道上平面的力矩：M=91×12=1092kg.m (四) 风载荷A、工作，垂直风（风向与臂架垂直）臂长jib=13m，垂直风(注：标高均指风力作用点到轨顶面的高度)上表中的风力到轨顶面的力矩总计为：14799kg.m B、工作，平行后吹风（风向与臂架平行，与底架平行）臂长jib=13m，后吹风(注：标高均指风力作用点到轨顶面的高度)上表中的风力到轨顶面的力矩总计为：11168kg.m C、工作，45︒后吹风（风向与臂架平行，与底架成45︒）臂长jib=13m，45︒后吹风(注：标高均指风力作用点到轨顶面的高度)上表中的风力到轨顶面的力矩总计为：12290kg.m D、非工作，平行后吹风（风向与臂架平行）臂长jib=13m，后吹风(注：标高均指风力作用点到轨顶面的高度)上表中的风力到轨顶面的力矩总计为：35732kg.mE、非工作，45︒后吹风（风向与臂架平行，与底架成45︒）臂长jib=13m，45︒后吹风(注：标高均指风力作用点到轨顶面的高度)上表中的风力到轨顶面的力矩总计为：-39322kg.m 二、载荷汇总MQ100门式起重机各力到轨顶面的载荷汇总如下：非工作,含小车,无系数重力：67930+495=68425kg工作,含小车,无系数重力：67930+495+60+8000=76485kg工作,含小车,有系数重力：1.1⨯67930+9708=84431kg非工作,含小车,无系数重力矩：-63443+2.9⨯495=-62008kg.m工作,含小车,无系数重力矩：-63443+8555⨯13=47772kg.m工作,含小车, 有系数重力矩：-1.1⨯63443+9708⨯13=56417kg.m工作,垂直风力：1650+298=1948kg工作,后吹风力：1422+298=1720kg工作, 45︒后吹风力：1628+298=1926kg非工作, 平行前吹风力：4550+5.52⨯80=4992kg非工作, 45︒前吹风力：5209.6+5.52⨯80=5651kg工作,垂直风力矩：14799+298⨯12=18375kg.m工作, 后吹风力矩：11168+298⨯12=14744kg.m工作, 45︒后吹风力矩：12290+298⨯12=15866kg非工作, 平行前吹风力矩：-(35732+5.52⨯80⨯12)=-41031kg.m 非工作, 45︒前吹风力矩：-（39322+5.52⨯80⨯12）=-44621kg.m 工作,回转惯性力：-142.5+249=106.5kg工作,行走惯性力：721+91=812kg工作,回转惯性力矩：-1971+249⨯12=1017kg.m工作,行走惯性力矩：5378+91⨯12=6470kg.m工作,垂直风力扭矩：146+298⨯12=3722kg工作,回转惯性力扭矩：1457+249⨯12=4445kg.m工作, 行走惯性力扭矩：-679+91⨯12=413kg.m回转离心惯性力忽略不计三、MQ100行走式门式起重机的稳定性计算（一）工作状态下的稳定性稳定力矩(kg.m)3.5m后倾翻边前倾翻边1. 工况：工作、静态、无风（R=13m，Q=8t）回转、行走M前倾=M负荷＋M行走=1.5×8000×（13－1.75）＋6470 =141470kg.mM前稳/M前倾=181752/141470=1.28>12. 工况：工作、动态、有风（R=13m，Q=8t）回转、后吹风M前倾=M负荷＋M行走＋M风=1.3×8000×（13－1.75）＋6470＋14744 =138214kg.mM前稳/M前倾=181752/138214=1.31>13. 工况：工作、动态、突然卸载（R=13m，Q=8t 0）无回转、无行走、风M后倾=M负荷＋M风=0.3×8000×（13＋1.75）＋14744 =50144kg.mM后稳/M后倾=57736/50144=1.15>14. 工况：工作、动态、有风（R=13m，Q=8t）回转、行走、风M前倾=M回转＋M行走＋M风=1017＋6470＋18375=25862kg.mM稳=（67930＋495＋60＋8000）×1.75=133849kg.mM稳/M前倾=133849/25862=5.17>15. 工况：工作、动态、无风（R=13m，Q=8t）无回转、无行走、无风 M前倾=1.6×8000×(13－1.75)=144000kg.mM前稳/M前倾=181752/144000=1.26>1（二）非工作状态下的稳定性倾翻边风M倾=1.1M风=1.2×41031=49237kg.mM稳/M倾=57736/49237=1.17>1综上所述：M100行走式门式起重机在工作状态和非工作状态下的稳定性均安全.（三）安装状态下的稳定性(1).后倾翻边M后倾=6458＋481+13630-447-57-556-534=18975kg.mM后稳=(67930－1728－320－108－429－10500)×1.75=95979kg.mM后稳/M后倾=95979/18975=5.06>1(2) 装上起重臂（13m臂长时，无配重）M前倾=(63433＋230×10) -64155=1578kg.mM前稳=(67930－10500)×1.75=100503kg.mM前稳/M前倾=100503/1578=63.7>1四、M100行走式门式起重机的台车支反力计算1. 工况：工作、45 后吹风（R=13m，Q=8t）、行走、风重力: 84431kg 重力力矩: 56417kg.m回转力矩: 1017kg.m 行走力矩: 6470kg.m风力矩: 15866kg.mRA=(－84431/4)＋(56417＋15866)/(3.5×2)＋6470/(2×3.5)=－5580kgRB=(－84431/4)－1017/(3.5×2)－6470/(2×3.5)=－22238kgRC=(－84431/4)－(56417＋15866)/(3.5×2)－6470/(2×3.5)=－36635kgRD=(－84431/4)＋1017/(3.5×2)＋6470/(2×3.5)=－19978kg2. 工况：非工作、45 前吹风（R=2.9m，Q=0）风重力: 68425kg 重力力矩: －62008kg.m风力矩: 44621kg.mRC=－68425/4＋62008/(3.5×2)＋44621/(3.5×2)=＋4436kgRC为正，故按三点支承计算RA=－62008/(1.75×2)－44621/(1.75×2)=－43085kgRB =RD=－68425/2－62008/(2×1.75×2)－44621/(2×1.75×2)=－55755kgRC=0。
门吊轨道基础计算书
80t 门吊走行基础计算根据“MG80/50-28起重机总图”可得门式起重机轮压为23.125t ，地基处理后容许应力250kpa 。
设计钢轨基础截面如图，采用C20砼1、基础应力验算：基础按45°扩散角计算，地基的受轮压面积为1.2m ×4m ， 地基应力kPa kpa p 250][8.20755.01075.242.1104125.23=<=⨯⨯+⨯⨯⨯=σ地基处理后要求能达到kPa 250][=σ2、基础配筋计算：a 、基础纵向配筋计算 基础为单筋设计HPB 235钢筋MPa f y 210= C20混凝土 MPa f t 1.1= MPa f c 6.9=mm a s 35= 计算简图如下均布荷载即m kN p q /4.2492.1=⨯=计算结果：m kN M ⋅=8.32max kN V 1.143max = 由混凝土规范计算：受压区高度max 0)2/(M x h xbf c =- mm x 5.13=计算得23.307mm A s = 配筋率%059.0=ρ规范要求最小配筋率为%24.0/45=y t f f ， 按最小配筋率 21248mm A s =取7根φ16的钢筋21406mm A s =b 、基础横向配筋计算考虑对称性，计算简图如下：横向弯矩计算，取1米段计算m kN q /4.249=m kN ql M ⋅==5.372/2max受压区高度max 0)2/(M x h xbf c =- mm x 7.12=按计算结果得26.580mm A s =按120@10φ配箍筋抗横向弯曲 2628mm A s =b 、基础箍筋计算混凝土自身抗剪容许力量kN kN bh f V t 5.135198515.05.010001.17.07.00>=⨯⨯⨯⨯==参考规范，结构按最小配筋率通长配筋即可 箍筋最小配筋率%13.0/24.0==yv t sv f f ρ120@10φ的箍筋的配筋率%13.0%22.0/>==bs nA sv sv ρ满足规范要求 配筋图如下。
180t桥式起重机计算
起重量40t
吊具2t
起升速度9.33m/min
起升高度24m
工作级别M6
2.1钢丝绳的选择
起升载荷Q=40+2t（包括吊钩重量）
滑轮倍率m=4滑轮效率η≈0.97
钢丝绳安全系数n=6
钢丝绳最大静拉力S
S=
Q
=
（40+2）×9.85
=
53.3KN
2×2×2×m×η
2×4×0.97
选择钢丝绳
卷筒计算直径D=1.43m
钢丝绳直径do=30
滑轮倍率m=6
机构总效率η=0.85
制动器数量n=4
制动安全系数K=1.25
制动力矩
TE=
K×Q×D×η
=
（180+20）×9.85×103×1.43×0.85×1.25×2
=
3947Nm
2×n×m×I
4×6×63.02
选择制动器
选用YWZD-630/300制动器，制动力矩4500Nm（共9页第2页）
卷筒直径Do=φ1400单层双联缠绕，倍率m=6
钢丝绳直径do=30
电动机转速n电=591r/min
钢丝绳平均中径（计算直径）D=1430mm
i=
π×D×n电
=
π×1.43×591
=
63.1
m×v
6×7
选减速器传动比I=63.02
1.4选择制动器
1.4.1高速级制动器选择
起升载荷Q=180+20t
减速器传动比I=63.02
运行速度V=36.5m/min
车轮直径Do=φ800mm
滚动摩擦系数f=0.1（cm）
车轮轴承摩擦系数μ=0.02
龙门吊结构验算书(midas计算)
目录1.工程概况 (1)2.计算依据及材料取值 (1)2.1计算依据 (1)2.2材料取值 (2)3.计算荷载模型 (2)3.1计算荷载 (2)3.2荷载工况 (3)3.3.计算模型 (4)4.计算结果 (5)4.1应力计算结果 (5)4.2位移、支座反力及稳定计算结果 (12)4.3工况7整体抗倾覆计算 (13)5.结论和建议 (14)1.工程概况60t门吊主梁采用双主梁桁架结构，支腿采用钢管焊接，采用轨道行走式，轨道间距27m，主梁跨度27m，净高约13.5m，支腿行走轮距6.5m。
门吊主梁采用200型贝雷梁拼装，门吊支腿采用钢管结构，直立支腿采用φ325×10钢管，斜支腿立柱采用φ273×7钢管、平联及斜撑采用φ159×5钢管。
起吊设备采用1台60t起重小车，60t门吊的结构布置形式如图1所示。
图1 60t门吊结构图示2.计算依据及材料取值2.1计算依据（1）60t龙门起重机设计图（2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（3）《起重机设计规范》（GB3811-2008）2.2材料取值200型贝雷梁材质为Q345钢材，容许正应力按[]240MPa σ=取值，容许剪应力按[]140MPa σ=取值； Q235钢材，容许正应力按[]170MPa σ=取值，容许剪应力按[]100MPa σ=取值。
3.计算荷载模型 3.1计算荷载（1）自重荷载630c P kN =；（2）起升荷载Q P ：天车110Q P a kN =和吊重600Qb P kN =。
（3）电动葫芦走行制动力：按起升荷载的10%取值，60010%60TZ P kN =⨯=。
（4）门吊走行制动力：吊重走行制动()163071010%134MZ P kN =+⨯=；自重走行制动()263011010%74MZ P kN =+⨯=。
（5）风荷载w P ：工作状态时为6级风，基本风压取120Pa ，非工作状态时，基本风压取500Pa 。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、工程概况和16T龙门吊共用同一轨道。
二、龙门吊检算1、设计依据①龙门吊使用以及受力要求②施工场地布置要求③地铁施工规范2、设计参数：①从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
② 16吨龙门吊自重：59吨， G1=59×1000×10=590KN；16吨龙门吊载重：16吨， G2=16×1000×10=160KN；16吨龙门吊4个轮子每个轮子的最大承重：G3=（590000/2+160000）/2=227.5KN③ 45吨龙门吊自重：133吨， G4=13.3×1000×10=1330KN；45吨龙门吊载重：45吨， G5=45×1000×10=450KN；45吨龙门吊8个轮子每个轮子的最大承重：G6=（1330000/2+450000）/4=278.75KN④混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=2×1000=2000KPa⑤钢板垫块面积：0.20×0.25=0.05 m2⑥ 16吨龙门吊边轮间距：L1：7.5m⑦ 45吨龙门吊边轮间距：L2：8.892m3、受力分析与强度验算：只用45吨龙门吊进行受力分析，因为其单个轮子的荷载大于16吨龙门吊的单个轮子荷载，一旦其受力分析和强度验算能够满足，16吨龙门吊的也能满足。
45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图3.1、按照规范要求，全部使用16吨龙门吊和45吨龙门吊使用说明推荐的P43大车钢轨。
3.2、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
（2）每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内（事实上由于整个钢轨极其基础是刚性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距）。
即：龙门吊作用在钢轨上的距离是：L1=7.5m ，L2=8.892m根据压力压强计算公式：压强=压力/面积，转换得：面积=压力/压强要使得龙门吊对地基混凝土的压强小于2MPa才能达到安全要求。
龙门吊计算书样本
计皆算书第1章计算书 (1)1」龙门吊轨道根本、车挡设计验算 (1)龙门吊走行轨钢轨型号选取计算 (1)龙门吊轨道根本承载力验算 (2)龙门吊轨道根本地基承载力验算 (3)吊装设备及吊具验算 (3)汽车吊选型思路 (3)汽车吊负荷计算 (4)汽车吊选型 (5)钢丝绳选取校核 (5)卸扣选取校核 (6)绳卡选取校核 (7)汽车吊抗倾覆验算 (7)地基承载力验算 (8)第1章计算书龙门吊轨道根本、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m,每台最大起吊能力为85T。
上纵梁为三角桁架，整机运营速度6m/min,小车运营速度5nVmin,整机重量60T。
1#梁场最大梁重137T,设立两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T,可以满足使用规定。
本方案地基根本梁总计受力：M=137+60x2=257T2台龙门吊共计有8个支点，那么每个支点受力：P=F/8=315kN85T满负荷运转(吊装170T)时，Pmax= (85+60) Tx9.8N/kg/4=355kN<>龙门吊走行轨钢轨型号选取计算拟定龙门吊走行轨上钢轨，计算方式有两种，两者取较大值：方式_：依照?路桥施工计算手册?计算：gi=2P+v/8=2x3154- (6x60/1000/8) =630kN/m方式二：依照?吊车轨道联结及车挡(合用于混凝土构造)?中“总说明公式(1) 〞计算：Pd= 115=533kN/m ；满负荷运转时：gmm=2x355+ (20x60/1000/8) =710kN/m；Pdmax 二」5x355=600kN。
每种工况下，两者取较大值。
因此本方案中钢轨最小理论重量应为63kg/m,满负荷运转时钢轨最小理论重量为71kg/mo起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查?GB2585-铁路用热轧钢轨?“表钢轨计算数据〞得到：P43理论米重量为44.65kg/m,不大于QU100理 论重量，综合考虑钢轨专业性用途、此后周转使用及平安性能指标，咱们以为龙门吊制造厂 家意见不利于该龙门吊此后周转使用，不予釆纳。
160t门吊基础计算书
160t门吊基础计算书一、设计资料1、门吊走形基础为钢筋混凝土条形基础，为减少砼方量，采用梯形结构，混凝土等级强度为C20，门吊跨度为38m，自重95t；2、采用C20混凝土，γ=25KN/m3， f cm=11 N/mm2,f t=1.1 N/mm2。
钢筋HRB335，f y=300 N/mm2；保护层50mm；3、活载1600KN；4、结构安全系数k=1.2；5、天然地基承载力f ak=200kPa；6、基础截面尺寸为如下图：二、地基承载力验算最不利情况下，门吊一个支点受力P=1.2×（95/4+160/4）=76.5t=765kN。
实际上每个轮子的轮压值为F=765/2=382.5KN。
基础按弹性地基梁进行分析计算，考虑钢轨的扩散作用，最外侧轮子两侧各取1.0m作为条形基础的计算长度，基础的受力简图如下图所示：假定基础底部受力均匀，则有q=765/2.598=294.46kN/m。
基础深埋1.5m，修正地基承载力为：f a=200+2.0×18.4×（1.5-0.5）=236.8kPa最不利荷载情况下，基底压力（基础自重G=180.8kN）：p k=k(F k+G k)/A=(765+1.2×180.8)/(2.5×2.598)=151.2kPa< f a=236.8kPa；符合要求。
三、冲切验算最不利截面发生在A截面，F l= F A=294.46×1=294.46kN。
a t=500mm，l=1500mm，h0=750mm，因l＜a t+2h0，a b=l=1500mm。
a m=(a t+a b)/2=1000mm；0.7βhp f t a m h0=0.7×1.0×1.1×1450×1000=1116.5kN；F l＜0.7βhp f t a m h0；冲切符合要求。
四、配筋计算截面最不利弯矩M=294.46×1×1/2=147.23kN·m；αs =M/(fcm×b×h02)=147.23×106/(11×2500×14502)=0.0025 ξ=1-(1-2αs)0.5=0.0025ρ=ξα1 f cm/ f y=0.002×11/300=0.009%As=ρb h0=0.009%×2500×1450=339mm2取17根Φ12，间距150mm排列，配筋面积1922mm2。
龙门吊基础设计设计计算书.
龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》（清华大学出版社）；1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明勘探资料显示：场地内 1.3m深度地基的承载力为150KPa，故选取基础埋深h0.1。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T形m截面，混凝土强度等级为C20。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
图2-1 基础横截面配筋图（单位:mm）通过计算及构造的要求，基础底面配置30φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置9φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图2-1 横截面配筋图。
基础顶面预埋钢板用于焊接固定轨道钢扣片或预埋φ12钢筋用于固定钢轨。
为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每44m设置一道20mm宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距38m，基础位置根据制梁台座位置确定。
3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，65t 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 253max =，现场实际情况，龙门吊最大负重仅40t ，故取计算轮压：KN P 200=；砼自重按26.0KN/m3 计，土体容重按2.7KN/m3计。
根据探勘资料取地基承载力特征值： fa=150KPa 地基压缩模量：MPa E s 91.3=截面惯性矩：Ι=0.07344m 4 3.2、材料性能 (1)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14= 轴心抗拉强度：MPa f t 43.1= 弹性模量：MPaE c 4100.3⨯=(2)、钢筋Ⅰ级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'=Ⅱ级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值： 150fa KPa = 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 4、地基验算4.1、基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图4-1形式。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书钢筋场龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计⽅案该龙门吊起吊能⼒为5T 的门吊，门吊⾃重按6T 计算。
基础采⽤条形基础，每隔10m 设置⼀道2cm 宽的沉降缝，宽1.0m,⾼35cm,基础采⽤C20砼，纵向受⼒钢筋采⽤两层共六根HPB235A 12mm 光圆钢筋，箍筋采⽤HPB235A 10mm 光圆钢筋，箍筋间距为200mm ，具体尺⼨如图1-1，1-2所⽰。
图1-2 基础钢筋砼梁侧⾯图2、基底地质情况基底为较软弱的粉质粘⼟，采⽤换填的⽅法提⾼地基承载⼒，基底换填0.5m 厚的碎⽯⼟，未压实，按松散考虑，地基基本承载⼒为σ0为200～200kPa ，取200Kp 。
查《路桥施⼯计算⼿册》中碎⽯⼟的变形模量E 0=29～65MPa ，粉质粘⼟16～39MPa,为安全起见，取碎⽯⼟的变形莫量E 0=29 MPa ，粉质粘⼟16MPa 。
3、建模计算3.1、⼒学模型简化基础内⼒计算按弹性地基梁计算，⽤有限元软件Midas Civil2010进⾏模拟计算。
即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性⽀承。
龙门吊⾃重按6T 计算，总重11T ，两个受⼒点，单点受集中⼒5.5T ，基础梁按10m 长计算。
具体见图3-3。
图3-1 ⼒学简化模型3.2、弹性⽀撑刚度推导根据《路桥施⼯计算⼿册》可知，荷载板下应⼒P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-?其中：E0-----------地基⼟的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正⽅形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基⼟的泊松⽐，为有侧涨竖向压缩⼟的侧向应变与竖向压缩应变的⽐值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应⼒，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形⼀直处在直线段，这样考虑是⽐较保守也是可⾏的。
(完整版)门式脚手架计算书
门式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、基本参数、荷载参数三、设计简图门架简图落地门架落地门架门架平面图四、门架稳定性计算每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值：N Gk1= (G k1+ G k2 ×2+ G k3×1/2+ G k4×2×1/1+ G k5×2+ G k6×2) /h=(0.224+ 0.040 2+× 0.165 1×/2+ 0.184 2×1/1+ 0.006 2×+ 0.0085 2×) /1.950 =0.402 kN/ m1/2表示水平架设置2步1设1/1表示脚手板设置1步1设每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值：N Gk2= (G k7×l/cosα×2/4+ G k8×l ×1/4+ G k9/4+ G k10×4/4+ G k11×l+ G k12×l ×h)/h =(0.038 1×.830/0.684 2×/4+ 0.038 1×.830 ×1/4+ 0.014/4+ 0.0154/4×+0.015 1×.830+ 0.050 ×1.830 ×1.950) /1.950=0.15 kN/ m1/4表示水平加固杆4步1设各施工层施工荷载产生的轴向力标准值：N Qk=n× Q k×b×l=2 ×3×1.219 ×1.83=13.385 kN 门架宽度b，见门架型号编辑风荷载标准值：ωk =μz×μs×ωo =0.74 0×.8 ×0.3=0.178 kN/ m2 q k= ωk × l=0.178 1×.83=0.325 kN/ m风荷载产生的弯矩标准值：M k= q k H12/10=0.325 3×.92/10=0.494 kN . m 2、作用于门架的轴向力设计值不组合风荷载时：N=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+1.4 N Qk =1.2 (×0.402+0.15) 33×.6+1.41×3.385=40.975 kN 组合风荷载时：N w=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+0.9 ×1.4 (N Qk+2M k/b)=1.2× (0.402+0.15) 33×.6+0.9 1×.4 × (13.385+2 0×.494/1.219) =40.123kN门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN参数计算：I=I0+I1·h1/h0=107800+107800×1536/1930=193593 mm4i=(I/A 1)0.5=(193593/424)0.5=21.37 mmλ=kh0/i=1.22 1×930/21.37=110.19由λ查规范表B.0.6，得φ=0.516N d=φA··f=0.516 ×424×2×205×10-3=89.7kN 得，N ≤ N d 门架的稳定性，满足要求！五、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。
门式起重机计算书
双梁门式起重机设计计算书(40.0吨36.0米)2008年10月03日目录第一章设计初始参数-------------------------------------1 第一节基本参数--------------------------------------1 第二节选用设计参数----------------------------------1 第三节相关设计参数----------------------------------1 第四节设计许用值参数--------------------------------1 第二章起重机小车设计-----------------------------------3 第一节小车设计参数---------------------------------3 第二节设计计算（详见桥吊计算书）-------------------3 第三章门机钢结构部分设计计算---------------------------4 第一节结构型式、尺寸及计算截面---------------------4一、门机正面型式及尺寸---------------------------4二、门机支承架型式及尺寸-------------------------4三、各截面尺寸及几何特性-------------------------5第二节载荷及其组合---------------------------------7一、垂直作用载荷---------------------------------7二、水平作用载荷---------------------------------8三、载荷组合－－---------------------------------12第三节龙门架强度设计计算---------------------------13一、主梁内力计算---------------------------------13二、主梁应力校核计算-----------------------------17三、疲劳强度设计计算-----------------------------19四、主梁腹板局部稳定校核-------------------------20五、主梁整体稳定性－－---------------------------22六、上盖板局部弯曲应力---------------------------22第四节龙门架刚度设计计算---------------------------25一、主梁垂直静刚度计算---------------------------25二、主梁水平静刚度计算---------------------------26三、门架纵向静刚度计算---------------------------27四、主梁动刚度计算-------------------------------27第五节支承架强度设计计算---------------------------29一、垂直载荷作用下，马鞍横梁跨中截面内力计算-----29二、水平载荷作用下，马鞍横梁跨中截面内力计算-----35三、支承架各截面内力及应力-----------------------40第六节支承架刚度设计计算---------------------------45一、垂直载荷作用下，支承架的小车轨顶处位移-------45二、水平载荷作用下，支承架的小车轨顶处位移-------849第七节支腿整体稳定性计算---------------------------58 第八节连接螺栓强度计算-----------------------------60一、马鞍立柱下截面或上端梁截面的螺栓强度---------60二、支腿下截面螺栓强度计算-----------------------62 第四章大车运行机构设计计算-----------------------------65第一节设计相关参数及运行机构形式--------------------65一. 设计相关参数---------------------------------65二. 运行机构型式---------------------------------65第二节运行支撑装置计算------------------------------66一. 轮压计算-------------------------------------66二. 车轮踏面疲劳强度校核-------------------------66三. 车轮踏面静强度校核---------------------------67第三节运行阻力计算----------------------------------67一. 摩擦阻力计算---------------------------------67二. 风阻力计算-----------------------------------68三. 总静阻力计算---------------------------------68第四节驱动机构计算----------------------------------69一. 初选电动机-----------------------------------69二. 选联轴器-------------------------------------69三. 选减速器-------------------------------------70四. 电机验算-------------------------------------70第五节安全装置计算----------------------------------71一. 选制动器-------------------------------------71二. 防风抗滑验算---------------------------------72三. 选缓冲器-------------------------------------72 第五章整机性能验算-------------------------------------74 第一节倾翻稳定性计算-------------------------------74一、稳定力矩-------------------------------------74二、倾翻力矩-------------------------------------74三、各工况倾翻稳定性计算-------------------------75第二节轮压计算-------------------------------------75一、最大静轮压-----------------------------------75一、最小静轮压-----------------------------------75第一章设计初始参数第一节基本参数：起重量 PQ=40.000 (t)跨度 S=36.000 (m)左有效悬臂长 ZS1=0.000 (m)左悬臂总长 ZS2=0.000 (m)右有效悬臂长 YS1=0.000 (m)右悬臂总长 YS2=0.000 (m)起升高度 H0=35.000 (m)结构工作级别 ABJ=4级主起升工作级别 ABZ=0级副起升工作级别 ABF=4级小车运行工作级别 ABX=4级大车运行工作级别 ABD=4级主起升速度 VZQ=5.000 (m/min)副起升速度 VFQ=7.000 (m/min)小车运行速度 VXY=8.000 (m/min)大车运行速度 VDY=8.000 (m/min)第二节选用设计参数起升动力系数 O2=1.10运行冲击系数 O4=1.10钢材比重 R=7.85 t/m^3钢材弹性模量 E=2.1*10^5MPa钢丝绳弹性模量 Eg=0.85*10^5MPa第三节相关设计参数大车车轮数（个） AH=16大车驱动车轮数（个）QN=8大车车轮直径 RM=0.800 (m)大车轮距 L2=15.000 (m)连接螺栓直径 MD=0.0360 (m)工作最大风压 q1=0/* 250 */ (N/m^2) 非工作风压 q2=0/* 600 */ (N/m^2)第四节设计许用值：钢结构材料Ｑ２３５─Ａ许用正应力〔σ〕I＝156Mpa〔σ〕II＝175Mpa许用剪应力〔τ〕＝124Mpa龙门架许用刚度：主梁垂直许用静刚度：跨中〔Ｙ〕x~l＝S/600＝60.00mm；悬臂〔Ｙ〕l＝ZS1/360＝3.68mm；主梁水平许用静刚度：跨中〔Ｙ〕y~l＝S/2000＝18.00mm；悬臂〔Ｙ〕l＝ZS1/600＝2.21mm；龙门架纵向静刚度：主梁沿小车轨道方向〔Ｙ〕XG＝H/600＝58.7mm；许用动刚度〔ｆ〕＝1.1Ｈｚ；连接螺栓材料 8.8级螺栓许用正应力〔σ〕ls＝210.0Mpa；疲劳强度及板屈曲强度依ＧＢ３８１１－８３计算许用值选取。
2：龙门吊基础设计计算正文
目录1、10T龙门吊基础设计计算书 (2)1.1、设计依据 (2)1.2、设计说明 (2)1.3、设计参数选定 (2)1.3.1、设计荷载 (2)1.3.2、材料性能指标 (3)1.4、地基验算 (3)1.4.1、地基承载力验算 (4)2、85T龙门吊基础设计计算书 (5)2.1、设计依据 (5)2.2、设计说明 (5)2.3、设计参数选定 (5)2.3.1、设计荷载 (5)2.3.2、材料性能指标 (6)2.4．基础混凝土结构计算 (6)2.5、地基验算 (6)2.5、钢筋配置 (9)***********************龙门吊基础设计计算书1、10T龙门吊基础设计计算书1.1、设计依据1.1.1、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.1.2、《建筑地基基础设计规范》（GBJ7-89）；1.1.3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。
1.2、设计说明梁场位于低丘山地，地质资料显示，土层为红黏土，基本地基承载力σ0=120KPa。
存梁区大部分位于挖方区，极少部分位于填方区。
根据试验检测，填方区和挖方区承载力在140～180KPa之间，选取基础埋深h=0.3m。
龙门吊行走轨道基础采用无筋混凝土扩展条形基础，为减少混凝土方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C35。
龙门吊行走轨道采用P50型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计。
10t龙门吊跨度18米，跨制梁台座和钢筋绑扎台座，两侧基础间距18m。
支腿轮距7.0m，每个龙门吊4个轮子。
轨道为50钢轨（高152mm,底宽132mm）。
1.3、设计参数选定1.3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，10t龙门吊行走台车最大轮压：P6.KN117。
max最不利工况：现场实际情况，龙门吊最大负重仅5t，自重18t，故单轮上荷载为：N=（5+18）/4=5.75t；混凝土自重按24.0KN/m3 计，土体容重按17KN/m3计。
设计计算书样例1： 180t桥架180t桥架
= 133.80 kN
小车行走起（制）动产生的惯性载荷：用Pxc2x表示，
Pxc2xg= 1.5(mxc2＋mH2)axc2=1.5×(18700＋50000)×0.13
= 13396.5 N = 13.40kN
其中，小车惯性载荷：
Pxc2xzg= 1.5mxc2axc2=1.5×18700×0.13= 3646.5 N= 3.65kN
= 625.83 kN；
1.4.4空载主小车不动,大车行走制动时主小车轮压:
此时小车轮压等于小车自重产生的轮压与大车行走起（制）动惯之和，大车行走起（制）动性载荷产生的小车轮压,用Pxc1g1d，Pxc2g1d，Pxc3g1d，Pxc4g1d,用Q11k，Q21k，Q31kQ41k分别表示小车合轮压,则:
= 280.09＋376.07－13.96＋16.35
= 658.55 kN；
Q31d= P3kd1＋P3Hd1+P3g1x＋P3g1d
= 253.41＋613.93＋13.96－16.35
= 864.95 kN；
Q41d= P4kd1＋P4Hd1+P4g1x＋P4g1d
= 280.09＋376.07－13.96－16.35
Pdcg= 1.5mdcadc=1.5×（Gm－mxc1－mxc2）adc
=1.5×（343700－97000－18700）×0.164
=56088N=56.09kN
1.4.主小车轮压计算
小车架自重由4个车轮分担，起升载荷偏离小车架中心(主动轮方向)471.5mm，计算简图见图1。
1.4.1.自重轮压
Q41k= P4k1＋Pxc4g1d=254.63-2.28= 252.35 kN
门式起重机计算书
门式起重机计算书公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]门式起重机计算书型号：MDG起重量：主钩50T 副钩 10T跨度：24M有效悬臂：左9M 右9M工作级别：A5内容：悬臂刚度强度校核；整机稳定性校核50/10-24M 单梁门式起重机计算书起重机主参数及计算简图：计算简图小车自重：G X = KN 主梁自重：G Z = KN 走台栏杆滑导支架等附件：G F = KN 桥架自重： KN 额定起重量：G E =490 KN支腿折算惯性矩的等值截面刚性支腿折算惯性矩：4103311018.512MM bh BH I ⨯=-=主梁截面惯性矩：410332109.712MM bh BH I ⨯=-=主梁X 向截面抵弯矩：373310087.76MM Hbh BH W X ⨯=-=主梁Y 向截面抵弯矩：373310089.56MM Bhb HB W Y ⨯=-=一 .悬臂强度和刚度校核。
Ⅰ. 悬臂刚度校核该门式起重机采用两个刚性支腿，故悬臂端挠度计算按一次超静定龙门架计算简图计算。
)12838(3(232)21++++=K K L L EI C L P P f K式中 C 3:小车轮压合力计算挠度的折算系数 )()(2)32()(23212222113L L L P P b P L L L b P b P C K K ++++-=＝K:考虑轮缘参与约束，产生横向推力 927.012=⨯=KL h I I K P 1,P 2:小车轮压KN G G P P EX 9.321221=+== 代入数值：mmK K L L EI C L P P f K 911.22)12927.083927.08240009000(109.710102.2300055.19000)109.321109.321()12838(3(105233232)21=+⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=++++= 按起重机设计规范有效悬臂端的许用挠度:mm L f K 7.253509000350][===][f f <结论：综上计算校核，该起重机的悬臂梁的刚度满足起重机械设计规范的要求。
龙门吊基础设计计算书2
60t龙门吊基础设计1、设计资料1、甲方提供的地质勘探资料；2、龙门吊生产厂家提所供有关资料；3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；4、《砼结构设计规范》（GB50010-2010）；5、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；2、工程说明1、本工程2层土为淤泥，约4m厚；3层土为淤泥质黏土，约20m厚，为主要持力层。
本工程采用φ400混凝土预制管桩，为摩擦型桩。
根据《建筑桩基技术规范》经验参数法，桩的极限侧阻力qs1取17kPa，qs2取26kPa。
2、龙门吊参数：龙门吊最大起重量为60t，全机总重40t。
龙门吊支腿距离为7.5m，轮距为0.65m。
3、基础采用C30砼，钢筋采用HRB400钢筋。
砼自重按25.0KN/m3计。
3、地基设计1、荷载计算：单侧传给桩基的最大竖向力标准值P = 1.2*400/2+1.4*0.6*600 = 744kN2、桩基计算：桩数确定：桩间距取3m，故龙门吊支腿范围内桩数n=7.5/3（5）=2.5（1.5），故取n=3（1.5）。
单桩竖向力设计值N = p/n =744/3（1.5）=248kN（496）单桩极限承载力Quk = Qsk + Qpk = u∑ qsikli + q pk Ap= 3.14x0.4x(17x4+26x16)+0 =607kN 取Quk=600kN单桩竖向承载力特征值Ra=1/2 Quk = 600/2= 300kN > 248KN，满足要求。
3、地基梁计算：3.1 计算简图：3.2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅幅度: 0.0%梁容重 : 25.00kN/m3 计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数 : 1.20 活载分项系数 : 1.40活载调整系数 : 1.00配筋条件:纵筋级别 : HRB400箍筋级别 : HRB400配筋调整系数 : 1.0上部纵筋保护层厚: 25mm下部纵筋保护层厚: 40mm混凝土等级 : C303.3 计算结果----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 3000 B×H = 1000 × 600左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -80.325弯矩(+) : 0.001 207.309 0.000剪力: 283.162 -119.775 -146.775上部as: 35 35 35下部as: 50 50 50上部纵筋: 1200 1200 1200下部纵筋: 1200 1200 1200箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)下纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)箍筋实配: 4E10@200(1571) 4E10@200(1571) 4E10@200(1571)腰筋实配: 6E16(1206) 6E16(1206) 6E16(1206) 上实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%下实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16% 裂缝: 0.000 0.058 0.018挠度: 0.000 0.726 0.000最大裂缝:0.058mm<0.400mm最大挠度:0.726mm<15.000mm(3000/200)本跨计算通过.----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 3000 B×H = 1000 × 600左中右弯矩(-) : -80.325 -48.263 -80.325弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000剪力: 46.687 19.688 -46.687上部as: 35 35 35下部as: 50 50 50上部纵筋: 1200 1200 1200下部纵筋: 1200 1200 1200箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)下纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)箍筋实配: 4E10@200(1571) 4E10@200(1571) 4E10@200(1571)腰筋实配: 6E16(1206) 6E16(1206) 6E16(1206)上实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%下实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16%裂缝: 0.018 0.011 0.018挠度: 0.000 -0.325 0.000最大裂缝:0.018mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<15.000mm(3000/200)本跨计算通过.----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 3000 B×H = 1000 × 600左中右弯矩(-) : -80.325 0.000 0.000弯矩(+) : 0.000 207.309 0.001剪力: 146.775 119.775 -283.162上部as: 35 35 35下部as: 50 50 50上部纵筋: 1200 1200 1200下部纵筋: 1200 1200 1200箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)下纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)箍筋实配: 4E10@200(1571) 4E10@200(1571) 4E10@200(1571)腰筋实配: 6E16(1206) 6E16(1206) 6E16(1206) 上实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%下实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16% 裂缝: 0.018 0.058 0.000挠度: 0.000 0.726 0.000最大裂缝:0.058mm<0.400mm最大挠度:0.726mm<15.000mm(3000/200)本跨计算通过.3.4 计算简图3.54、结论1. 桩选用φ400预制混凝土桩，桩长为20m（不含桩尖），沿轨道中心线按桩间距3m均匀布置。
门吊基础设计计算
门吊走行轨基础的设计计算门吊即门式起重机,是龙门起重机的简称,是桥架通过两侧支腿支承在轨道上的桥架型起重机。
门式起重机是铁路货场、码头、工厂、仓库、机械或结构的装配场,水电站等露天物资转运作业的理想设备,起重量从一至上百吨不等。
其基础可采用类似铁路线路的轨枕基础,也可以采用钢筋混凝土条形基础。
轨枕基础因为要求经常进行补道碴、抬轨等养护工作,一般较少采用;本文结合实例介绍钢筋混凝土条形门吊基础设计的过程。
1 设计计算原理钢筋混凝土门吊走行轨基础可视为多段弹性地基梁,其上作用一组移动荷载。
当上部荷载通过弹性基础传给地基时,地基发生相应变形,产生相应地基反力。
地基反力确定了,则基础梁的内力就不难求得,所以从某种意义上讲,弹性地基梁的计算问题,就是确定地基反力的分布问题。
当前,求解地基反力的模拟假定主要有三种:即反力直线分布假定、基床系数假定、半无限弹性体假定[ 1 ] 。
反力直线法假定适用于刚性基础;基床系数法和弹性理论法适用于弹性基础,目前在国内外这两种方法都在同时使用。
本文介绍的计算方法是基于基床系数法。
2 门吊基础设计步骤(1)收集拟采用门吊设备的技术资料,根据设备资料确定移动荷载组的大小及分布。
(2)选定地基梁的尺寸,计算梁的弹性特征长度和折算长度。
(3)根据折算长度判定梁是长梁还是短梁,根据《弹性地基计算图表及公式》[ 2 ]一书中相应折算长度梁的影响线结合荷载组计算主要断面的弯矩、剪力、地基反力,根据计算结果绘制弯矩、剪力、地基反力包络图。
对每一计算截面,均计算其最不利的移动轮压位置组合。
(4)根据内力计算结果取最不利情况即M max、Q max和M min、Q mix对地基梁按钢筋混凝土倒T形梁进行设计计算,确定梁配筋。
如有必要,重复( 2 ) ～(4)步进行基础梁尺寸和配筋调整。
(5)根据地基反力包络图对照地基资料确定地基承载力是否足够,如地基承载力不足,则根据具体情况进行地基处理或是采用桩基础。
钢筋加工场门吊基础设计计算
××铁路××段站前三标××钢筋加工场门吊基础计算书审核：复核：编制：编制日期：目录1 门吊基础设计方案错误!未定义书签。
2 门吊基础验算错误!未定义书签。
基底地质情况错误!未定义书签。
基础内力计算错误!未定义书签。
基础梁配筋计算错误!未定义书签。
地基承载力错误!未定义书签。
3 结论错误!未定义书签。
1 门吊基础设计方案该门吊为起吊能力10t 的门吊，门吊自重按 t 。
基础采用条形基础，长 m ，宽，高，基础采用C20砼，纵向受力钢筋采用HPB235φ16mm 光圆钢筋，箍筋采用HPB235φ10mm 光圆钢筋，箍筋间距200mm ，基础每10m 设一道2cm 宽沉降缝，基础方案立面图、侧面图如图1-3，1-4所示。
2 门吊基础验算基底地质情况基底为较软弱的粉质粘土，采用换填土的办法提高地基承载力，基底换填厚的碎石土，未压实，按松散考虑，地基基本承载力σ0为200~400kPa ，取200kPa 。
查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E 0=29~65MPa ，取变形模量29MPa 。
基础内力计算基础内力计算按弹性地基梁计算，采用Midas civil 2006 模拟弹性地基梁计算。
即把基础梁和地基一同考虑计算，土看成基础梁的弹性支撑，弹性支撑刚度 SDz=m kN h s E /106.38.011010002950×=×××=• 图1-1 门吊立面图 图1-2 门吊侧面图 图1-3 门吊基础立面图图1-4 门吊基础侧面图龙门吊自重按14t计算，总重24t，四个受力点，单个点受力6t，看成集中力，基础梁按一段10m 长计算，受力计算图式如图2-1所示采用midas建模计算，计算模型如图2-2所示计算结果如图2-3、2-4所示图2-1 基础受力计算模型图2-2 midas计算模型图2-3 弯矩图图2-4 剪力图变形形状如图2-5所示图2-4 变形形状根据计算结果可知：基础梁最大弯矩N·m，最大剪力。
t龙门吊基础承载力计算书
10T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“10t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）2．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 400 mm,
H1 = 400 mm
3．荷载值：
①基础砼：g1=××25 kN /m3=
②钢轨：g2=×43×10N /kg=
③龙门吊轮压：g3=（14+10）÷4×10KN/T=60 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k = g2+g2+ g3=
4．材料信息：
混凝土： C30 钢筋： HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A =×= m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：
p k = F k/A = =
结论：本地地表往下～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
龙门吊基础计算
龙门吊基础计算28m/120吨跨龙门吊基础计算龙门吊基础按照宽度0.8m，高0.6m条形基础计算，换填0.5m深，1.5m宽卵石土，根据地质报告，地基承载力按100 kPa。
(1)换填地基承载力计算根据midas建模，各个内力如下:结果位移(mm) 弯矩(KN.m) 剪力(KN) 反力(KN) 基床系数 300(正) 7 264.9 71.9 137.8(负) 25000kN/m3基床系数 278(正) 257.8 68.1 6 332500kN/m 1118.7(负)基床系数 261(正) 252 81 5 340000kN/m 103.6(负)计算出地基反力为81KN，则:基础底面最大的竖向压应力为:Pkmax=81/0.5x0.8=202.5kPa采用换填法地基，换填材料采用卵石土，换填后压实系数λ>0.97地基承载力特征值大于200 kPa，换填深度为1.5m，厚度0.8m，基础埋深0.6m，扩散角ζ=30?耕植图的天然重度按18kN/m3计算，基底土自重压力为:Pz=b(Pk –Pc)/(b+2ztanζ)=0.8x(202.5-18x0.6)/(0.8+2x1.5 tan30)=60.58 kPaPcz=18x1.5=27kPa垫层地面进行深度修正后的承载力特征值:as = ƒak+εdγm(d-0.5)=100+1x18x(1.5-0.5)=118 kPaPz+Pcz=60.58+27=87.58 kPa<ƒa=118 kPa因此地基处理换填深度为1.5m，换填厚度为0.8m，基础埋深0.6m的卵石土满足要求，要求换填压实系数λ>0.97，换填宽度为b’=b+2ztanζ= 0.8+2x1.5 tan30=2.5m.(2)基础配筋计算1)抗弯钢筋根据表中最大弯矩，基础截面底部配置二级钢HRB335级7Ф22,顶部配置4Ф22,相对界限受压区高度:δb=β1/(1+ƒz/Esξcu)=0.8/(1+300/200000x0.00355)=0.56混凝土保护层厚度30mm，受压钢筋和受拉钢筋到截面边缘的距离:as=a’s=30+10=40mmAs=2659.58mm2 A’s=1519.76mm2Ho=600-50=550mm根据力的平衡方程:a1 ƒcbx= ƒyAs- ƒ’yA’s求得x=29.89mm<δb Ho=0.56x550=308mmx< 2as =80mmρ= As/b Ho=0.00265958/0.8x0.55=0.604%>ρmin=0.2%该截面可以承受的正弯矩值M= ƒyAs(h- as-a’s)=300x1000x0.00265958x(0.55-2x0.04)=375 KN.m>300 KN.m由于基础顶部钢筋少于基础底部钢筋，顶部受弯承载力为:M= ƒyA’s(h- as-a’s)=300x1000x0.00151976x(0.55-2x0.04)=214.29 KN.m>137.8 KN.m基础满足抗弯要求。
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附件五
180T龙门吊轨道计算书
计算
复核
龙门吊轨道基础计算
设计依据：《地基基础设计规范》 《混凝土结构设计规范》 《龙门吊机设计参数》
基本假定：1、在最大荷载情况下，吊机每个轮子均匀受压；
2、在最大荷载情况下，地基基础均匀受力，按倒梁法建立计算
模型，计算截面最大内力；
a 、最不利荷载计算：
180吨龙门吊机在最大载重情况下每个轮子承重30T ，考虑钢轨的扩散作用，最外侧轮子两侧各取1.0m 作为条形基础计算长度，假定基
础底部均匀受力：则m t q /245
30
4=⨯= 图一 b 、确定基础宽度：
地基采用φ0.5m 粉喷桩加固后使地基承载力不小于KPa 170。
则基础宽
m b 41.1170
51200
=⨯=
取b=1.5m ； 则在实际最不利荷载情况下，基底压力为：
KPa KPa P 1701605
.151200
max <=⨯=
满足条件，故基础宽度定为1.5m 。
由于龙门吊轨道基础属于扩展基础，倒梁法计算模型截面最大正弯矩为97.5∙KN M ,最大负弯矩为52.2∙KN M ； c 、基础配筋：
混凝土强度C25，Ⅱ级螺纹钢筋，εj =0.55 r c =r s =1.5 Ra=14.5Mpa
Rg=340MPa ；其余尺寸见图二： 钢筋保护层取40mm ；则h 0=660mm ， 截面最大正弯矩为97.5∙KN M ,活载 系数为1.4；由式： )2
(1
0x h Rabx M -≤γ
97.5⨯106x1.4)2
660(5005.1425.11x -⨯⨯⨯≤ 即：mm x 37= 故：2789340
37
5005.14mm Rg Rabx As =⨯⨯==
取4φ16螺纹钢筋 A S = 8O4mm 2
截面最大负弯矩为52.2∙KN M ,则由)2
(1
0x
h Rabx M -≤γ
可得：
52.2⨯106x1.4=
)2
660(15005.1425.11x -⨯⨯⨯ 求解得有效值x=6.5mm
8.415340
5.615005.14=⨯⨯==
Rg Rabx As mm 2
截面配筋按构造配筋，配筋如下
:。