烟气混合流场模拟计算
DZL型水火管蒸汽锅炉烟箱内烟气流场的数值模拟及结构优化
反应等过 程 , 除了进行 系统 、 深入 的实 验研究 和理论 分析 以外 , 越来越 多 的研 究 人 员 也开 展 了基 数 学 F 模 型 的数值 模拟 。一 方 面 , 数值 模 拟 可 以部 分 地替 代 实验 , 降低实验研 究 的成本 , 同时也 能得到 许多实
式水火管燃煤锅 炉 的前烟 箱 内烟管磨损 导致 渗漏 现
问题 , 以期 获得 满意 的结 果 。 D L型 卧式水火 管蒸 汽锅 炉 的烟气 走 向一般 采 Z
到人 民群众 的生命 财 产安 全 , 中小 型燃 煤 工业 锅 炉 的技术进 步 已成 为亟 待解决 的 问题 , 。 在 中小 型锅 炉 的研 究 领域 中, 常涉及 设 备 的 经
O 引言
在我 国 , 中小 型燃煤工业 锅炉 使用 十分广 泛 , 总
数约 5 0万 台 , 容量 达 到 16万 MW【 。伴 随着 总 2 数量 的增多 , 锅炉安 全事故也 是频频 发生 , 严重 影响
的复杂 体系 的理 论 分析 往 往 十分 困难 , 而性 能 日益 优 异的计算 机和 数值计 算却能 有效地 求解各 种复 杂
Fl w i l i u a i n a d S r c u e Op i i a i n o o F e d S m l to n t u t r t z t f m o DZL S e m i r S o e o t a Bo l m k b x e
xu i n r n W ANG n XI L a —o g, Ho g, ANG a n n, ANG i Xi — a W Ru
由此说 明了该模 型 的模 拟结果 是准确 的 。
2 1 烟气 流速 的影响 . 在实 际运行过 程 中 , 锅炉 的出力会 经常变化 , 调
ANSYS教学算例集FL_烟囱排烟流场仿真分析
目录关键字:算例来源:ANSYS CFX Tutorials- Flow from a Circular Vent1. 案例描述 (1)2. 操作步骤 (1)2.1. 准备工作 (1)2.2. 稳态物理模型设置 (4)2.3. 瞬态物理模型设置 (9)2.4. 写出CFX-Solver求解输入文件(.def) (14)2.5. CFX-Solver求解设置 (14)2.6. CFD-POST后处理设置 (15)3. 本章小结 (17)1. 案例描述本例模拟烟囱释放烟气到环境中,烟囱外环境风速为1m/s。
烟速从0.01m/s变化至1m/s,湍流强度0.05,涡特征长度为0.25m。
计算为瞬态仿真,后处理中可以生成动画视频。
2. 操作步骤2.1. 准备工作2.1.1. 创建工作目录打开ANSYS CFX仿真软件,将网格文件CircVentMesh.gtm拷贝至英文文件目录下,更改Working Directory路径至网格文件目录下。
鼠标左键单击CFX-Pre 19.0,进入CFX-Pre界面。
2.1.2. 新项目创建进入CFX-Pre界面,鼠标左键单击【File】>【New Case】或菜单栏下,新建case,在弹出的对话框中选取【Simulation Type】>【General】,点击【OK】进入到case 设置界面中。
2.1.3. 导入网格文件在【File】>【Import】>【M esh…】,选择【Files of type】为【CFX Mesh(*gtm *cfx)】,在视图窗口选取网格文件CircVentMesh.gtm,单击【Open】导入网格。
此时,图形界面中可以查看到导入的网格形态。
2.1.4. 保存case文件选择【File】>【Save Case As】,在【File name】中写入CircVent,单击【Save】保存case文件。
2.2. 稳态物理模型设置2.2.1. 创建新变量2.2.1.1. 设置【Insert】>【Expressions,Functions and Variables】>Additional Variable 2.2.1.2. 输入名称为smoke2.2.1.3. 点击【OK】2.2.1.4. 设置【Variable Type】>【V olumetric】,【Units】>[kg m^-3]2.2.1.5. 点击【OK】2.2.2. 重命名分析类型在Outline下右键Flow Analysis 1,选择Rename,命名为Steady State Analysis2.2.3. 创建Domain2.2.3.1. 选择Outline下Default Domain,单击鼠标右键,选择Rename,输入CircVent。
烟气流量计算公式
锅炉烟尘测试方法1991—09—14发布1992—08—01实施国家技术监督局国家环境保护局发布1、主题内容与适用X围本标准规定了锅炉出口原始烟尘浓度、锅炉烟尘排放浓度、烟气黑度及有关参数的测试方法。
本标准适用于GBl3271有关参数的测试。
2、引用标准GB l0180 工业锅炉热工测试规XGB l327l 工业锅炉排放标准3、测定的基本要求3.1 新设计、研制的锅炉在按GBl0180标准进行热工试验的同时,测定锅炉出口原始烟尘浓度和锅炉烟尘排放浓度。
3.2 新锅炉安装后,锅炉出口原始烟尘浓度和烟尘排放浓度的验收测试,应在设计出力下进行。
3.3 在用锅炉烟尘排放浓度的测试,必须在锅炉设计出力70%以上的情况下进行,并按锅炉运行三年内和锅炉运行三年以上两种情况,将不同出力下实测的烟尘排放浓度乘以表l中所列出力影响系数K,作为该锅炉额定出力情况下的烟尘排放浓度,对于手烧炉应在不低于两个加煤周期的时间内测定。
表1锅炉实测出力占锅炉设计出力的百分数,% 70-《75 75-《80 80-《85 85-《90 9 0-《95 》=95运行三年内的出力影响系数K 1.6 1.4 1.2 1.1 1.05 1运行三年以上的出力影响系数K 1.3 1.2 1.1 1 1 13.4 测定位置:测定位置应尽量选择在垂直管段,并不宜靠近管道弯头及断面形状急剧变化的部位。
测定位置应距弯头、接头、阀门和其他变径管的下游方向大于6倍直径处,和距上述部位的上游方向大于3倍直径处。
3.5 测孔规格:在选定的测定位置上开测孔,在孔口接上直径dn为75mm,长度为30mm左右的短管,并装上丝堵。
3.6 测点位置、数目:3.6.1 圆形断面:将管道断面划分为适当数量的等面积同心圆环,各测点均在环的等面积中心线上,所分的等面积圆环数由管道直径大小而定,并按表2确定环数和测点数。
表2 圆形管道分环及测点数的确定管道直径D,mm 环数测点数《200 1 2200-400 1-2 2-4400-600 2-3 4-6600-800 3-4 6-8800以上4-5 8-10当测定现场不能满足3.4条所述要求时,对圆形管道应增加与第一测量直径成9 0°夹角的第二测量直径,总测点数增加一倍。
烟气流动模拟分析报告模板
烟气流动模拟分析报告模板1. 引言烟气流动模拟是一种重要的技术手段,用于分析和预测烟气在不同环境条件下的传播规律及其影响。
本报告旨在通过烟气流动模拟分析,探讨烟气排放对环境和人体健康的潜在风险,并提供相应的控制建议。
2. 方法2.1 模型选择:根据研究目标和现实情况,选择合适的烟气流动模拟模型。
2.2 边界条件:收集并整理烟气排放源的相关数据,包括烟气温度、速度、排放方式等。
2.3 建模与参数设置:基于所选模型,建立烟气流动模拟模型,并根据实际情况设置相应的参数。
2.4 实施模拟计算:运用计算机仿真软件,对建立的模型进行模拟计算。
3. 结果分析通过烟气流动模拟分析,得到以下结果:3.1 烟气传播路径:根据模拟计算结果,确定烟气的传播路径和范围。
3.2 烟气浓度分布:分析模拟计算结果,得到烟气在不同位置的浓度分布情况。
3.3 辐射范围与影响:根据模拟计算结果,评估烟气对环境和人体健康的辐射范围和影响。
4. 结果讨论4.1 环境影响:根据结果分析,评估烟气对周围环境的影响,是否存在污染及其他环境问题。
4.2 人体健康风险:根据模拟分析结果,评估烟气对人体健康的潜在风险,如呼吸道疾病、过敏反应等。
4.3 控制建议:基于对结果的讨论,提出相应的控制建议,如加强排放源治理、优化烟气排放方式等。
5. 结论通过烟气流动模拟分析,得出以下结论:5.1 烟气排放存在潜在的环境和人体健康风险。
5.2 烟气传播受到多种因素影响,包括排放源的特性、环境条件等。
5.3 针对烟气流动模拟分析的结果,应采取相应的控制措施,以减少对环境和人体健康的潜在影响。
6. 参考文献[1] 例子, A. (20XX). 烟气流动模拟分析方法与应用. 科学出版社.[2] 例子, B. (20XX). 烟气流动模拟在环境保护中的应用. 环境科学学报, X(X), XX-XX.以上是烟气流动模拟分析报告的模板,根据具体情况进行适当调整和完善。
通过烟气流动模拟分析,可以更好地了解烟气排放对环境和人体健康的影响,并提供科学依据和控制建议,以实现环境保护和人体健康的双重目标。
烟气数据计算与处理
烟气数据计算与处理一、烟气流速计算 (1)二、湿烟气流量的计算 (1)三、干烟气流量的计算 (1)四、umol/mol与mg/m3 (2)五、折算值计算 (2)六、过量空气系数计算 (3)七、标准锅炉过量空气系数折算值 (3)八、排放率 (4)九、速度场系数 (4)一、烟气流速计算二、湿烟气流量的计算三、干烟气流量的计算四、umol/mol与mg/m3本标准中1μmol/mol(1ppm)二氧化硫相当于2.86mg/m3二氧化硫质量浓度。
氮氧化物质量浓度以二氧化氮计,1μmol/mol(1ppm)氮氧化物相当于2.05mg/m3质量浓度。
五、折算值计算六、过量空气系数计算七、标准锅炉过量空气系数折算值锅炉类型折算项目过量空气系数备注 燃煤锅炉 实测的火电厂烟尘、二氧化硫和氮氧化物排放浓度α=1.8 <45.5MW(65t/h ) α=1.4 >45.5MW(65t/h )烟尘初始排放浓度 α=1.7燃油烟尘、二氧化硫、氮氧化物排放浓度α=1.2燃气轮机组烟尘、二氧化硫、氮氧化物排放浓度α=3.5参照锅炉大气污染物排放标准(GB 13271-2001)和火电厂大气污染物排放标准(GB13223-2003)中本标准适用于使用单台出力65t/h以上除层燃炉、抛煤机炉外的燃煤发电锅炉;各种容量的煤粉发电锅炉;单台出力65t/h以上燃油发电锅炉;各种容量的燃气轮机组的火电厂。
单台出力65t/h以上采用甘蔗渣、锯末、树皮等生物质燃料的发电锅炉八、排放率九、速度场系数十、验收指标十一、校准误差。
锅炉尾部烟道烟气三维流场的数值模拟及均流装置研究
CoNTENTSChineseabstract……………………………………………………………………………………………..IEnglishabstract……………………………………………………………………………………………IllNomenclature………………………………………………………………………………………………..V1Introduction…………………………………………………………………………………………………11.1Background………………………………………………………………………………………….11.2Researchsituation.....................…...…....….….…............................….........….....】【1.2.1Flowcharacteristicsincurvedpipeline..........................................…......11.2.2Abrasionanddepositionofflueandheatexchanger..….…….….………....41.2.3Methodsoffluiduniformity…….……………….….….………………..…………..61.3Textualtask…………………………………..………………………….………i…...…………...82Numericalcomputationtheoriesofgas—solidtwophaseflowincurvedflue……92.1Tul?bulencemodelsforfluidflowinflue…………..….…….….….………….………...92.1.1Mathematicaldescriptionoftheturbulence.…..…….….…………….…….....92.1.2Eddyviscositymodelsandapplication…….………….….…….…..….……...102.1.3Wall.functionmethodnearwallarea…………………………………………….142.2Fluegas·ashtwophasemodels………….……………..……….….…………..………….142.2.1Classificationsandcharacteristicsofgas—solidtwophaseflow.……….152.2.2Gas-solidtwophasemodelsandappolication……...….………..….……….152.3Porousmediummodel………….………….…………….…….…....……………….……...162.4Summary…………….…………….……..…….……………..…....….…..….…….…………..173Flowcharacteristicsinequalcross-sectioncurvedtailflue..…..………..….……….19:;.1Numericalmldelforcurvedtailflue….…………….……....…..….….…….….………193.1.1Establishmentofcontrolequation………………………………………………..193.1.2Discretizationandsolutionofcontrolequations…………………………….213.1.3Validationforthenumericalcomputationmodel……………………………213.2Flowcharacteristicsinhorizontal.to.verticalcurvedtailflue……………………223.2.1Computationalgridsandboundaryconditions……………………………….233.2.2Analysisofgas—ashtwophaseflowfliedintailflue……………………….243.2.3Effectofinletvelocityonflowfiledintailflue……………………………..313.2.4Effectofparticlemassloadingonflowfiledintailflue………………….343.2.5Ef瓷ctofcurvatureratioonflowfiledintailflue……………………………363.2.6Efrectofcross-sectionaspectratioonflowfiledintailflue…………….38iij山东大学硕十学位论文摘要电厂锅炉尾部烟道由于转弯以及变截面致使烟道内含灰烟气流的速度场和飞灰颗粒浓度场分布不均,进而造成烟道和换热器的积灰和磨损以及换热器的换热不均等问题,对电厂的安全经济运行造成威胁。
CEMS烟气流量所需公式
流量 计算公式
烟气流速计算公式:
1K V =2K ⨯0V ⨯
其中:V 工况下烟气计算流速,单位m/s 1K 烟气相对空气密度修正系数 2K 温压补偿系数
0V 空气常温状态(20℃,760mmHg )实测流速,单位m/s 0V =C ⨯16)
4(20⨯-⨯ρ输出I P MAX
其中:MAX P 皮托管仪表最大差压值 (0-2000Pa ,取值2000)
C 皮托管仪表系数(取值0.80) 0ρ 常温(20℃,760mmHg )状态下空气密度,单位:Kg/m 3,
0ρ=1.205 Kg/m 3
输出I 皮托管压力比例电流输出值,单位:mA
1K =1
0ρρ (可以约等于1,直接带数值) 其中:1ρ 标准状况下(0℃,760mmHg )烟气密度,单位:Kg/m 3,
2K =325
.273325.10115.273⨯+⨯+)()(s a P P t 其中:t 实测烟气温度,单位:℃ a P 安装地大气压力,单位:KPa Ps 实测烟气静压,单位:KPa 烟气流量计算公式
Q=3600ξ⨯⨯⨯A V
其中:Q 工况下烟气的瞬时流量,m 3/h
A 过流断面面积,m 2 ξ 过流断面速度分布系数。
烟气混合计算程序
符号说明Cp.avg.1—烟箱1烟气平均定压体积热容Cp.avg.2—烟箱2烟气平均定压体积热容T 1—烟箱1烟气温度T 2—烟箱2烟气温度T 3—混合后烟气温度 Q
1—烟箱1体积流量Q 2—烟箱2体积流量
基本热平衡公式
说明:
本计算将烟气混合系统进行热平衡计算,混合前后温度均较高,不存在水分的冷凝相变,且与外界系统无物质交换,认为系统保温良好,故系统可简化为绝热系统,混合前后系统内部热量守恒。
系统混合前后压力变化较小,故可认为定压过程。
本计算表仅列出计算2支不同参数烟气混合的温度计算,多支路烟气混合计算与2支类似,不再单独列出。
Q1*Cp.avg.1*(T3-T1)+Q2*Cp.avg.2*(T3-T2)=0。
烧结余热锅炉入口烟气流场数值模拟与优化
C A I We i - j i a n
( G u a n g z h o u U n i s u n P o w e r T e c h n o l o g y C o . , L t d . , G u a n g z h o u , G u a n g d o n g 5 1 0 0 8 0 , C h i n a )
Ab s t r a c t : Ai mi n g a t t h e p r o b l e m o f wa s t e h e a t b o i l e r d e s i g n a n d o p e r a t i o n i n a l a r g e s t e e l p l nt a s i n t e r i n g wa s t e h e a t p o we r g e n e r a t i o n
r e s u l t s wo u l d p r o v i d e c e r t a i n r e f e r e n c e s i g n i i f c nc a e or f t h e d e s i n g o f t h e e n t r a n c e t o w st a e h e a t b o i l e r a n d f l u e g s a p i p e r e l a t e d .
-
蔡伟健
( 广州宇 阳电力科技有 限公 司 , 广东 广州 5 1 0 0 8 0 )
摘 要: 针 对 某 大型钢 厂 烧 结余 热发 电项 目余 热锅 炉 的设 计 与运 行 问题 , 对 锅 炉入 1 : 2 段 烟 管 至 炉体 过 热 器顶 部 的烟 气通
道进 行 数值 模 拟 。 文章 采 用 A u t o C A D建模 , 以标 准 A C I S文件 导入 G a mb i t 生成 网格 , 再利 用 F l u e n t 对模 型 求解 分析 , 获 得
1000 MW间接空冷机组“烟塔合一”方案数值模拟分析
2.3 网格划分及边界条件
根据计算域尺寸及模型特点,采用疏密网 格 合 理 划 分 散 热 器、 塔 内、 塔 外 计 算 域 网 格。 为了尽可能提高计算精度、减小网格数量对计 算结果精度的影响,在服务器所能承受的范围 内,本次计算最终网格数达到 1 261 万。
计算区域分为间接空冷塔内和塔外两个区 域,对于塔外区域的边界,底部为恒温的边界墙, 其它面的边界为压力出口边界 ;塔壳边界条件 为绝热墙壁,进风口和塔的出口都设置为内部 边界 ;散热器区域设置成 Radiator 区域,且根 据相关试验数据设定传热及阻力系数。
02
2021年06月 增刊1
水工技术 1 000 MW间接空冷机组“烟塔合一”方案数值模拟分析
型如图 1、图 2 所示。三维模型包括间接空冷塔 塔壳、散热器、基础、一级脱硫塔、二级脱硫塔、 湿式电除尘器、烟道、烟囱及外部空间,整体 计算域 L×B×H 为 2 400 m×2 400 m×1 950 m。 其中,间接空冷塔大门、烟道穿散热器处封堵 均单独建模以区分不同边界条件。建模时忽略 了膨胀水箱、浆液循环泵等小规模设施,间接 空冷塔 X 柱及百叶窗不建模,但是将其阻力系 数叠加到散热器中。
0 引言
“烟塔合一”方案于上世纪 80 年代初期在
德国成功应用并得到推广,风洞模型试验及数 值模拟表明烟气利用冷却塔排放具有更低的污 染物落地浓度 [1-3]。“烟塔合一”布置方案降低
* 收稿日期:2020-11-02 第一作者简介:张春琳(1986-),男,博士,高级工程师,主要研究方向为电站冷却塔、冷端优化、余热利用、节能减排。
3 各方案数值模拟结果及对比分析
3.1 烟气处理设施对间接空冷塔运行特性 的影响
脱硫及除尘设施布置于间接空冷塔内,一 方面对塔内空气流动产生阻碍作用,另一方面 排 烟 也 会 对 塔 内 空 气 流 场、 温 度 场 产 生 影 响, 均会影响间接空冷塔冷却效果。表 4 列出了年 平均气象条件下间接空冷塔内有无脱硫及除尘 设施时,反映间接空冷塔运行特性的主要参数。
循环流化床烟气脱硫塔内气液两相流场数值模拟
Absr t:I h sp p r, a —i u d t — h s o fed o ic l t u d z d b d f a s lu z to o t ac n t i a e g slq i wo p a ef w l fcr u a i f i ie e ueg sde u f r ai n tw— l i ngl l i
环流化床脱硫技术进行进一步研究有重要的意义。影响循环流化床脱硫率 的最大因素之一就是气液固 三相是否能够有效均匀的混合反应 [ 。本文是以某热 电有限公司所使用的循环流化床脱硫塔为研究 5 ] 对象 , 采用 F U N L E T软件来模拟脱硫塔内部流场的变化情况 , 主要是关注于气液两相流 , 不考虑固体脱 硫 剂 的喷人 情 况 , 只考 虑被 处理 烟气 与雾化 水混合 的流 场情 况 , 即不 带 化学 反应 的气 液 两相 流 动 …。
7 一7 O 6.
[ ] S unc e , i hoJ nu u n t . xe m na s d nFu a eup ui t nb i uan udzdbd[ . rce ig 7 h agh nMa Y a ,ajnH age a E pr e t t yo legs slh rai ycr lt gf ii e C] Poedns Z i 1 i lu d z o c i l e
简化 , 烟气 入 口为文 丘里 扩 充段 , 设 烟气在 文 丘里 段 已经 流动 均 匀 。 假 基 本 参数如 下 :
6
表 1 脱硫 塔 简 化 后 尺 寸
塔体直径 文丘里下端直径 文丘里扩充段高 烟 气 出 口( 形 ) 矩 塔 高
喷 嘴 布 置
62 o mm 0
e s su id b u r a i lt n T e v l ct i r u i n a d tmp r t r e d d s b t n a d t r u rwa t d e y n me c ls i mu ai . h eo i d s b t n e e a u e f l it u i n u b 一 o y t i o i i r o 1n n e s y d sr u in w sa ay e l n h e g to i u ai g f i ie e . h e u t s o e h e ti s n i it b t a n z d ao g t e h ih f r lt u d z d b d T e r s l h w wh n t e t i o l c c n l s n zl sd c r td a n l 4 f s i go el f w l wa ea iey s r u . h ih t mp r tr u a i o ze i e o ae t ge 5, u h n f h t al sr l t l e i s T eh g a l t e v o e e au ef e g sd d l
烟气轮机内部流场的模拟计算
烟气轮机内部流场的模拟计算李永康,冀 江(中国石化工程建设公司,北京 100011)摘 要:应用英国ATE 软件公司的CFX -TASCFLOW 软件对烟气轮机内部流场进行了数值模拟计算。
采用机型为大庆炼化分公司YL -15000A 型烟气轮机,首先利用TURBOGRID 模块对烟气轮机流道进行网格划分,然后利用TASCFLOW 软件进行数值模拟和计算数据处理。
关键词:烟气轮机,内部流场,数值模拟中图分类号:TE962 文献标识码:B 文章编号:1006-8805(2004)05-0039-031 引言英国ATE 软件公司的CFX -TASCFLOW 软件[1,2],可以对烟气轮机的通流部分的三维流场进行模拟计算。
C FX -TASC FLOW 软件由三部分模块组成:包括BLADEGEN 、TURBOGRID 和TASCFLOW 模块,见图1。
其中B LADE GE N 模块为三维叶片生成模块,TURB OGRID 为叶片网格划分模块,TASCFLOW 为流场分析模块。
CFX -TASCFLOW 软件体系中,各模块的关系如下:图1 模块组成其中,C FX4-B UILD 主要是用于生成烟气轮机进气锥加速流道网格、出口扩压段网格以及叶顶间隙网格。
由于叶片数据为大庆炼化分公司YL -15000A型烟气轮机制造图的原始数据,不能在叶片表面形成光滑的平面,需要编制软件对数据进行修正,去掉不符和要求的数据,同时对原始数据进行三维平面插值,生成TURBOGRID 模块能识别S1回转流面中的叶片型线数据,采用的S1回转流面数与原始数据的叶片截面数相同。
之后,利用CFX -TASCFLOW 软件进行模拟计算,确定紊流模型和各种参数,设置进、出口边界条件和壁面边界及初置预流场等,利用粗网格进行模拟计算直至收敛,将所计算流场数据作为精网格计算时的预流场,对收敛结果进行处理,得到所需要的图形和数据。
2 计算过程中的难点问题与分析2.1 高质量网格的生成在分析烟气轮机流场时,用TURBOGRI D 模块获得高质量网格是非常重要的一步。
SCR烟气脱硝装置烟气流场数值模拟
1 几 何模 型与 网格 划 分
对 于实 际燃煤 电厂 的脱硝 装置 的设计 , 采取 措施保 证 脱 硝反应 器 中催 化 剂 人 口截 面 气体 速 度 和反
应物分布的均匀性是主要技术关键。本文根据设计要求确定计算方案 , 确定 S R反应器、 C 导流叶栅 、 整 流板 、 涡流混合器等主要流动部件的几何模型 , 提高第一层催化剂人 口前气流均匀性 , 使氨气 和氮氧化
S CR烟气 脱硝 装 置烟 气 流 场数 值 模 拟
杨 超 , 杰群 , 张 郭婷 婷
( 北京国电龙源环保工程有限公司 , 北京 10 3 ) 00 9
摘
要: 采用 F U N L E T软件 对某 6 0MW 燃煤机组 S R脱硝 系统进行数值模 拟 , 得 了 3种方 案 0 C 获
度均 匀 的技术 要求 。 网格 的生 成采 用 F U N L E T软 件 的前处 理软 件 G MBT 根 据 S R脱 硝 反应器 模 型 的构 造 , 反应 器 A I, C 对 进行 了分 区划 分 , 构规 则 直线段 烟 道 区域 采 用结 构化 六 面体 网格划 分 , 结 构 相对 复 杂 、 场变 化 大 结 在 流
6 7
物充分混合 , 提高脱硝效率。此模型的几何尺寸是按 S R系统 的实际尺寸构造 , C 几何模型如图 1 所示。 本 工 程氨 喷射 系统 采用 涡流 混合 器 , 它具 有烟气 适 应性 强 、 合效 果好 、 混 喷射 孔数 量少 、 不需 要维 护 等特 点 , 释后 的氨气通 过 管道 喷射 到驻 涡 区内 , 涡 流 的强 制作 用 下充 分 混 合 , 到催 化 剂 人 口混 合 稀 在 达
第3 2卷第 1期
21 0 2年 2月
注册消防工程师技术实务讲义:烟气流动的计算方法及模型选用原则
烟气流动的计算方法及模型选用原则(一)概述在火灾科学的研究方法中,采用计算机实现火灾过程或某火灾分过程阶段的模拟研究是一个飞跃。
它具有信息代价少、模拟工况灵活、可重复性强等优点。
随着计算机技术的不断发展,流体数学物理模型进一步完善,将成为未来研究火灾问题的主要手段。
火灾的计算机模拟方法的核心是火灾模型,火灾模型是由火灾各分过程子模型在特定的模拟平台上融合而成的。
运用数学模型模拟计算防火的发展过程,是认识火灾特点和开展有关消防安全水平评估的重要手段,尤其对建筑物的性能和设计来说尤为重要。
经过最近二、三十年的研究,在火灾烟气流动研究领域已经发展出了多种分析火灾的数学模型。
据统计,现在有大约60~70种比较完善的火灾模型可供使用。
综合实际计算要求和客观条件限制,对火灾过程的同一个分过程进行模拟时,各火灾模型采用的子模型形式往往是不同的。
各子模型形式从不同的角度、不同的程度对分过程采用合理的简化形式进行模化。
同一分过程采用不同的子模型形式时,其适用范围内的模拟结果可能都是合理的。
有的模型适用于模拟计算火灾产生的环境,主要反映出建筑在火灾时室内温度随时间的变化、火灾中烟气的流动、烟气中有毒气体的浓度、火灾中人员的可耐受时间等;有的模型适用于计算建筑、装修材料的耐火性能、火灾探测器和自动灭火设施的响应时间等。
火灾过程是可燃物在热作用下发生的复杂物理化学过程,与周围的环境有着密切的相互作用。
任何一种火灾模型都是以对实际火灾过程的分析为依据,各种火灾模型的有效性取决于对实际过程分析的合理性。
火灾数值研究的困难主要表现在几个方面:第一,火灾事件具有随机性特点,现实生活中可能出现的火灾场景数不胜数;第二,对于大多数火灾过程很难进行深入的机理方面的分析。
火灾研究涉及空气动力学、多相流、湍流的混合与燃烧、辐射以及导热等多学科知识,许多相关内容在各个学科领域还都是研究的热点,其中某些现象至今仍无法建立成熟的理论对其进行解释;第三,火灾过程中可能发生燃烧的物质多种多样,因此无法应用单一的数学模型及经验数据描述物质由聚合状态热解为可燃气体并发生燃烧的过程。
船舶烟气流场计算及影响因素分析
船舶烟气流场计算及影响因素分析摘要:船舶作为海上运输的重要交通工具,船上的动力设备多采用重油或轻柴油料作为燃料,其烟气温度高、燃烧效率较低、废气中存在油雾和固相颗粒。
一方面油雾和固相颗粒沉落在甲板上形成甲板污染,也给甲板工作的船员造成健康不适。
另一方面高温废气扩散过程也对罗经甲板以上电气设备的正常使用造成影响。
本文通过数值计算的方法分析风速、烟囱布置等因素对船舶排放烟气情况的影响,并提出优化方案。
关键词:船舶废气油雾固相颗粒高温废气烟囱布置及优化[中图分类号]:U662.2[文献标识码]:A1 前言船舶作为海上运输的重要交通工具,船上的动力设备多采用重油或轻柴油料作为燃料,烟气经过机舱棚排气管排向大气,但主机、发电机和燃油锅炉燃烧的燃烧效率较低,因此船舶废气中存在未完全燃烧的油雾和固相颗粒。
这些油雾和固相颗粒会在自身排气动能和外力共同作用下漂浮并沉落在甲板上形成甲板污染,也给甲板工作的船员造成健康不适。
油雾和固相颗粒的沉落情况受到多种因素影响:G.J.Baham[1]对比过烟囱高度、形状、位置等因素对油雾沉落的影响,并对烟囱的排气管套管和排气管道出口设计给出建议。
郜冶[2]对某船型进行数值模拟,主要研究了船舶在不同风向角时甲板的流畅特征,发现风向角从0°到20°变化时,船体尾部的涡旋结构和影响范围显著增大,油雾和固相颗粒更容易落到甲板上。
陈仲山[3]对船舶的尾气弥散现象进行研究,通过改变风速对比发现,顺风速度接近船速,尾气中的小颗粒会有少许飘落到甲板上,随着风速的进一步增大,甲板上降落的颗粒逐渐增多。
除了油雾和固相颗粒沉落造成的甲板污染以外,位于罗经甲板的桅杆安装有雷达和信号灯等设备,高温废气受到气流影响会被吹至桅杆上,导致电气设备的工作环境温度升高,从而对雷达和信号灯等设备的正常使用造成影响。
蒋武杰[4]通过研究高温烟气气流遇到烟囱围壁后会形成类似抛物面形状的分界面,烟囱围壁越高,废气对桅杆设备的影响越小;排气速度越高,废气对桅杆设备的影响越小废气对桅杆设备的影响越小。
烟气折算公式之欧阳歌谷创作
烟气折算公式欧阳歌谷(2021.02.01)流速Vs = Kv * Vp其中Vs 为折算流速Kv为速度场系数Vp 为测量流速粉尘1 粉尘干基值DustG = Dust / ( 1 – Xsw / 100 )其中DustG 为粉尘干基值Dust 为实测的粉尘浓度值Xsw 为湿度2 粉尘折算DustZ = DustG * Coef其中DustZ 为折算的粉尘浓度值DustG 为粉尘干基值Coef 为折算系数,它的计算方式如下:Coef = 21 / ( 21 - O2 ) / Alphas其中O2 为实测的氧气体积百分比。
Alphas 为过量空气系数(燃煤锅炉小于等于45.5MW折算系数为1.8; 燃煤锅炉大于45.5MW折算系数为1.4; 燃气、燃油锅炉折算系数为1.2)3粉尘排放率DustP = DustG * Qs / 1000000其中DustP 为粉尘排放率Dust 为粉尘干基值Qs 为湿烟气流量,它的计算方式如下:Qs = 3600 * F * Vs其中Qs 为湿烟气流量F 为测量断面面积Vs 为折算流速SO21 SO2干基值SO2G = SO2 / ( 1 – Xsw / 100 )其中SO2G 为SO2干基值SO2 为实测SO2浓度值Xsw 为湿度2 SO2折算SO2Z = SO2G * Coef其中SO2Z 为 SO2折算率SO2G 为SO2干基值Coef 为折算系数,具体见粉尘折算3 SO2排放率SO2P = SO2G * Qsn / 1000000其中SO2P 为SO2排放率SO2G 为SO2干基值Qsn 为干烟气流量,它的计算方式如下:Qsn = Qs * 273 / ( 273 + Ts ) * ( Ba + Ps ) / 101325 * ( 1 – Xsw / 100 )其中Qs 为湿烟气流量Ts 为实测温度Ba 为大气压力Ps 为烟气压力Xsw 为湿度NO1 NO干基值NOG = NO / ( 1 – Xsw / 100 )其中NOG 为NO干基值NO 为实测NO浓度值Xsw 为湿度2 NO折算NOZ = NOG * Coef其中NOZ 为 NO折算率NOG 为NO干基值Coef 为折算系数,具体见粉尘折算3 NO排放率NOP = NOG * Qsn / 1000000其中NOP 为NO排放率NOG 为NO干基值Qsn 为干烟气流量,它的计算方式如下:Qsn = Qs * 273 / ( 273 + Ts ) * ( Ba + Ps ) / 101325 * ( 1 – Xsw / 100 )其中Qs 为湿烟气流量Ts 为实测温度Ba 为大气压力Ps 为烟气压力Xsw 为湿度。
【整理版】烟尘测试中烟气流速计算公式的讨论5
CEMS 计算公式:1、 烟气流速m/sV=Kv ×Kp ×Sqr2ΔP/ρΔP =P d -P s=ρ(T s 、P s)・V 2/2ρ=ρ1×(P s+Ba )/Ba ×273/(Ts+273)V=Kv ×Kp ×Sqrt 2×ρ1×(Ts +273)/273×10325/(Ps +Ba ) ×ΔP 其中Kv =1.414,ρ1=1.34kg/m3V ---m/s ,测定断面的气平均流速;Kv --- , 速度场系数;Kp ---, 皮托管系数;Pd ---Pa ,烟气动压;Ba ---Pa , 当地大气压;ρ---kg/m 3,湿排气密度;Ps ---Pa ,烟气静压;Ts ---℃, 烟气温度;ΔP :压差ρ:烟气流体密度2、过量空气系数22121Xo -=α 2Xo --%,烟气中氧的体积百分比;3、折算浓度 mg/m 3sC C αα⨯=' C ---mg/m 3,折算成过量空气系数为α时的排放浓度;'C ---mg/m 3,标准状态下干烟气的排放浓度;α---在测点实测的过量空气系数;s α---有关排放标准中规定的过量空气系数;实测锅炉烟尘、二氧化硫、氮氧化物排放浓度按下表规定的系数折算。
锅炉类型折算项目 过量空气系数 燃煤锅炉烟尘初始排放浓度 α=1.7 烟尘、二氧化硫排放浓度 α=1.8 燃油、燃气锅炉烟尘、二氧化硫、氮氧化物排放浓度 α=1.24、烟气流量Q= A ×V ×)(SW sX T Ps Ba -+∙+1273273101325 Xsw ---%,排气中水分含量体积百分比;工业炉窑烟气湿度计算方法〔摘要〕本文指出国标《工业炉窑烟尘测试方法》(cb 以y79一88)烟气湿度及流理计算方法的局限性,认为该方法仅适用于饱和或非饱和烟气,对于烟气中的水是汽液两相共存的情况,利用该方法计算得的烟气湿度大于实际值,并提出了解决方法。
烟气流通面积的计算
式中
n—并联式的气流通路数量。
串联式气流通路
气体从某一加压区依次通过若干气流通路流向压力较 低的区间。这些气流通路就称为串联式气流通路。
若三个开口的流通面积分别A 1、 A 2 、A3,相应三个开口两 侧的压力差分别为△P1、 △P2、 △P3,
单个气流通路的漏风量为:
Qi Ai 2Pi
对于多通路的串联式气流通路,其计算气流流通面积为:
n 2 A j Ai —串联式的气流通路的数量。
混合式气流通路
混合式气流通路:由并联式气流通路和串联式气流通路混 合组成的复杂的气流通路。
若加压区与非加压区的压力差为△P,根据开口流量计算公 式,每个气流通路的漏风量为:
Qi Ai
式中
2P
(m3/s)
α—通过开口的流量系数,认为所有气流通路都相同; Ai—每个气流通路的流通面积,分别为A1、A2、A3, m2;
ρ—加压区中气体的密度,kg/m3
根据风量平衡,总的漏风量为各个气流通路漏风量之和, 即:
(m3/s)
Q Aj
式中
2P
(m3/s)
Aj—串联式气流通路的计算气流流通面积,m2;
△P—串联式气流通路的总压差,Pa。
即
P P 1 P 2 P 3
(Pa)
Qi 2 P ( ) i 2 Ai
Q 2 P ( ) 2 Ai
得到
(Pa)
(Pa)
1 1 1 1 2 2 2 2 Aj A1 A2 A3
i
(m3/s) (5-23)
△Pi—对应各个气流通路的压力差,分别为△P1、 △P2、 △P3 Pa; ρi—对应于各个气流通路处的空气密度,kg/m3,取第一 通路入口处至最后一个通路出口处的平均密度。
烟气流量计算公式
锅炉烟尘测试方法1991—09—14发布1992—08—01实施国家技术监督局国家环境保护局发布1、主题内容与适用范围本标准规定了锅炉出口原始烟尘浓度、锅炉烟尘排放浓度、烟气黑度及有关参数的测试方法。
本标准适用于GBl3271有关参数的测试。
2、引用标准GB l0180 工业锅炉热工测试规范GB l327l 工业锅炉排放标准3、测定的基本要求3.1 新设计、研制的锅炉在按GBl0180标准进行热工试验的同时,测定锅炉出口原始烟尘浓度和锅炉烟尘排放浓度。
3.2 新锅炉安装后,锅炉出口原始烟尘浓度和烟尘排放浓度的验收测试,应在设计出力下进行。
3.3 在用锅炉烟尘排放浓度的测试,必须在锅炉设计出力70%以上的情况下进行,并按锅炉运行三年内和锅炉运行三年以上两种情况,将不同出力下实测的烟尘排放浓度乘以表l中所列出力影响系数K,作为该锅炉额定出力情况下的烟尘排放浓度,对于手烧炉应在不低于两个加煤周期的时间内测定。
表1锅炉实测出力占锅炉设计出力的百分数,% 70-《75 75-《80 80-《85 85-《90 9 0-《95 》=95运行三年内的出力影响系数K 1.6 1.4 1.2 1.1 1.05 1运行三年以上的出力影响系数K 1.3 1.2 1.1 1 1 13.4 测定位置:测定位置应尽量选择在垂直管段,并不宜靠近管道弯头及断面形状急剧变化的部位。
测定位置应距弯头、接头、阀门和其他变径管的下游方向大于6倍直径处,和距上述部位的上游方向大于3倍直径处。
3.5 测孔规格:在选定的测定位置上开测孔,在孔口接上直径dn为75mm,长度为30mm左右的短管,并装上丝堵。
3.6 测点位置、数目:3.6.1 圆形断面:将管道断面划分为适当数量的等面积同心圆环,各测点均在环的等面积中心线上,所分的等面积圆环数由管道直径大小而定,并按表2确定环数和测点数。
表2 圆形管道分环及测点数的确定管道直径D,mm 环数测点数《200 1 2200-400 1-2 2-4400-600 2-3 4-6600-800 3-4 6-8800以上4-5 8-10当测定现场不能满足3.4条所述要求时,对圆形管道应增加与第一测量直径成9 0°夹角的第二测量直径,总测点数增加一倍。
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第15期 收稿日期:2018-05-17作者简介:王永兴(1969—),男,大学本科,学士学位,高级工程师,主要从事工艺和设备设计工作。
烟气混合流场模拟计算王永兴(山西国控环球工程有限公司(原山西省化工设计院),山西太原 030024)摘要:本次研究的管道为加热炉出口烟气管道(DN1200)和引风机出口管道(DN2000)组成的管系。
两个管道出口处压力和温度不同,烟气流速相差很大。
为了防止在实际运行中,出现流体回流反混现象,在设计中采用Gambit软件建模,Fluent软件进行流体流场模拟。
在模拟时定义质量流量边界条件。
通过本次研究,从理论上模拟两股流体的流动情况及混合时两种流体的流动状态,通过计算,两股流体混合后流动正常,引风机出口管道流体不会出现回流现象。
关键词:烟气;流场;模拟计算;Gambit;Fluent中图分类号:TQ018 文献标识码:A 文章编号:1008-021X(2018)15-0177-03SimulatedCalculationofFlueGasMixingFlowFieldWangYongxing(ShanxiChemicalIndustryDesignInstitute,Taiyuan 030024,China)Abstract:Thepipelineforthisstudywasapipesystemconsistingofafurnaceoutletgaspipeline(DN1200)andaninduceddraftfanoutletpipeline(DN2000).Thepressureandtemperatureattheoutletofthetwopipesaredifferent,andtheflowrateofthefluegasvariesgreatly.Inordertopreventtheoccurrenceoffluidback-mixingduringactualoperation,GambitsoftwarewasusedtomodelthedesignandFluentsoftwarewasusedtosimulatethefluidflowfield.Definingmassflowboundaryconditionsduringsimulation.Throughthisstudy,theflowconditionsofthetwofluidsandtheflowconditionsofthetwofluidsduringthemixingaretheoreticallysimulated.Aftercalculation,theflowofthetwofluidsisnormalandtheflowofthefluidattheoutletoftheinduceddraftfandoesnotflowback.Keywords:fluegas;flowfield;simulationcalculation;gambit;fluent 本次研究的管道为加热炉出口烟气管道(DN1200)和引风机出口管道(DN2000)两个管道组成的管系。
两个管道出口处压力和温度不同,烟气流速相差很大,加热炉出口支管的烟气流速较大。
通过本次研究,从理论上模拟两股流体的流动情况及混合时两种流体的流动状态,避免引风机出口流体出现反混回流现象,为设计工作提供依据。
本次计算主要用到两个软件Gambit和Fluent。
Gambit主要是通过其GUI(用户界面)接受用户输入的数据,从而直接简单的建立几何模型、网格化模型形成有限元模型的一个软件包,它是流体力学(CFD)计算领域一个重要的建模工具。
Fluent本身带有先进的数值计算方法、各种各样的的物理模型以及强大的后处理性能,它的数值计算方法在计算速度、精度和稳定性等各方面均有很大的优势,尤其在流体分析计算、热量传导和化学反应工程等方面具有特别显著的优势,因此,这个软件的应用非常广泛。
1 模拟软件介绍1.1 Fluent介绍目前,在市面上的CFD软件中,国内外备受推崇、使用广泛、最流行的理论流体模拟计算软件主要是Fluent软件。
Fluent软件的理论模拟计算是基于“CFD软件群”的理念,主要是针对每一种流动的流体的实际物理特征,选择最为合适的数值计算方法对问题进行模拟求解,因而在计算速度、精度和稳定性等各个方面均达到最为理想的结果。
目前Fluent软件已经被ANSYS收购,作为ANSYS的一个模块。
Fluent软件主要有以下几个特点:(1)Fluent软件目前采用的模拟计算法为有限元体积发生,它是基于完全非结构化网格的一种方法,并且具有基于网络单元和网格节点的梯度算法;(2)Fluent计算软件可以用于非定常/定常流体流动的模拟,且具有快速的非定常模拟性能;(3)Fluent计算软件含有动/变形网格划分技术,主要用来解决运动边界的问题,在具体使用时仅仅需要给出初始网格划分和相关运动壁面的边界限制条件,其剩余的网格变化则完全由计算器自动进行生成;(4)Fluent计算软件网格支持能力十分强大,它支持边界不连续的网格划分、混合网格划分、动/变形网格划分以及滑动网格划分等;(5)Fluent计算软件还具有多种基于计算解的网格自适应的性能、动态的自适应性能以及网格动态自适应和动网格相结合的性能;(6)Fluent计算软件包含三种算法:耦合显式算法、耦合隐式算法、非耦合隐式算法,这种软件是商用计算软件中应用最多的;(7)Fluent计算软件包含了丰富而先进的湍流计算模型,能够准确地模拟处无粘型流、层流、湍流等多种流体形态。
湍流模型包含了Spalart-Allmaras模型组、k-ω模型、k-ε模型、雷诺应力模型(RSM)、大涡模拟模型(LES)以及分离涡模拟(DES)等。
另外它还可以根据实际的物理情况进行定制或者添加自己需要的湍流模型。
Fluent软件的优点为:(1)适用面广。
适用范围很广,Fluent计算软件含有很多种传热燃烧计算模型及多相流计算模型,可应用于从可压缩流体到不可压缩流体、从低速流体到高速甚至超音速流体、从单相流到多相流、以及化学反应、气固混合、燃烧等几乎所有的和流体相关的领域。
(2)高效省时。
Fluent计算软件可以将不同领域的相关计算软件组合起来,成为一个CFD软件群,这些相关软件可以方便的进行数值交换,且采用了统一的前处理、后处理工具和方法,这样就节省了科研学者在计算方法、前后处理、模拟编程等方面投入,节省了很多宝贵的时间,大大提高了科研的效率。
(3)稳定性好且精度高。
这种软件对每一种物理问题,都·771·王永兴:烟气混合流场模拟计算山 东 化 工会针对它的流动特点,选择适合的数值计算方法,用户可以选择显式或隐式差分格式计算方法,使得在计算精度、速度和稳定性方面均达到最佳效果。
1.2 Gambit介绍Gambit是为了建立力学计算物理模型和网格化形成计算流体力学(CFD)模型,并且和其它软件接轨而设计的一个软件包。
Gambit通过其用户界面(GUI)来接收用户的数据输入。
GambitGUI可以简单、直接的建立物理模型、网格化模型形成有限元模型。
Gambit建模软件主要具有以下特点:(1)具有建立在ACIS内核基础上全面的三维几何建模性能,可以通过各种方式,直接或者间接建立点、线、面和体,而且它具有十分强大的布尔运算性能;(2)可以自动的对生成的Journal文件编辑,来自动控制、修改或者直接生成新的几何与网格;(3)建立的模型可以导入PRO/E、CATIA、UG、ANSYS、SOLIDWORKS、PATRAN等大多数的CAD/CAE软件。
且导入的模型质量很高;(4)具有强大的几何修复性能,在导入几何模型时可以自动合并一些重合的点、线、面等;(5)网格划分能力十分强大,可以轻松的划分包括边界层、具有CFD特殊性能要求的高质量计算网格;(6)Gambit独有的六面体核心(HEXCORE)技术集成了非结构网格和笛卡尔网格的优点,从而使得网格划分更加简单,网格质量更高。
2 基本条件来自加热炉流量为30000Nm3/h、温度为443.15T(170℃)、压力为5000Pa的烟气流经直径1.2m的管道,与来自烟气引风机烟气流量为122200Nm3/h、温度为393.15T(120℃)、压力2624Pa的流经直径2m的管道的烟气混合,混合后的温度400.15T(127℃)。
2.1 基本数据表1 基本数据内容流量/(Nm3/h)直径/m温度/T压力/Pa引风机出口a1222002393.152624加热炉出口b300001.2443.155000出口400.152.2 质量流量引风机出口a质量流量:Wa=122200×1.293600=43.8kg/s加热炉出口b质量流量:Wb=30000×1.293600=10.75kg/s说明:烟气的密度按照空气密度估算。
3 建立模型及计算结果图1 实际模型本次模拟使用质量流量边界条件。
理由为:针对本课题,在使用CFD理论进行模拟计算时,主要使用的边界条件有压力入口边界条件和质量流量边界条件。
压力入口边界条件有其适用的区域,比如说典型的浮力驱动的流动。
其具体适用范围为:压力已知但是流动速度未知的情况。
因此使用压力入口为边界条件是不合理的,本项目理论计算采用的边界条件为:质量流量边界条件。
经过计算,得到的速度场、温度场、压力场的计算结果如图2~6所示。
图2 速度场模拟结果图3 温度场模拟结果图4 速度矢量图模拟结果·871·SHANDONGCHEMICALINDUSTRY 2018年第47卷 第15期图5 理论压力场模拟结果 图6 实际压力场结果4 结论及建议(1)在建模以及进行流场模拟计算的时候,比较充分的考虑了模型的细节和各种影响因素,因此分析结果可靠;(2)两股流体混合后,流动情况良好,通过模拟计算,引风机口烟气流体不会出现回流反混的现象;(3)所有类焊接焊头焊后应内外磨平,应对引风机出口管道与加热炉出口管道连接三通处的应力进行计算,避免局部应力过大。
参考文献[1]陶文铨.数值传热学[M].2版.北京:清华大学出版社,2001:21-35.[2]任玉新,陈海昕.计算流体力学基础[M].北京:清华大学出版社,2006:45-60.[3]韩占忠.流体工程仿真计算[M].北京:北京理工大学出版社,2004:120-123.[4]郑力铭.ANSYSFluent15.0流体计算[M].北京:电子工业出版社,2015.[5]段中?.ANSYSFLUENT流体分析与工程实例[M].北京:电子工业出版社,2015.(本文文献格式:王永兴.烟气混合流场模拟计算[J].山东化工,2018,47(15):177-179.檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱檱)(上接第176页)通过历史曲线控件的调用可以得到化工厂环境历史数据曲线,化工厂环境历史数据可以利用历史曲线控件记录下来,同时利用数据曲线将这些数据只管的显示出来。