脱硝烟气计算 - 360文档中心

理论脱硝催化剂体积计算

SCR 设计计算入口烟气量约为Q =200000Nm3/h ；NOx 浓度300mg/m 3烟气入口温度T =367.8℃，多数催化剂在此温度范围内有足够的活性。

1. 基本的设计计算锅炉的蒸汽量：220t/h锅炉的烟气量：200000Nm3/h功率 B MW =60MW反应器烟道入口处NOX 浓度 NO Xin =295mg/Nm ³；反应器烟道出口处NOX 浓度 NO Xout =75mg/Nm ³；反应摩尔比常数 ASR =0.803。

理论催化剂体积计算：式中，catalyst Vol —理论催化剂体积，ft 3 adj η—调整效率，得：0.2809(1.058)adj ηη=+⨯0.2869(1.0580.8)=⨯⨯ 1.133= sdjslip —调整氨逃逸率，得：1.2835(0.0568)sdj sdj slip slip =-⨯0.2835(0.05670.003)=⨯⨯ 1.28= XadjNO —调整NO X 浓度，得：0.1542(0.3208)Xadj Xin NO NO =+⨯ 0.1524(0.32080.71)=+⨯ 1.08= adj S —调整硫含量，S —烟气中硫含量，mg/Nm 3，得：0.9636(0.0455)adj S S =+⨯ 0.9636(0.04550.27)=+⨯0.9759= adj T —调整温度，F ，得：5215.16(0.03937720)(2.7410720)adj T -=-⨯+⨯⨯=5215.16(0.03937720)(2.7410720)--⨯+⨯⨯得：理论催化剂断面面积计算，得：反应器断面面积计算，得：设反应器长L=3m ，则： W —反应器宽，得：催化剂层数计算，得：取圆整层为3层。

单层催化剂高度计算，得：反应器催化层数计算式中，total n —催化剂总层数 emptyn —预留催化剂层数，取1 得：反应器总高度计算，得：32.81 1.0682.81133 1.133 1.28 1.080.9759217.2adj catalyst B adj sdj Xadj adj SCR T Vol Q slip NO S n m η=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=。

脱硝计算(完整)

SCR烟气系统设计参数
序号项目单位BMCR 1入口烟气量（BMCR，标干，6%O2）万Nm3/h110
2水分(BMCR、标湿、实氧）% 6.06%
3入口NOx浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm31200
4入口烟尘浓度（BMCR，标干，6%O2）g/Nm3
5脱硝效率%84%
6入口烟气温度℃340
7氨逃逸质量浓度mg/Nm3 2.3
氨逃逸浓度ppm 3.0
入口NO浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm3745
入口NO2浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm360
干态O2浓度(%)%6%
实际烟气含氧量（%）4%
湿基实际含氧量烟气量万Nm3/h103.32
干态实际O2浓度条件下烟气量万Nm3/h97.1
干基实际含氧量Nox浓度mg/Nm31360
出口烟气量（标态，干基，6%O2）Nm3/h
出口NOx浓度（标态，干基，6%O2）g/Nm3
氨氮摩尔比0.840
氨消耗量Kg/h431
台数2
氨质量流量Kg/h862
氨体积流量Nm3/h1136
稀释空气流量Nm3/h21586
以上为脱硝物料计算平衡。

烟气脱硝计算公式大全

脱硝计算公式一、NO X含量计算二、氨气质量流量三、氨气体积流量四、烟气流量计算五、流量计计算厂家计算书。

W a= (V q ×C N O ×1 7 / ( 3 0 ×1 0 6) +V q×C NO2×17×2/(46×106)) ×m ⑻m =ηNOx/100+γa/22.4/(C NO/30+C NO2×2/46) ⑼式中：ηNOx为脱硝效率，％；γa为氨的逃逸率，ppmv（顾问公司导则公式）。

典型逻辑：一、供氨关断阀：允许开（AND）：1)一台稀释风机运行；2)稀释风流量大于设计低值；3)供氨管道压力大于设计低值；4)SCR区氨泄漏值低于设计高值；5)SCR氨逃逸低于设计低值；6)SCR入口温度大于设计低值（三选二）；7)SCR入口温度低于设计高值（三选二）；8)无锅炉MFT；9)锅炉负荷大于50%；连锁关（or）：1)两台稀释风机停运；2)稀释风量低于设计低值；3)供氨流量大于设计高值；4)SCR氨泄漏高于设计高值；5)SCR氨逃逸高于设计高值；6)锅炉MFT；7)锅炉负荷小于50%；航天环境8)SCR入口温度低于设计低值（三选二）；9)SCR入口温度高于设计高值（三选二）；10)氨气比大于8%；允许关：无逻辑连锁开：无逻辑二、调节阀见逻辑图逻辑图PID手自烟气流出口氧21 15∑×÷×入口2出口出口氧出口NO X 设－－∑出口偏NH 3流量阀门开阀门指∑NH 3逃逸切换条入口氧－2－÷÷ 15×15 ×。

脱硝公式5

在锅炉正常负荷范围内烟气脱硝效率均不低于80%，保证脱硝装置出口NOx 浓度不高于80mg/Nm 3（6%氧含量，干烟气）。

NH 3逃逸量应控制在3µL/L （3PPM ）以下；SO 2向SO 3的氧化率小于1%；脱硝装置可用率不小于98%，服务寿命为30年。

脱硝效率计算公式：(反应器入口烟道NOx(6%O2)含量-反应器出口烟道NOx(6%O2)含量)÷反应器入口烟道NOx(6%O2)含量×100% NOx 换算为6%基氧公式：NOx(6%O 2)=NOx ×(21-6)/（21-X ）,其中NOx 和X 分别为仪器测得的NOx 值和氧含量，X 为分百分比值。

NOx 浓度计算方法烟气中NOx 的浓度（干基、标态、6%O 2）计算方法为：NOx （mg/m 3）：标准状态，6%氧量、干烟气下NOx 浓度，mg/m 3；NO （µL/L ）：实测干烟气中NO 体积含量，µL/L ； O 2：实测干烟气中氧含量，%；0.95：经验数据（在NOx 中，NO 占95%，NO 2占5%）； 2.05： NO 2由体积含量µL/L 到质量含量mg/m 3的转换系数。

本技术规范书中提到的NOx 均指修正到标态、干基、6%O 2时的浓度。

CO 浓度计算方法232162105.295.0)/()/(O L L NO Nm mg NO x --⨯⨯=μ烟气中CO 的浓度（干基、标态、6%O 2）计算方法为：CO ：标准状态，6%氧量、干烟气下CO 浓度，µL/L ；)/(L L CO μ ：实测干烟气中CO 体积含量，µL/L ；O 2：实测干烟气中氧含量，%。

本技术规范书中提到的CO 均指修正到标态、干基、6%O 2时的浓度。

保证燃烧系统的性能满足本工程的具体要求，主要指标如下： (1) 氮排放浓度各负荷下（省煤器出口处）低于260mg/Nm 3。

烟气脱硝计算公式大全

烟气脱硝计算公式大全 LG GROUP system office room 【LGA16H-LGYY-LGUA8Q8-LGA162】脱硝计算公式一、NO X含量计算二、氨气质量流量三、氨气体积流量四、烟气流量计算五、流量计计算厂家计算书。

W a= (V q ×C N O × 1 7 / ( 3 0 × 1 0 6) +V q×C NO2×17×2/(46×106)) ×m ⑻m =ηNOx /100+γa/(C NO/30+C NO2×2/46) ⑼式中：ηNOx为脱硝效率，％；γa为氨的逃逸率，ppmv（顾问公司导则公式）。

典型逻辑：一、供氨关断阀：允许开（AND）：1)一台稀释风机运行；2)稀释风流量大于设计低值；3)供氨管道压力大于设计低值；4)SCR区氨泄漏值低于设计高值；5)SCR氨逃逸低于设计低值；6)SCR入口温度大于设计低值（三选二）；7)SCR入口温度低于设计高值（三选二）；8)无锅炉MFT；9)锅炉负荷大于50%；连锁关（or）：1)两台稀释风机停运；2)稀释风量低于设计低值；3)供氨流量大于设计高值；4)SCR氨泄漏高于设计高值；5)SCR氨逃逸高于设计高值；航天环境6)锅炉MFT；7)锅炉负荷小于50%；8)SCR入口温度低于设计低值（三选二）；9)SCR入口温度高于设计高值（三选二）；10)氨气比大于8%；允许关：无逻辑连锁开：无逻辑二、调节阀见逻辑图逻辑图阀门指令。

烟气脱硝计算公式

烟气脱硝计算公式烟气脱硝是一种减少燃烧过程产生的氮氧化物（NOx）排放的技术。

常用的烟气脱硝方法包括选择性催化还原（SCR）和非选择性催化还原（SNCR）等。

下面将介绍烟气脱硝的计算公式。

1.氮氧化物（NOx）的浓度计算公式：NOx（mg/m³）= V × C/3600其中，V代表燃料的消耗速率（m³/h），C代表NOx的排放浓度（mg/m³），3600代表将时间单位由小时换算为秒。

2.氮氧化物（NOx）的排放量计算公式：E（kg/h）= V × C × MW × 10^(-6)/22.4其中，E代表NOx的排放量（kg/h），V代表燃料的消耗速率（m³/h），C代表NOx的排放浓度（mg/m³），MW代表NOx的分子量（g/mol），10^(-6)代表单位转换，22.4代表将m³转换为标准状况下的体积（L/mol）。

3.脱硝效率（DeNOx Efficiency）的计算公式：DeNOx Efficiency（%）= [NOx进口浓度 - NOx出口浓度]/NOx进口浓度× 100%其中，NOx进口浓度代表脱硝之前烟气中NOx的浓度，NOx出口浓度代表脱硝之后烟气中NOx的浓度。

4.还原剂（如氨水或尿素溶液）的投入量计算公式：M（kg/h）= E × 1/43其中，M代表还原剂的投入量（kg/h），E代表NOx的排放量（kg/h），1/43为化学计算中的系数。

5.反应剂的摩尔量计算公式：N（mol/h）= M × 1000/MW其中，N代表反应剂的摩尔量（mol/h），M代表反应剂的投入量（kg/h），1000为单位转换，MW代表反应剂的分子量（g/mol）。

这些计算公式可以用于烟气脱硝系统的设计和优化，并可以帮助工程师评估和控制烟气脱硝系统的效率。

然而，实际的工程设计和运行中，可能还需要考虑其他因素，如催化剂的选择、反应温度和氧化还原条件等。

烟气脱硝计算公式大全

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W a= (V q ×C N O ×1 7 / ( 3 0 ×1 0 6) +V q×C NO2×17×2/(46×106)) ×m ⑻m =ηNOx/100+γa/22.4/(C NO/30+C NO2×2/46) ⑼式中：ηNOx为脱硝效率，％；γa为氨的逃逸率，ppmv（顾问公司导则公式）。

典型逻辑：一、供氨关断阀：允许开（AND）：1)一台稀释风机运行；2)稀释风流量大于设计低值；3)供氨管道压力大于设计低值；4)SCR区氨泄漏值低于设计高值；5)SCR氨逃逸低于设计低值；6)SCR入口温度大于设计低值（三选二）；7)SCR入口温度低于设计高值（三选二）；8)无锅炉MFT；9)锅炉负荷大于50%；连锁关（or）：1)两台稀释风机停运；2)稀释风量低于设计低值；3)供氨流量大于设计高值；4)SCR氨泄漏高于设计高值；5)SCR氨逃逸高于设计高值；航天环6)锅炉MFT；7)锅炉负荷小于50%；8)SCR入口温度低于设计低值（三选二）；9)SCR入口温度高于设计高值（三选二）；10)氨气比大于8%；允许关：无逻辑连锁开：无逻辑二、调节阀见逻辑图逻辑图PID手自烟气流出口氧量2115∑×÷×入口NO X21出口NO X出口氧量出口NO X 设定－－∑出口偏置NH 3流量阀门开度阀门指令∑NH 3逃逸切换条件入口氧量－21－ ÷÷ 15 ×15 ×。

2SCR_SNCR脱硝全部计算公式

2SCR_SNCR脱硝全部计算公式SCR和SNCR是两种常见的烟气脱硝技术。

其计算公式如下：1. SCR（Selective Catalytic Reduction）脱硝公式：SCR脱硝是通过将氨水（NH3）或尿素溶液喷射到烟气中，利用SCR催化剂使氨气与氮氧化物（NOx）反应生成氮气和水。

SCR反应的计算公式如下：NO+NH3+1/2O2→N2+3/2H2O其中，NO为NOx的一种组成成分。

根据烟气的NOx浓度（CNO）和氨水的氨气浓度（C(NH3)），SCR脱硝的效率（η）可以使用下述公式计算：η = (CNO - [CNOx]out) / CNO其中，[CNOx]out为脱硝后烟气中NOx的浓度。

该公式表示SCR脱硝的效率为剩余NOx浓度与初始NOx浓度之间的差值。

2. SNCR（Selective Non-Catalytic Reduction）脱硝公式：SNCR脱硝是通过在燃烧过程中喷射尿素溶液或氨水来进行反应，使尿素或氨与氮氧化物发生反应生成氮气和水。

SNCR反应的计算公式如下：4NO+4NH3+O2→4N2+6H2O其中，NO为NOx的一种组成成分。

SNCR脱硝的效率（η）可以使用下述公式计算：η = (CNO - [CNOx]out) / CNO其中，[CNOx]out为脱硝后烟气中NOx的浓度。

该公式与SCR脱硝的效率计算公式相同。

需要注意的是，SCR和SNCR技术的效率受到多种因素的影响，包括温度、氧化性、氨气和氮氧化物的摩尔比等。

因此，在实际的工程应用中，需要根据具体情况进行实验和调整，以获得最佳的脱硝效果。

脱硝计算

3
kg/h mg/m3 mg/m3 mg/m3 m3/h
g/mol g/mol ppm mg/Nm3 Nm3/h kg/h t/m3 m3/h Vair Vair qVNH3 qmNH3
m3/h m3/h kg/h
m3/h
公式
结果
b*M*CNOx*qvg(21-a)/(21-6)*(1-CH2O/100)76047 82.9 524
0.052 166827 2.28 6 0.386363636 0.00000001 44 17 3 2.26768 0.8325 37.152 26.6658 0.61 0.043715 95/5*qVNH3*(BMCR) 37.1437
此为全工况，HG562，氨气体积浓度不高于5%
序号
名称 1 NH3耗
符号
单位
NH3的流量，kg/h qmNH3 摩尔比，通常等于SCR系统的脱硝效率 M NOx含量(标态、干基、6%O2）， CNOx NO含量(标态、干基、6%O2），mg/m3 CNO NO2含量(标态、干基、6%O2），mg/m CNO2 烟气中H2O的含量，% 烟气量(标态、湿基），氨的逃逸率实际O2量 NH3和Nox的分子量之比单位转换系数 NO2的摩尔质量 NH3的摩尔质量逃逸的氨的浓度逃逸的氨的浓度换算 NH3与Nox的化学摩尔比氨气耗量液氨耗量液氨密度液氨体积 2 稀释风量估算稀释风量 qVNH3=1/0.771*qmNH3 标态下稀释空气比率，标态下NH3流量， NH3流量， CH2O qvg β a b c

尿素脱硝用量量计算公式

尿素脱硝用量量计算公式1、有一日产2500吨水泥熟料生产线，已知窑尾烟气量V0=280000Nm3/h （温度T0,压力P0,密度,0，各物质体积分数：yco2,yN2,yH2O,yO2,），NOX含量xNOX=800mg/Nm3(NO占92.5%,NO2占7.5%)。

计划才采用SNCR技术经行烟气脱硝，脱硝率60%，脱硝剂采用25%氨水（相对密度0.9070,），基准态下氨的逃逸率=5ppm。

问（1）正常运行下每小时氨水用量；（2）正常运行下能耗增加量，（假定原煤热值5500kCal/kg）。

解：（1）主反应方程式表达式：4NH3+4NO+O24N2+6H2O(1)4NH3+2NO2+O23N2+6H2O(2)2、8NH3+6NO27N2+12H2O34NH3+6NO5N2+6H2O4副反应方程式表达式：4NH3+6O22N2+6H2O54NH3+4NO+3O24N2O+6H2O(6)2NH3+SO3+H 2O(NH4)2SO4（7）假定氨水输送过程中没有损失，氨水全部气化，氨气在窑尾气中按气体比例发生式（1）、式（2）反应，无其他副反应发生。

理论氨水用量计算：方法一、化学方程式法NOX排放量计算：MNOx=V0*xNOX=280000Nm3h800mg/Nm3=2.24108mg/h合每小时NOX排放224千克NO排放量MNO224kg/h92.5%207.2kg/hNO2排放量MNO23、224kg/h7.5%16.8kg/hNOX处理量计算：NO处理量MNOMNO207.2kg/h60%124.32kg/hNO2处理量MNO2MNO216.8kg/h60%10.08kg/h氨用量计算：参与NO反应氨用量计算m1=68120124.32kg/h=70.45kg/h参与NO2反应氨用量计算m2=689210.08kg/h=7.45kg/h逃逸氨量计算m3V0280000Nm3/h5mg/Nm310-6kg/mg1.40kg/h理论氨用量mm1m2m370.45kg/h+7.45kg/h1.40kg/h79.30kg/h理论氨水用量计算Mm79.30kg/h25%317.20kg/h方法二、公式法尾气中NO、NO2浓度计算xNO=xNO92.5%=80092.5%740mg/Nm3xNO2=xNOX92.5%=8007.5%60 mg/Nm3理论NH3/NOx比计算另K=n（NH3）/n(NOx)k=+22.4(xNOMNO+2xNO2MNO2)=60%+522.4(74030+26046)=0.61理论氨用量计算理论氨水用量计算小结：实际运行中，总会伴随副反应的发生，假定副反应氨损在5%，实际25%氨水用量在334kg/h左右，合0.37m3/h。

电厂脱硝计算(实例)

Nm3/H 烟气（标态）中NOx的流量×NOx中NO的含量
195.54
0.95 0.05 185.77
烟气中二氧化氮流量
Nm3/H 烟气（标态）中NOx的流量×NOx中NO2的含量
9.78
脱硝效率
0.60
实际反应掉的NOX中的NO的量
Nm3/H 烟气中一氧化氮流量×脱硝效率
111.46
第 1 页，共 6 页
182.66
237.45
-38 0.2 40 0.17 8.88 1470 346945.53 300 0.8
工程名称：项目排出热水压力
入口蒸汽焓值
烟气脱硝系统设备选型计算
单位计算公式或依据 Mpa（a）常压
KJ/kg
排出热水温度
℃
排出热水焓值
KJ/kg
需要蒸汽量（考虑40%的裕量）
氨卸料压缩机可以不考虑机组容量，以10吨罐车半小时卸氨速度选用卸料压缩机，按照以往项目的经验，采用理论输气量66m3/h，吸气压力1.6(MPa，表压)，排气压力2.4(MPa，表压)，活塞式ZW系列，可以满足要求。氨气缓冲罐氨气缓冲罐体积没有统一规定，按照经验可以如下取值：
第 5 页，共 6 页
第 3 页，共 6 页
数据 24.00 168.00 15343.04 4.20 632.79 24.25
2 48.49
2 24.25 0.85 28.53 29.00
2.40 5.80 29.84
0.05
工程名称：项目
烟气脱硝系统设备选型计算单位计算公式或依据
稀释风机的风量(每台风机负责两台反应器）稀释风机的风量（考虑10％裕量）圆整取值氨蒸发器计算

烟气脱硝SCR技术及相关计算

预防措施研究
通过优化吹灰方式、提高吹灰频率、采用新型材料等手段，预防空预器堵塞现象的发生。
堵塞处理措施
一旦发现空预器堵塞，应立即采取停炉清洗、高压水冲洗等措施进行处理，确保空预器畅通。
提高SCR系统运行稳定性措施
01
02
03
优化氨喷射系统
通过改进氨喷射装置设计、提高氨气流量控制精度等方法，优化氨喷射系统性能，提高脱硝效率。
SCR催化剂对NOx具有很高的选择性，可以在较低的温度下实现高效的脱硝反应。
SCR技术适用于各种燃料和燃烧方式，对于不同的烟气条件具有较强的适应性。
SCR催化剂种类繁多，可根据不同的烟气条件和脱硝需求进行选择。SCR系统组成与工艺流程
催化剂反应器
装有催化剂的反应器，是SCR系统的核心部分，用于实现NOx的催化还原反应。
氨的量的百分比。
氨逃逸率计算公式
φ=(Nin-Nout)/Nin×100% ，其中φ为氨逃逸率，Nin为反应器入口氨浓度，Nout为
反应器出口氨浓度。
控制氨逃逸率的方法
包括优化喷氨格栅设计、精确控制喷氨量、提高催化剂活性
等。
SO2/SO3转化率影响因素分析
01
SO2/SO3转化率定义
SO2/SO3转化率是指烟气中的二氧化硫（SO2）在SCR反应器中被氧
加强设备维护管理
定期对SCR系统设备进行维护保养，确保设备处于良好状态，减少故障发生。
完善控制系统
采用先进的控制算法和检测设备，提高SCR系统自动化程度和控制精度，确保系统稳定运行。
05
烟气脱硝SCR技术经济性评价
投资成本分析
设备购置费用
包括反应器、催化剂、吹灰器、控制系统等主要设备的购置费用。

烟气脱硫脱硝讲解

电厂环保
——烟气脱硫脱硝
提纲
一、燃煤产生的污染二、烟气排放标准三、烟气脱硫技术概况湿法烟气脱硫技术（WFGD技术）半干法烟气脱硫技术（SDFGD技术）
旋转喷雾干燥法烟气循环流化床法脱硫增湿灰循环脱硫(NID)
干法烟气脱硫技术（DFGD技术)
炉膛干粉喷射高能电子活化氧化法(EBA) 荷电干粉喷射(CDSI)
吸收塔--专利的托盘技术在吸收塔内，喷淋层下方，布置一层多孔合金托盘，使塔风烟气分布均匀，并在托盘上方形成湍液，与液滴充分接触，大大提高传质效果，获得很高的脱硫率。激烈的冲刷使托盘不会结垢，还可作为检修平台。
B＆W吸收塔
碳化硅的空心锥喷嘴
除雾器
多孔合金托盘
技术特点
（1）烟气分布均匀托盘使气流分布均匀，吸收塔直径越大，优势越明显。
二、烟气排放标准
GB 13223-2011最新《火电厂大气污染物排放标准》，见附件一
史上最严厉的排放标准: 2012年1月1日之前的锅炉，在2014年7月1日起
SO2 200mg/m3（2012年1月1日后锅炉：100mg/m3） NO2 100mg/m3（比美国现行标准低35mg/m3，甚
一、燃煤产生的污染
燃煤产生的烟气污染物：SO2、NOx、CO2、Hg等
燃煤烟气中SO2的量：
以燃烧10000吨煤为例计算，产生的SO2： 10000吨*1%（煤含硫量）*2（SO2是S重量的2倍） *80%（煤中S转化为SO2的百分率）=160吨
以上是煤燃烧生成烟气中的SO2，现在对烟气脱硫，以脱硫90%计算，则最后排放SO2： 160吨*10%=16吨
奥地利能源及环境集团公司（以下简称AEE）是奥地利热电厂和环境工程系统供应商。AEE公司在烟气脱硫领域成功运行的装置已有40多套。目前为止，AEE设计和制造的最大FGD 系统是在德国NiederauBem Block K单机容量950MW的机组，脱硫率大于95%，该套装置于2002年已投入商业运行。AEE的脱硫塔烟气量最大可达3000000Nm3/h,，SO2入口浓度可达 30,000 mg/ Nm3，脱硫率可高达99%。

烟气脱硝计算公式大全

烟气脱硝计算公式大全 Document number【AA80KGB-AA98YT-AAT8CB-2A6UT-A18GG】脱硝计算公式一、NO X含量计算二、氨气质量流量三、氨气体积流量四、烟气流量计算五、流量计计算厂家计算书。

W a= (V q ×C N O × 1 7 / ( 3 0 × 1 0 6) +V q×C NO2×17×2/(46×106)) ×m ⑻m =ηNOx /100+γa/22.4/(C NO/30+C NO2×2/46) ⑼式中：ηNOx为脱硝效率，％；γa为氨的逃逸率，ppmv（顾问公司导则公式）。

典型逻辑：一、供氨关断阀：允许开（AND）：1)一台稀释风机运行；2)稀释风流量大于设计低值；3)供氨管道压力大于设计低值；4)SCR区氨泄漏值低于设计高值；5)SCR氨逃逸低于设计低值；6)SCR入口温度大于设计低值（三选二）；7)SCR入口温度低于设计高值（三选二）；8)无锅炉MFT；9)锅炉负荷大于50%；连锁关（or）：1)两台稀释风机停运；2)稀释风量低于设计低值；3)供氨流量大于设计高值；4)SCR氨泄漏高于设计高值；5)SCR氨逃逸高于设计高值；6)锅炉MFT；航天环境7)锅炉负荷小于50%；8)SCR入口温度低于设计低值（三选二）；9)SCR入口温度高于设计高值（三选二）；10)氨气比大于8%；允许关：无逻辑连锁开：无逻辑二、调节阀见逻辑图逻辑图阀门指令。

脱硝SCR工艺计算

催化剂反应过程 k/S V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M) k常数，表征催化剂的活性20 S V空间速度15η设计的脱硝效率82.82 M反应器进口的NH3/NO X摩尔比1 K NO X在催化剂表面的吸附系数
NO催化剂入口的NO X浓度524 k a/A V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M)
k a催化剂的面积活性
A V催化剂的面积速度，=S V*比表面积 2.092 SCR反应器截面尺寸估算A catalyst=q Vfluegas/3600*5
A catalyst催化剂横截面积，m218.334 q Vfluegas烟气流量，m3/h催化剂表面速度取 5m/s333792 A SCR反应器横截面积22催化剂体积估算V catalyst=q Vfluegas*ln*(1-η/M)/K catalys*βspecific
V catalyst催化剂估算体积，m343.8247η系统设计的脱硝效率，%0.828244 M NH3/NO X的化学摩尔比1 K catalys催化剂活性常数26.4252βspecific催化剂比表面积，m2/m3205 N layer催化剂层数 2.3925 h layer催化剂模块高度。

M1 H反应器高度12
催化剂节距
P=d+t
P节距10mm
d孔径7mm
t内壁厚3mm。

scr脱硝催化剂工艺性能实验烟气参数计算方法

烟气参数中除烟气温度由控制烟气发生系统和反应器系统的加热功率实现调节外ꎬ其余烟气参数的设定基本是先明确该组分在湿基、实际氧含量下的体积分数或浓度ꎬ再换算至对应的标态流量ꎬ从而实现对烟气组分的控制与调节ꎮ 然而由收资直接获取的运行烟气参数ꎬ其依附的状态通常多变ꎬ如Ｏ２状态包括基准氧含量( 根据燃烧方式与锅炉的不同而存在差异ꎬ如燃煤锅炉基准氧含量为６％ ꎬ燃气轮机组基准氧含量为１５％等) 和实际氧含量ꎻＨ２Ｏ状态包括干基和湿基ꎬ且不同状态间的组合会极大提升烟气参数的复杂性ꎮ
摘要:面向ＳＣＲ脱硝催化剂工艺性能检测ꎬ针对实验烟气参数计算中所存在的关键问题和实际需求进行了剖析和推演ꎬ归纳出一套完整的ꎬ适应于不同收资情况的烟气参数计算方法ꎮ 方法中提供了不同烟气状态下对Ｏ２与Ｈ２Ｏ体积分数ꎬ实验烟气总量和气态污染物体积浓度的求解路线ꎬ所求得湿基、实际氧含量下的实验烟气条件可直接应用于测试装置对实验烟气工况的控制ꎮ 关键词:ＳＣＲ脱硝催化剂ꎻ工艺性能检测ꎻ烟气参数ꎻ烟气状态ꎻ计算方法Ａｂｓｔｒａｃｔ:ＴｈｉｓｐａｐｅｒｉｓｕｓｅｆｕｌｆｏｒｔｈｅｐｒｏｃｅｓｓｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｔｅｓｔｉｎｇｗｏｒｋｏｆＳＣＲＤｅＮＯｘｃａｔａｌｙｓｔｓ. Ａｎａｌｙｓｅｓａｎｄｄｅｒｉｖａｔｉｏｎｓｗｅｒｅｐｒｅｓｅｎｔｅｄｔｏｔｈｅｋｅｙｐｒｏｂｌｅｍｓａｎｄａｃｔｕａｌｎｅｅｄｓｉｎｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｔｅｓｔｉｎｇｆｌｕｅｇａｓｐａｒａｍｅ￣ｔｅｒｓꎬ ａｎｄａｓｅｔｏｆｃｏｍｐｌｅｔｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｗａｓｇｉｖｅｎꎬ ｗｈｉｃｈａｄａｐｔｔｏｄｉｆｆｅｒｅｎｔｄａｔａｃｏｌｌｅｃｔｉｏｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ. ＦｒｏｍｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｖｏｌｕｍｅｆｒａｃｔｉｏｎｏｆＯ２ａｎｄＨ２Ｏꎬ ｔｈｅｔｏｔａｌｆｌｏｗｏｆｔｅｓｔｉｎｇｆｌｕｅｇａｓꎬ ｔｈｅｂｕｌｋｃｏｎｃｅｎｔｒａ￣ｔｉｏｎｏｆｇａｓｅｏｕｓｐｏｌｌｕｔａｎｔｓｗｈｉｃｈｗｅｒｅｕｎｄｅｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔｆｌｕｅｇａｓｓｔａｔｅｓｃａｎｂｅｏｂｔａｉｎｅｄ. Ｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｅｒｅｓｕｌｔｓｃａｎｂｅｕｓｅｄｉｎｔｈｅｃｏｎｔｒｏｌｏｆｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｄｅｖｉｃｅｓｄｉｒｅｃｔｌｙ. Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ＳＣＲＤｅＮＯｘｃａｔａｌｙｓｔꎻ ｐｒｏｃｅｓｓｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｔｅｓｔꎻ ｆｌｕｅｇａｓｐａｒａｍｅｔｅｒｓꎻ ｆｌｕｅｇａｓ中图分类号:Ｘ５１文献标识码:Ｂ文章编号:１６７４－８０６９(２０２０)电力科技与环保

烟气脱硝计算书(尿素)

500 Kg/h
275500 250000 25500
(蒸发水）
选用 (实际储存天数）
不间断运行电
机
2.2
1
5.5
2.2
3
3
74
7.4
8Leabharlann 15121.30.8
0.68
52.2618624
65.9872
3.96
小时脱硝量小时尿素用量 10%尿素溶液水消耗
44 KG 63.8 638 574.2
1000 kg 1000 kg 1.333333333 m3 1.35648 m3 1.2 m 1.5 m 2.2
10 m3/h 21 mh2o 0.903947917
1.615058824 m3 8.075294118 m3 9.286588235 m3
5.0868 1.8 2.5 2.2
1.289803922 l/min 130 mh2o
180吨锅炉
2.2 1
5.5 2*2.2
3 3 37 3.7 8
总的电机
2.2 1
5.5 2.2
3 3 74 7.4 8 15 121.3 0.8 0.68 65.9872
-2 水耗
单位水耗总水耗单价总的水成本
0.5
3960
7920
5
-3 脱硝剂脱硝量烟气量 NOX平均浓度 NOX脱除量尿素消耗量氧化镁价格消耗脱硝剂成本
4 压缩空气单耗总耗单价总耗
220000 Nm3/h 200 mg/Nm3
174.24 t/a 100.188 t/a
2500 元/t
1 7920 0.1
25.047 万元 0.0792

脱硫脱硝工艺计算

脱硫脱硝是工业烟气处理中的重要环节，对于减少大气污染，保护环境具有重要意义。

工艺计算是脱硫脱硝技术的关键环节，它涉及到反应剂的用量、反应设备的尺寸以及工艺流程的控制等多个方面。

在进行脱硫脱硝工艺计算时，首先需要确定烟气中二氧化硫和氮氧化物的浓度，并根据环保标准确定处理后烟气的排放标准。

然后，根据化学反应原理，计算出脱硫脱硝所需的反应剂的量，如氧化钙、氨水等。

接下来，根据反应设备的尺寸和设计要求，确定设备的尺寸和数量。

同时，还需要考虑工艺流程的控制因素，如温度、压力、流量等，以确保工艺过程的稳定性和可靠性。

在计算过程中，需要考虑到各种因素的影响，如化学反应速率、物质传递、热力学等。

因此，需要借助数学模型和计算机模拟技术进行模拟和优化，以提高计算的准确性和可靠性。

总之，脱硫脱硝工艺计算是实现工业烟气处理的关键环节之一，需要综合考虑多种因素，借助先进的计算和分析方法，为工业生产提供可靠的技术支持。