热力等效焓降法计算
火电厂热力系统计算分析
对于有工质的热量进、出系 统，必须象计算 △ H 一样， 分为纯热量和带工质的热量 处理。
其中，纯热量部分引起的再 热蒸汽份额变化，运用抽汽 再热系数概念容易计算；而 带工质部分，是 1kg 顶替 1kg ，并直达再热器。若蒸 汽携带热量进、出系统, 则 进系统使再热蒸汽份额增加
35
等效热降之间的关系
（一）疏水放流式加热器与其后相邻加热器之间的等效 热降关系
其后相邻加热器是疏水放流式
36
j 一 1 为疏水放流式加热器，
37
j-1为汇集式
38
由此得出，疏水放流式加热器与其后相邻加 热器（不论其型式如何）之间的等效热降关 系的通式为
39
它的物理意义是，排挤 j 段抽汽 1kg ，从
61
62
63
新汽再热系数的计算
1kg 新蒸汽在高压缸做功后到达到再热器的 份额称为新蒸汽再热系数
新蒸汽毛再热系数：只考虑主循环系统 新蒸汽净再热系数：考虑有关辅助成份的影响
64
再热 系数
锅炉为汇集式加热器：
65
局部变动引起的再热蒸汽份额变化 △αzr 的计算
再热机组，某些局部变动将引起其再热蒸汽 份额发生变化。对于纯热量q进、出系统， 运用抽汽再热系数概念，可很容易求 △αzr ，即
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五、关于再热
59
抽汽再热系数:j 段 1kg 排挤抽汽通过再 热器的份额
当再热冷段#c 排 挤1kg 抽汽时， 再热器通过的份 额显然增加 1kg , 即该排挤抽汽全 部经过再热器
60
当#c+1 排挤 1kg 抽汽时，因有γc/qc抽 汽分配到 c 加热器中，故该排挤抽汽经过 再热器只有（1－γc/qc ）kg ，因而c + 1 段抽汽再热系数：
等效焓降法
原则性热力系统计算1． 热平衡法（常规计算法）这种计算法的核心（对本机组而言），实际上是对由8个加热器热平衡方程式和一个凝汽器物质平衡式所组成的9个线性方程组进行求解，可求出9个未知数（8个抽汽系数和1个凝汽系数），然后，根据公式求得所需要的新汽耗量或机组功率、热经济指标等。
计算结果：1） 热经济指标计算：机组热耗：0Q 61264776381= kJ/h 热耗率：88.882500==e P Q q )(h kW kJ ⋅ 热效率：4079.036000==q e η汽轮机绝对内效率：4182.0=i η2） 锅炉热负荷：b Q = 2683339584 kJ/h 管道效率：995.00==b p Q Q η3） 全厂热经济性指标：全厂热效率：3742.04079.0995.092.0=⨯⨯=cp η 全厂热耗率：52.96203600==cpcp q η )(h kW kJ ⋅ 发电标准煤耗率：328123.0==cp s b η )(h kW g ⋅2． 等效焓降法等效热降法是在60年代后期，首先由库滋湟佐夫提出，并在70年代逐步完善、成熟，形成了完整的热工理论体系，是热力系统分析，计算的一种新方法。
这种方法在热力系统局部定量分析中，具有简捷、方便和准确的明显特点，在生产实践中效果显著，引人注目。
近年来，这一方法得到了广泛的应用，深受工程界的好评。
为西安交通大学博士生导师林万超教授这项科研成果，取得了显著的经济效益。
等效热降法是基于热力学的热功转换理论，考虑到设备质量、热力系统结构和参数的特点，经过严密地理论推演，导出几个热力分析参量抽汽等效焓降H j 和抽汽效率j η等用以研究热工转换及能量利用程度的一种方法。
各种实际系统，在系统和参数确定后，这些参量也就随之确定，并可通过一定公式计算，成为一次性参数给出。
对热力设备和系统进行分析时，就是用这些参数直接分析和计算。
等效热降法既可用于整体热力系统的计算，也可用于热力系统的局部分析定量。
亚临界机组等效焓降法算例示例
单位数值变热量kJ/kg 3394.50蒸汽放热量疏水放热量kJ/kg 1194.10q γkJ/kg 3535.30#8低加2377.10138.00再热冷段蒸汽焓kJ/kg 3028.70#7低加2381.400106.30再热吸热量kJ/kg 506.60#6低加2372.20070.80t/h 0.81#5低加2468.10t/h 0.04除氧器2580.30201.00t/h 1.00#3高加2574.90125.20kJ/kg2359.70#2高加2148.60191.700.81#1高加2070.800.038进汽焓kJ/kg 2520.50入口凝结水焓kJ/kg 143.40疏水焓kJ/kg 143.40进汽焓kJ/kg 2662.8030.00入口凝结水焓kJ/kg 259.60疏水焓kJ/kg 281.40附加损失单位抽汽段进汽焓kJ/kg 2759.90小机用汽量q 入口凝结水焓kJ/kg365.90高压门杆一漏气至热再流量（A）kg/h 1疏水焓kJ/kg387.70高压门杆二漏气至除氧器流量（B）kg/h 2进汽焓kJ/kg2926.60高压门杆三漏气至轴封加热器流量（K）kg/h3说明：本文为亚临界300MW机组等效焓降法计算算例，林万超书中正文算例都是类型，与现存机组有较大的区别。
本文以书中附录图11为例，验证我对等效焓降法计算过程的正确性，以此可类推至超临界高容量机组，其中关于小机进汽量损失与给水泵损失的计算，对于不同机组须不同对待，尤其要注意这点。
由于《火电厂热系统节能理论》电子版清晰度不够，导致无法上传成功，若需查看热系统示意图，下载电子版，网上很多网站都有。
在书中第262页，图例11。
小汽轮机抽汽系数#7低加#6低加#8低加主汽流量排汽焓再热份额项 目主蒸汽焓锅炉给水焓再热热段蒸汽焓再热蒸汽流量小机抽汽流量入口凝结水焓kJ/kg 436.30中轴封漏汽总量kg/h 4疏水焓kJ/kg458.50高压后轴封一漏至除氧器流量(B)kg/h 5进汽焓kJ/kg3134.20高压后轴封二漏至SSR流量(C)kg/h6入口凝结水焓kJ/kg 553.90除氧器出口焓kJ/kg 715.10给水泵焓升kJ/kg 24.90进汽焓kJ/kg 3329.80入口给水焓kJ/kg 740.00疏水焓kJ/kg 754.90进汽焓kJ/kg 3028.70入口给水焓kJ/kg 862.90疏水焓kJ/kg 880.10进汽焓kJ/kg 3142.60入口给水焓kJ/kg 1047.50疏水焓kJ/kg1071.80#3高加#2高加#1高加#5低加除氧器例都是机组容量较小的证我对等效焓降法计算过程的损失与给水泵损失的计算，对传成功，若需查看热系统示意。
等效焓降法
等效焓降法原则性热力系统计算1( 热平衡法(常规计算法)这种计算法的核心(对本机组而言)，实际上是对由8个加热器热平衡方程式和一个凝汽器物质平衡式所组成的9个线性方程组进行求解，可求出9个未知数(8个抽汽系数和1个凝汽系数)，然后，根据公式求得所需要的新汽耗量或机组功率、热经济指标等。
计算结果:1) 热经济指标计算:Q机组热耗: kJ/h ,126477638160Q0热耗率:q,,8825.88 kJ(kW,h)0Pe3600热效率:,,,0.4079 eq0,,0.4182汽轮机绝对内效率: iQ2) 锅炉热负荷:= 2683339584 kJ/h bQ0,,,0.995管道效率: pQb3) 全厂热经济性指标:,,0.92，0.995，0.4079,0.3742全厂热效率: cp3600q,,9620.52kJ(kW,h)全厂热耗率: cp,cp0.123sb,,328g(kW,h)发电标准煤耗率: ,cp2( 等效焓降法等效热降法是在60年代后期，首先由库滋湟佐夫提出，并在70年代逐步完善、成熟，形成了完整的热工理论体系，是热力系统分析，计算的一种新方法。
这种方法在热力系统局部定量分析中，具有简捷、方便和准确的明显特点，在生产实践中效果显著，引人注目。
近年来，这一方法得到了广泛的应用，深受工程界的好评。
为西安交通大学博士生导师林万超教授这项科研成果，取得了显著的经济效益。
等效热降法是基于热力学的热功转换理论，考虑到设备质量、热力系统结构和参数的特点，经过严密地理论推演，导出几个热力分析参量抽汽等效焓降H和j ,抽汽效率等用以研究热工转换及能量利用程度的一种方法。
各种实际系统，j 在系统和参数确定后，这些参量也就随之确定，并可通过一定公式计算，成为一次性参数给出。
对热力设备和系统进行分析时，就是用这些参数直接分析和计算。
等效热降法既可用于整体热力系统的计算，也可用于热力系统的局部分析定量。
级的有效焓降
级的有效焓降1.导言在化工过程控制和优化中，操作员需要了解反应的有效焓降，以确定反应的热效率和热量平衡。
本文将详细介绍有效焓降的定义和计算方法，并探讨其在化工工业中的应用。
2. 有效焓降的定义有效焓降是指在反应中利用化学反应萃取热量并将其转化为有用的能量的能力。
它等于反应物的热容乘以温度变化和所释放能量的差值之积。
在一个理想的反应中，它等于反应生成物的热容乘以温度变化和热量吸收的差值之积。
3. 有效焓降的计算方法计算有效焓降的公式为：ΔH_eff = CpΔT + Q其中，ΔH_eff为有效焓降，Cp为反应物或生成物的热容，ΔT为温度变化，Q为反应放出或吸收的热量。
由此可得，当反应是放热反应时，ΔH_eff为负数，反之则为正数。
4. 有效焓降在工业中的应用有效焓降在化工工业中的应用非常广泛。
通过计算有效焓降，我们可以优化反应过程，提高热效率并减少能量浪费。
例如，我们可以通过控制反应温度和温度变化来调整有效焓降，从而达到更高的化学反应速率和更高的产率。
另外，有效焓降还可以用来评估反应的热风险。
在某些情况下，反应过程可能会产生过多的热量，且难以控制，这可能导致化学反应过程失控并产生危险。
通过计算有效焓降，我们可以估算反应过程产生的热量，并采取相应的措施来控制反应过程和避免危险。
此外，有效焓降在行业中应用中还可以用于生产质量控制。
通过计算有效焓降，我们可以评估反应的产量和纯度，并及时采取措施来调整反应过程，保证产品的质量。
5. 总结如上所述，有效焓降在化工工业中应用广泛，并在优化反应过程，评估热风险和生产质量控制方面起着重要的作用。
因此，对有效焓降的了解和计算对于化工操作员和工程师来说至关重要。
_等效焓降法_与常规热平衡法一致性分析
qx = h x -
γ t j + 1。
d 实际各段的抽汽量 Α j- 1 = Α j- 1 Α x qx d Α = Α ∃Α j = Α j j j
qj
4 整体算法与常规热平衡法的一致性
对于同一热力系统, 如果整体算法和常规热平 衡方法算出的循环功与各段抽汽量都分别相等, 说 明这两种方法是一致的。 为了表达简洁, 常规热平衡 [3 ] 计算都用矩阵法 来表示。 证明中所采用的典型辅 助系统包括 1 个实辅助系统——轴封漏汽及利用系 统和 1 个 “虚” 辅助系统——加热器出口端差。
第 23 卷第 3 期 1999 年 9 月
ol . 23 №. 3 湖 北 电 力 VSep t. 1999
H
j+ 1
= h j+ 1 - hk
hk 1
( 7)
H
j+ 1
H j = hj H
j- 1
Σj + 1
qj+ 1
( 8) -
= h j-
Ana lys is of the Equ iva lence between the Equ iva len t En tha lpy D rop M ethod and the Hab itua l Therma l Ba lance M ethod
1 2 ZHAN G Ca i2 w eng W U AN G Sheng 2yuang
Α x qx
qj
(h j - h k ) -
Α xΣ j+ 1
qj+ 1
(h x - h j )
qj
(h j + 1 - h k )
又
・11・
600MW超临界机组热力系统计算
600MW超临界机组热力系统计算摘要：汽轮机回热系统是火力发电厂重要的组成部分，它作为当代最有效的，提高热经济性的一种方式，已被广泛的应用。
本文先对回热的基本结构作出简单阐述。
选出影响机组热经济性的设备进行分析。
解释说明研究热经济性的方法，并且给出能表现热经济性的参数。
回热系统对热经济性的提高意义重大，所以在计算时一定要从多方面分析。
本文采用热量法和等效焓降法计算研究参数为：（N600—24.2／566／566）的600M W 超临界机组回热系统的热经济性。
通过相互比较探究超临界机组的效率和煤耗情况，分析俩种方法的利弊，综合俩种方法评价机组的回热系统。
用精确的计算结果来表现超灵界机组的优越性。
同时为回热系统节能优化的改造提供重要的理论依据，也为类似的计算积累丰富的经验。
关键词：600MW；超临界机组；回热计算；等效焓降；热量法前言电厂技术的重大突破往往是建立在材料科学的基础上的。
铁素体9%-10%Cr钢被研发，带来了电力行业的改革，它在600MW机组中的应用，使得超超临界参数的机组出现了，后来，是因为排气面积突破的特大型长叶片开发成功，为大容量机组提供的条件。
我国在原来的300MW和600MW机组的基础上开展了更大功率超临界参数汽轮机的研制。
超临界技术在当今世界已被广泛的应用，它的效率要比亚临界的好很多。
由于效率的提高，相对的能耗就减少了，排放也减少了，为环境压力做出了有效的缓解。
提高机组效率可以有很多办法，我们主要研究的是回热系统的热经济性。
评价其主要热经济性的指标有循环热效率和回热做工比。
但是在研究计算中主要应用了热量法和等效焓降法。
热量法的基础就是热力学第一定律，其效率等于有效利用的热量和供给的热量之比，是通过量的变化来表现热经济性的。
等效焓降法在热力系统的计算中可以算的上是一种新的方法，因为这种方法可以研究系统的局部，可以准确的研究各部分的特点，所以受到很大的关注。
1.火力发电厂600MW超临界机组回热系统的基本结构1.1火力发电厂600MW超临界机组回热系统的介绍火电厂的超临界是指锅炉的蒸汽压力大于22.2MPa，汽温550－650℃。
抽凝汽轮机热力系统等效焓降计算表格
8段抽汽焓降 7段抽汽焓降 6段抽汽焓降 5段抽汽焓降 4段抽汽焓降 3段抽汽焓降
2段抽汽变热量焓降 2段抽汽定热量焓降 1段抽汽变热量焓降 1段抽汽定热量焓降
q7 q8 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H7' H8 H8' 170057
2119 2066.7 142.2 253.54 379.236 571.671 739.441 897.667 1026.51 857.994 1060.78 905.611
167.9 0 0.06117 0.10828 0.15858 0.22831 0.28617 0.34459 0.48443 0.40491 0.51327 0.40303
低压缸排汽量
4段抽汽做功效率 3段抽汽做功效率
2段抽汽变热量效率 2段抽汽定热量效率 1段抽汽变热量效率 1段抽汽定热量效率
8段抽汽量 7段抽汽量 6段抽汽量 5段抽汽量
除氧器给水焓升 3#高加给水焓升
τ τ τ τ τ 9 94.7 142.8 152.8 137.1
8段抽汽蒸汽释放热量 7段抽汽蒸汽释放热量 6段抽汽蒸汽释放热量 5段抽汽蒸汽释放热量 4段抽汽蒸汽释放热量 3段抽汽蒸汽释放热量
q1 q2 q3 q4 q5 q6
161.6 154 0.1884506 0.4163562 0.0299008 0.0255597 0.0290639 0.044397 0.317372 0.0450346 0.0447936 0.0703582 0.0745149 849.7 2634.4 0.3225253
2段抽汽蒸汽释放热量 1段抽汽蒸汽释放热量
γ γ γ γ γ γ
1 2 3 4 5 6
100.7 85 95 0 192.1 140.9
等效焓降法
功率方程和质量方程反映了Nd,D,Dcn,,Dsg,D-之间的数量关系。
因此，在各种已知条件下，可以利用功率方程和质量方程求解上述诸里中的任意两个.比如，已知电功率Nd，采暖抽汽Dcn。
和机组最小允许凝汽级Dn,就可求解D和Dsg。
同理，变更已知参数就能求解其他任何参量。
据此，有计划地变动各种参量就能作出供热机组的工况图。
当然，这是一个近似工况图，因为没有考虑汽轮机膨胀过程线的变化。
如果加上过程线变动的计算，就能获得较完善的工况图.对于运行性能发生变化或热系统有所更动的机组，抑或是凝汽式改供热的机组均可通过此法求得实际的工况图，用以指导生产和设计。
除此以外，基本方程还可以用来探讨回水率,回水温度以及回水方式对机组热经济性和供热能力的影响，并进行定量分析计算。
回水方式或回水地点(返回热系统的连接点)变动，将影响到生产回水返回系统的回收功大小，因而影响到机组的经济性和供热能力。
等效焓降计算-丁
No1No1换热器获得热量kw q110000 1抽焓值kj/kg h12626汽轮机排汽焓值kj/kg hn2340 No1输水焓值kj/kg h1o197 1抽减少抽汽kg/s△m1="q1/(h1-h1o)" 4.116920543等效焓降H1="h1-hn"286No2No2换热器获得热量kw q210000 2抽焓值kj/kg h22750 No2输水焓值kj/kg h2o373 2抽减少抽汽kg/s△m2="q2/(h2-h2o)" 4.206983593 2抽减少造成No1中输水放热减少kwγ=△m2*(h2o-h1o)740.4291123 1抽焓值kj/kg h12626汽轮机排汽焓值kj/kg hn2340 No1输水焓值kj/kg h1o197 No1加热器多抽汽份额kg/s△m1=γ1/q10.304828782等效焓降H2=(h2-hn)-(γ1/q1)*H1322.8189682No3No3换热器获得热量kw q310000 3抽焓值kj/kg h32880 No3输水焓值kj/kg h3o4633抽减少抽汽kg/s△m3="q3/(h3-h3o)" 4.137360364 2抽焓值kj/kg h22750 No2输水焓值kj/kg h2o373 3抽减少造成No2中输水放热减少kwγ2=△m3*(h3o-h2o)372.3624328 2抽增加抽汽份额kg/s△m2=γ2/q20.156652265 1抽焓值kj/kg h12626汽轮机排汽焓值kj/kg hn2340 No1输水焓值kj/kg h1o197 2抽增加引起No1输水放热增加kw27.57079856No1多抽汽份额kg/s △m1=(△m3-△m2)*(h2o-h1o)/(h1-h1o)0.288433358等效焓降H3=（h3-hn）-△m2(h2-hn)-△m(h1-hn)393.2806313。
《等效焓降理论》课件
热力循环优化
热力循环是热力系统中的重要组成部 分，等效焓降理论可以用于优化热力 循环，提高系统的热效率和性能。
通过分析热力循环的各个组成部分， 计算等效焓降，找出循环中的瓶颈和 低效环节，提出改进措施，实现循环 的优化。
热力设备性能分析
等效焓降理论可以用于分析热力设备的性能，通过计算设备的等效焓降，评估设 备的热效率和性能指标。
分析设备的热力过程和参数，找出影响设备性能的关键因素，提出优化和改进的 建议，提高设备的运行效率和稳定性。
热力系统能效评估
等效焓降理论可以用于评估热力系统的能效，通过计算系统 的等效焓降，评估系统的热效率和性能指标。
分析系统的各个组成部分和运行参数，找出系统中的能效瓶 颈和低效环节，提出优化和改进的建议，提高整个系统的能 效和经济性。
案例二：工业锅炉能效提升
总结词
工业锅炉是工业生产中的重要设备，等效焓降理论有助于提升其能效，降低生产成本。
详细描述
工业锅炉在运行过程中存在大量的能量损失，等效焓降理论可以分析其能量转换和传递过程，发现瓶 颈和低效环节，进而采取有效措施进行改进。例如，优化燃烧过程、改进换热器设计、提高余热回收 等，从而提高锅炉的能效和生产效率。
焓降损失与效率
焓降损失是指热力过程中焓降的损失，它反映了热力过程的不可逆性，是 衡量热力过程效率的重要指标。
效率是指热力系统输出的有用功与输入的总功之比，是衡量热力系统性能 的重要参数。
焓降损失与效率之间存在着密切的关系，通过减小焓降损失可以提高热力 过程的效率。
03
等效焓降理论在热力系统 中的应用
详细描述
最初，等效焓降理论起源于对热力学系统的研究，通过对系统内部能量的转化和传递过程进行分析，逐渐形成了 基于焓降的热力学分析方法。随着科技的发展，等效焓降理论不断得到完善和扩展，被广泛应用于各种热力学系 统和设备的分析中。
超临界汽轮机等效焓降法计算示例
τη 24.88
14.68 18.05 23.43 44.92 48.96 113.71 61.63
新蒸汽毛 等效焓降
循环吸热 量Q0
350.26 1314.77 2660.10
流量 焓
份额
做功损失 焓
23.55
3100.00 3398.78 0.0031
1.435
2000.00 3398.78 0.0020
疏水焓
进汽焓
除氧器
入口凝结水焓 除氧器焓
#3高加
给水泵焓升 进汽焓 入口给水焓 疏水焓
#2高加
进汽焓
入口给水焓 疏水焓
#1高加
进汽焓 入口给水焓 疏水焓
kJ/kg kJ/kg
kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg
kJ/kg
kJ/kg kJ/kg kJ/kg
kJ/kg
kJ/kg
单位
kJ/kg
kJ/kg kJ/kg
kJ/kg
kJ/kg t/h t/h t/h
kJ/kg
数值
3398.78 1222.13 3596.84
3001.49 595.35 821.87
49.45 1012.10 2329.10
0.81
热平衡图
变热量法
#8低加
#7低加 #6低加 #5低加 除氧器 #3高加 #2高加 #1高加
γ 227.75
τ 205.30
η 0.12
Hi 301.10
87.79 85.93
191.76 103.94 223.99
87.50 85.53 93.16 143.14 136.45 213.42 111.72
复杂热力循环等效焓降法的计算通式
ｏ ｎ Ｃ ｏ ｍｐ ｌ ｉ ｃ ａ ｔ ｅ ｄ Ｔ ｈ ｅ ｍｏ ｒ ｄ ｙ ｎ ａ ｍｉ ｃ Ｃ ｙ ｃ ｌ ｅ
ｈａ ｔ ｔ ｗ ｈ ｅ ｎ ｔ ｈ ｅ ｕ ｎ ｉ ｔ ｉ ｎ ｔ ｈ ｅ ｅ ａ ｓ ｅ ｏ ｆ ｄ ｉ ｓ ｔ ｕ ｒ ｂ ｎｃ ａ ｅ ，ｔ ｈ ｅ ｖ ａ ｒ ｉ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｈ ｔ ｅ ａ ｂ ｓ ｏ ｒ ｐ ｔ ｉ ｏ ｎ ｈ ｅ ａ ｔ ｃ ａ ｎ ｂ ｅ ｃ ｌ ａ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｅ ｄ ｂ ｙ ｈ ｅ ａ ｔ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｊ ｕ ｓ ｔ ｌ ｉ ｋ ｅ
ｏ ｗｅ ｐ ｒ ｃ ｈ ａ ｎ ｇ ｅ ｂ ｙ ｅ ｘ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｅ ｉｃ ｆ ｉ ｅ ｎ ｃ ｙ ．Ｔ ｈ ｅ ｅ ｑ ｕ ｉ ｖ ｌｅ ａ ｎ ｔ ｅ ｎ ｔ ｈ ｌｐ ａ ｙ ｄ ｒ ｏ ｐ ｍｅ ｈｏ ｔ ｄ ｏ ｎ ｃ ｏ ｍｐ ｌ ｉ ｃ ａ ｔ ｅ ｄ ｔ ｈ ｅ ｍａ ｒ ｌ ｃ ｙ ｃ ｌ ｅ ｗ ａ ｓ ａ ｎ ｌｙ ａ ｚ ｅ ｄ ｂ ｙ
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效焓 降法的应用方式 。 关键词 ： 抽汽效率 ； 热量 比； 等效 焓降 ； 二次再热 ； 带抽汽背压式小汽轮机轮机 分类号 ： Ｔ Ｋ ２ ６ ２ 文献标 识码 ： Ａ 文章编 号 ： １ ０ ０ １ － ５ ８ ８ ４ （ ２ ０ １ ７ ） ０ １ － ０ ０ １ ７ － ０ ４
热力等效焓降法计算
热力等效焓降法计算
等效焓降法计算方法
机组的循环吸热量为：
Q = h1＋αzr×（h3－ht）－h4 （1）式中：αzr为再热蒸汽份额，约为0.81；h1为主蒸汽焓；ht为小机进汽蒸汽焓；h3为再热蒸汽焓；h4为给水焓。
新蒸汽的等效热降为：
H= Q×η （2）式中：η为机组热效率。
可将再热冷段抽汽视为带热量出系统损失的工质，则由于再热冷段抽汽在小汽轮机做功导致的新蒸汽等效热降下降值为：
ΔH=αt×（ht－ho）（3）式中：αt为相对于1kg 主蒸汽的小汽轮机抽汽实际份额。
由此可得装置效率的相对降低值为：
Δη= ΔH／﹙H－ΔH﹚（4）
相应的发电标准煤耗增加值为：
Δbf＝bf×Δη （5）式中：bf为机组发电标准煤耗，bf=310g/KWh。
则机组在汽动风机方式下的每小时发电标煤增量为：
Δbt＝Δbf×M （6）式中：M为机组每小时发电量。
焓降计算公式
焓降计算公式焓降这个概念在物理学中，尤其是热力学领域里，可是个相当重要的家伙。
对于很多同学来说，焓降计算公式可能一开始会让人觉得有点头疼，不过别担心，咱们一起来把它弄明白。
我先给您说说啥是焓降。
想象一下，有一股热流在管道里奔腾，就像一群调皮的孩子在奔跑玩耍。
在这个过程中，前后的焓值发生了变化，这减少的部分就是焓降啦。
那焓降的计算公式到底是啥呢？简单来说，焓降等于初始焓值减去最终焓值。
用符号表示就是：ΔH = H1 - H2 。
这里的 H1 是初始状态的焓值，H2 是最终状态的焓值。
咱们来举个例子感受一下。
比如说有一个热蒸汽从高压状态膨胀到低压状态，初始的焓值是 3000 焦耳/千克，膨胀结束后的焓值变成了2000 焦耳/千克。
那焓降就是 3000 - 2000 = 1000 焦耳/千克。
这就好像你有一笔零花钱，一开始有 30 块，花掉一些后剩下 20 块，减少的 10 块就是“焓降”。
在实际应用中，焓降的计算可重要啦。
比如在发电厂的蒸汽轮机里，蒸汽推动叶片转动做功，就是依靠焓降来实现能量的转换。
要是算不准焓降，那发电效率可就没法保证喽。
再比如说，在空调和制冷系统中，制冷剂的状态变化也涉及焓降。
只有准确计算出焓降，才能让空调在炎热的夏天给咱们送来凉爽，在寒冷的冬天给咱们带来温暖。
还记得有一次，我在实验室里带着学生们做关于热交换的实验。
大家都特别兴奋，跃跃欲试。
我们通过改变温度、压力等条件，观察和计算焓降。
有个学生一开始总是算不对，急得直挠头。
我就带着他一步一步地分析数据，重新梳理计算公式的应用。
最后他终于算出了正确的结果，那高兴的样子，就像解开了一道超级难题。
所以说呀，焓降计算公式虽然看起来有点复杂，但只要咱们多琢磨、多练习，就一定能把它拿下。
不管是在学习中还是在实际的工程应用里，它都能成为咱们的好帮手，让我们更深入地理解和掌握热力学的奥秘。
希望通过今天的讲解，您对焓降计算公式有了更清晰的认识。
加油，让我们一起在物理学的海洋里畅游，探索更多的奇妙知识！。
焓值的计算公式范文
焓值的计算公式范文
焓（enthalpy）是物质系统的一种热力学状态函数，表示在常压下，单位物质质量的物质在其中一温度和压力下的热能。
焓的计算公式可以根据不同的情况进行推导和应用。
下面列举了几种常见的计算公式。
1.理想气体的焓变公式：
对于理想气体，其焓变与温度和物质的摩尔数有关。
对于一个摩尔理想气体在恒定压力下的焓变ΔH，可以根据Gibbs-Helmholtz方程得到如下公式：
ΔH=ΔU+PΔV
其中，ΔU是气体的内能变化，P是气体的压力，ΔV是气体的体积变化。
2.溶液的焓变公式：
对于一种物质溶解到溶液中的焓变，可以用以下公式计算：
ΔH溶解=H溶液-H纯溶质-H纯溶剂
其中，ΔH溶解是溶解过程中的焓变，H溶液是溶液的焓，H纯溶质是纯溶质的焓，H纯溶剂是纯溶剂的焓。
3.反应的焓变公式：
对于化学反应的焓变ΔH，可以利用化学方程式中的化学计量系数来计算。
ΔH=∑(ΔH生成物)-∑(ΔH反应物)
其中，ΔH生成物是生成物的焓，ΔH反应物是反应物的焓。
4.相变的焓变公式：
对于物质的相变（如固到液、液到气等），可以用以下公式计算：ΔH相变=m(Lf或Lv)
其中，ΔH相变是相变过程中的焓变，m是物质的质量，Lf是物质的固相熔化潜热，Lv是物质的液相汽化潜热。
需要注意的是，焓是一种状态函数，表示系统的一种状态，它的具体数值并不重要，而重要的是焓的变化量。
因此，计算焓的变化量时，可以根据具体情况选择适用的公式进行计算。
焓值计算公式
焓值计算公式焓值这玩意儿，在咱们物理学和热力学里头可是个重要的概念呢！那啥是焓值？焓值就是一个系统所含的热力学能加上压力和体积的乘积。
听起来有点绕哈？别着急，咱们慢慢说。
先来说说焓值的计算公式。
对于理想气体，焓值 H 可以通过下面这个式子计算：H = U + pV ，这里的 U 表示热力学能，p 是压力，V 是体积。
这个公式看起来简单，可实际运用起来，那可得小心谨慎，每一个参数都得搞准确咯。
我记得之前给学生们讲这个知识点的时候，有个小家伙特别较真儿。
那是一堂高中物理课，我在黑板上写下了焓值的计算公式，然后开始讲解各个参数的含义和计算方法。
大部分同学都听得挺认真，还不时点头。
可这个小家伙呢，眉头紧皱，手举得高高的。
我让他发言，他站起来就说：“老师，这个压力 p 到底咋确定啊？”我就给他解释，压力得根据具体的情况来，比如在一个封闭的容器里，压力可能是恒定的，要是有气体进出，那就得考虑变化啦。
然后我给他举了个例子，就说假如咱们有一个气球，不断地往里面充气，那气球里的压力是不是就会变大呀？这时候计算焓值就得考虑这个变化的压力。
他听了之后，似懂非懂地点点头。
接下来做练习题的时候，他又跑过来问我：“老师，体积 V 要是不规则的形状，咋算呀？”我告诉他，咱们可以通过一些巧妙的方法来近似计算，或者如果能知道物质的密度和质量，也能间接求出体积。
为了让他更明白，我还在纸上画了个不规则的容器，给他演示怎么分割成小块来估算体积。
这孩子后来可算是弄明白了，期末考试的时候，有关焓值计算的题目他都做对了。
从那以后，我就更加觉得，给学生讲清楚这些概念，真不能马虎，得让他们真真切切地理解，而不是死记硬背公式。
再回到焓值计算公式，在实际的工程应用中，比如热交换器的设计、热力循环的分析，焓值的计算那可是至关重要的。
要是算错了，整个系统的效率评估、能量平衡都会出大问题。
比如说在发电厂里，蒸汽轮机的运行就得精确计算蒸汽的焓值变化，这样才能知道能量的转化效率，优化发电过程。
基于等效焓降法热电联产机组变工况计算
基于等效焓降法热电联产机组变工况计算戈志华;贺茂石【摘要】由于热电联产机组变工况计算比较少,并且由常规热量法和循环函数法等算变工况程序比较复杂,为了能比较直接方便地计算出供热机组的变工况,用等效焓降法对供热机组变工况进行编程,通过在Excel中编程迭代,能够直接准确地计算出不同变工况下的热电联产机组功率、热耗率和汽耗率等热经济性指标,简便了供热机组变工况计算,也为供热机组变工况计算提供了一种准确便利的程序.%Due to the fact that variable condition calculation of cogeneration units is relatively rare and the variable condition calculation procedures from conventional heat method and cycle function method are more complicated, in order to be more direct and convenient to calculate the variable condition of cogeneration units, programme for cogeneration units with equivalent enthalpy drop method through the Excel programming and iteration, can directly and accurately calculate power, heat consumption, the steam consumption rate and other thermal economy from the different variable conditions of cogeneration units, providing an accurate and convenient program for variable condition calculation of the heating units.【期刊名称】《节能技术》【年(卷),期】2012(030)001【总页数】4页(P62-65)【关键词】等效焓降法;联合性能曲线;特征通流面积;热电联产;变工况【作者】戈志华;贺茂石【作者单位】华北电力大学能源动力与机械工程学院,北京102206;华北电力大学能源动力与机械工程学院,北京102206【正文语种】中文【中图分类】TK2620 引言近年来，我国热电联产得到迅速发展。
焓值的计算公式
焓值的计算公式
焓值是指物质的焓能，也称为焓能或熵能，是热力学中测量物质热能的量值。
因为焓值是物质的热能，所以可以用来衡量热力学系统的热能变化。
焓值的计算公式如下：
焓值=U+PV
其中，U为热力学系统的内能，P为系统的压强，V为系统的体积。
例如，一个物质的内能U＝1000J，压强P＝1.0×103Pa，体积V＝2.0×10-3m3，那么该物质的焓值就是：
焓值=U+PV=1000J+1.0×103Pa×2.0×10-3m3=1000J+2.0J=1002J
焓值的计算公式是热力学系统的热能变化的量值，它可以用来计算物质的热能，也可以用来计算热力学系统的热力学性质。
焓值的计算公式可以用来计算物质的内能、压强和体积，从而得出物质的焓值。
焓值的计算非常有用，可以帮助我们更好地了解物质的热力学性质，并有助于我们更准确地预测热力学系统的行为。
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等效焓降法计算方法
机组的循环吸热量为：
Q = h1＋αzr×（h3－h t）－h4（1）式中：αzr为再热蒸汽份额，约为0.81；h1为主蒸汽焓；h t为小机进汽蒸汽焓；h3为再热蒸汽焓；h4为给水焓。
新蒸汽的等效热降为：
H= Q×η（2）式中：η为机组热效率。
可将再热冷段抽汽视为带热量出系统损失的工质，则由于再热冷段抽汽在小汽轮机做功导致的新蒸汽等效热降下降值为：
ΔH=αt×（h t－h o）（3）
式中：αt为相对于1kg 主蒸汽的小汽轮机抽汽实际份额。
由此可得装置效率的相对降低值为：
Δη= ΔH／﹙H－ΔH﹚（4）相应的发电标准煤耗增加值为：
Δb f＝b f×Δη（5）式中：b f为机组发电标准煤耗，b f=310g/KWh。
则机组在汽动风机方式下的每小时发电标煤增量为：
Δb t＝Δb f×M （6）式中：M为机组每小时发电量。