井下水力活塞泵力平衡分析计算
钻井水力参数计算
钻井水力参数计算1.钻井水力参数的定义：2.钻井水力参数的计算方法：2.1循环压力（Pp）的计算：循环压力是指钻井液在井眼中循环时施加在井壁上的压力，其计算公式为：Pp=Pg+Ph+π/144*(ID²-OD²)/4*ρm其中，Pp为循环压力，Pg为气体压力，Ph为井斜段压力，ID为钻杆内径，OD为钻杆外径，ρm为泥浆密度。
2.2液柱压力（Pm）的计算：液柱压力是指钻井液柱在井眼中的垂直压力，其计算公式为：Pm=π/144*(ID²-OD²)/4*ρm*L其中，Pm为液柱压力，ID为井眼内径，OD为套管外径，ρm为泥浆密度，L为液柱长度。
2.3摩阻压力（Pf）的计算：摩阻压力是指钻井液在井眼中流动时受到的阻力，其计算公式为：Pf=2f*ρm*V²/(D*g)其中，Pf为摩阻压力，f为阻力系数，ρm为泥浆密度，V为流速，D 为井眼直径，g为重力加速度。
2.4泥浆柱液位压力（Ps）的计算：泥浆柱液位压力是指钻井液静止时产生的压力，其计算公式为：Ps=π/144*(ID²-OD²)/4*ρm*(H+h)其中，Ps为泥浆柱液位压力，ID为井眼内径，OD为套管外径，ρm 为泥浆密度，H为井深，h为液位高度。
2.5井底压力（Pb）的计算：井底压力是指钻井液从井口到井底的压力损失，其计算公式为：Pb=ρm*Ls*g/144其中，Pb为井底压力，ρm为泥浆密度，Ls为井筒长度，g为重力加速度。
2.6水柱效应（Pr）的计算：水柱效应是指钻井液在井眼中垂直上升或下降时，形成的压力差，其计算公式为：Pr=π/144*(ID²-OD²)/4*ρf*h其中，Pr为水柱效应，ID为井眼内径，OD为套管外径，ρf为井口液体密度，h为液位高度。
3.钻井水力参数的分析和应用：通过计算钻井水力参数，可以确定钻井液在井筒中的性能，评估井筒稳定性和泥浆循环能力，并根据计算结果进行钻井工艺设计和井筒优化。
泵系统水力计算[标准版]
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△PTOTAL 总压降
85.19
泵计算 PE1 LE1 PE2 LE2 吸入设备压力 吸入设备最低液位 目的设备压力 目的设备最高液位 kPa mm kPa mm 100.00 300 200.00 1500
输出
三、摩擦压降（三部分） 直管段 输入 △PF''＝λ（L / d）（ρu /2） L m 直管长度 d mm 管道内径 u m/s 实际流速 ρ 密度 kg/m3 λ 摩擦系数 ── △PF'' 直管压降 △P100 百米压降 kPa kPa
2
弯头 截止阀 角阀
200.00 1500.00 53.96 59.39
100 200.00 1500.00 53.96 59.39 28.16 31.24 1.24
kPa kPa m
1.24 329.30 33.57
管 止回阀 蝶阀
闸阀
件
泵需要压头 泵扬程
kPa m
H
268.61 27.38
流量计 其他
密度 粘度 体积流量 实际流速 管道内径 直管长度 当量长度 抬升高度 管壁绝对粗糙度 雷诺数 摩擦系数
1000.00 1.00 180.00 1.59 200.00 256.00 16.00 5.50 0.10 318309.89 0.01813
过渡湍流
输出
△PZ △PF ┏△PF'' ┣△PiA ┗△PiB
管道压降计算（不可压缩流体）＋离心泵选型计算
◆排出段计算结束 ◆开始重新计算之前清空左右栏数据 管道压降计算结果摘要 位号 ρ μ QV u d L L' △Z ε Re λ 物料 kg/m3 mPa· s m3/h m/s mm m m m mm ── ──
采油工程——水力活塞泵采油
第四章无杆泵采油提纲第二节水力活塞泵采油一、水力活塞泵装置的组成和分类(一) 动力液系统及动力液1．动力液系统一般按如下方式进行分类：(1) 按系统管理的井数分：有单井系统和中心站多井系统。
(2) 按动力液排出方式分：有开式动力液和闭式动力液循环系统。
①开式动力液系统②闭式动力液系统(3) 按动力液流动方向分，有正循环和反循环系统。
①正循环系统是将动力液从装泵的油管注入；②反循环系统是动力液从未装泵的流动通道注入；在射流泵中应用较多。
2．动力液(二) 井下泵装置类型1．插入固定式水力活塞泵井下机组随动力油管从油管中下人井底。
2．套管固定式水力活塞泵井下机组随动力油管下入井底，并固定在一个套管封隔器上。
固定式泵装置是将井下泵固定在油管底部，随油管一起下人井中。
3．平行管自由 (投入) 式4．套管自由式上述四种类型都属于开式动力液系统，特点是排出的废动力液与原油混合上升至地面。
二、水力活塞泵井下机组工作原理(一) 水力活塞泵的结构(1) 泵(2) 液马达（二）水力活塞泵的工作原理1．水力活塞泵系统的工作原理2．液马达的工作原理3．泵的工作原理4．水力活塞泵的气锁三、水力活塞泵的起下操作(一) 下泵操作规程1．下泵前的准备2．投泵操作(二) 起泵操作规程四、水力活塞泵使用范围及故障分析(一) 水力活塞泵使用范围1．深井和超深井的开采2．定向井的开采3．小井眼油井的开采4．稠油的开采5．多蜡井的开采(二) 水力活塞泵抽油井故障分析实测数据偏离理论数据，就要分析原因，排除故障，以保证正常工作。
教案：第二节水力活塞泵采油水力活塞泵是一种液压传动的无杆抽油设备，适用于高气油比、出砂、高凝油、含蜡、稠油、深井、斜井及水平井。
一、水力活塞泵装置的组成和分类系统主要由三部分组成：地面部分、井下部分和连接地面井下的中间部分。
典型水力活塞泵采油系统1—动力液罐；2—三缸高压泵；3—控制管汇；4—井口控制阀；5—井下泵(一) 动力液系统及动力液1．动力液系统动力液系统有多种类型，不同系统的地面流程和设备及处理能力不同，选择时要考虑现有设备、场地和投资等因素。
泵系统水力计算[标准版]
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用于1、2、3、
按钮1、
2、注意1、2、
3、
4、
5、参考1、2、3、4、计算过程中，分段或全部计算结束时，会出现◆→提示，然后再点击相应按钮压力基准应一致，若设备压力输入为表压（或绝压），则NPSH 计算所需蒸汽压也应为表压（或绝压
相应地，泵吸入及排出压力计算值也为表压（或绝压）
泵系统水力计算
计算离心泵气蚀余量，校核安装高度
计算离心泵进口段、出口各段压降，校核管径
改变流量、管径、长度、管件数量，
输入设计数据计算离心泵的扬程、功率
泵出口管道分段时： 最后，点击［更新排出段］按钮，刷
［更新排出段］：泵出口管道不分段时：改变流量、管径、长度、管件数量，
完成排出段计算后，点击［更新排出操作顺序：清空左右栏→计算吸入段→计算排出段→结束
输出计算结果
［清空左栏］、［清空右栏］：清空输入的全部设计数据；仅在计算开始前和
选择泵出口分段数，输入设计数据，
［更新吸入段］：完成吸入段计算后，点击按钮，刷新结果。
意见反馈 chem_zb@
随意插入和删除行、列、单元格或修改化工原理
化工工艺设计手册（2003）
化工厂系统设计 蔡尔辅
石油化工设计手册 第4卷（系统设计）
后再点击相应按钮
SH 计算所需蒸汽压也应为表压（或绝压），
数量，完成第二段计算，点击 ，刷新第二段结果；钮，刷新结果，计算结束。
数量，完成第三段计算，点击 ，刷新第三段结果；新排出段］按钮，刷新结果，计算结束。
始前和全部结束后执行，计算过程中不执行。
数据，完成第一段计算，点击 ，刷新第一段结果；反馈 chem_zb@ 可能导致计算程序或功能按钮失效。
泵的动静载荷计算公式
泵的动静载荷计算公式泵的动静载荷是指泵在运行过程中所承受的力和力矩。
这些载荷来源于液体的压力、惯性力和离心力等。
准确计算和分析泵的动静载荷对泵的设计和运行具有重要意义，可以确保泵的正常运行和使用寿命。
泵的动静载荷计算公式主要包括离心载荷计算公式、推力计算公式和力矩计算公式等。
离心载荷计算公式如下：Fc = ρQv^2 / (2g) + ρgQh / (2g)其中，Fc表示离心载荷，ρ表示液体的密度，Qv表示液体的流量，g表示重力加速度，Qh表示液体的扬程。
推力计算公式如下：Ft = ρgQh其中，Ft表示推力。
力矩计算公式如下：M = rFt其中，M表示力矩，r表示泵轴与重心之间的距离。
在进行泵的动静载荷计算时，需要根据泵的工作条件和设计参数进行选择和确定。
首先，根据泵的流量和扬程确定离心载荷和推力。
其次，通过测量泵轴与重心之间的距离，可以计算出力矩。
最后，将计算得到的离心载荷、推力和力矩与泵的承载能力进行比较，以确保泵在正常工作条件下不会产生过大的动静载荷。
在泵的设计和选型过程中，应根据具体的工况条件和使用要求对动静载荷进行综合考虑。
例如，在工作条件变化较大的情况下，应选用具有较大承载能力的泵；在泵的轴功率较大时，应选择轴承和联轴器等传动部件具有较高承载能力的泵。
总之，泵的动静载荷计算公式是对泵运行过程中所承受的力和力矩进行准确计算和分析的重要工具。
合理选择和确定泵的动静载荷可以确保泵的正常运行和使用寿命，提高泵的性能和可靠性。
因此，在泵的设计和选型中，应充分考虑泵的动静载荷，并合理应用计算公式对其进行计算和分析。
钻井水力计算的方法步骤
钻井水力计算的方法步骤
钻井水力计算是石油工程中的一个重要环节，它涉及到钻井液的循环、压力控制、井壁稳定等多个方面。
以下是钻井水力计算的基本方法和步骤：
1. 确定基本参数：首先，我们需要确定一些基本的参数，包括井深、井径、钻杆尺寸、钻井液密度、粘度等。
这些参数将直接影响到钻井液的流动特性和压力分布。
2. 计算初始状态：在确定了基本参数后，我们需要计算出钻井液在井内的初始状态，包括钻井液的体积、压力、速度等。
这一步通常需要使用流体力学的相关公式进行计算。
3. 计算循环过程：在钻井过程中，钻井液会通过钻杆和井壁之间的环形空间进行循环。
我们需要计算出钻井液在循环过程中的压力变化、速度变化等。
这一步通常需要使用流体动力学的相关公式进行计算。
4. 计算井壁稳定性：钻井液的压力和速度对井壁的稳定性有着重要的影响。
我们需要计算出钻井液的压力和速度对井壁稳定性的影响，以便采取相应的措施来保证井壁的稳定性。
这一步通常需要使用岩土力学的相关公式进行计算。
5. 调整钻井参数：根据上述的计算结果，我们可能需要调整钻井的一些参数，如钻井液的密度、粘度、循环速度等，以保证钻井的安全和效率。
6. 监控和调整：在钻井过程中，我们需要实时监控钻井液的压力、速度等参数，并根据监控结果进行必要的调整。
这一步通常需要使用数据采集和处理的相关技术。
以上就是钻井水力计算的基本方法和步骤。
需要注意的是，钻井水力计算是一个复杂的过程，需要结合实际情况和专业知识进行。
同时，钻井水力计算的结果也需要与其他的钻井参数（如钻头类型、钻压、钻速等）进行综合考虑，才能得出最优的钻井方案。
井下低能耗主排水泵的选型计算及水泵轴向力平衡分析
目录1.1研究背景和意义 (1)1.2国内外目前是的研究情况 (2)1.2.1国外目前的研究情况 (2)1.2.2国内目前的研究情况 (3)1.3主要研究内容 (4)2矿井排水系统的确定及要求 (4)2.1排水系统的要求 (4)2.1.1矿水来源 (4)2.1.2矿水性质 (4)2.2对排水设备的要求 (5)2.3矿井排水系统的确定 (5)3水泵的选型及计算 (7)3.1初选水泵的型号和台数 (7)3.1.1排水系统对水泵的要求 (7)3.1.2初选水泵型号 (8)3.1.3所需水泵的台数 (10)3.2选择管路系统 (10)3.2.1管路趟数及布置方式的选择 (10)3.2.2排水管的选型计算 (12)3.2.3吸水管直径确定 (13)3.3水泵装置的工况 (14)3.4校验排水时间 (18)3.5确定水泵的几何安装高度 (18)井下低能耗主排水泵的选型计算及水泵轴向力平衡分析3.6确定水泵的型号、台数和管路系统 (20)3.7经济指标概算 (20)3.8电动机的选型 (27)4 水泵轴向力平衡分析 (28)4.1传统轴向力平衡方法分析 (28)4.1.1平衡盘方法 (28)4.1.2叶轮对称布置方法 (28)4.2 轴向力自平衡分析 (28)4.3轴向力平衡计算分析 (29)4.3.1多级水泵运行时的轴向力计算 (29)4.3.2多级水泵叶轮数量奇偶不同时的轴向力计算 (29)5 水泵房、水仓和管子道尺寸确定与计算 (30)5.1确定泵房、水仓和管子道尺寸 (30)5.2水仓、水房及吸水井的尺寸 (33)5.2.1水仓尺寸 (34)5.2.2吸水井尺寸 (34)5.2.3水仓 (35)5.3水管布置 (35)5.4出水管布置 (36)5.5管子道和管子间 (36)5.6起重梁 (37)5.7水泵房的草图绘制 (37)6 结论 (37)参考文献 (39)致谢 (42)附录： (43)摘要因为有各种不同来源的的水在矿井的生产中渗透到矿井里。
泵水力计算
一、计算依据对于不可压缩流体泵的扬程计算:H ----扬程m r ----密度Re----雷诺数当流体湍流0.0015~0.01Z ----位能,标高m L ----管道长度m e ----绝对粗糙度mm,取上限0.02~0.1u ----介质流速m/s D ----管径m 0.04~0.1P----系统压力x ----管件阻力系数0.1~0.15----管程阻力kJ/kg(m)l----摩擦系数当流体在湍流区光滑管内当流体在湍流过渡区时:Re=3000~1⨯10E5 时:二、计算过程序号名称符号单位计算公式循环泵（1）26.23循环泵（2）27.83一级循环泵（3）29.63循环泵（4）21.95事故泵1介质名称稀硫铵溶液稀硫铵溶液稀硫铵溶液饱和硫铵溶液稀硫铵溶液2材料玻璃钢玻璃钢玻璃钢玻璃钢玻璃钢3流量Q 95080080010001904管内径D mm4003503504501505流速u m/s Q/(D/18.81)2 2.101 2.311 2.311 1.747 2.9886溶液密度ρt/m 3 1.2 1.2 1.2 1.35 1.267动力粘度m pa.s 0.0020.0020.0020.0020.0028雷诺数Re u*D/1000*ρ*1000/m5.04E+05 4.85E+05 4.85E+05 5.31E+05 2.82E+059粗糙度εmm0.010.010.010.010.0110粗糙度/管径ε/D ε/D 0.0000250.0000290.0000290.0000220.00006711摩擦系数λ查表(e /D,l)0.01300.01300.01300.01280.014012弯头数量56352413异径数量2223214三通数量3454315蝶阀数量3433316截止阀数量0000017止回阀数量0000018补偿器数量2222219弯头ξ1n 1*0.25 1.25 1.50.75 1.25620大小头ξ2n 2*0.10.20.20.20.30.221三通ξ3n 3*1.384.145.526.9 5.52 4.1422蝶阀ξ4n 4*0.05(全开0.150.20.150.15 2.123截止阀ξ5n 5*6.4000019.224止回阀ξ6n 6*20000025补偿器ξ7n 7*0.20.40.40.40.40.426流量计ξ8 6.40000027调节阀ξ980000028进容器扩大ξ1011111129出容器缩小ξ110.040.040.040.040.040.0430距离x D x m 8.38.38.37.2201.931距离y D y m 222 2.9123.29232距离z D z m 27.8329.6333.321.95133管长L m38.1339.9343.632.05326.19234局部阻力系数ξsSx7.188.869.448.6633.135总阻力系数S ξλ/(D/1000)*L+ξs8.4210.3411.069.5763.536泵进口速度u 10.000.000.000.000.0037管路m 0.2250.2720.2720.1560.45538m 1.894 2.815 3.010 1.48928.90339泵进口压力(g)P 1mH 2O 1010102140末端设备压力(g)P 2mH 2O7777041动能kJ/kg0.220.270.270.1560.4542压力差mH 2O-3.00-3.00-3.005.0-1.0加过滤器阻力43理论扬程计算H m26.9529.7233.5828.5929.3644设计余量 1.05~1.151.05 1.05 1.05 1.05 1.0545扬程(水)HmH2O28.3031.2035.2630.0230.8346加过滤器阻力 2.002.00 2.00 2.00.0047最终扬程(水)30.3033.2037.2632.0230.8348泵效率0.80.80.80.80.649轴功率117.571108.5051121.767059147.17224933.4952450电机功率余量系数 1.081.081.081.081.251电机功率126.9766117.1855131.508424158.94602940.1942952选用电机1101321321604522f u PH Z h g gr D D =D +++∑'fh3/kg m De3/m h1n 2n 3n 4n 5n 2()2f L u h D glx D =+∑0.250.3164Re l =15560Re ReD e ≤≤1218.71.742lg()Re d e ll=-+22ugD 22ugD 'fh D 3/m h22u gD gP P r )(12-22fu PH Z h g gr D D =D +++∑6n 7n ∑D gu 22xRe Du rm=。
采油模拟试题集 10
A、对
B、错
2.【PC213】刹车片的型号规格主要是指刹车片的宽度和厚度，还有材质。
A、对
B、错
3.【PB358】更换测气孔板时，先卸松挡板节流装置上的4条固定螺栓，卸松后取下2条螺栓，用顶丝均匀顶开2片法兰，用螺丝刀直接取出主副孔板。
A、对
B、错
10.【PC130】螺杆泵井是为了减少或消除定子的振动需要设置管柱扶正器。
A、对
B、错
11.【PB240】抽油机井井口憋压时，憋压值不得超过压力表量程的1/3。
A、对
B、错
12.【PA398】抽油机井测电流时要选用一块合适且校验合格的钳形电流表测上、下冲程电流。
33.【PB219】油气集输流程应保证能对所输送的油气进行计量。
A、对
B、错
34.【PC162】矿场多年实践证明，简单砂锚分砂效果很好。
A、对
B、错
35.【PA321】计量间（站）只是用来采油和油气计量的。
A、对
B、错
36.【PA360】进行玻璃管量油时一定要先打开气平衡阀门。
A、对
B、错
37.【PB090】水油比表示每采出一吨油的同时要采出多少立方米水。
A、对
B、错
38.【PB351】现场上准备更换量油玻璃管时，要确认玻璃管规格是否正确，用圈尺量出所需玻璃管长度，用三角锉刀割玻璃管。
A、对
B、错
39.【PB213】螺杆泵的优点是对洗井要求不高。
A、对
B、错
57.【PA434】正常注水井每天有仪表记录注水压力、注水量。
泵效计算与分析
泵效计算与分析泵效：油井日产液量与泵的理论排量的比值称为泵效。
用公式表示为：（3-78）一、影响泵效的因素（一）地质因素1．油井出砂：2．气体的影响：充满系数：（3-79）式中——上冲程活塞让出容积；——每冲次吸入泵内的液体体积；如图3-41所示。
图3-41 气体对泵充满程度的影响图3-41中表示余隙容积，表示活塞在上死点时泵内的液体体积，表示泵内气体的体积，令称泵内气液比，令称余隙容积比，将和R ,K代入式（3-79）得：（3-80）分析式（3-80）可得出以下结论：（1）K值越小，值就越大。
而减小余隙容积和增大活塞冲程以增大都可以减小K值。
因此在生产中应使用长冲程和在保证活塞不碰固定阀的前提下，应尽量减小防冲距以减小余隙。
（2）R越小，值就越大，因此为增加泵效，应尽量减少进泵的气体。
进泵气液比可用下式计算：（3-81）式中——地面生产气油比；——泵吸入口处的溶解气油比；——沉没压力，MPa；——油井含水体积分数；3．油井结蜡：由于活塞上行时，泵内压力降低，在泵的入口处及泵内极易结蜡，使油流进泵阻力增大，影响泵效。
4．原油粘度高：由于油稠，油流进泵阻力大，固定阀和游动阀不易打开和关闭，抽油杆下行阻力大，影响泵的冲程，降低泵的充满系数，使泵效降低。
5．原油中含腐蚀性物质，如硫化物、酸性水，腐蚀泵的部件，引起漏失降低泵效。
（二）设备因素1．活塞的有效冲程：1）静载荷作用下的冲程损失及活塞有效冲程如图3-42，由于转移载荷上冲程从油管柱上转移到抽油杆柱上使抽油杆柱伸长了，油管柱缩短了，悬点向上移动了一段距离后活塞和泵筒才有相对位移，悬点无效的冲程称为冲程损失。
活塞的有效冲程为，光杆冲程有效率为：（3-82）同理可以分析在下冲程中，由于转移载荷从抽油杆上转移到油管上，使抽油杆柱缩短了，油管柱深长了，悬点向下移动了一段距离后活塞和泵筒才有相对位移，下冲程的冲程损失和活塞有效冲程与上冲程相同，如图3-40所示。
张压力测井仪的活塞压力平衡与安全阀设计
图１ 活 塞 式 内 外压 力平 衡 结 构 示 意 图
２ ． １活塞移 动 阻力理 论计 算与 分析
根 据 仪 器 内部 充 油 空 间体 积 以及 最 大 工 作 压 力 与温 度等 级 ，在仪 器上布 置 了 ／ ７ 个 活塞 ，确 保有
足 够 的行程来 平衡 内外压 力 ，活塞 动密封 结 构 与活
用下运动 的移动阻力 ，特别是动密封润滑情况对活塞移动阻力的影响。计算不 同润滑情况下活塞的移动阻 力 ，分析其对张压力值 的影响，并以其作为条件确定测井仪上 安装安全 阀的必要性及 其开启压力 。
关键词 压 力 平 衡 ；摩 擦 阻力 ；开 启 压 力 ； 安全 阀
在测 井 中 ，张压 力测井 仪实 时测量 下井 仪器 串
２ ０ １ ３ 年 第 ３ 期
声 学 与 电子 工程
总第 １ １ １期
张压 力测井仪 的活塞压力平衡 与安全 阀设计
张 海佘
（ 杭州 １ 瑞利声 电技 术公 司，杭 州，３ １ ０ ０ １ ２ ）
摘 要 针 对 采 用 活 塞 压 力 平衡 结 构 的 张 压 力 测 井 仪 ，通 过理 论计 算与 实验 分 析 活 塞 存 井 下 高 温 高 作
活 塞 的 动 密 封 运 动 阻 力 主 要 有 两 部 分 组 成［ ４ ］ ：（ １ ）Ｏ 形 圈预 压 缩 所 导 致 的 初 始 摩 擦 阻 力Ｆ ｅ ； （ ２ ） Ｏ 形 圈在 压 力 为 Ｐ 的液 压 油作 用 下 产
张 海余 ：张压 力测 井仪 的活 塞压 力平 衡 与安全 阀设 计 生 的 摩 擦 阻 力 。
１ 活塞式平衡结构
活塞 式 内外压力 平衡 结构如 图 １ 所示 ，仪器 内
井底压力的计算方法
井底压力的计算方法
井底压力是指井底所受压力总和，它决定着水、油、气在油藏中流动的情况，是有效开发油藏的关键指标之一。
因此，计算井底压力是油气勘探勘查中的重要内容，对于开发油藏起着非常重要的作用。
井底压力可以利用能量平衡方程和质量守恒方程来计算。
能量平衡方程是描述油气流体在油藏中的运动的基本原理，它可以得到油气流体的各种性质，而质量守恒方程则可以求出油气流体的速度、流量等。
质量守恒方程包括三个假定条件：（1）油气流体在油藏中是不可混合的；（2）油气流体具有常数密度，不受压力或其他外力的影响；（3）油气流体没有摩擦力的影响。
根据这三个假定条件，质量守恒方程可以表示为：
v = 0，
其中v表示油气流速。
能量平衡方程则可以表示为：
q +p = 0，
其中q表示温差、湿差、雾化压力和电磁压力，Δp表示油气流体的压力梯度。
基于质量守恒方程和能量平衡方程，我们可以利用计算流体力学(CFD)方法求解油气流体在贮存空间中的运动，从而求出油气流体的压力等性质分布，从而得到井底压力。
此外，可以利用地震勘探测量的压力资料来计算井底压力。
地震
勘探的压力资料是从地表处施加的地压，反映出地表处以下油气流体的压力分布，可以利用这些资料来估算井底压力。
另外，还可以通过实验测量来计算井底压力。
例如，可以采用压力井试管法或压力测试管法来测量井底压力，这是一种简便、可靠的测量方法。
综上所述，井底压力可以通过能量平衡方程、质量守恒方程、地震勘探或实验测量等方法求解。
需要强调的是，由于油藏的结构不同，井底压力的计算需要根据实际情况进行，以期更好地发掘油藏的潜力。
水力计算及实例讲解
λ 0.03
Re 2100 65 Re 10 5
p 11 .8Q 7 10 4 dv Q 2 T 6 1.9 10 (1 ) 5 l 23Q 10 5 dv d T0
3、湍流状态（Re＞3500） ⑴ 钢管（PE管计算公式同钢管）：
λ 0.11(
K 68 0.25 ) d Re
二、次高压和中压燃气管道：
⑴钢管（PE管计算公式同钢管）：
λ 0.11(
K 68 0.25 ) d Re
P 2 P22 dv 0.25 Q 2 T 9 K 1 1.4 10 ( 192 .2 ) L d Q d 5 T0
⑵ 铸铁管：
λ 0.102236 (
1 dv 5158 ) 0.284 d Q
1、设备负荷计算。 要根据燃气压力、温度、热值换算工况流量。需要注意 的是标准状态的定义。商业贸易中所说的标准状态一般 是“20℃、1标准大气压”，而 “0℃、1标准大气压” 的标准状态的概念是用在实验室里的，这就需要在引用 基础参数时查看当地供气公司提供的燃气参数的标注状 态。同时我们计算用的热值应是燃气低热值，而非高热 值，两者的区别就是：高热值多了燃烧产物冷凝成液态 所放出的热量，目前这部分热量在日常生活中是不能利 用的，所以在负荷计算中不能套用高热值。 故公式计算中基准参数： T0＝273＋20＝293K， P0＝101.325×103Pa， 燃气热值为低热值。
HXF2008237晋江兴宇树脂计算书10.28.doc
式中 Re—雷诺数； △P—燃气管道摩擦阻力损失（Pa）； λ—燃气管道摩擦阻力系数； l—燃气管道的计算长度（m）； Q—燃气管道的计算流量（m3/h）； d—管道内径（mm）； ρ—燃气的密度（kg/m3）； T—设计中所采用的燃气温度（K）； T0—标准状态的温度（K）；
活塞力计算公式
活塞力计算公式1 活塞的基础知识活塞是内燃机的一个重要组成部分，它的作用是将热能转化为机械能，在内燃机的循环中完成空气或燃气的压缩和推动活塞运动的过程。
而本文则是要探讨活塞力的计算公式。
2 活塞力的概念活塞力是指在内燃机运行过程中，由燃料燃烧所产生的气体压力对活塞施加的力量。
在运转中，活塞力的大小不仅取决于燃烧室内气体的压力、活塞面积的大小，还取决于两者之间的夹角。
因此，计算活塞力的公式也就自然而然显得更为复杂。
3 活塞力的计算公式目前，工程设计和制造所使用的活塞力计算公式比较多，不同的运算表达式也可能因为采用的不同基本量而略有区别。
这里我们介绍一种比较常见、较为简便的公式：F=P×A×cosα其中，F为活塞力；P为气体压力；A为活塞的有效面积；cosα为压力和活塞运动方向之间的夹角的余弦值。
4 活塞面积的计算对于活塞面积的计算，主要分两种情况：一是标准的圆柱形活塞面积计算公式：A=πr²其中，r为圆柱形活塞的半径。
另一种情况是任意形状活塞面积的计算，这就需要借助数值计算或计算机辅助设计软件。
通常划分为许多小面积求和，进而得出总面积。
5 活塞力的影响因素活塞力的大小与气体压力和活塞面积成正比，与cosα成反比。
因此，影响活塞力大小的因素有以下几点：1.燃料燃烧速度和温度：燃料燃烧的速度和温度可以影响气体压力的大小，从而影响活塞力的大小。
2.气体性质：气体的性质也会影响气体的压力和密度，进而影响活塞力的大小，例如在内燃机中使用不同的燃料和空气混合比，活塞力就会不同。
3.活塞面积：活塞面积越大，所受的活塞力就越大。
因此，在设计中要注意活塞的面积大小。
6 总结总的来说，活塞力是内燃机中一个重要的参考因素，在活塞和其他配合部件的设计和制造中扮演着重要的角色。
活塞力的计算公式虽然看上去简短，但是需要注意的是其中涉及到的许多参数都可能对这个公式的计算结果产生重要的影响。
因此，在实际设计制造中应该根据具体情况进行充分、细致的计算和分析，减少失误发生的概率。
学习任务一：井底压力平衡计算
H/2 H
二、静液压力
F 1Pa 1 N m2
一、压 力
• 1Pa是1 m2面积上受到1N的力。 • 根据需要，有时用千帕（KPa）或兆帕（MPa），大多数我们接触的是
MPa ，他们的关系是： 1KPa=1×103 Pa 1MPa=1×103 KPa
• 从压力的概念中kgf我cm们2 可见，压力与力和面积有关。 • 工程大1气M压Pa 10.194的k换gf 算/ c关m2系是 1kgf / cm2 98.067 KPa
二、静液压力
静液压力梯度的计算
根据压力梯度的定义可知，其计算公式为： G=P/H=ρg
式中：G—压力梯度，kPa/m（MPa/m） P—静液压力，kPa（MPa） H—液柱的垂直高度，m Ρ—液体密度，g/cm3 g—重力加速度，9.81（0.00981）
用压力梯度的定义，静液压力的公式也可以写成： 静液压力=压力梯度×垂深 （P=G×H）
• 解：因为圆柱体放在桌面上，其作用在桌面的力等于它的重力，因此 根据压力概念：
• 压力=重力/底面积
•
=5÷(πd2/4)=5 ÷(3.14×102/4)
•
=5kg ÷78.54cm2=0.06246kgf/cm26.246kPa
二、静液压力
静液压力：由液体自身重量产生的力。 • 静液压力是由静止液体的重力产生的压力。其
学习任务一：井底压力平衡计算
4-2水力活塞泵采油
26 采油工程 26
第三节 水力活塞泵采油
二、水力活塞泵的工作原理 水力活塞泵系统的工作原理：
31 采油工程 31
QL
第三节 水力活塞泵采油
2.水力活塞泵的力平衡 2.水力活塞泵的力平衡
1)力平衡方程 1)力平衡方程 开式系统双作用泵下冲程的受力分析图 开式系统双作用泵下冲程的受力分析图4-26 向下的力为 向上的力为
Fd = pn Aer + pn Aep − Aer + ps App − Apr
采油工程 3
高压泵机组 高压控制管汇 计量装置 地面管线
井口装置
动 力 液 处 理 装 置
液马达 滑 阀 控 制 机 构
采油工程 4
液马达
活塞杆 主控滑阀
抽油泵
下冲程
上冲程
采油工程 5
二、工作原理
动力液地面加压 动力液地面加压； 加压； 油管或专用动力液管输送 输送； 油管或专用动力液管输送； 动力液被传至井下液马达处； 动力液被传至井下液马达处； 传至井下液马达处 滑阀控制机构换向 滑阀控制机构换向； 换向； 动力液驱动液马达； 动力液驱动液马达； 驱动液马达 液马达做往复运动； 液马达做往复运动； 做往复运动 液马达通过活塞杆带动抽油泵做往复运动 液马达通过活塞杆带动抽油泵做往复运动； 抽油泵做往复运动； 原油被增压举升 举升。 原油被增压举升。
(3) 开式循环平行管柱投入式水力活塞泵采油系统。 平行管通到封隔 器下部，以排放封 隔器下部聚集的气 体。
泵性能参数计算相关公式
泵性能参数计算相关公式简介：泵性能计算相关公式关键字：操作点效率汽蚀馀量关闭点扬程最小连续流量1、最小连续流量：查性能曲线→在所选叶轮直径的那条曲线的最佳效率点的流量取25％（20～30％）。
2、关闭点扬程：查性能曲线→在所选叶轮直径的那条曲线的零流量时的扬程。
3、必需汽蚀余量：查性能曲线→在需要流量的垂线与汽蚀余量线（所选的叶轮直径线）的交叉点即是。
4、操作点效率：查性能曲线→在所需要的流量和扬程的交叉点所对应的效率。
5、轴功率计算公式：6、电机功率选定方法：。
7、最大轴功率：所计算的轴功率乘以系数（P≤30kW=×1.1；P＞30kW=×1.2）。
8、泵传动装置效率(ηt)：直联传动＝1.0；平皮带传动＝0.95；三角皮带传动＝0.92；齿轮传动＝0.9～0.97；蜗杆传动＝0.70～0.90。
9、叶轮直径：查性能曲线→以所选点的流量垂线与此点上面的叶轮直径交叉点的扬程按切割定率计算，然后再乘以一个系数（两条叶轮直径线内靠上的乘以1.02，居中的乘以1.03，靠下的乘以1.04）。
10、最大叶轮直径：查性能曲线→是指所选泵的性能曲线上的A之轮（最大叶轮）直径。
11、支撑方式：CHZE、AY为中心支撑；F、LNK、DBG和立式泵为托架支撑；其它泵为底脚支撑。
12、蜗壳型式：LCZ泵除LCZ200-400、LCZ300-400、LCZ150-500、LCZ200-500、LCZ250-500、LCZ300-500为双蜗壳外，其它均为单蜗壳；CHZ泵除CHZ25-200、CHZ25-250、CHZ25-315、CHZ40-160、CHZ40-200、CHZ40-250、CHZ40-315、CHZ50-160、CHZ50-200、CHZ50-250、CHZ50-315、CHZ50-400、CHZ50-450、CHZ80-450为单蜗壳外，其它均为双蜗壳。
双蜗壳作用是平衡径向力。
13、设计压力：现在绝大多数泵为2.5MPa；MC、LDF泵按技术部；CHZ系列查CHZE泵样本背面。
活塞力计算公式
活塞力计算公式活塞力计算公式是用来计算活塞在运动过程中受到的力的数学公式。
活塞是一种常见的机械装置，常用于发动机和液压系统中。
活塞力计算公式可以帮助工程师和设计师计算和预测活塞受力情况，从而更好地设计和优化机械系统。
在计算活塞力时，需要考虑到几个关键因素，包括活塞面积、压力和摩擦力等。
活塞面积是指活塞上受力面的面积，通常用A表示。
压力是指作用在活塞上的压力，通常用P表示。
摩擦力是指活塞在运动过程中受到的摩擦力，通常用Ff表示。
根据牛顿第二定律，力等于质量乘以加速度。
在活塞运动中，加速度可以通过速度的变化率来计算。
速度的变化率是指速度随时间的变化，可以通过活塞的位移和时间来计算。
位移是指活塞从初始位置到最终位置的距离，通常用s表示。
时间是指活塞从初始位置到最终位置所用的时间，通常用t表示。
根据上述关系，可以得出活塞力计算公式：F = m * a其中，F表示活塞受到的力，m表示活塞上受力面积A乘以压力P 得到的质量，a表示速度的变化率。
在实际应用中，活塞力计算公式可以用于多种情况下的力计算。
例如，当活塞在液压系统中运动时，可以通过测量液压系统中的压力和活塞面积，然后代入公式计算活塞受力。
同样地，当活塞用于发动机中时，可以通过测量燃烧室内的气压和活塞面积，然后代入公式计算活塞受力。
除了计算活塞受力外，活塞力计算公式还可以用于优化机械系统。
通过改变活塞面积、压力和摩擦力等参数，可以优化活塞受力情况，提高机械系统的效率和性能。
活塞力计算公式是一种重要的工程工具，可以帮助工程师和设计师计算和预测活塞受力情况。
通过合理地应用活塞力计算公式，可以优化机械系统，提高系统的效率和性能。
在实际应用中，需要注意计算公式的准确性和适用性，并结合具体情况进行分析和判断。
井下各泵房排水能力计算
Xxxxx井下各泵房排水能力计算机电科2012．2．3一、xxxxx矿井涌水量基本情况xxxxxxxx矿井水文地质类型为中等，矿井正常涌水量为100—130 m³/h，最大涌水量为260 m³/h。
其中八号井正常涌水量60—80 m³/h左右，最大涌水量100 m³/h 左右；21区正常涌水量为10—15m³/h左右，最大涌水量为30 m³/h左右；25区正常涌水量为30—50 m³/h，最大涌水量90 m³/h左右；19区正常涌水量为10—15 m³/h，最大涌水量40 m³/h左右。
二、井下各泵房排水能力计算1、八井底泵房排水能力型号：D280—43×6 台数：3台排水管路：2趟八寸额定流量：280 m³/h效率：60%《煤矿安全规程》二百七十八条规定：工作水泵的能力，应当能在20h内排出矿井24h的正常涌水量。
工作泵和备用泵的总能力，应当能在20h内拍出矿井24h的最大涌水量。
一台水泵排水：280×60%=168 m³/h正常排水时：1台泵工作20h排水量：168×20=4032 m³正常涌水时：24h的涌水量：130×24=3120 m³＜4032 m³最大排水时：工作泵+泵用泵：2×168×20=6720 m³最大涌水时：24h的涌水量：260×24=6240 m³＜6720 m³以上计算表明，1台水泵一趟管路工作，20h能排出矿井24h的正常涌水量；工作泵+备用水泵一起工作，投入两趟管路排水，20h能排出矿井24h的最大涌水量，符合《煤矿安全规程》要求，且说明排水系统能力较大。
2、二五中转泵房排水能力型号：MD155—67×6 台数：3台排水管路：2趟六寸额定流量：155m³/h效率：70%①、二五区：正常涌水量为30—50 m³/h，最大涌水量90 m³/h左右②、二一区：正常涌水量为10—15m³/h左右，最大涌水量为30 m³/h左右（因二一区涌出的水通过顺水管排放到二五中转水仓里）。
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道 摩 擦 阻 力 ， 可 降 低 抽 出油 的 黏 度 ， 与 采 出 又 并
Ｅ］ 李 钦 道 ， 光 平 ， ９ 谢 张 娟 ． 内 有 流 体 时 管 柱 弯 曲 临 界 井
分为单 作用 和双 作用泵 。
ｕｍ ｃ ｏｌｇｙ， ９６ １ （ ）： ５５ ６７ Ｔｅ ｈｎ ｏ １ ２， ４ ６ ６ — ０．
ｐｓ ｎｐ ｍｐｗａ ｓａ ｌ ｈ ｄ Ｔｈ Ｅ ｖｌｅ ｒ ｏ ｕ ｅ ｏｏ ｔｉ ｒ ｔ ｎｌｓｅ ， ｉ ｒ — ｉｔ ｕ ｓ ｔｂｉ ｅ ． ｅ ｏ ｅ ｓ Ｐ／ ａ ｓ ｕ ｗｅｅｃｍｐ ｔｄｔ ｂ ａ ｆｉ ｉ ｓ ｓｗｈｃ ｐ ｏ ｎ ｃｏ ｏ ｈ
ｖ ｄｅ ｓｓ ｆ ｅ ｉ ｎ ｐ ｉａ ｉ ｆｈｙ ｒ ｕｌｃ ｐ ｓ ｏ ｕ ｐ ． ｉ ｄ ａ ｂａ ｉ ｏｒｄ ｓｇｎ ａ ｄ ａ ｐｌｃ ｔｏｎ ｏ ｄ ａ ｉ ｉｔ ｎ ｐ ｍ ｓ Ｋｅ ｒ ｓ： ｄ ａ ｉ ｓ ｏ ｍ ｐ； ｏ ｃ ａ ａ ｃ ｄ ｓｇ ａ ｃ ａ ｉ ｎ ｙ ｗｏ ｄ ｈｙ ｒ ｕｌｃｐｉｔ ｎ ｐｕ ｆ ｒ ｅ ｂ ｌ ｎ ｅ； ｅ ｉ ｎ ｃ ｌｕｌ ｔｏ
力 分 析 Ｅ ］ 钻 采 工 艺 ，０ １ ２ （ ） ４ — ６ Ｊ． ２ ０ ，４ ４ ： ４ ４ ．
用提供依 据 。
关 键词 ： 力活塞 泵 ； 水 力平衡 ； 计计 算 设
中图分 类号 ： ９３ ３ ＴＥ ３ ． 文 献标识 码 ： Ａ
Ｆｏ ｃ ｌ ｎ ｅ Ａｎ ｌ ｓｓＣａ ｃ ｌ ｔｏ ｆＤｏ ｒ ｅ Ｂａ ａ ｃ ａ ｙ ｉ ｌ ｕ ａ ｉ ｎ ｏ ｗｎｈ ｌ ｙ ｒ ｕ ｉ ｓ ｏ ｍ ｐ ｏ ｅ Ｈ ｄ ａ ｌｃ Ｐｉｔ ｎ Ｐｕ Ｌ Ｕ ａ — ｉ． Ｉ Ｑｉｎ ｙ ＧＵＯ ｎ — ｉ ｇ Ｑｉ ｇ ｐｎ
２１ ０ ２年 第 ４ １卷 第 ７期 第 ５ ２页
石 油 矿 场 机 械
ＯＩ Ｆ Ｅ Ｌ Ｉ ＬＤ Ｅ ＱＵＩ Ｍ ＥＮＴ Ｐ
文 章 编 号 ：０ 卜 ３ ８ （ ０ ２ ０ — ０ ３
井 下 水 力活 塞 泵 力平衡 分 析 计 算
充少量工作液 。
人井下 ， 动马达 做往 复运 动 ， 驱 将高 压动 力液传 至井
下 ， 动油 缸和 换 向 阀帮 助 井 下 柱塞 泵 抽 油 。适 用 驱
于高 气 油 比 、 出砂 、 凝 油 、 蜡 、 油井 及 深 井 、 高 含 稠 斜
井、 水平井 。 水 力 活 塞 泵 有 单 作 用 和 双 作 用 ２种 ， 面 泵 地
（ ． ． ｌ ｏ ｃｉｎ Ｆａ ｔｒ Ｘｉｊａ ｇＯｉｆ ｅｄ Ｃ ｍｐａ ｙ， ｒ ｍａ ３ ０ ０ Ｃ ｉａ； １ Ｎｏ １Ｏｉ Ｐｒ ｄｕｔｏ ｃｏ ｙ， ｎ ｉ ｎ ｌ ｉｌ ｏ ｎ Ｋａ ａ ｙ ８ ４ ０ ， ｈ ｎ
２． ｗ ｎｈ ｌ ｃ Ｄｏ ｏ ｅ Ｔｅ ｈｎｏ ｏ ｒ ｃ ｍ ｐａｎ ， ｌ ｇｙ Ｓｅ ｖｉｅ Ｃｏ ｙ ＢＨ ＤＣ ， ｅ ｉ ６ Ｒ ｎｑ ｕ ０ ２５５ Ｃｈｉ ａ） ２， ｎ
ｌ 结 构 原 理
井 下水力 活塞 泵 由液 马 达和泵 通过 空心 活塞 杆 相 连组 成 ， 马达 和泵可 以有 １ 或多个 ， 图 １所 液 个 如 示 。泵 由缸套 、 塞 、 柱 吸人 阀 、 出阀及 平衡 管组成 ， 排
都 用 高 压 柱 塞 泵 。 流 程 有 ２种 ： 开 式 流 程 ， ① 为
ａ ａ ｃ ａ ｉ ｎ ｏ ｔ ｆｅ ｔｖ ｉｐｌ ｃ ｍｅ ｔｐｕ ｎ ｙｄ ａ ｉ ｔ ｒ ｄ ｓ ａ ｅ ｎｔ ａ ｈ ｃ ｕ— ｎｄ ｃ ｌｕｌ ｔｏ ｆｉｓ ｅ ｆ ｃ ｉ ｅ ｄ ｓ ａ ｅ ｎ ｍｐ ａ ｄ ｈ ｒ ｕｌｃｍｏ ｏ ｉｐｌ ｃ ｍｅ ， ｎｄ ｔ ｅ ａ ｔ ａ ｓ ｌ ｃ ｍ ｅ ｎ ａ ｅ ｓ ｈａ ｇ ａ ａ ｉｙ ｗｅ ｅ ｍａ ． ｌｄｉｐ ａ ｅ ｎｔａ ｄ ｒ ｔ ｄ ｄｉｃ ｒ ｅ ｃ ｐ ｃｔ ｒ ｄｅ Ｔｈｅ ｆ ｒ ｅ ｂａａ ｅ ｅ ａ ｉｎ ｏｒ ｈ ｄｒ ｕｌ ｏ ｃ ｌ ｎｃ ｑｕ ｔｏ ｆ ｙ ａ ｉ ｃ
刘 乾 义 郭庆 平 。 ，
（． 疆 油 田公 司 采 油 一 厂 ， 疆 克 拉 玛依 ８ ４ ０ ；． １新 新 ３ ０ ０ ２ 渤海 钻探 井 下 分 公 司 ， 北 任 丘 ０ ２ ５ ） 河 ６ ５ ２
摘 要 ： 绍 了水力活 塞泵 的结构及 工作 原理 ， 介 分析 计 算 了其液 马 达排 量 和 泵 的有 效排 量 、 际排 量 实 及 额定排 量 ， 建立 了水 力活塞泵 力平衡 方程 ， 算得到摩 阻损 失和 Ｐ／ 计 Ｅ值 ， 为水 力活 塞泵 的设 计 应
水 力 活塞泵 是 一种 液 压传 动 的无 杆抽 油设 备 ，
由地 面动力 泵将 动力液 增压 后经油 管或 专用 通道泵
液 混 在 一 起 采 出 地 面 ； 闭 式 流 程 ， 轻 油 或 水 ② 用 为动力 液 ， 水 时要增 添润 滑剂 和 防腐剂 ， 用 自行 循 环 ， 与 产 出 的 液 体 相 混 ， 作 过 程 中 只 需 补 不 工
Ａ ｂ ｔ ａ ｔ Ｔｈｅ ｔ ｕｃ ｕ ｅ ａ ｓｒ ｃ ： ｓ ｒ ｔ ｒ ｎｄ ｗｏｒ ｎｇ ｐ ｉ ｉ ｅ ｏ ｄ ａ ｉ ｐ ｓ ｏ ｐ ｋｉ ｒｎｃｐｌ ｆ ｈｙ ｒ ｕｌｃ ｉｔ ｎ ｕｍ ｐ ｓ ｉ ｒ ｕｃ ｄ， ｎａ ｙ ｉ ｓ ｉ ｎｔｏｄ ｅ ａ ｌ ｓ ｓ