新建铁路无缝线路放散与锁定技术总结

新建铁路无缝线路放散与锁定技术总结

应力放散与锁定是无缝线路成形的标志性工序，其在无缝线路施

工中均占有举足轻重的地位，通过在云桂铁路焊轨施工中的工作实践，特对无缝线路应力放散与锁定进行总结，详述如下：

一、无缝线路应力放散、锁定作业流程（见下图）

二、应力放散施工方法

在现场的应力释放中，主要有两种方式，一种是滚压释放，一种

是天然释放，一种是组合释放，一种是强迫释放。在实际测量的轨道

温度处于锁止温度的区间时，采用滚压释放方法；在实际测量轨道温

度小于锁止温度的情况下，采用合成释放方法；在测量轨道温度超过

锁闭轨道温度的情况下，不得进行作业。纠治工作打下良好的思想根基。

1、滚筒放散法的施工程序

滚筒放散法施工程序大致是：施工准备→解除扣件→打起钢轨垫滚筒→安装撞轨器→撞轨→测轨温→撤除滚筒钢轨落槽→上扣

件→设位移观测点

2、综合放散法的施工程序大致是：施工准备→解除扣件→打起钢轨垫滚筒→安装撞轨器→撞轨→测轨温计算拉伸量锯轨量→安装拉伸

器→设临时位移观测点→拉轨并撞轨→观测位移量→撤除滚筒钢轨落

槽→上扣件→反算实际锁定轨温值→设置位移观测点

从上述施工程序看，只有在确认应力放散均匀后才能将钢轨落槽，进而上扣件锁定钢轨。

三、应力放散与锁定施工工艺

1、施工工艺

（1）施工前的准备工作：技术人员根据轨温调查结果，确定应力放散作业时间段；在进行应力放散作业前，位移观测桩按要求埋设到位；清除可能进入承轨槽内的道砟，为应力放散做好准备。

（2）施工过程中，先拆除扣件，然后抬高钢轨，垫放滚筒。滚筒每隔15至20根枕布置一个，钢轨抬高量以能放入滚筒为宜。

（3）利用撞轨器进行串轨，待焊钢轨搭接量符合焊接要求，进行

锁定焊接。焊接接头经探伤合格后进行单元轨节应力放散。

（4）测量单元轨节轨温，当实测轨温处于设计锁定轨温范围内时，采用滚筒放散法，利用滚筒配合撞轨器进行应力放散。

当实测轨温低于设计锁定轨温范围时，采用综合放散法，利用拉

伸器、撞轨器等设备配合作业，达到设计锁定轨温锁定目的。

综合法放散法根据撞轨放散应力前测量的实际轨温及计划锁定轨温，计算拉伸量，长轨拉伸量按以下公式计算：

△L=α×L×(T SS—T d)

式中：△L—拉伸量（mm）

α—钢轨钢的线膨胀系数，α＝11.8×10-6/℃

L—单元轨节长度（mm）

T SS—设计锁定轨温（℃）

T d—锁定作业当时实际轨温（℃）

为观测钢轨拉伸位移量，在单元轨节两端、中间每隔100m左右及

撞轨器位置设一个应力放散位移观测点，观测钢轨在应力放散过程中

的位移量及钢轨反弹情况，判断是否放散均匀。

（5）撤掉滚筒，撞轨器，检查轨底胶垫，有错位者纠正。

（6）综合放散法使用的拉伸器在线路隔二锁一后撤除。

（7）在线路锁定后，测量百米观测点拉伸位移量；做位移观测桩“零点”标记，标记清晰，在“零点”标记正下方注明锁定轨温及锁

定日期。

（8）现场技术人员填写“单元轨节应力放散及锁定作业记录”表，现场技术负责人与现场监理对放散锁定后线路进行检查，现场监理进

行签认。

2、技术措施

(1) 应力放散时，密切注视放散时钢轨的位移量及放散终了钢轨

的反弹确保应力放散均匀。

(2) 线路锁定后，应立即在钢轨上标记零点位置。零点标记在轨

头外侧，形式为白底正红三角，标记清晰。

(3)位移观测桩应按“施工图”中设计的对数和位置设置。位移观

测桩必须埋设牢固，符合设计要求，编号正确，字体端正、清晰、拉

线口的拉线与线路中心垂直。

(4)钢轨编号及标记正确齐全、位置正确、字体端正、字迹清晰。

四、确认放散均匀的标准

圆筒式松解法中，因轨道具有弹性，松解时，在松解过程中，轨

道经碰撞后产生的轨道末端的弹跳，若单位轨道两端的温度差异不大，则视为松解均一，并采用扣件闭锁。从工程实例来看，1.5 km的单位轨条头、尾端的温度差异最大为2度，基本一致，满足了实际锁止轨

的温升在设计锁止轨温的规定。

对散射均匀的确定，在综合放散法中，钢轨在延伸过程中，由于其在延伸过程中，会产生不均衡的情况，可以在沿着钢轨的宽度上，在100 m或150 m设置一个暂时的位移观测点，对钢轨在延伸过程中的位移量进行测定，将其与实际位移量进行对比，将其与理论位移量进行对比，两者之间的差异很小时，就表明其是散射均匀的。纠治工作打下良好的思想根基

五、影响放散均匀的因素

在施工过程中，对分散均匀性的影响是多方面的，其中主要有如下几点：

1、撞轨的方式

轨道碰撞的方法有两种，一种是小尺寸的碰撞装置，它是在单位节距约500米处设置一个碰撞装置，用碰撞装置碰撞的碰撞装置，使得轨道能够抵抗膨胀的抵抗，前进；第二种是用大铁锤在单位轨道节距上平均地敲打铁轨，其敲打重量不小于6英镑。在实际应用中，这两种撞轨方法都有各自的优点和不足，经过实际应用表明，这两种方法的组合应用会有更好的结果，150 m的距离可以将位移的数量限制在3 mm以内，从而使得释放更加均衡。

此外，对铁水的冲刷也有一定的指导作用，在圆筒释放方式下，铁水冷却期禁止倒铁水冲刷。

2、滚筒的阻力

滚筒的耐磨性与辊子的数目及滚筒与轨道间的摩擦力有关。根据摆放距离来确定，摆放距离是根据铁轨的挠度来确定的，可以用方程

f=5ql4/384 EI来进行计算（式中 q代表的是单位长度的铁轨重量，l代表的是长度， E代表的是铁轨的弹性模量， I代表的是铁轨的惯性矩），在经过了分析和实际工作之后，在现场60 kg的铁轨上，正常情况下10 m放置一个辊子。

圆筒体与铁轨之间的摩擦因子愈低，对于铁轨的伸展就愈有利，当然，滚筒体的圆筒体要远小于滑动摩擦因子，因此，在实地使用的圆筒体都是采用了滚动轴承型的，在最大拉伸量为300 mm的时候，其拉力可达到33 T，而摩擦力的相对拉伸力非常小，可以被忽视。

3、导线的初始弯曲

轨道初始曲线可分为轨道初始曲线和轨道形变两类，轨道初始曲线是轨道在轨道上处于某一位置时，轨道的初始曲线为轨道形变，轨道形变以轨道形变为主。

轨道的变形分为两类，一类是弹性变形，另一类是塑性变形，前者可以靠撞击来复原，后者需要用轨道矫直仪来纠正，而后者在长轨条中更多地出现在轨道焊接部位。

4、线路曲线半径和坡度

随着弯道半径的减小，轨道在圆盘上的伸长变得越来越困难，而在斜面的斜面上，轨道的伸长变得越来越困难。纠治工作打下良好的思想根基

六、结束语