拆装式卸料平台专项方案

有限公司
金河大厦工程卸料平台专项方案 公司质量方针：
创精品工程，树企业形象，守社会承诺，让顾客满意
金 河 大 厦 工 程 悬挑式卸料平台 专 项 施 工 方 案
编制单位：广西盛丰建设集团有限公司 编制时间：2012年3月
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金河大厦工程卸料平台专项方案
公司质量方针：创精品工程，树企业形象，守社会承诺，让顾客满意 1
目 录
1、工程概况及计算依据 (2)
2、搭设位置 (2)
3、平台构造 (2)
4、搭设顺序 (5)
5、受力计算 (6)
5.1次主梁[10的验算 (6)
5.2摩擦型高强螺栓的验算 (8)
5.3主梁［14的计算 (8)
5.4钢丝绳验算 (9)
5.5钢丝绳吊环强度验算 (9)
5.6梁内预埋件的验算 (10)
5.7结论 (10)
6、附注 (11)
1、工程概况及计算依据
1.1工程概况
1、工程名称：金河大厦工程。

2、建设单位：桂林市社会保障住房发展中心、桂林佳惠房地产开发有限公司。

3、设计单位：桂林市城市规划设计研究院。

4、建设地点：桂林市中山北路东侧、金河小区北面。

5、建设规模：约36596.75m2（含地下室5802.39m2）。

6、结构类型及层数：框架剪力墙结构，地上15层，地下1层。

7、招标范围：施工图纸范围内的建筑、水电安装等工程（不含人防、设备等）。

8、质量要求：合格。

我公司承诺达到国家相关施工质量验收规范合格标准。

9、工期要求： 780天（日历天），具体开工时间以监理工程师签发的开工令为准。

10、建筑高度：总高48.85m，其中裙楼（1、2层）高9m,主楼（含屋架）高39.85m。

1.2计算依据
为方便施工期间的材料周转，在每栋建筑物每层均设置钢结构的卸料平台，本计算依据为：《建筑施工手册》（第四版）、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《结构安装工程施工操作规程》YSJ404-89、《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001。

2、搭设位置
本工程卸料平台的制作在施工现场内完成，制作完毕后吊装至安装位置。

由于施工现场的变化较多，卸料平台的安装位置根据实际情况而定。

本卸料平台安放在建筑外墙位置，钢丝绳的拉结，预留钢筋的锚固必须设置在剪力墙和建筑物周边主梁上，不应设置在阳台外围边梁（封口梁）、门窗过梁、悬挑梁上。

3、平台构造
本悬挑式钢平台用槽钢做主梁与次梁，上铺2.5mm厚钢板，栏杆采用φ48钢管共计立柱11根，拦腰杆采用φ25钢筋、围护三面挂安全网挡板。

钢丝绳按《建筑施工手册》（第四版）取用。

卸料平台宽2.0m，挑出外架立杆4.1m，自四层起每层楼面均设置卸料平台，各楼层卸料平台必须相互错开，错开水平距离应大于上部卸料平台的坠落半径（至少4米以上），并避开外架内、外立杆位置，不能与立杆拉结，增加外架使用的荷载。

外架横向水平杆在卸料平台搭接处应临时断开，卸料平台拆除后恢复。

悬挑式卸料平台所用材质及截面尺寸
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如下图所示。

悬挑式钢平台平面图1
8
高强度螺栓M20-8.8级 节点大样一
垫铁焊接
节点大样二 焊接
或
φ18
φ18 节点大样三
4
悬挑式钢平台1-1剖面图
木楔
14
A-A剖面图φ18钢筋
B-B剖面图￠18预留钢筋
悬挑式卸料平台两边缘主梁伸入建筑物内 1.900m （注：应避开外架立杆及大横杆位
置），锚固端应设置在建筑物的楼面或梁面上，预埋Φ18螺杆，入楼板锚固长度不小于LaE,
使之与建筑物有效连结（如剖面图A-A ）。

主梁架设在外架范围的内外大横杆应各增加一
道，以增强该处的抗弯能力（如1-1剖面图）；主梁架设在建筑物边缘的位置应采用橡胶
皮等弹性材料垫衬，以防发生崩角现象及方便观察平台压在建筑物上的轻重程度。

卸料平
台所用的钢丝绳吊环（一根直径为18的HPB235钢筋）预埋在平台标高+2.8m 的边梁端部
的剪力墙与梁相交的节点内（如剖面图B-B ），每边主梁设置钢丝绳一道，绳直径为17.0mm 。

主梁边缘应各设置两个吊环，吊环应用φ18的HPB235钢筋与主梁进行有效的焊接。

具体
位置详见卸料平台1-1剖面图。

钢平台三面必须装置固定的防护栏杆。

主梁、次主梁之间
用高强螺栓固定（如节点大样图一）；次主梁与次梁用满焊固定（如节点大样图三），平台
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中部用Φ18钢筋与次梁焊接（如节点大样图二），以防各构件之间产生松动错位，围护结构也应采用焊接固定，且围护结构立面应满挂安全立网。

悬挑钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，钢丝绳端头固定的卡子不得少于
3个。

钢丝绳拉伸方向尽量错开外架立杆等障碍物，保证钢丝绳能够完全受力。

悬挑钢平台吊装时，需检查各主、次梁支撑点的焊接固定情况，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下同时操作。

钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换；钢丝绳有松动，应及时拉紧，保证受力系统稳定平衡；焊缝脱焊应及时修复。

钢平台上应显著地标明容许荷载值。

平台上人员和物料的总重量参见本方案5.7具体数据，严禁超过设计的容许荷载，并配备专人加以监督检查。

4、搭设顺序
待需搭设的楼面砼强度达到设计值的100%后方可施工，具体操作如下：
以五层楼面搭设为例说明：
在五层楼面弹出平台搭设位置线，外架在该位置断开→在六层楼面预埋钢丝绳吊环→
待施工到六层楼面，即六层楼面砼浇筑完毕，检测五层楼面砼的强度值，达到设计强度的100%→与六层结构拉好钢丝绳，对应好平台安放的位置→在五层楼面上安装钢平台，旋好锚固端螺栓，并在主梁与建筑物接触面垫放弹性材料，用钢丝绳拉紧钢平台，旋好钢丝绳花蓝螺栓，能使平台轻微翘起，方可拆除塔吊吊钩→用木楔子楔紧主梁的锚固端→做好平台的安全围护构造，安装防护门。

5、受力计算
5.1次主梁[10的验算
由于[6、[8只是构造设置，无需进行受力验算，只验算次梁[10的受力即可，荷载分
析如下：
①恒荷载中：［6.3cm 槽钢自重以0.066KN/m 计；
［10cm 槽钢自重以0.1KN/m 计；
冲压钢脚手板以0.3KN/m 2计；
立柱Φ48钢管自重以0.0384KN/m 计；（3根，每根1.1m 高）
栏杆挡脚板自重以0.14KN/m 计；
安全设施与安全网以0.005KN/m 2计；
拦腰杆Φ25钢筋自重以0.0385KN/m 计。

②施工活荷载以1.8KN/m2计；
按单向板传递，受力简图如下，则次主梁按单跨简支梁受弯，承受均布荷载的弯距：
M 1=ql2/8；由立柱产生的弯距：M
2
=F*l/4
其中：
q=1.2×（0.1＋0.3×2.0＋0.14+0.005×1.1+0.0385）＋1.4×1.8×2.0/2
=1.2×0.884+2.52=3.581KN/m
F’=0.1×2.0/2=0.1 KN（由[10次梁产生，在简支两端的立柱不产生弯距。

）F’’=0.0384×1.1=0.042 KN（由围护立柱产生，在简支两端的立柱不产生弯距。

）则F= F’+ F’’=0.1+0.042=0.142 KN
P=0.066×2.0/2=0.066 KN（由[6产生）
简支两端的支座反力R=0.5×q×2.6+2×F+1.5×P
=0.5×3.581×2.6+2×0.142+1.5×0.066=5.038 KN
l=2.6m a=0.866 m b=0.433 m
因此，次主梁在跨中的弯距分别为：
M1=ql2/8=3.851×2.62/8=3.254KN·m
M2=Fa=0.142×0.866=0.123 KN·m
M3=Pb+0.25Pl=0.066×0.433+0.25×0.066×2.6=0.071 KN·m
叠加得：M= 3.254+0.123+0.071=3.448KN·m
弯曲强度：M≤W
n
f
其中：W
n
=39.7cm3 =39.7×103mm3（净截面抵抗矩）
f=205N/mm2（抗弯强度设计值）
M=3.448×106N·mm≤W
n
f=39.7×103mm3×205=8.14×106 N·mm
所以，次主梁弯曲强度满足要求。

挠度验算：
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ω1=（5ql 4）/（384EI ）
=（5×3.581×26004）/（384×206×103×198×104）
=5.224mm
ω2=（Fa ）×（3l 2-4a 2）/（24EI ）
=（0.142×103×866）×（3×26002-4×8662）/（24×206×103×198×104）
=0.217 mm
ω3=（Pb ）×（3l 2-4b 2）/（24EI ）+（Pl 3）/（48EI ）
=（0.066×103×433）×（3×26002-4×4332）/（24×206×103×198×104）
+（0.066×103×26003）/（48×206×103×198×104）
=0.057+0.059=0.116mm
ω=5.224+0.217+0.116=5.557mm ＜l/400=2600/400=6.5mm
所以，次主梁挠度满足要求。

5.2摩擦型高强螺栓的验算
本钢平台在现场制作好后，套入主梁[14中，利用高强螺栓固定，高强螺栓受剪力作
用，即验算高强螺栓的抗剪能力。

N b
v =0.25×n v ×（πd 2）×f b v ≤0.9×n f ×p
其中：N b
v 为受剪承载力设计值；
n v 为受剪面数目，本计算取“2”；
d 为高强螺栓直径，本钢平台采用M20-8.8级型号，其直径为20mm ；
f b
v 为螺栓的抗剪强度设计值，查规范取320N/mm 2；
n f 为传力摩擦面数目，本计算取“2”；
μ为摩擦面的抗滑移系数，查规范取0.30；
p 为一个高强螺栓的预拉力，查规范取125 KN 。

则N b
v =0.25n v ×（πd 2）×f b v ≤0.9×n f ×p
=0.25×2×（π×202）×320×10-3=201.06 KN ＜0.9×2×125=225 KN
且R=5.038KN ＜225 KN
所以，选用的高强螺栓满足抗剪强度要求。

5.3主梁［14的计算
本主梁计算不考虑外架支座作用，计算时只考虑最外一道钢丝绳（夹角30°）。

由于
8
在钢丝绳的验算中，已假设钢丝绳的拉力可完全满足钢平台的荷载，因此，主梁可近似看作一端固定的悬臂构件。

由于已计算过次主梁的受力，为简化计算，近似将平台的整体自重及施工活荷载看做单向板传到主梁上（q2），加上主梁自重的恒荷载（q1），验算外侧主梁弯距值。

受力简图为：
主梁受力简图
其中：q2=1.2×（4×0.1×2.0/2+3×0.066×2.0/2+0.1）+1.4×1.8×2.0/2
= 3.22KN/m
q1=0.145 KN/m
如体系平衡，则Tsin30°= q2×2.6+ q1×3.8→T=（q2×2.6+ q1×3.8）/ sin30°
T=（3.22×2.6+0.145×3.8）/ sin30°=17.85 KN
对A 点起距，M A = Tsin30°×2.8－q2×2.6×2.5－q1×3.8×1.9
=17.85× sin30°×2.8－3.22×2.6×2.5－0.145×3.8×1.9
=3.013 KN ·m
弯曲强度：M ≤W n f
其中：W n =80.5cm 3（净截面抵抗矩）
f=205N/mm 2（抗弯强度设计值）
M=3.013×106N ·mm ≤W n f=80.5×103×205=16.50×106N ·mm
所以，主梁的强度满足要求。

挠度验算：
ω1=（（q2l 4
）×（3－433l b +44
l b ））/（24EI ） =（（3.22×38004
）×（3－43338001200+44
38001200））/（24×206×103×564×104） =71.72mm
ω2=（ql 4）/（8EI ）
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9=（0.145×38004）/（8×206×103×564×104）
=3.25 mm
ω3=－(（Fb 2l ）×（3－l
b ）)/（6EI ） =（8.925×103）×28002×3800×（3－2.8/3.8）/（6×206×103×564×104）
=－86.32mm
ω=71.72+3.25－86.32=－11.35mm ＜l/400=（3800×2）/400=19mm
所以，主梁挠度满足要求。

5.4钢丝绳验算
本钢平台每侧钢丝绳均以一道受力作验算。

在主梁验算中已知钢丝绳拉力
T=17.85 KN
根据《建筑施工高处作业安全技术规范》取钢丝绳的安全系数为10；
即：K=αF g /T ≤［K ］=10
α为钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对于6×19钢丝绳取0.85；
钢丝绳的破断拉力总和近似为：F g =500d 2；
d 为钢丝绳的直径，试选17.0mm 的钢丝绳；
即F g =500d 2=500×17.02=N
则K=αF g /T=0.85×/17850=6.88＜［K ］=10
所以钢丝绳的选用满足要求！
5.5钢丝绳吊环强度验算
σ=N/A ≤［σ］→A ≥ N/［σ］
其中：A ：吊环的受力面积；
N ：吊环拉力，取钢丝绳的拉力；
［σ］：吊环受力的单肢抗剪强度，本钢平台采用Φ18钢筋做吊环，取125N/mm 2
由A ≥ N/［σ］=17850/125=142.8 mm 2
则吊环最小直径D ≥2×（A/π）1/2=2×（142.8/3.1416）1/2=13.48mm
5.6梁内预埋件的验算
本工程在梁内的预埋件为Φ18的光圆钢筋，其受拉强度设计值为210N/mm 2，钢丝绳
对预埋件的作用面积为钢筋的截面积，即A=3.1416×（18/2）2=254.46mm 2，钢丝绳的拉
力为T=17850N，因此，强度验算：σ=T/A＜［σ］=210N/mm2，即σ=17850/254.46=70.15N/mm2＜210N/mm2，预埋件的受拉强度满足要求。

5.7结论
结论：本工程悬挑式钢平台的施工活荷载限重为：180公斤/平方米。

即悬挑式钢平台总限重900公斤。

具体材料数量参见下表：
6、附注
本工程所用的悬挑钢平台受力情况如图所示:
悬挑式钢平台1-1剖面图
10
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11。