ca6140车床“手柄座”机械加工工艺规程.docx

目录
第 1 章、零件的分析 (1)
1.1. 零件的功用及结构分析 (1)
1.2. 零件的工艺分析 (1)
第 2 章、手柄座的机械加工工艺规程设计 (3)
2.1. 毛坯的选择 (3)
2.2. 基准的选择 (3)
(1)粗基准的选择 (3)
(2)精基准的选择 (3)
2.3. 工艺路线的拟定 (3)
2.4. 加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的确定 (4)
2.5. 切削用量及工时定额的确定 (5)
第 3 章、加工铣槽夹具设计 (15)
3.1. 任务的提出 (15)
3.2. 定位方案及定位装置的设计计算 (15)
3.2.1. 定位方案的确定 (15)
3.2.2. 定位元件及装置设计 (15)
3.2.3. 定位误差的分析计算 (15)
3.3. 对刀或导引元件(装置)设计 (16)
3.4. 夹紧方案及装置的设计计算 (16)
3.4.1. 夹紧方案的确定 (16)
3.4.2. 夹紧力大小的分析计算 (17)
3.4.3. 夹紧机构及装置设计 (17)
3.5. 连接元件及夹具体设计 (17)
3.6. 夹具操作及维护简要说明 (18)
参考文献 (19)
附录I机械加工工艺过程卡片 (20)
附录U机械加工工序卡片 (21)
评语 (22)
第1章、零件的分析
1.1. 零件的功用及结构分析
题目所给的零件是CA6140车床的手柄座。

它位于车床操作机构中，可同时操纵离合器和制动器，即同时控制主轴的开、停、换向和制动。

操作过程如下：当手把控制手柄座向上扳动时，车床内部的拉杆往外移，则齿扇向顺时针方向转动，带动齿条轴往右移动，通过拨叉使滑套向右移，压下羊角形摆块的右角，从而使推拉杆向左移动，于是左离合器接合，主轴正转；同理，当手把控制手柄座向下扳动时，推拉杆右移，右离合器接合，主轴反转。

当手把在中间位置时，推拉杆处于中间位置，左、右离合器均不接合，主轴的传动断开，此时齿条轴上的凸起部分正压在制动器杠杆的下端，制动带被拉紧，使主铀制动。

1.2. 零件的工艺分析
CA6140车床手柄座有多处加工表面，其间有一定位置要求。

分述如下：
1 .以25 H 8为中心的加工表面
这一组的加工表面有25 H 8的孔，以及上下端面，，下端面为45的圆柱端面；孔壁上有距下端面11mm、与25 H 8孔中心轴所在前视面呈30角的螺纹孔，尺寸为M10-7H，另外还有一个尺寸为6H9的键槽，孔与键槽的总宽度为27.3H11。

2.以14 H 7为中心的加工表面
该组的加工表面有14 H 7的螺纹孔（有位置要求），加工时测量深度为
25mm，钻孔深度为28mm。

上孔壁有一个5配铰的锥销通孔，该通孔有位置要求。

3•以10 H 7为中心的加工表面
本组的加工表面有10 H 7的孔（两个），及其两个内端面（对称）,两端面均
有位置要求，端面之间的距离为i4』23mm。

，孔除了有位置要求以外还有平行度的形状公差要求（与25 H 8孔壁之间的平行度公差为0.2 ）
4.以
5.5为中心的加工表面
这组的加工表面有5.5的孔，该孔通至25 H 8上的槽，并有位置要求。

由上面的分析可知，加工时应先加工完一组表面，再以这组加工后的表面为基准加工另外一组。

第2章、手柄座的机械加工工艺规程设计
2.1. 毛坯的选择
零件材料为HT200。

手柄座在使用过程中不经常的变动，它的只起支撑的作用，受到的冲击不是很大，只是在纵向上受到很大的压力。

在加工过程中的精度保证很重要，它对工件的定位有一定的保证作用。

22基准的选择
基面选择是工艺规程设计中的重要工作之一。

基面选择得正确与合理可以使加工质量得到保证，生产率得以提高。

否则，加工工艺过程中会问题百出，更有甚者，还会造成零件的大批报废，是生产无法正常进行。

(1)粗基准的选择
对于零件而言，尽可能选择不加工表面为粗基准。

而对有若干个不加工表面的工件，则应以与加工表面要求相对位置精度较高的不加工表面作粗基准。

根据这个基准选择原则，现选取25 H 8孔的下端面作为粗基准，
利用一组共两块V形块分别支承25 H 8和R13作主要定位面，限制5个自由度，再以一个销钉限制最后1个自由度，达到完全定位，然后进行铣削。

⑵精基准的选择
主要应该考虑基准重合的问题。

当设计基准与工序基准不重合时，应
该进行尺寸换算，这在以后还要专门计算。

2.3. 工艺路线的拟定
制定工艺路线得出发点，应当是使零件的几何形状、尺寸精度及位置精度等技术要求能得到合理的保证，在生产纲领已确定的情况下，可以考虑采用万能性机床配以专用工卡具，并尽量使工序集中来提高生产率。

考虑到先面后孔的加工原则，合理具体加工工艺如下：
表2.1 工艺方案表
24加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的确定
“手柄座”零件材料为铸铁，硬度为HBS65〜87,毛坯的重量约为1Kg, 生产类型为大批量生产，采用砂型铸模。

相关数据参见零件图。

据以上原始资料及加工路线，分别确定各家工表面的机械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下：1•外圆表面延轴线方向长度方向的加工余量及公差（25 H 8端面）。

查《机械制造工艺设计简明手册》（以下称《工艺手册》）表2.2〜2.5 , 取端面长度余量均为2.5 （均为双边加工）
铣削加工余量为：
粗铣1mm
精铣0.2mm
2•内孔
查《工艺手册》表2.2〜2.5，取25 H 8已铸成孔长度余量为3,即铸成孔半径为21mm
工序尺寸加工余量：
钻孔2mm
扩孔0.125mm
3•其他尺寸直接铸造得到
由于本设计规定的零件为大批量生产，应该采用调整加工。

因此在计
算最大、最小加工余量时应按调整法加工方式予以确认。

2.5.切削用量及工时定额的确定
1 •工序I的切削用量及基本工时的确定：铣、半精铣45凸台端面。

⑴铣45凸台端面：
选择铣刀半径为25mm,齿数Z=6 （见《工艺手册》表3.1 -27）
f Z =0.1 mm /Z
d0 =50mm , T =180 m in （《切削手册》表3.7和《切削》表3.8）
V c查=20 m / m in （《切削手册》表3.9）
1000 V c查1000 20
n查- 127.4（ r / m in）
nd0n x50
按机床选取n机=160 r / min
n机d n 二160 50
头际切削速度：V c机25.12( m / min)
1000 1000
工作台每分钟进给量：V f二f z Zn机二0.15 6 160 =144( mm/mi n)
铣床工作台进给量：V f横向工150 mm / min r t45+20
基本工时：t 0.43（m in）
150
⑵半精铣45凸台端面：
加工余量为Z=1mm
切削速度为V c =20m/min
n查=1 2 7 r4 / m i
选用主轴转速为n机=160r/min
工作台进给量：V = f z Z n 机= 0.15 6 160 =144（ mm/mi n）
45 - 20 基本工时：t 0.65（m in）
100
2 .工序U的切削用量及基本工时的确定：钻f扩f粗、精铰 4 25 H 8通孔
⑴钻孑L 23 mm :
选择23 mm高速钢锥柄标准麻花钻（见《工艺手册》表 3.1 - 6）f机=0 . 4 m m /r （《切削手册》表2.7和《工艺手册》表4.2—16）V查=1 5m / m i 6«切削手册》表2.15）硬度200—217
1000V c查1000 15
n查- 208（ r / min）
n D K X23
按机床选取n机=195 r/min （《工艺手册》表4.2—5）
兀Dn机兀疋23疋195
实际切削速度：V c机-------------- =14.08（ m / min）
1000 1000
基本工时：t =■ l1 S 43 8 3 = 0.64（m in）（《工艺手册》表6.2—5）n机f机
195汇0.43
⑵扩孔24 .80 00.084 mm :
选择24 .80 mm咼速钢锥柄扩孔钻（《工艺手册》表3.1 —8）
由《切削手册》表2.10得扩孔钻扩24.80 mm孔时的进给量
f =0.7 ~ 0.8mm /r，并由《工艺手册》表4.2—16取f机二0.72 mm / r，扩
孔钻扩孔时的切削速度V c ="丄〜1V c钻。

<3 2丿
■‘1 O (1 1
V c = -------------- V c 钻 =1 -------------- |汇14 =4.7~7(m / min)
2 2丿 匹2
丿 1000 V c 1000 4.7 ~ 7 n -
60 ~ 89(r/min)
二 D : 24 .8 按机床选取n 机 = 68 r / m in
⑶铰 25 H 8孑L ：
V c = 4 ~ 8m / min ,
由《工艺手册》表4.2— 16得f 机 -1.22 mm/ r ,
n c 二型叫咖
(4 〜8)=51 〜102(r/min) nD 兀汇25
按机床选取n 机 = 68 r / m in ，则:
：＞.:25
68 V 机
5.34( m / m in) 1000 基本工
时： t 」」丄=43
8 3 “65(m in)
n 机 f 机 68 1.22 3.工序川的削用量及基本工时的确定：钻f 粗铰f 精铰 10 H 7孔。

由《切削手册》表 2.15得V 钻=14 m/min ，故:
V c 机 二Dn 机 1000 二 24.8 68
5.29( m / min) 1000
基本工时:
43 8 3 =1.1(m in) 68 0.72
选择 25 mm 高速钢锥柄机用铰刀( 《工艺手册》表3.1- 17),
由《切削手册》表2.24得f =1.0 〜1.5mm / r , ap =0.15 ~ 0.25 mm ,
⑴钻'10孔：
选择9.8mm高速钢锥柄麻花钻(《工艺手册》表3.1—6)
由《切削手册》表2.7和《工艺手册》表4.2—16查得悅=:0.17 mm/r V c查=2 3m / m i 6《切削》表2.15)
1000V c 查1000 23
n查- 747.4( r / m in)
n d0n 9.8
按机床选取n机= 960 r / m in
兀d°n机JT X9.8 9 6 0
V c 机 2 9.54 ( / m in)
1000 1000
—亠十 u I +L 43+4+3
基本工时：t - - 0.31(m in)
n机f机960 ^0.17
⑵粗铰9.96 mm 孔：
选择9.96 mm的高速钢铰刀(《工艺手册》表2.11)
由《切削手册》表2.24和《工艺手册》表4.2—15查得f机=1.3 mm/r V c查=6 m m/ m in
1000 V c查1000 6
门查 = --------------- 191.85( r / m in)
兀d o n x9.96
按机床选取n机=195 r/min
V十土丄空」96.1mm /min)
1000 1000
l l1l243 2 3
基本工时：t - - 0.19(m in)
n机f机195 x-.3
⑶精铰于10 mm孔:
选择-0 mm 的铰刀
f 机=0 . 8m m / r
V c查=6 m m/ m in
1000 V c查1000 6
n查- 191.1( r / min)
nd0兀乂10
按机床选取n机=195 r / min
兀d°n机兀X1 0江1 9 5
V c机一 6.12mm /min)
1000 1000
I h I2 43 2 3
基本工时：t 0.31(m in)
n 机f 机195^0.8
4.工序W的切削用量及基本工时的确定：铣14 00.24 mm的槽。

选用咼速钢粗齿盘状铣刀d0 =125 mm , Z=8
1)、根据《机械制造工艺设计简明手册》表 3.1-27查的：
粗铣a ° = 3八8mm 选定\ = 5m m
30+13
因走刀次数N= -------- =8.6次故走刀次数N为9次，最后一次
5
a e =3mm。

根据零件形状，确定那个走刀长度为37mm。

2)、决定每齿进给量f z，根据铣床的功率为7.5KW，中等刚度。

根据表3.3 (《切削用量简明手册(第3版)》)：
f z =0.12 〜0.20m m / z
现选取 f z = 0.20m m /
3）、决定切削速度V c 和每分钟进给量V f
根据表3.27中的计算公式，也可以直接查表。

根据表 3.9,当 d 0 =125 mm ，Z=8， a p =14mm ， a e = 5m m ， 时，v t =19m/min ，
n t =62r/min ，v ft =104mm /min 。

各修正系数为：k Mv =k Mn =k Mn =0
・69
v c = v t k v =19x 0.69X 0.8m / min=10.5 ml min ；
n =n t k n =62
0.69
0.8 =34 r l mi n ； v f 二 v f t k V =1 0 4 0.6 9
0 .=8
mm l min ；
根据XA6132型铣床说明书，选择n c =37.5 r l min ； v^ =60 因此实际切削速度和每齿进给量为:
二 d 。

n c 3.14 125 37.5
v c = ----------- 14.72
m l min
1000 1000
计算基本工时
L I +y +A
t m0
V f
V f
式中I =37mm ,根据表3.25,入切量及超切量 y r =27mm
…
L l +v +A 37+27
贝U 仁。

二一二 --- = — ——min=1.067min
V f
V f
60
上
v vc f zc
n c Z
60 37.5
8
= 0.2
mm l r ；
f z ：： 0.24mm/z
mm l min ；
总时间：t m= t m0x N=1.067min X9=9.6min
5•工序V的切削用量及基本工时的确定：加工 5.5mm的孔⑴钻 5.5mm 孔:
选择4.8mm的高速钢锥柄麻花钻
f 机=0.10 m m / r
V c查=20 m / m in
1000 V c查1000 20
n查- 1326 (r / min)
查二d0二4.8
按机床选取n机= 1360 r / m in
兀d°n机n x 4.80360
V c机20 .5(m / min)
1000 1000
基本工时：t =雯口= 0.075(m in)
1360 X 0.1
⑵铰 5.5mm 孔:
选择5 .5 mm 的铰刀
f机= 0.6 m m / r
1000 V c查1000 6
n查- 347 .42 (r / min)
兀汉d0n X5.5
按机床选取n机=392 r / m in
兀d o n 机71X5.5x392
V c机 6.77 (m / min)
1000 1000
5.2 -.-3 2
基本工时：t 0.043 min
392 X 0.6
6.工序切的切削用量及基本工时的确定
⑴钻'13 mm 孔：
选择13 mm高速钢锥柄麻花钻（《工艺手册》表3.5 —6）
由《切削手册》表2.7和《工艺手册》表4.2—16查得f机二0.36 mm/r
V c查=1 4m / m i《《切削》表2.15）
1000V c查1000 14
n查343( r / min)
n D 兀疋13
按机床选取n机=272 r / m in
V c机
2
1 1 . 1 m ( /min) 1000 1000
基本工时：t丿 * 上28 - - =0.36(m in)
n机f机272疋0.36
⑵粗铰13.95 mm孑L：
选择13 .95 mm高速钢锥柄机用铰刀（《工艺手册》表3.1 —17）
f =0.5 ~ 1.0mm / r , a p = 0.1 ~ 0.15 mm , V c 4 ~ 8m / min ,
n c 二叫J000 (4~8) =91 〜182(r/min)
nD 兀汉13.95
按机床选取n机=140 r / min （《工艺手册》表42—15）
f 机 =o.8mm /（（《工艺手册》表 4.2— 16）
基本工时： l l . l 2
28 4 3
t
-
- 0.31(m in)
n 机 f 机
140 x 0.81
⑶精铰14 mm 孔:
选择14 mm 高速钢锥柄机用铰刀（《工艺手册》表3.1— 17） 由《切削手册》表2.24查得
f = 0.5 〜1.0mm / r , a p = 0.1 〜0.15 mm , V c 4 ~ 8m / min
n 十叱
J 。

(4~8)
=91 〜182(r/min) JI D n =< 13 .95
f 机=0 . 6 m m /r (《工艺手册》表 42— 16)
按机床选取n 机=140 r / min
nDn 机 兀X 1 4汉1 4 0
f 亦二-n^6.1m( /min)
基本工时：t 」亠^匹丄卫=0.40甸）
n 机 f 机
140 汇 0.62
7.工序毗的切削用量及基本工时的确定： 钻8.5mm 底孔，攻螺纹M10mm ⑴钻
8.5mm 底孔:
选用8.5mm 高速钢锥柄麻花钻（《工艺手册》表3.1— 6）
由《切削手册》表2.7和《工艺手册》表4.2—16查得f 机二0.28 mm/r
V c 查=1 6m / m i 《切削手册》表
2.15)
1000V c 查 1000 16
n 查
600( r / min)
HD n 机
V
c 机：
1000
Ji X13.95 X140
- 1000
= 6.13(r/mi n)
二D 二8.5
按机床选取n机= 545 r / m in
V十虫广8.5 5 4=51 4 5 m( /min)
1000 1000
—亠十 u I +l210+3+3
基本工时：t - - 0.10(m in)
n机f机545 x 0.-8
⑵攻螺纹M10mm：
选择M10mm高速钢机用丝锥
f等于工件螺纹的螺距p，即f =1.25 mm /r
V c机=7 . m /min
1000 V c 1000 7.5
n 查298( r / m in)
_ n D n x 8
按机床选取n机= 272 r / m in
V c机=6 . m /min
基本工时：t J 山匕10 3 3=0.05(m in)
n机f 272 X1.25
第3章、加工铳槽夹具设计
为了提高劳动生产率，保证加工质量，降低劳动强度，需要设计专用的夹具。

我被要求设计第W道工序----铣14X43槽，本夹具将用于X53K 立式铣床。

3.1. 任务的提出
本夹具主要用来铣14m X 43mm勺槽，同时对孔的同轴度及加工精度有一定的要求。

且在钻孔后还要进行拉孔，以保证其精度要求，为了使其误差减小，在工序工序一、工序二、工序三中的加工也得有精度要求。

因此，在本道工序加工时，主要应考虑如何提高生产率、降低劳动强度、提高加工质量。

32定位方案及定位装置的设计计算
3.2.1. 定位方案的确定
工件以①25H8孔及端面和①10H7孔为定位基准；夹紧时，首先由开口垫圈夹紧①25H8孔两端面，再用气缸通过活塞的推力带动浮动压块在手柄座出夹紧。

3.2.2. 定位元件及装置设计
用圆柱定位销和菱形定位销进行完全定位。

3.2.3. 定位误差的分析计算
本工序选用的工件以圆孔在定位销上定位，定位销为水平放置，由于定位副间存在径向间隙，因此必将引起径向基准位移误差。

在重力作用下定位副只存在单边间隙，即工件始终以孔壁与心轴上母线接触，故此时的径向基准位移误差仅存在Z轴方向，且向下。

心Yz =T D +Td =0.016.5 +0.009 =0.0255
2
式中T D――工件圆孔直径公差（mm；
Td ——定位销外圆直径公差（mm。

33对刀或导引元件（装置）设计
对刀装置由对刀块组成用来确定刀具与夹具的相对位置
2讪
45(r13)
由于本道工序是完成铣槽的加工，所以选用直角对刀块。

34夹紧方案及装置的设计计算
3.4.1.夹紧方案的确定
夹紧时，首先由圆柱定位销和菱形定位销定位25H 8孔两端面，再用
X53K型气缸夹紧。

3.4.2. 夹紧力大小的分析计算
铣槽时切削用量计算夹紧力并分析。

刀具：立铣刀 根据《切削手册》表3.28可查得:
其中：C f =30 ， d 0=14mm ， u F = 0.83 ， f z = 0.1 m m / r ， y F = 0.65 ， a e =14 ，
a p = 43 ， x F =1.0 ， Z=3, q F =0.83。

故
0.65 0.83
30汉43汇0.1 汉14 汉3 F f
荷
866.39( N)
14 .
在计算切削时，必须把安全系数考虑在内。

安全系数 K 二心匚心心
其中：K !为基本安全系数1.5 ；
K 2为加工性质系数1.1 ； K 3为刀具钝化系数1.1 ； K 4为断续切削系数
1.1。

所以，F =1.5
1.1 1.1 1.1
866.385 =1729.7( N )
3.4.3. 夹紧机构及装置设计
利用气缸活塞的推力带动浮动压块在手柄座出夹紧。

工作时，由于气缸活塞直接作用，故由汽缸产生的实际夹紧力为:
N 气=1729.7( N )
3.5 .连接元件及夹具体设计
夹具体的设计主要考虑零件的形状及将上述各主要元件联成一个整 体。

轴向力计算公式为F f
C f a p XF
仆
n F f z
e e z
d o qF
36夹具操作及维护简要说明
如前所述，在设计夹具时，为提高生产率，首先想到是怎么样方便的安装和拆卸，本道工序就是采用了快换垫圈的方式。

由于本夹具是对工件进行钻孔，因此在铅直方向受到很大的冲击力，故在其相应的方向上应适当的考虑强度上的要求。

并设法减少夹具的的占地面积，使之很方便的操作和快速的切换工件。

因此，应设法解决上述问题。

目前采取的措施有：一是提高毛坯的精度，使最大切削深度降低，以降低切削力；二是选择精度的心轴，使其定位精确，并使心轴连在夹具体内，这样可以减少纵向倾斜的偏差；三是：加大螺母和开口垫圈的加紧力。

使工作进行时，工作紧凑和保证加工要求夹具体上装有快换钻套，使夹具在一批零件之间能加工不同要求的零件，同时在夹具体上装有一块可翻动的盖模板，这样有利于工件的拆装。

参考文献
[1]赵家齐•机械制造工艺学课程设计指导书.（第2版）.机械工业出版社，
2000年10月。

[2]王先逵.机械制造工艺学.（第2版）•机械工业出版社，2007年8月。

[3]李益民.机械制造工艺设计简明手册.机械工业出版社，1994。

[4]艾兴，肖诗纲.切削用量简明手册.（第3版）.机械工业出版社，1994。

[5]东北重型机械学院.机床夹具设计手册.上海科学技术出版社，1990。