高炉实际实际操作问答

高炉实际操作问答
《冶金之家》网站首席炼铁专家车奎生答疑汇总（在原答案基础上，略有修改。

）一、关于高炉喷煤比确定以及如何提高喷煤比问题：
问题：
如果不富氧，风温1210℃，煤比上限能达到多少？怎么确定？如果富氧率2.5%，风温1210℃，煤比由165kg/t.Fe提高至185kg/t.Fe需要具备什么条件？请车奎生老师回答，谢谢。

回答：
高炉喷煤比的高低不仅仅是只受到风温和富氧率高低的影响，主要影响因素如下：
1、影响喷煤比高低的因素：
喷煤比要达到200kg/t以上，并且确保炉况稳定顺行、燃料比降低或者不升高（燃料比500kg/t），必须具备如下条件：
⑴焦炭质量特别是热强度指标必须保证：
对于大高炉来说，要求焦炭质量为：
冷强度指标M40≥84%、M10≤8%。

热强度指标CRI≤25%、CSR≥66%。

化学成分C≥85%、灰分≤12%、S≤0.60%、挥发分≤1.50%。

中小高炉，可以略微降低对焦炭质量的要求。

⑵入炉品位高，渣量低。

渣量要求≤300kg/t，综合入炉品位每升高1%，焦比降1.5%，产量增2.5%,吨铁渣量减少30公斤,允许多喷煤粉15～20公斤。

⑶风温≥1200℃。

风温是高炉下部热收入的重要来源，约占整个高炉冶炼热量来源的20%。

高风温既是提高炉缸温度和炉缸热储备的主要手段之一，也是喷吹煤粉需要热补偿的主要来源之一，风温水平每升高100℃，可提高风口前理论燃烧温度约80℃。

⑷富氧率≥3.50%。

⑸炼铁厂和高炉车间整体管理和操作管理水平高。

2、中等原燃料条件和中等操作管理水平（全国炼铁高炉约占80%）下，喷煤比与风温和富氧率之间的关系：
⑴风温1050～1150℃不富氧，煤比可达到120～135kg/t；风温1150～1250不富氧，煤比可达到135～145kg/t。

⑵风温1050～1150℃，富氧率每升高1%，约可提高煤比20kg/t，但是富氧率
2.5%以下，喷煤比最好不要超过150kg/t；风温1150～1250，富氧率每升高1%，约可提高煤比25kg/t，但是富氧率2.5%以下，喷煤比最高不要超过165kg/t；否则会导致燃料比或者综合焦比升高，炉况顺行也会受到影响。

⑶风温水平在1050℃～1150℃水平，喷煤比不超过130kg/t；风温水平在950℃～1050℃水平，喷煤比不超过100kg/t；风温水平在900～1000℃水平，喷煤比不超过80kg/t；风温水平低于900℃，原则上不喷煤，即使勉强喷吹，其喷煤比和燃烧率置换比也都会很低，而且必须保持很高的生铁含硅，否则极易导致炉凉。

3、风温1210℃，煤比由165kg/t提高至185kg/t需要具备什么条件？
由于不太清楚你们的原燃料条件，问题不好肯定地回答，只能大致回答如下：⑴为了保持炉况长期稳定顺行和燃料比不升高，建议你们煤比不要轻易由165kg/t提高至185kg/t。

⑵如果非要提高煤比到185kg/t，需要具备什么条件？
①富氧率提高到3%（FO2=（小时富氧量÷60）×0.785×100%/实际风量，估计你们富氧率计算偏高，实际上达不到2.5%）
②综合入炉品位提高1～1.5%。

2011.10.29
二、高炉炉底中心温度持续升高如何处理：
问题：
我们厂420m3高炉，短短几天，炉底中心温度由420度升高到450度，采取加钒钛矿措施效果不明显，被迫加大了钒钛矿的加入数量。

请问车奎生教授，还有其他措施，能减低炉底温度吗？
回答：
文木朋友，你好。

首先更正一下，本人只是一个普通的炼铁高工，教授可不敢当。

1、首先要认真分析一下，导致炉底中心温度在短短几天之内从420度升高到450度，到底是什么原因造成的,才能对症下药，制定具体方案。

（另外要排除炉底中心温度检测热电偶会不会出现问题）
2、要结合你们高炉使用寿命、连续生产时间和冶炼强度高低，以及炉底冷却方式是风冷还是综合水冷，来确定目前的炉底中心温度是否正常。

⑴一般来讲，420m3的小高炉，其炉底碳砖质量和炉缸陶瓷杯质量都很差，而且日常生产中大多都是高压差、高冶强、高富氧、高煤比操作；原燃料条件大都很不理想、很不稳定，导致热制度和造渣制度在非正常范围异常波动；这种情况长期以往，对炉缸砖衬、陶瓷杯和炉底大碳砖侵蚀都很严重。

⑵如果你们高炉已经生产了3~5年，而且又不打算继续生产若干年（估计政策也不允许了），目前炉底中心温度450度只要能够稳定住，也不是什么值得恐慌的事情，据我所知，很多生产年限比较长的380~630m3的无钟中小高炉炉底中
心温度450度左右，甚至于达到550度，照样还在高冶强正常生产，只不过需要采取一些必要的护炉措施来保证安全生产。

3、综合水冷炉底中小高炉炉底中心温度适用范围：
4、炉底中心温度异常升高的护炉措施：
⑴加钒钛矿（或者钛球、钛渣），使铁水含【Ti】达到0.15%~0.25%维持一周左右，炉底中心温度降低50度以下达到正常范围。

⑵适当提高炉缸温度（提高生铁【Si】、铁水物理热、风口前理论燃烧温度），促使TiN、TiC、FexC等高熔点化合物在短时间内沉积到炉底死铁层、增加死铁层的厚度保护炉底大碳砖。

一般生铁【Si】要达到0.60～0.80%，铁水物理热达到1480～1520℃、风口前理论燃烧温度达到2250～2350℃。

⑶适当提高炉渣碱度，目的是在短时间之内加快炉缸碱性堆积的速度，一般炉渣二元碱度达到1.2～1.25倍。

⑷适当降低冶炼强度、严格控制压差低于正常压差10～15kpa，保证炉况顺行和炉缸初始边缘煤气流的稳定。

⑸加大综合水冷炉底的进水量和冷却强度。

⑹采用直径、长度统一的小风口（进风面积取下限，保证低冶强冶炼下的风速和动能。

），并且全部采用直风口，减少炉缸中积存渣铁在斜风口作用下对炉底中心的环流冲击。

2011年10月29日三、关于冷却壁破损和渣皮稳定性问题：
问题：
1、450高炉06年投产，因炉墙侵蚀严重，气流难以控制，2010年10月停炉更换第9和11层冷却壁，一年来出现大量的冷却壁漏水现象，经过确定基本都是第八层冷却壁破损，为什么？
2、炉腰和炉身一层炉墙温度连续大幅度波动，究其原因是什么？在操作上如何处理？请车奎生老师予以解答，谢谢！
回答：
你好，小米朋友。

问题回答如下：
1、450m3高炉根据其冷却方式、耐材质量、炉型设计以及正常生产中冷却强度和冶炼强度的选择与搭配，决定了其寿命一般为6～8年（中间不经过中修，不更换炉壳冷却壁和砖衬；可以定期进行喷涂造衬规整炉型。

），寿命达不到6年的，其原燃料条件和高炉日常操作调剂，特别是煤气流分布和操作炉型肯定存在很多问题；不经过中修连续生产超过8年的450m3高炉，属于非常优秀的。

2、你们高炉开炉投产4年就停炉更换第9和11层冷却壁，说明你们上下部调剂肯定不合理、煤气流分布不合理、装料制度与下部调剂搭配不得当，下部进风面积、风速与鼓风动能，风量、富氧喷煤、顶压与压差搭配肯定不合理。

3、估计你们高炉原燃料条件不理想并且不稳定，操作指导思想上长期追求高产量、高煤比、低焦比，具体操作上必然追求大进风面积、大风量、高富氧、高煤比、高顶压、高压差和强制性抑制边缘煤气流，再加上热制度和造渣制度选择不合理波动大，最终导致炉型不规整、煤气炉分布失常；炉身下部、炉腰、炉腹部位炉衬侵蚀严重，并且炉衬不均匀侵蚀，局部炉墙结厚。

你们高炉投产一年来，出现大量的冷却壁漏水现象，经过确定基本都是第八层冷却壁破损，就是上述原因。

4、采用本人独创的“倒同装热气流冲刷炉墙结厚，中心加焦带锰矿萤石消除炉缸中心堆积，达到规整炉型、活跃炉缸的目的”是目前国内外处理炉型不规整和炉缸中心堆积的最安全、最快速经济的办法。

炉型和炉缸处理好以后，再改变以往不良操作思路和习惯，可以解决你们高炉目前炉况存在的问题。

2011年10月26日四、关于长期休风高炉操作和炉况恢复问题：
问题：
长期休风恢复时操作上应分为几个阶段？
各阶段的炉温、碱度、焦炭负荷、综合负荷、矿批、布料、洗炉料、开风口怎样控制推进？
开风口的时机怎样把握？请车专家予以指导，谢谢！
回答：
你好，小米朋友。

你的上述问题，可参考我的论文《高炉休风后的快速恢复》和论文《堵风口作业下的高炉操作》。

（一）《高炉休风后的快速恢复》
1、正常炉况短时间休风（休风4小时以内）炉况快速恢复：
⑴送风后全风口作业，无须堵风口。

⑵矿批和焦炭负荷不变。

⑶送风后一步将热风压力加到热压60～80kpa并抓紧引煤气。

⑷引煤气后一次将热风压力加到全风压力的80%，炉顶压力按照热风压力的50%控制。

⑸稳定约15分钟后，热压加到全风热压的90%，炉顶压力按照热压的55%控制。

⑹料动后，开始上料并开始喷煤，初始喷吹量按照正常喷吹量的50%控制。

⑺维持90%的平均热风压力料线，料线赶到2.5米左右开始富氧，初始富氧量按照正常富氧量的50%控制；将热风压力加到全风压的95%，炉顶压力按照热风压力的55%控制，喷煤量逐步恢复到正常喷煤量的90%。

⑻料线赶到正常，将热风压力加到正常全风热风压力，喷煤量和富氧量逐步恢复到正常。

2、正常炉况较长时间无计划休风（无计划休风4～12小时）或者长时间计划休风（计划休风12～24小时）炉况快速恢复：
⑴集中堵30%左右的风口，单铁口高炉集中堵无铁口方向，双铁口高炉对称集中堵无铁口中间方向风口；四铁口高炉对称集中堵四个铁口之间中间位置风口。

⑵送风后集中加净焦3～5批。

⑶矿批按照正常矿批70%，采取适当疏松边缘的装料制度（一般多环布料可采取焦、矿整体矩阵同缩2～3°，或者矿石整体矩阵单缩1～2°；单环布料可采取焦、矿角度同缩2～3°，或者矿石角度单缩1～2°的措施。

），焦炭负荷按照正常负荷70%控制。

⑷送风后一步将风加到热压60～80kpa并抓紧引煤气。

⑸引煤气后一次将风量加到平均风量（平均风量=全风量×送风风口数目/全风口数目）的80%，炉顶压力按照热风压力的50%控制。

⑹稳定约15分钟后，加风到平均风量的90%。

⑺料动后开始上料并开始喷煤，初始喷煤量按照正常喷吹量的35～45%控制。

⑻维持90%的平均风量赶料线，料线赶到2.5米左右时，喷煤量按照高于正常燃料比5～10kg/t所需要的喷吹量控制。

⑼将风量加到平均风量的95%后开始富氧，富氧量按照正常的30～50%控制。

⑽料线赶到2.0米以内，将风量加到平均风量的100%，喷煤量恢复到正常燃料比对应的喷煤比，富氧量=全风富氧量×当前风量/全风风量。

⑾料线赶到正常料线，将风量加到平均风量的105～110%，喷煤量恢复到正常燃料比对应的喷煤比，富氧量=全风富氧量×当前风量/全风风量。

⑿赶上正常料线稳定约2小时后，对称捅开2个风口并一步加风到对应的平均风量，按照高于正常燃料比5～10kg/t所需要的喷吹量进行控制，富氧量=全风富氧量×当前风量/全风风量。

⒀按照每出一次铁后对称捅开1～2个风口的速度捅剩余风口，并持续按照保持平均风量的加风速度进行加风，每次加风后均保持高于正常燃料比5～10kg/t 所需要的喷吹量。

⒁捅开所有的风口后，热风压力、炉顶压力恢复正常，然后恢复正常的矿批、负荷、富氧量、喷煤量和布料矩阵。

⒂要求送风后4～12小时将风量加全并恢复正常的矿批、负荷、富氧量、喷煤量和布料矩阵。

3、正常炉况长时间无计划休风（无计划休风12～24小时）或者长期计划休风（计划休风24～48小时）炉况快速恢复：
⑴集中堵40%风口，单铁口高炉集中堵无铁口方向风口；双铁口高炉对称集中堵无铁口方向中间风口；四铁口高炉集中堵四个铁口之间中间位置风口。

⑵送风后中加净焦8～15批。

⑶矿批按照正常矿批60%，装料制度适当疏松边缘（一般多环布料可采取在焦、矿整体矩阵同缩2～3°的前提下，矿石整体矩阵再单缩2～4°的措施；单环布料可采取在焦、矿角度同缩2～3°的前提下，矿石角度再单缩2～4°的措施。

），
焦炭负荷按照正常负荷60%控制。

⑷送风后一步将风加到热压60～80kpa并抓紧引煤气。

⑸引煤气后一次将风量加到平均风量（平均风量=全风量×送风风口数目/全风口数目）的80%，炉顶压力按照热风压力的50%控制。

⑹稳定约15分钟后，加风到平均风量的90%。

⑺料动后开始上料并开始喷煤（如果全焦负荷下达风口，可不喷煤。

），初始喷煤量按照正常喷吹量的30～40%控制。

⑻维持90%的平均风量赶料线，料线赶到2.5米左右时，喷煤量按照高于正常燃料比10～15kg/t所需要的喷吹量控制。

⑼将风量加到平均风量95%后开始富氧，富氧量按照正常富氧量的20～30%控制（正常富氧量=全风富氧量×当前风量/全风风量，不喷煤情况下不要富氧）。

⑽料线赶到2.0米以内，将风量加到平均风量的100%，喷煤量按照高于正常燃料比5～10kg/t所需要的喷吹量控制；富氧量按照正常富氧量的40～50%控制。

⑾料线赶到正常料线，将风量加到平均风量的105～110%，喷煤量恢复到正常燃料比对应的喷煤比，恢复正常富氧量（正常富氧量=全风富氧量×当前风量/全风风量，不喷煤情况下不要富氧。

）
⑿赶上正常料线稳定约2小时后，对称捅开2个风口并一步加风到对应的平均风量，按照正常燃料比所需要的喷吹量进行喷煤，按照正常富氧量控制富氧。

⒀按照每出一次铁后对称捅开1～2个风口的速度捅剩余风口，并持续按照保持平均风量的加风速度进行加风。

⒁捅开所有的风口后，热风压力、炉顶压力恢复正常，然后恢复正常的矿批、负荷、富氧量、喷煤量和布料矩阵。

⒂要求送风后16～24小时将风量加全，并恢复正常的矿批、负荷、富氧量、喷
煤量和布料矩阵。

5、高炉正常炉况长期无计划休风（无计划休风24～48小时）或者计划休风焖炉（计划休风焖炉72～168小时）炉况快速恢复：
⑴集中堵50%风口，单铁口高炉集中堵无铁口方向风口；双铁口高炉对称集中堵无铁口方向中间风口；四铁口高炉集中堵四个铁口之间中间位置风口。

⑵送风后集中加净焦15～25批。

⑶矿批按照正常矿批50%、装料制度采取强烈疏松边缘的小矿角、大负角差单环布料（建议改单环布料，单环布料可采取在焦、矿角度同缩3～5°的前提下，矿石角度再单缩3～5°的措施。

），改全焦冶炼，全焦负荷比正常全焦冶炼负荷低20%左右。

⑷送风后一步将风加到热压60～80kpa并抓紧引煤气。

⑸引煤气后一次将风量加到平均风量（平均风量=全风量×送风风口数目/全风口数目）的80%，炉顶压力按照热风压力的50%控制。

⑹稳定约30分钟后，加风到平均风量的90%。

⑺维持90%的平均风量赶料线，料线赶到2.5米左右时将风量加到平均风量95%。

⑻料线赶到2.0米以内，将风量加到平均风量的100%。

⑼料线赶到正常料线，将风量加到平均风量的105～110%。

⑽赶上正常料线稳定约2小时后，对称捅开2个风口并一步加风到对应的平均风量。

⑾按照每出一次铁后对称捅开1～2个风口的速度捅剩余风口，并持续按照保持平均风量的加风速度进行加风。

⑿捅开所有的风口后，热风压力、炉顶压力恢复正常，然后恢复全焦冶炼正常的矿批和负荷。

⒀全焦冶炼加全风并维持正常的矿批和负荷约2～4小时逐步恢复多环布料矩阵和喷煤负荷。

建议在在正常多环布料矩阵的基础上，采取在焦、矿整体矩阵同缩2～3°的前提下，矿石整体矩阵再单缩2～4°作为初始多环布料矩阵，然后再按照“逐步缩小矿焦负角差、逐步扩大矿焦布料角度”的原则逐步恢复到正常多环布料矩阵；初始喷煤负荷建议按照喷煤比100～120kg/t进行调整。

⒁要求送风后24～48小时将风量加全，并逐步恢复正常的矿批、负荷、布料矩阵、喷煤量、富氧量。

（二）《集中堵风口作业下的高炉操作》
1、前言：
高炉由于原燃料条件变差、炉子大凉、连续崩悬料管道、大低料线、冷却设备大量漏水不能及时发现、连续高炉温高碱度作业、长时间慢风作业等非正常状态持续发展极易导致炉况失常。

经过大量高炉冶炼的实践证明，堵风口作业是快速恢复炉况的最有效手段，因而堵风口作业下的正确操作对于能否快速恢复炉况就显得至关重要，由于堵风口作业属于高炉非正常操作，因而各家钢铁企业在具体操作中非常不一致，差异很大争议也很大，本文尝试对堵风口作业情况下的正确操作，特别是鼓风动能的合理选择进行阐述。

2、失常炉况应如何堵风口？
⑴均匀堵风口，俗称花堵：
这种方法主要用于连续悬料或者管道情况下风量加不上去，但是炉缸工作问题不大的高炉，其优点是不影响炉缸的整体工作，可以在短时间之内将风口逐一捅开；但其缺点也是非常明显的，就是炉况严重失常特别是炉缸严重堆积的
高炉，花堵风口容易造成周围送风风口被非正常滴落的渣铁烧坏，而且既不能活跃整体炉缸，也不可能活跃局部炉缸。

⑵集中堵风口，俗称偏堵：
这种方法主要用于炉况失常较严重，炉缸严重堆积，上下部均存在问题的高炉；其优点是容易在短时间之内活跃送风风口区域的局部炉缸，集中堵风口区域虽然暂时放弃，但由于堵风口区域煤气流微弱，上方无滴落渣铁，可以确保不烧坏堵泥的风口；而集中送风风口区域，由于比较活跃，风口上方渣铁能够正常滴落，也可以确保不烧坏送风风口；本文重点阐述集中堵风口下的高炉操作和合理鼓风动能的选择。

3、集中堵风口在实际中的运用：
⑴炉缸冻结：
一般只选择一个铁口周围两个风口送风，当这两个风口能够正常工作和正常出铁时，再逐步向两侧扩展，适当增加工作风口数目。

⑵炉缸中心堆积，料柱透气透液性差，高炉只能维持低冶炼强度运行：
①单铁口高炉选择铁口周围相连的约总数50%的风口送风，其余风口全部堵上。

②双铁口高炉分别选择2个铁口中间相连的约总数目50%的风口送风（集中堵2堆），其余50%的风口全部堵上。

③四铁口高炉分别选择4个铁口中间相连的约总数目50%的风口送风（集中堵4堆），其余50%的风口全部堵上。

⑶高炉长时间休风（包括无计划长时间休风）：
采用集中堵风口的办法，只是堵风口的时间较短，随着下料和铁口工作正常，按照向两侧扩展的顺序尽快捅开其它风口，炉况可以很快恢复正常，避免反复。

⑷高炉连续悬料：
4、集中堵风口情况下高炉的操作要点：
⑴按照高于堵风口全风热压10～20%左右进行控制：
力求使实际风量高于平均风量5～10%。

堵风口全风热压=正常炉况全风热压×送风风口数目/全部风口数目
堵风口平均风量=正常炉况全风量×送风风口数目/全部风口数目
⑵力争使鼓风动能高于正常鼓风动能30～50%：
其目的是为了利用超大的鼓风动能在短时间之内消除炉缸中心死料柱，确保新开风口产生的部分渣铁能够从炉缸中心的孔洞顺利进入铁口。

⑶为了确保鼓风动能高于正常值，风温尽可能使用高一些、炉顶压力尽可能使用低一些：
为了提高实际风速和鼓风动能，风温尽可能使用高一些、炉顶压力尽可能使用低一些，恢复期间可以按照顶压低于压差10～20kpa控制。

⑷矿石批重和焦炭负荷的选择：
改全焦冶炼，焦炭负荷按照比正常全焦冶炼低10～20%左右进行选择；矿石批重=正常炉况矿批×送风风口数目/全风口数目
⑸装料制度的选择：
①采用适当疏松边缘和确保两道煤气流的装料制度：
重点是减少矿石布料档位，增加焦炭在边缘和中心的布料档位和布料圈数。

例如某高炉正常炉况布料矩阵：C 38（2）36（2）34（2）32（2）30（2）22（1）12（2），O 38（2）36（2）34（2）32（2）30（2）；堵风口情况下布料矩阵：C 38（3）36（3）34（2）32（2）22（1）12（2），O 34（5）32（5）
②采用最强烈发展边缘煤气流的倒同装料制：
其目的是为了在短时间之内快速恢复风量，同时利用高温煤气流对炉墙结厚
进行冲刷。

料制CO↓CO↓，布料角度中小高炉26～32°，大高炉28～38°；矿批（CO↓CO↓为1批料）为正常矿批的75～85%；焦炭负荷为正常炉况全焦冶炼负荷的75～85%；风量控制大于正常平均风量10%左右。

5、热制度和造渣制度的选择：
为了确保渣铁良好的流动性和充足的物理热，生铁含硅0.60～0.80%，铁水物理热1480～1520℃，炉渣碱度R21.00±0.05。

6、捅风口的时机掌握：
⑴加风到热压超过堵风口全风热压5～10%并稳定至少两个小时，压量关系平稳、下料基本正常、送风风口工作正常、铁口出铁正常（渣铁物理热、流动性良好）的前提下，可以考虑捅开距离铁口最近的两个风口（不管是单铁口还是双铁口、四铁口，捅风口都力求按照送风风口均匀排列的原则）。

⑵捅开风口以后一步加风到开风口之前标准风速，或者继续按照超过堵风口全风热压5～堵风口全风热压10%的热压控制风量。

⑶下一步最好稳定一个冶炼周期以后再考虑捅其它风口，如此循环往复直到全风口作业。

⑷每次捅开风口并加风完毕后适当扩大矿批，以保证不低料线为原则。

7、捅开全部风口后的操作：
⑴捅开所有的风口后，热风压力、炉顶压力和料线均恢复正常，然后稳定1～2个小时再恢复正常的矿批、负荷和装料制度。

⑵变喷煤负荷料约2.5小时后开始喷煤，喷煤半个小时后开始富氧，开始喷煤和富氧半个小时后逐步恢复到正常的喷煤量和富氧量。

2011年10月8日
五、关于高炉长期休风如何下休风料以及休风料中熔剂数量的确定：
问题：
计划长期休风怎样下休风料？计划长期休风，请问净焦、负荷、矿批、碱度怎样选择？考虑加锰矿和萤石，用量怎样确定？请车奎生老师回答，谢谢。

回答：
你好，小米朋友。

问题回答如下：
休风时间负荷减轻程度矿批缩小幅度布料矩阵调整
4小时以下不动不动不动
4～8小时 3～5% 10% 焦矿布料角度同缩1～2° 8～12小时 5～10% 15% 矿石布料角度单缩2～4° 12～24小时 10～15% 15～20% 小矿角单环负角差2～4°24～48小时 15～20% 20～25% 小矿角单环负角差4～6° 如考虑带锰矿萤石，锰矿按照铁水含[Mn]0.60～0.80%计算出锰矿每批使用量，（锰在铁水中的收得率按照55%左右计算）萤石使用量按照锰矿使用量的60%即可，锰矿萤石负荷可按照2.0单独补焦炭。

关于锰矿萤石使用量计算的问题，我在以前答疑中回答了很多遍了，可参阅。

2011.9.21 六、关于高炉压差控制问题：
问题：
正常炉况和特殊炉况时怎样合理控制压差？请车专家赐教！
回答：
你好，问题回答如下：
1、压差的高低主要取决于以下几个方面：
⑴原燃料条件：
同样冶炼强度下，原燃料条件好的高炉压差偏低，原燃料条件差的压差偏高；因此原燃料条件好的高炉允许进一步强化和适当提高提高压差操作。

⑵高炉强化程度：
同样原燃料条件下，冶炼强度越高，压差越高，反之亦然。

⑶炉况的顺行程度：
炉况顺行状态好、炉缸工作活跃均匀、两道煤气流分布合理，允许适当高一些的冶炼强度和压差；反之亦然。

⑷高炉操作水平高低：
操作水平高，管理水平高，设备状况好，允许适当高一些的冶炼强度和压差，反之亦然。

⑸炉型是否规整合理：
炉型规整合理、炉墙光滑，有利于边缘煤气流合理分布，煤气流通过的阻力小，允许适当高一些的冶炼强度和压差，反之亦然。

2、压差高低的一般控制范围：
3
200以下20～40 100～120
220～350 30～80 120～135
450～850 115～150 135～150
1080～1800 180～220 150～170
2200以上200～250 160～180 慢风恢复炉况、炉况不顺或者堵风口作业，压差可按照高于顶压10～20Kpa 控制。

2011.9.21 七、再问风口调整问题：。