电镀厂废水处理工艺设计论文

本科毕业论文（设计）
论文题目：某电镀厂废水处理工艺设计
姓名：李豪
学号：103010040129
班级：1001
年级：10级
专业：环境工程
学院：武昌工学院
指导教师：易嘉玲余萃
完成时间：2014年4月
作者声明
本毕业论文（设计）是在导师的指导下由本人独立撰写完成的，没有剽窃、抄袭、造假等违反道德、学术规范和其他侵权行为。

对本论文（设计）的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。

因本毕业论文（设计）引起的法律结果完全由本人承担。

毕业论文（设计）成果归武昌工学院所有。

特此声明
作者专业：环境工程
作者学号：
作者签名：
年月日
某电镀厂废水处理设计工艺
李豪
The wastewater treatment design of a electroplating factory
Li,hao
2014年月日
摘要
我国电镀行业日趋发展，电镀废水作为世界三大污染之一，对于提倡环保的时代来说是需要特别强调的处理项目。

对于发展日益快速的中国来说，也成了首要处理对象。

本文首先描述了我国电镀厂废水的污染现状，对人类产生的危害，以及处理方法。

分析对比各种现阶段各国普遍对电镀废水的处理方法后，结合本设计中的实际情况和处理要求，决定采取碱性氧化法处理含氰废水，通过调节PH处理含铬废水以及重金属废水，对于电泳漆废水和少部分的生活污水则采用生物接触氧化法处理，最后达标过滤消毒后再排入附近的河里。

关键词：含氰废水，含铬废水，重金属废水
Abstract
With the speedy development of the electroplating enterprise in our country, electroplating industry, as one of the biggest pollutions in the world,causes the pollution more and more severely. For the rapidly developing China,the electroplating wastewater also become the primary processing object. This paper first describes the present pollution situation of the elecmtroplating wastewater in China, as well as the harm to humans and methods of treatment.. After analysing and comparing all kinds of methods of the electroplating’s universal treatment, then combined with the actual conditions and processing requirements of a electroplating factory in City, besides, this article also describe how to take the alkaline oxidation method to treat wastewater contained cyanide and how to deal with the wastewater which contains chromium and heavy metal by adjusting the PH . As to the electrophoretic paint wastewater and a small part of domestic sewage, Which adopt the biological contact oxidation method to process,and then the final standard filter sterilized water can discharge into the nearby river.
Key words:containing cyanide wastewater;wastewater containing chromium;heavy metal wastewater.
目录
引论 0
1 电镀废水的处理与设计要求 0
1.1 电镀废水的处理方法 0
1.2 设计依据 (1)
1.3 设计水量，水质，各类条件以及出水标准 (1)
2 工艺设计 (2)
2.1 各类废水的工艺选择及流程图 (2)
2.2 工艺流程说明 (4)
2.3 水中污染物含量变化 (5)
3 电镀废水处理设施工程设计 (6)
3.1 反应调节池1 (6)
3.2调节池2 (9)
3.3 中和池1 (11)
3.4絮凝反应池1 (11)
3.5沉淀池1 (12)
3.6 反应调节池3 (14)
3.7 中和池2 (15)
3.8 絮凝反应池2 (16)
3.9 沉淀池2 (17)
3.10 隔油池 (19)
3.11 调节池4 (20)
3.11.4 配套设备 (21)
3.11.5 调节池水泵扬程计算 (21)
3.12 生物接触氧化池 (21)
3.13 沉淀池3 (24)
3.14 中间水池 (26)
3.15 过滤器 (26)
3.16 PH回调池 (29)
3.17 污泥浓缩池 (30)
3.18 格栅的设计计算 (32)
4 投药量计算 (35)
5 电镀废水处理长工程概预算 (35)
5.1 土建工程概预算 (35)
5.2 配套设施预算 (37)
5.3 废水处理药剂费用 (37)
5.4 废水处理运行电费 (38)
5.5 工程预算总结 (38)
6 社会与环境效益评估 (38)
6.1 社会效益 (38)
6.2 环境效益 (38)
结语 (39)
谢辞 (39)
引论
随着中国的发展，电镀废水污染已经越来越受到关注。

据了解，电镀生产过程主要产生氨氮，磷等多种污染物，其中以重金属为主要污染。

由于我国对环保的重视，电镀废水处理也已经受到重视。

（1）电镀是我国产业中一个重要环节，是科技发展中重要的组成部分，要是没有电镀行业的话，许多产品无法完成生产。

（2）电镀是经济发展中的重要因素，具有极高经济价值。

（3）电镀污染可以防治。

大力发展科技，出台完善的制度，严格控制污染物的排放。

电镀生产过程主要产生含氰废水，含铬废水，含镍废水，重金属废水，以及电泳漆废水等污染。

多有毒，危害较大。

如氰可引起人畜急性中毒，致死，低浓度长期作用也能造成慢性中毒。

镉可使肾脏发生病变，并会引起痛痛病。

六价铬可引起肺癌、肠胃道疾病和贫血，并会在骨、脾和肝脏内蓄积。

其他重金属也产生了很大危害，被人体吸收了会严重危害人体健康，如果没达标排放到河流中，对河流造成重大污染，而且治理困难。

因此，电镀废水必须严格控制，妥善处理。

1 电镀废水的处理与设计要求
1.1 电镀废水的处理方法
1.1 物理方法
电镀废水处理的物理方法一般有：催化微电解处理技术，离子交换法，吸附法，膜分离法和提银机处理法。

物化法是利用离子交换或膜分离或吸附剂等方法去除电镀废水所含的杂质，其在工业上应用广泛，通常与其它方法配合使用。

1.2 化学方法
电镀废水处理的化学方法一般有：中和沉淀法，中和混凝沉淀法，氧化法，还原法，钡盐法，铁氧体法。

化学法是依靠氧化还原反应或中和沉淀反应将有毒
有害的物质分解为无毒无害的物质，或者直接将重金属经沉淀或气浮从废水中除去。

1.3生物法
生物法是电镀废水处理的高新生物技术。

一些微生物代谢产物能使废水中的重金属离子改变价态，同时微生物菌群本身还有较强的生物絮凝、静电吸附作用，能够吸附金属离子，使重金属经固液分离后进入菌泥饼，从而使得废水达标排放或回用。

1.2 设计依据
《电镀废水治理工程技术规范》（HJ2002-2010）；
《三废处理工程技术手册—废水卷》；
《给排水设计手册》第一，三，五册；
《电镀废水治理设计规范》（GBJ136-90）；
《电镀污染物排放标准》（GB21900-2008）；
《中华人民共和国环境保护法》；
《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；
《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；
其它行业标准及相关设计规范。

1.3设计水量，水质，各类条件以及出水标准
1.3.1 废水量
电镀厂的处理废水量按最高日最高时流量，处理规模为1000m3/d。

含铬废水：200 m3/d；
含氰废水：100m3/d；
其它重金属（铜、锌、镍）废水：600m3/d；
电泳漆废水：80 m3/d；
生活污水：20m3/d。

1.3.2 废水水质
Cr6+≤40mg/L；CN-≤40 mg/L；Cu≤20 mg/L；Zn ≤ 40 mg/L；Ni≤10 mg/L。

电泳漆废水：含油脂和悬浮物、COD均约1000mg/L;
生活污水：COD=400mg/L，BOD5=80mg/L
1.3.3 工程地质资料
地势平坦，厂区地平设计标高为3.5m。

1.3.4 电镀厂废水处理系统进水干管数据
电镀厂废水处理系统进水总管管底标高3.26m（相对地面标高±0.00）。

1.3.5 出水水质要求
出水水质执行《电镀行业污染物排放标准》，因此本电镀厂出水水质控制为： Cr6+≤0.3 mg/L；CN-≤0.5 mg/L； Cu≤1.0 mg/L；Zn ≤ 2.0 mg/L；Ni≤1.0 mg/L。

2 工艺设计
2.1 各类废水的工艺选择及流程图
2.1.1 含氰废水的处理
含氰废水必须单独处理，处理前不可以与其他废水混合。

因为CN-≤40mg/L，所以采用碱性氧化法处理。

因为废水处理量较小（100m3/d）水质浓度变化不大，所以采用间歇式一级氧化处理。

产生的污泥应单独处理，减少为废处理量。

工艺流程图见图1
图1
2.1.2 含铬废水的处理
含铬废水也单独处理，将六价铬还原为三价铬，再与其它重金属废水混合处理。

含铬污泥属于危险废物，所以反应后产生的污泥应单独处理，不得与其他水质污泥混合，减少危废的处理量。

工艺流程图见图2
图 2
进水PH 值控制在2.5~3.0.反应时间大约为20~30min ，废水经过还原反应后，加碱（石灰）调节PH 至7~9，使三价铬沉淀，反应时间大于20min ，反应后时间宜为一到一个半小时。

2.1.3重金属废水处理
通过调节PH 使废水中各种重金属生成沉淀。

工艺流程图见图3
东部
西部北部
图 3 2.1.4 生物处理技术
因为电泳漆废水主要含有油脂，悬浮物和COD=1000mg/L ，生活污水COD=400mg/L,BOD=80mg/L ，可以将两种水混合处理。

用生物接触氧化处理，使COD 达标，含有的油脂用隔油池进行除油，部分悬浮物通过后期的活性炭吸附处理净化。

工艺流程图见图4
图 4
2.1.5 总的工艺流程图
总的工艺流程图见图5
图 5
2.2 工艺流程说明
含氰废水通过初级氧化处理后排入反应池1，通过加碱使水中重金属沉淀，因为破氰处理要在碱性条件下，所以处理后的水与重金属污水混合可以起到调节PH的作用。

重金属废水处理后与含铬废水混合的好处有：一是重金属废水沉淀后的pH 较高，可中和含铬废水的酸性；二是含铬废水对重金属处理后残留的部分离子起
稀释和二次混凝沉淀作用。

最后，由于各类废水中COD含量都较大，所以在电泳漆废水与生活污水混合水隔油处理后，将各预处理后的水混合（都排入生物接触氧化池中）进行氧化处理，使水中的COD达标，基本到达二级达标，最后水中的有机颗粒以及悬浮物通过活性炭吸附塔，进一步净化，处理后的水消毒后，达标排放。

特别注意的是：含氰废水的一级氧化处理必须谨慎。

因为重金属废水中含有大量的金属离子，在不含六价铬、氰化物及络合性物质的情况下，采用中和沉淀易使金属离子达标，但一旦有氰化物或络合物混入综合废水中，金属离子就很难达标，因此，清污分流以及含氰废水的预处理非常关键。

2.3 水中污染物含量变化
2.3.1 各工艺水量的确定
根据所给资料，将废水分为四类：含氰废水（W1）、重金属废水(W2)、含铬废水(W3)、电泳漆废水和生活污水混合水(W4)。

含氰废水（W1）主要来自于氰化镀银及预镀铜后的清洗废水。

主要污染因子为：pH、总氰化物、总铜、COD等；
重金属废水（W2）主要来自于酸性镀铜、酸性、活化等后的清洗废水。

主要污染因子为：pH、总铜，总镍，总锌，COD等；
含铬废水(W3) 主要来自于镀铬、钝化、粗化、还原后续清洗等工序废水。

主要污染因子为：pH、Cr6+、总铬等；
电泳漆废水和生活污水混合水（W4）主要来自于除油和碱洗工序的清洗废水，以及生活用水。

主要污染因子为：pH、COD、油脂和悬浮物等。

2.3.2 预计处理过程中污染物削减情况表
表1 预计处理过程中污染物削减情况表 3 电镀废水处理设施工程设计
3.1 反应调节池1
3.1.1 设计参数
池形: 方形 流量3100/Q m d =
停留时间HRT=13h （工业废水水质水量变化相对于生活污水要大得多，所以在调节池的停留时间也就要长得多，一般在8~16h ）。

3.1.2 工艺尺寸
有效容积 1V =Q ⨯HRT=100 ⨯13/24=54.173m 实际容积 V=1.41V =75.83 3m 取 V=80 3m
废水及处理工艺
水量 T/D Ni mg/
l
Cu mg/l Zn mg/l
Cr mg/l
CN mg/l COD mg/l 含氰废水W 1
100
20 40 1000 一级氧化处理池 100
20
0.5
600 重金属废水W 2
600 10
20 40
1000 中和池1（W 1+W 2) 700 1
1 2 0.5 800 沉淀池1 700 1 1
2
0.5
800 含铬废水W 3
200
40
1000 中和池2(W 1+W 2+W 3) 900 1 1
2 0.3
0.5
1200
电泳漆废水+生活污水W4
100
1000 沉淀池3 1000 0.9 0.9 1.9 0.28 0.48 60 过滤器 1000 0.8 0.8 1.8 0.25 0.45 60 排放池
1000 0.8
0.8
1.8
0.25
0.45
60
取池子的有效水深h=2.0m
纵向隔板间隔1.0m
则调节池的平面面积为S=V/h=40 m2
取宽b=5m 则长L=8m
纵向隔板间距为1m，则隔板数为4
取调节池超高为0.3m。

为适应水质变化，设置沉渣斗，共两个，沉渣倾角为45°。

3.1.3 进出口及液位
调节池整体设置在地下，顶部平行于地面，池内污水用泵提升至反应池。

电镀厂运行产生的废水通过工业废水管道流入调节池。

=
D
D——管径（mm）；
Q——设计最大水量（m3）；
V——进水管管内流速（m/s），一般采用0.7~1.0m/s。

设计中v取0.8m/s
=
D
设计中取进水管管径DN50mms，进水口要求在最高液位以上，高度为1200mm。

调节池出水管取DN25mm标准硬氯乙烯管，规格外径Φ×壁厚＝32mm×2.5mm，工作压力为10kg/cm2。

出水管口位于池底，用泵提升至反应池。

调节池最高液位 H
max =
56.25
14063
40
==
V
mm S
调节池结构见图6
图 6 3.1.4 配套设备
提升泵
型号：25QWP8-22-1.1型 流量： Q=3003/m d 扬程：22m 功率： 1.1Kw 数量：二台（一用一备） 3.1.5 调节池水泵扬程计算
调节池水泵扬程为：
H ＝H 差+H 自+h 沿+h 局+h 构 式中H 差——泵吸水池最低水位与最不利点水位差，m ； H 自——最不利点所需的自由水头，m ； h 沿——管线沿程水头损失，m ； h 局——管线局部水头损失，m ； h 构——构筑物水头损失，m 。

废水流量Q ＝100m 3/d ，取管中流速v ＝0.8m/s （一般为0.7~1.2m/s ），则废水管径为：
4Q
D d
π=
14
.38.0360024100
4⨯⨯⨯⨯
＝0.043m
查手册取公称直径DN50mm 标准硬氯乙烯管，规格外径Φ×壁厚＝57mm×2.5mm，工作压力为10kg/cm 2，计算内径为52mm ，查DN50mm 塑料管水力
计算表，流量Q＝4.2 m3/h时，流速为0.45m/s，1000i＝4.82，对于一次提升管
段，废水管线水力最不利长度L＝10m，则管线沿程损失：
H
沿
＝iL＝4.82×10/1000＝0.048m
一次提升最不利段共有90º弯头2个，局部阻力系数0.5，阀门2个，局部阻力系数各取0.5，逆止阀1个，局部阻力系数取7.5，转子流量计1个，局部阻力系数9，泵1台局部阻力系数为1，则管线总局部水力损失为：
H
局
＝ξv2/2g
()()
2
20.520.517.51911 1.45/29.8
=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯⨯
0.28m
=
调节池最低水位与所需提升最高水位差H
差＝5.0m取自由水头H
自
＝2.5m，
则水泵所需扬程为：
H＝H
差+H
自
+h
沿
+h
局 5.0 2.50.0480.287.83
=+++=
根据Q＝4.2m3/h，H＝7.83m选用25QWP8-22-1.1型不锈钢耐腐蚀潜水泵，其性能参数如表3.1.1。

表2 25QWP8-22-1.1不锈钢耐腐蚀潜水泵性能参数
型号
流量
（m3/h）
扬程
（m）
转速
（r/min）
轴功率
（kw）
口径
（mm）
功率（%）
25QWP8
-22-1.1
12.5 22 2825 1.1 25 38．5 3.2调节池2
3.2.1设计参数
池形: 方形流量Q=6003/
m d
停留时间HRT=8h
3.2.2 工艺尺寸
有效容积
1
V=Q ⨯HRT=600 ⨯8/24=200 3m
实际容积 V=1.4
1
V=280 3m
取池子的有效水深h=2.5m
纵向隔板间隔1.6m
则调节池的平面面积为S=V/h=112 2m
取宽b=8m 则长L=14m
纵向隔板间距为1.6m，则隔板数为4
取调节池超高为0.3m。

3.2.3 进出口及液位
调节池整体设置在地下，顶部平行于地面，池内污水用泵提升至反应池。

电镀厂运行产生的废水通过工业废水管道流入调节池。

则
D=
设计中取进水管管径DN150mms，进水口要求在最高液位以上，高度为2500mm。

调节池出水管取DN50mm标准硬氯乙烯管，规格外径Φ×壁厚＝57mm×2.5mm，工作压力为10kg/cm2。

出水管口位于池底，用泵提升至反应池。

泵的扬程计算见水力计算部分。

调节池最高液位H max=
200
1786
112
V
mm S
==
3.2.4 配套设备
提升泵
型号：25QWP8-22-1.1型流量： Q=3003/
m d
扬程：22m 功率： 1.1Kw
数量：三台（两用一备）
3.2.5 调节池水泵扬程计算
因为废水流量Q=6003/
m d，取废水中流速v=1.0m/s。

参照公式3.0，则D=0.094mm。

查手册取公称直径DN100mm标准硬氯乙烯管，规格外径Φ×壁厚＝108mm×2.5mm，工作压力为10kg/cm2，计算内径为103mm，查DN100mm塑料管水力计算表，流量Q＝25m3/h时，流速为0.84m/s，1000i＝7.1，对于一次提升管段，废水管线水力最不利长度L＝10m，则管线沿程损失为：
=7.110/10000.071H iL m =⨯=沿
一次提升（从调节池用泵提升至中和池，中和池至中间水池重力自流）最不利段共有90º弯头2个，局部阻力系数0.5，阀门2个，局部阻力系数各取0.5，逆止阀1个，局部阻力系数取7.5，转子流量计1个，局部阻力系数9，泵1台局部阻力系数为1，则管线总局部水力损失为：
H 局＝ξv 2/2g ＝（2×0.5+2×0.5+1×7.5+1×9+1×1）×0.842/（2×9.8） ＝0.972m
调节池最低水位与所需提升最高水位差H 差＝5.0m 取自由水头H 自＝2.5m ，则水泵所需扬程为：
H ＝H 差+H 自+h 沿+h 局＝8.54m
根据Q ＝25m 3/h ，H ＝8.54m 选用25QWP8-22-1.1型不锈钢耐腐蚀潜水泵两台同时做功。

3.3 中和池 1
3.3.1 设计参数
池形: 方形 流量Q=9003/m d （泵组合的最大流量） 停留时间HRT=3.4h 3.3.2 工艺尺寸
有效容积 V=Q ⨯HRT=900 ⨯3.4/24=127.5 3m 取V=130 3m
取池子的有效水深h=2.0m
则中和池的平面面积为S=V/h=65 2m 取宽b=5m 则长L=13m 取中和池超高为0.3m 。

3.4絮凝反应池1
3.4.1 设计参数
池形: 方形 流量Q=9003/m d 停留时间HRT=20min
3.4.2 工艺尺寸
有效容积 V =Q ⨯HRT=390020
=12.52460
⨯m 取V=14m 3
取池子的有效水深h=1.0m
则絮凝池的平面面积为S=V/h=142m 取宽b=3m 则长L=5m 取池子超高为0.3m 。

3.5沉淀池1
3.5.1 参数选取
水力表面负荷：q=43m /(2m ·h) 斜板长度：L=1.0m 斜板净距：d=80mm 斜板厚：b=5mm
各参数都按照规范选取，特别说明：斜板沉淀池的水力负荷相对于普通的沉淀池的水力负荷高，通常按照普通沉淀池的2倍选取，即3~53m /(2m ·h)。

3.5.2 工艺尺寸
1）池表面积A
2900
10.30.91240.9114
Q
A m nq
=
=
=⨯⨯⨯ n------池数，取1
2）池长a
3.21a m 取a=3.0m
核算：
900
4.580.910.911924
Q
q n A
=
=
=⨯⨯⨯⨯⨯
()()2
360
0.80.876025.05min 30min
4
h
h T q
+⨯+⨯=
=
=<满足条件3~53m /(2m ·h) 3)斜板个数m
3
11340.0050.08
a m a b
=
-=
-=++
4)斜板区高度3h
031600.87h L Sin Sin m θ=⨯=⨯=
5）取斜板上部清水区高度2h =0.8m 取水面超高1h =0.3m
取斜板下端与排泥斗之间的缓冲层高度4h =1.0m
设三个污泥斗，污泥斗斗底为正方形，泥斗底边长为1a =0.3m ，，泥斗倾角为β=60，上底边长b=1.0m ，所以泥斗高5h 为：
0015()(1.00.3)60600.6122
b a h tg tg m
--===
污泥斗容积V ：
5123
n h S S V ⎡⎤
⨯⨯+
+⎢⎥⎣⎦
=
3
30.6110.090.853
m ⎡⎤⨯⨯++⎣⎦=
=
6）沉淀区总高度H
12345H h h h h h =++++=0.3+0.8+0.87+1.0+0.61=3.58m 池内停留时间
3.6 反应调节池3
3.6.1 设计参数
池形: 方形流量Q=2003/
m d
停留时间HRT=9.5h
3.6.2 工艺尺寸
有效容积
1
V=Q⨯HRT=2009⨯.5/24=79.173m
实际容积 V=1.4
1
V=110.833m
取V=1103m
取池子的有效水深h=2.5m
纵向隔板间隔1.1m
则调节池的平面面积为S=V/h=442m
取宽b=5.5m 则长L=8.0m
纵向隔板间距为1.1m，则隔板数为4
取调节池超高为0.3m。

3.6.3 进出口及液位
调节池整体设置在地下，顶部平行于地面，池内污水用泵提升至反应池。

电镀厂运行产生的废水通过工业废水管道流入调节池。

则
设计中取进水管管径DN50mms，进水口要求在最高液位以上，高度为2500mm。

调节池出水管取DN50mm标准硬氯乙烯管，规格外径Φ×壁厚＝57mm×2.5mm，工作压力为10kg/cm2。

出水管口位于池底，用泵提升至反应池。

泵的扬程计算见水力计算部分。

调节池最高液位 H
max =
79.17
1799
44
V
mm S
==
D=
3.6.4 提升泵
型号：25QWP8-22-1.1型 流量： Q=3003/m d 扬程：22m 功率： 1.1Kw 数量：二台（一用一备） 3.6.5 调节池水泵扬程计算
因为废水流量Q=2003/m d ，取废水中流速v=0.8m/s 。

则D=49mm 。

查手册取公称直径DN50mm 标准硬氯乙烯管，规格外径Φ×壁厚＝57mm×2.5mm，工作压力为10kg/cm 2，计算内径为52mm ，查DN50mm 塑料管水力计算表，流量Q ＝8.33m 3
/h 时，流速为0.87m/s ，1000i ＝15.29，对于一次提升管段，废水管线水力最不利长度L ＝10m ，则管线沿程损失为[10]：
=15.2910/10000.135H iL m =⨯=沿
一次提升（从调节池用泵提升至反应池，反应池至中间水池重力自流）最不利段共有90º弯头2个，局部阻力系数0.5，阀门2个，局部阻力系数各取0.5，逆止阀1个，局部阻力系数取7.5，转子流量计1个，局部阻力系数9，泵1台局部阻力系数为1，则管线总局部水力损失为：
H 局＝ξv 2/2g ＝（2×0.5+2×0.5+1×7.5+1×9+1×1）×0.872/（2×9.8） ＝1.043m
调节池最低水位与所需提升最高水位差H 差＝4.5m 取自由水头H 自＝2.5m ，则水泵所需扬程为：
H ＝H 差+H 自+h 沿+h 局 ＝8.196m
根据Q ＝8.33m 3/h ，H ＝8.196m 选用25QWP8-22-1.1型不锈钢耐腐蚀潜水泵。

3.7 中和池2
3.7.1 设计参数
池形: 方形 流量Q=12003/m d （按组合流量） 停留时间HRT=3.4h
3.7.2 工艺尺寸
有效容积 V=Q ⨯HRT=1200⨯9.5/24=1703m 取池子的有效水深h=1.7m
则中和池的平面面积为S=V/h=1002m 取宽b=8m 则长L=12.5m 取中和池超高为0.3m 。

3.7.3 进出口及液位
参照公式1.0，则
D =
设计中取进水管管径DN150mms ，进水口要求在最高液位以上，高度为2500mm 。

中和池出水管取DN100mm 标准硬氯乙烯管，规格外径Φ×壁厚＝108mm×2.5mm ，工作压力为10kg/cm 2。

中和池最高液位 H max =
1701700100
V mm S == 3.8 絮凝反应池2
3.8.1 设计参数
池形: 方形 流量Q=12003/m d （按组合流量） 停留时间HRT=20min 3.8.2 工艺尺寸
有效容积 V=Q ⨯HRT=3120020=16.672460
m ⨯ 取V=183m
取池子的有效水深h=1.2m
则絮凝池的平面面积为S=V/h=152m
取宽b=3m 则长L=5m 取絮凝池超高为0.3m 。

3.8.3 进出口及液位
参照公式1.0，则
D =
设计中取进水管管径DN150mms ，进水口要求在最高液位以上，高度为2500mm 。

絮凝池出水管取DN100mm 标准硬氯乙烯管，规格外径Φ×壁厚＝108mm×2.5mm ，工作压力为10kg/cm 2。

絮凝池最高液位 H max =
16.6783320
V mm S == 3.9 沉淀池2
3.9.1 参数选取
水力表面负荷：q=43m /(2m ·h) 斜板长度：L=1.0m 斜板净距：d=80mm 斜板厚：b=5mm 3.9.2 工艺尺寸
1）池表面积A
21200
13.740.91240.9114
Q
A m nq
=
=
=⨯⨯⨯ n------池数，取1.
2）池长a
3.71m a 取a=
4.0m
核算：
()()2
360
0.80.876025.05min 30min
4
h h T
q
+⨯+⨯=
==<1200
3.430.910.9111624
Q
q n A
=
=
=⨯⨯⨯⨯⨯
满足条件3~53m /(2m ·h) 3)斜板个数m
4
11460.0050.08
a
m a b =-=-=++
4)斜板区高度3h
3
1600.87h
L Sin Sin m θ=⨯=⨯= 5）取斜板上部清水区高度2h =0.8m
取水面超高1h =0.3m
取斜板下端与排泥斗之间的缓冲层高度4h =1.0m
设4个污泥斗，污泥斗斗底为正方形，泥斗底边长为1a =0.3m ，，泥斗倾角为β=60，上底边长b=1.0m ，所以泥斗高5h 为：
0015()(1.00.3)60600.6122
b a h tg tg m --===
污泥斗容积V ：
5123
n h S S V ⎡⎤⨯⨯++⎣⎦
=
3
40.6110.09 1.133
m ⎡⎤⨯⨯++⎣⎦==
6）沉淀区总高度H
12345H h h h h h =++++=0.3+0.8+0.87+1.0+0.61=3.58m 池内停留时间：
3.10.1 设计参数
设计流量：1.4⨯1003/m d =1.62L/s 其它参数参照表3.10.1
表3.10.1：隔油池计算参数
设计流量 （L
/s ）
有效容积
（3
m ）
池外边
长（mm ） 池外边
长（mm ） 池外边高（mm ）
进池管管底埋深（mm ） 出池管管底
埋深（mm ）
型号
1 0.9 1860 1360 1800~2550 850~1600 950~1700 GG-1
1.6
1.5 2360 1360
1950~2700 850~1600
950~1700 GG-2
3.2
3 2900
1400 2400~3150 850~1600 950~1700 GG-3
4.8 4.5
3400 1400
2700~3450 850~1600 950~1700 GG-4
设计举例：确定最大设计秒流量，假设为35/m h ，选行为： 最大设计秒流量为：51000/3600 1.39/L s ⨯=，则选择GG-2。

根据表格设计隔油池
有效容积：1.5 m 3 池外边长：2360mm 池外边宽：1360mm 池外边高：2000mm 进池管管底埋深：1200mm 出池管管底埋深：1200mm 型号：GG-2
3.11.1 设计参数
池形: 方形流量Q=1003/
m d
停留时间HRT=7.5h
3.11.2 工艺尺寸
有效容积
1
V=Q⨯HRT=100⨯7.5/24=31.253m
实际容积 V=1.4
1
V=43.753m
取V=443m
取池子的有效水深h=1.1m
纵向隔板间隔1.0m
则调节池的平面面积为S=V/h=402m
取宽b=5m 则长L=8.0m
纵向隔板间距为1.0m，则隔板数为4
取调节池超高为0.3m。

3.11.3 进出口及液位
调节池整体设置在地下，顶部平行于地面，池内污水用泵提升至反应池。

电镀厂运行产生的废水通过工业废水管道流入调节池。

参照公式1.0，则
D=
设计中取进水管管径DN50mms，进水口要求在最高液位以上，高度为1100mm。

调节池出水管取DN50mm标准硬氯乙烯管，规格外径Φ×壁厚＝57mm×2.5mm，工作压力为10kg/cm2。

出水管口位于池底，用泵提升至反应池。

泵的扬程计算见水力计算部分。

调节池最高液位H max=
31.25
781
40
V
mm S
==
3.11.4 配套设备
提升泵
型号： 25QWP8-22-1.1型 流量： Q=3003/m d 扬程：22m 功率： 1.1Kw 数量：二台（一用一备）
3.11.5 调节池水泵扬程计算
因为废水流量Q=2003/m d ，取废水中流速v=0.8m/s 。

则D=43mm 。

查手册取公称直径DN50mm 标准硬氯乙烯管，规格外径Φ×壁厚＝57mm×2.5mm，工作压力为10kg/cm 2，计算内径为52mm ，查DN50mm 塑料管水力计算表，流量Q ＝4.17m 3/h 时，流速为0.44m/s ，1000i ＝4.47，对于一次提升管段，废水管线水力最不利长度L ＝10m ，则管线沿程损失为：
= 4.4710/10000.045H iL m =⨯=沿
一次提升（从调节池用泵提升至中和池，中和池至中间水池重力自流）最不利段共有90º弯头2个，局部阻力系数0.5，阀门2个，局部阻力系数各取0.5，逆止阀1个，局部阻力系数取7.5，转子流量计1个，局部阻力系数9，泵1台局部阻力系数为1，则管线总局部水力损失为：
H 局＝ξv 2/2g ＝（2×0.5+2×0.5+1×7.5+1×9+1×1）×0.442/（2×9.8） ＝0.267m
调节池最低水位与所需提升最高水位差H 差＝3.0m 取自由水头H 自＝2.5m ，则水泵所需扬程为：
H ＝H 差+H 自+h 沿+h 局 ＝5.812m
根据Q ＝4.17m 3/h ，H ＝5.812m 选用25QWP8-22-1.1型不锈钢耐腐蚀性潜水泵。

3.12 生物接触氧化池
3.12.1 设计参数
进水COD 浓度La =1000mg/L （300）
出水COD 浓度Le =150mg/L （120）
取生物接触氧化池的COD 容积负荷M 为1.5kgCOD/(3m ·d)
3.12.2 生物接触氧化池填料容积
()3e 310001501500
(-8501.51000/()
a L L Q
W m M
kgCOD m d -⨯⨯=
=
=⨯）
式中W ——填料的总有效容积，3m ； Q ——日平均污水量，3m ； La ——进水COD 浓度，mg/L ； Le ——出水COD 浓度，mg/L ；
M ——COD 容积负荷率，kgCOD/(3m ·d)。

3.12.3 生物接触氧化池总面积
2850
340m 2.5
W A H =
== 式中：A ——接触氧化池总面积，2m ； H ——填料层高度，m ，取2.5m 。

3.12.4 设计计算
设一座接触氧化池，分5格； 每格接触氧化池面积f=A/5=682
m ； 每格池的尺寸：L ×B=10×6.8=682m ；
每格接触氧化池在其端部与邻接触氧化池的隔墙上设1m ×1m 的溢流孔洞。

3.12.5 污水与填料接触时间
nfH
568 2.524
t=
13.61500
h Q
⨯⨯⨯=
=
式中t ——污水在填料层内的接触时间，h 。

3.12.6 接触氧化池总高度
()012341H H h h m h h =+++-+
=2.5+0.5+0.5+(1-1)×0.2+0.5=4.0m
式中0H ——接触氧化池的总高度，m ；
H ——填料层高度，m ，取2.5m ；
1h ——池体超高，m ，取0.5m ；
2h ——填料上部的稳定水层深，m ，取0.5m ；
3h ——填料层间隙高度，m ，取0.2m ；
m ——填料层数，取为1层； 4h ——配水区高度，m ，取0.5m 。

生物接触氧化池选用组合纤维填料。

其主要技术参数见表3.12.1。

表3.12.1
型号
塑料环片直径 （mm ）
填料直径 （mm ） 单片间距 （mm ）
理论比表面积 （23/m m ）
ZV-150-80
75
150
80
2000
3.12.7 生物接触氧化池需气量计算
3=20150030000/O Q D Q m d *=⨯=气
式中：Q 气——需气量，3/m d
O D ——13m 污水需气量，33/m m ，一般为15～2033/m m 。

本式子
取2033/m m
Q ——污水日平均流量，3/m d ，这里取泵最大组合流量 生物接触氧化池曝气强度校核
()()
332
3
2230000/441.2/18.4/68Q m d m m d m
m h
A m
===气
340
0.5
满足《生物接触氧化法设计规程》设计要求范围的【10~20()
32/m m h 】 综合以上计算，生物接触氧化池的需气量Q 气=330000/m d ，加上15%的工程预算
()31+15%=30000115%=34500/S Q Q m d =⨯气
3.12.8 空气管道计算
在每单个生物接触氧化池的物料层底部都设置两根干管，干管距离设为2m ，每隔3米设置一根竖管，每根干管上有3根竖管，共计30根竖管，没根竖管的最大供气量为：
33345000/11500/30
m d
m d =
曝气池平面面积S S=340m 2
每个微孔曝气器服务面积按0.5m 2计，则所需微孔曝气器的数量为
=6800个 每个微孔曝气器的配气量为：
33345000/50.72/6800
=m d
m d 3.13 沉淀池3
3.13.1 参数选取
水力表面负荷：q=43m /（2m ·h ） 斜板长度：L=1.0m 斜板净距：d=80mm 斜板厚：b=5mm 3.13.2 工艺尺寸
(1)池表面积A
21500
17.170.91240.9114
Q
A m nq
=
=
=⨯⨯⨯
n------池数，取1。

2）池长
a
4.14m a 取a=4.0m
核算：
1500
4.290.910.9111624
Q
q n A
=
=
=⨯⨯⨯⨯⨯
满足条件3~53m /(2m h) 3)斜板个数m
4
11460.0050.08
a m a b
=
-=
-=++
4)斜板区高度3h
031600.87h L Sin Sin m θ=⨯=⨯=
5）取斜板上部清水区高度2h =0.8m 取水面超高1h =0.3m
取斜板下端与排泥斗之间的缓冲层高度4h =1.0m
设4个污泥斗，污泥斗斗底为正方形，泥斗底边长为1a =0.3m ，，泥斗倾角为β=60，上底边长b=1.0m ，所以泥斗高5h 为：
0015()(1.00.3)60600.6122
b a h tg tg m --===
污泥斗容积V ：
5123
n h S S V ⎡⎤⨯⨯++⎣⎦
=
3
40.6110.09 1.133
m ⎡⎤⨯⨯++⎣⎦==
6) 沉淀区总高度H
12345H h h h h h =++++=0.3+0.8+0.87+1.0+0.61=3.58m 池内停留时间()()2
360
0.80.876025.05min 30min 4
h h T
q
+⨯+⨯=
=
=<
3.14 中间水池
其作用为沉淀池出水储池，同时用作过滤器水泵集水池。

有效容积取1h 废水流量。

3.14.1 工艺尺寸
有效容积 V ＝1×1500/24＝62.5m 3 有效水深 1.25m
净尺寸 L×B×H＝10m ×5m×1.25m 最高液位 H max =
62.5125050
V mm S == 取超高为0.55m 3.14.2 进出水口设置
进水口位于最高液位以上，取离中间水池底部1600mm 处。

出水口位于池底接耐腐蚀泵通入砂滤器。

3.14.3 配套设备
提升泵
型号： FS40—32—125(102)型 流量： Q=3003/m d 扬程：20m 功率： 1.5Kw 数量：二台（一用一备）
3.15 过滤器
去除沉淀单元未能有效去除的微小絮体，进一步降低处理废水重金属离子浓度，保证达标排放或回用要求。

一般可采用PE 微孔管过滤、重力式过滤或压力
式过滤。

选用过滤器，石英砂单层滤料。

3.15.1过滤器滤料特性参数
见表3.15.1
表3.15.1过滤器的特性参数
序号类
别
品种
粒径
（mm）
不均匀
系数
（K80）
滤层
厚度
（mm）
适应
滤速
（m/
h）
反冲洗强
度
（L/m2·s）
反冲
膨胀
率
（％）
备注
1 砂过
滤
石英
砂
0.5~1.2 ≤2
700~100
8~10 12~15 30~50
适用于进水浊
度相当于沉淀
池出水浊度的
场合分图
2 砂过
滤
石英
砂
0.3~0.8 —700 8~10 8~12 50~60
适用于进水浊
度接近饮用水
浊度的场合
3 双层
滤料
无烟
煤
0.8~1.8 ＜2 300~400
6~8 13~16
50~60 —
3 双层
滤料
石英
砂
0.5~1.2 ＜2 400 40~50 —
5 双层
滤料
无烟
煤
0.65~0.8 —460 6~8 13~16 50~60 —
6
双层
滤料
石英
砂
0.45~0.6 —230 ——40~50 —3.15.2 设计参数
依据上表结合设计情况可得：
滤层厚度h 1.0m
粒径 1.0mm。