桥梁墩台脚手架施工专项方案.

新建沪昆铁路长沙至昆明客运专线玉屏至昆明段CKGZTJ-12标段 桥梁墩台脚手架专项施工方
案
中铁二十二局集团有限公司沪昆客专贵州段工程指挥部第二项目部
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目 录
一、总则 (1)
二、工程概况 (1)
三、脚手架方案选择 (2)
四、脚手架材料选择 (2)
五、脚手架计算书 (3)
六、施工流程及方案 (11)
1、工艺流程 (11)
2、施工方案 (11)
七、脚手架的检查与验收 (14)
八、脚手架安全技术措施 (14)
九、脚手架拆除安全技术措施 (16)
十、应急预案 (17)
桥梁墩台脚手架安全专项方案
一、总则
1、编制目的
我项目部本着“以人为本、安全第一，预防为主”的原则，为保证桥梁墩台身正常施工和最大程度的减少高空坠落、物体打击等事故造成的人员伤亡和财产损失，特编制《墩台脚手架施工安全专项方案》。

2、编制依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
《钢结构设计规范》
三角田中桥、张官屯特大桥、张官屯大桥、麦平庄大桥、坪蒿地特大桥设计图纸。

3、编制范围
本方案适用于中铁二十二局集团有限公司沪昆客专贵州段工程指挥部第二项目部管段内三角田中桥、张官屯特大桥、张官屯大桥、麦平庄大桥、坪蒿地特大桥的所有墩、台身脚手架施工。

二、工程概况
中铁二十二局集团有限公司沪昆客专贵州段工程指挥部第二项目部管段施工起讫里程为DK934+092～DK949+140，线路长度15.048km。

其中桥梁5座，全长1.924Km，占线路长度的13%；其中特大桥2座（张官屯特大桥和坪蒿地特大桥），大桥2座（张官屯大桥和麦平庄大桥），中桥1座（三角田中桥）。

三角田中桥中心里程DK936+849，全长45.216m，孔跨样式为1×32m；张官屯特大桥中心里程DK943+815，全长666.57m，孔跨样式为2×32+（40+64+40）m连续梁+7×32+2×24+5×32m，墩身高度5.5m～24m，
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张官屯大桥中心里程DK944+708，全长345.57m，孔跨样式为1×24+4×32+（40+64+40）连续梁+1×32m，墩身高度5m～24m，麦平庄大桥中心里程为DK945+525，全长176.8m，孔跨样式为5×32m，墩身高度8m～10.5m，坪蒿地特大桥中心里程DK946+674，全长690.4m，孔跨样式为1×24+20×32m，墩身高度5m～40m。

桥台均为矩形空心桥台，桥墩有圆端型实体墩和空心墩，墩身线形为直墩和变截面墩。

三、脚手架方案选择
我项目部考虑到施工质量和安全等要素，在选择方案时，综合考虑以下几点：
1、架体的结构设计，做到结构安全可靠，造价经济合理。

2、在规定的条件下和使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3、选用材料时，做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、结构选型时，做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。

5、结合项目的实际情况，综合考虑以往的施工经验，确定脚手架方案为钢管落地式脚手架。

四、脚手架材料选择
1．钢管落地脚手架选用外径48.3mm，壁厚3.6mm的钢管，表面要平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。

2．其他扣件、跳板和安全网等材料应符合相应的行业标准和标准化施工要求。

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五、脚手架计算书
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》
（GB50017-2003）等编制。

1、参数信息
（1）脚手架参数
搭设尺寸为：立杆的横距为1m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m.；
内排架距模板边缘长度为15cm；
采用的钢管类型为φ48.3×3.6；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；
（2）活荷载参数
施工均布活荷载标准值：3.000KN/m2；脚手架用途：结构脚手架；
同时施工层数：1层；
（3）风荷载参数
本项目桥梁工程均处于盘县，风力较小，基本取风压0.3KN/m2；
风荷载高度变化系数μz为0.62，风荷载体型系数μs为1.13；
脚手架计算中考虑风荷载作用；
（4）静荷载参数
脚手板自重标准值（KN/m2）：0.350；
安全设施与安全网（KN/m2）：0.01；
脚手板类别：木板脚手板；
每米脚手架钢管自重标准值（KN/m）：0.0389；
脚手板铺设层数：1层；
（5）地基参数
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地基类型：粉质黏土；地基承载力标准值：150Kpa ；
立杆基础底面积（m2）：0.3；地基承载力调整系数：1.00。

2、设计计算
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第5.1.1条规定，可只进行下列设计计算：纵向、横向水平杆等受力构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算；立杆的稳定性计算；连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算（不涉及到）；立杆地基承载力计算。

（1）、小横杆的计算
根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。

小横杆自重，脚手板自重作为恒载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

① 荷载值计算
小横杆的自重简化为均布荷载：q 1=0.0389KN/m ；
脚手板的自重简化为均布荷载：q 2=0.35×0.75=0.263 KN/m ；
活荷载标准值：P=3 ×1×0.75=2.25KN ；
最不利位置部荷载如下图：
小横杆力学简图
② 受力验算
小横杆净跨径为1m ，总长为1.3m ；
均布荷载最大弯矩（跨中）计算公式如下：
M qmax =( q 1+ q 2)l 2/8
M qmax =（0.0389+0.263）×12/8=0.038KN.m ；
集中荷载最大弯矩（跨中）计算公式如下：
M pmax =pl/4
M pmax =2.25×1/4=0.563 KN.m ；
根据JGJ130-2011第（5.2.1）,（5.2.2）公式
最大应力计算值σ=M/W=（1.2×0.038+1.4×0.563）KN.m /5.26
cm3=151.29N/mm2;
小横杆的最大弯矩应力σ=151.29N/mm2，小于小横杆的抗压强度设计值
f=205 N/mm2，满足σ=M/W≤f要求。

③挠度验算
最大挠度考虑为小横杆和脚手板自重均布荷载与活载的设计值最不利分配的挠度和；
均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：
V qmax=5ql4/384EI
V qmax=5×(0.0389+0.263) ×10004/(384×2.06×105×107800)=0.169mm
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：
V pmax=3.024Pl3/48EI
V pmax=3.024 ×2263×10003/(48×2.06×105×107800)=6.114mm；
最大挠度和V= V qmax+ V pmax=0.169+6.114=6.283mm；
小横杆的最大容许挠度计算值为[V]=1000/150=6.667mm，规范规定值为10mm,6.283小于6.667，所以，满足JGJ130-2011第（5.2.3）要求。

（2）、大横杆的计算
根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。

将大横杆跨中上面的小横杆传递荷载作为集中荷载（活载），主节点处小横杆直接扣在立杆上，不在传递到大横杆上，大横杆自重作为均布荷载（恒载）计算大横杆的最大弯矩和变形。

①荷载值计算
大横杆的自重标准值：q1=0.0389KN/m；
活荷载产生集中荷载值：P=（1.3×0.0389+0.263）/2+2.25=2.41 KN；
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大横杆设计荷载组合简图
②受力验算
用连续梁弯矩计算软件计算得出活荷载作用力下及自重（恒载）作用下大横杆支点最大负弯矩和跨中最大正弯矩分别为：
活载M max支=-0.466 KN.m M max中=0.47 KN.m
恒载M max支=-0.466 KN.m M max中=0.003 KN.m
支座最大弯矩为M1max=-0.466-0.466=-0.472 KN.m
跨中最大弯矩为M2max=0.47+0.003=0.473 KN.m
注：弯矩以杆件下侧受拉为正。

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
根据JGJ130-2011第（5.2.1）,（5.2.2）公式
σ=M/W=（1.2×0.003+1.4×0.47）KN.m /5.08 cm3=130.236 N/mm2;
大横杆的最大弯曲应力为σ=130.236 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2，满足σ=M/W≤f要求。

③挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：
V max=0.677ql4/100EI+0.990pl4/100EI
其中：静荷载标准值：q=0.0389 KN/m;
活荷载标准值：p=3×1=3 KN/m;
最大挠度计算值为：
V=0.677 ×0.0389×15004/(100×2.06×105×107800)+0.99×3×15004/（100×2.06×105×107800）=6.449mm
大横杆的最大允许挠度计算值为[V]=1500/150=10mm，规范规定值为
10mm,6.449小于10.，满足JGJ130-2011第（5.2.3）要求。

（3）、扣件抗滑力的计算
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根据JGJ130-2011第5.2.5条规定，直角、旋转单扣件承载力取值为8KN，按照扣件抗滑承载力系数1，实际的旋转单扣件承载力取值为8KN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（5.2.5）公式R≤R c
其中R c——扣件抗滑承载力设计值，取8KN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
纵向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值：P1=0.0389×1.5=0.0584KN；
跨中小横杆的自重标准值：P2=0.0389×1.3/2=0.025KN；
跳板通过跨中小横杆传至大横杆的自重标准值：P3=0. 3×1×1.5/2=0.225KN；
活荷载标准值：Q=3×1×1.5/2=2.25KN；
按1.2×恒载+1.4×活载进行荷载组合得传至扣件最大荷载的设计值：
R1=1.2×（0.0584+0.025+0.225）+1.4×2.25=3.52KN；
横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值：
小横杆的自重标准值：P1=0.0389×1.3/2=0.025KN；
脚手板传至小横杆的自重标准值：P2=0.35 ×1×1.5/2=0.263KN；
活荷载标准值：Q=3×1×1.5/2=2.25KN；
按1.2×恒载+1.4×活载进行荷载组合得传至扣件最大荷载的设计值：
R2=1.2×（0.025+ 0.225）+1.4×2.25=3.4KN；
R1＞R2。

取R max= R1=3.52小于8KN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足JGJ130-2011第（5.2.5）要求。

（4）、脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架立杆的荷载包括通过大横杆和小横杆通过扣件传递的静荷载、活荷载组合值，立杆自重产生的静载，防护栏杆、防护网产生的荷载，斜道产生的荷载，风荷载。

①上面已经计算出每层大横杆和小横杆传递至立杆的竖向荷载，整理得
恒载和活载分别为：
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恒载P1恒=1.2×（0.0584+0.025+0.225+0.025+0.225）=0.67KN
活载P1活=1.4×（2.25+2.25）=6.3KN
②立杆自重产生的荷载计算
我项目部桥墩最高为40m，立杆计算高度取40m，组合系数为1.2；
立杆自重荷载为：P2=1.2×40×0.0389 KN/m;= 1.87KN
③防护措施荷载
防护栏杆每层两根，材料按水平杆同材料计算，0.0389 KN/m，防护网0.01 KN/m2，由此计算出每层产生荷载：
P3=1.2×（0.0389×1.5×2+0.01×1.8）=0.162KN
④斜道产生的荷载计算
斜道坡度1:1，取一跨计算，跨度1.5m，上升高度1.5m，斜道长2.1m，按30cm一道脚踏横梯计算，斜道宽度60cm。

斜杆及扶手钢管自重：p1=2.1×2×0.0389=0.163KN
脚踏横梯自重：p2=0.8/2×5×0.0389=0.078
P4=1.2×（p1 +p2）=0.289KN
⑤风荷载标准值按照以下公式计算
W k=0.7Uz×Us ×W o
其中W o——基本风压（KN/m2），按照《建筑结构荷载规范》
（GB50009-2001）的规定采用：W o=0.4 KN/m2；
Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：Uz=0.62；
Us——风荷载体型系数：取值为1.13；
经计算得到，风荷载标准值
W k=0.7×0.4×0.62×1.13=0.196 KN/m2；
综合得立杆最大轴向受力为：
不考虑风荷载P max=（0.67+0.162+0.289）×8+1.87+6.3=17.138KN
考虑风荷载P max=（0.67+0.162+0.289）×8+1.87+0.85×6.3=16.193KN
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风荷载设计值产生的立杆段弯矩M W为
M W=0.85×1.4WkL a h2/10=0.85×1.4×0.196×1.5×1.8×1.8/10=0.113KN.m；
（5）、立杆的稳定性计算
脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。

①不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：N=17.138KN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；
计算长度附加参数参照JGJ130-2011第5.2.8得：k=1.155；μ=1.5；
计算长度，由公式l o=k×μ×h（h=1.8）确定：l o=3.118m；
长细比λ=l o/i=196；
轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比λ的计算结果查JGJ130-2011表A.0.6得到：φ=0.188；
立杆的净截面面积：A=5.06cm2；
立杆的净截面模量（抵抗矩）：W=5.26 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2;
σ=17.138KN /(0.188×5.06 cm2)=180.15N/mm2;
立杆稳定性计算σ=180.15 N/mm2;小于立杆的抗压强度设计值
[f]=205N/mm2，满足要求。

②考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：N= 16.193KN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；
计算长度附加系数参照JGJ130-2011第5.2.8得：k=1.155；μ=1.5；
计算长度，由公式l o=k×μ×h确定：l o=3.118m；
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长细比：l o/i=196；
轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比λ的计算结果查JGJ130-2011表A.0.6得到：φ=0.188；
立杆的净截面面积：A=5.06cm2；
立杆的净截面模量（抵抗矩）：W=5.26cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2;
σ=16.193 KN /(0.188×5.06cm2)=170.22N/mm2;
立杆的稳定性计算σ=170.22 N/mm2;小于立杆的抗压强度设计值
[f]=205N/mm2，满足要求。

（6）、脚手架搭设高度计算
1、不组合风荷载时
（5.2.11-1）
2、组合风荷载时
（5.2.11-2）
经查表和脚手架荷载计算得到：
gk=0.1295 KN/m，φ=0.09，A=5.06cm2，f=205Nmm2
N G2K=2.99KN,N QK=6.3KN,M WK=0.113KN.m，W=5.26cm3
计算结果：
1、不组合风荷载[H]=52.09 m
2、组合风荷载[H]=52.65 m
脚手架搭设高度40米，小于[H]，满足要求。

（7）、脚手架的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足JGJ130-2011第（5.5.1）P K=N/A≤f g 地基承载力设计值：f g= f g k×k c=150kpa;
其中，地基承载力标准值：f g k=150kpa；
脚手架地基承载力调整系数：k c=1；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；N=17.138KN
基础底面面积：A=0.2×1.5=0.3m2。

立杆基础底面的平均压力：P K =N/A=57.13kpa；
P K=57.13≤f g=150kpa。

地基承载力满足要求。

六、施工流程及方案
1、工艺流程
（1）落地脚手架搭设工艺流程：场地平整、夯实--基础承载力检测--材料准备--定位设置通长脚手板、底座--纵向扫地杆--立杆--横向扫地杆--小横杆（横向水平杆）--大横杆（纵向水平杆）--剪刀撑--铺跳板--安装防护栏及安全网。

（2）定距定位：根据模板构造要求，在墩身四角用尺量出内、外立杆离墩身的距离，并做好标记；分出立杆位置，标记；垫板（垫木）、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。

2、施工方案
（1）地基处理
根据现场实际情况，承台边缘距墩身距离足够的情况下，脚手架立杆可直接立在承台上，只需设垫木，不需要进行地基处理。

若承台范围不够，则需对地基进行处理，从承台边缘向外围按照3～5%找坡，回填土夯实，上面铺设5cm厚脚手板，之后在脚手板上铺设混凝土底板或垫木，然后再搭设立杆。

（2）排水设置
在距脚手架外排立杆外0.5m处设置排水沟，引至基坑范围以外，防止雨水对基础浸泡，造成安全隐患。

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（3）立杆设置
①脚手架采用双排立杆，立杆顶端高出结构1.2m～1.5m，立杆接头采用对接扣件连接立杆与横杆采用直角扣件连接。

②脚手架立杆纵距1.2～1.5m，横距0.8～1m；扫地杆与原地面距离
0.2m；内侧立杆底部距模板边缘按25cm控制。

墩身高度大于14米为变截面桥墩，随着墩身高度增加，截面不断缩小，脚手架与墩身距离也会不断变大，此时在脚手架与墩身模板或钢筋之间搭设横向钢管，钢管上面铺设木板，横向钢管两端与脚手架和墩身模板或钢筋牢固固定，保证作业安全。

③脚手架的底部立杆可采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开50cm以上，且要求相邻接头不在同跨内，以保证脚手架的整体性。

④立杆应设置垫木和混凝土底板，并设置纵横方向扫地杆，采用直角扣件固定在距底座下20cm处的立杆上。

⑤立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。

⑥同排内外侧两根立杆连线与墩身表面垂直。

（4）大横杆、小横杆设置
①大横杆在脚手架高度方向的间距1.5m～1.8m，以便悬挂安全网，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为15cm。

②用直角扣件与立杆扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同一层大横杆四种要交圈。

大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。

相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立杆的距离不大于50cm。

③按立杆与大横杆交点（主节点）及大横杆跨中设置小横杆，小横杆与墩台身表面垂直，主节点处两端采用直角扣件扣紧在立柱上，跨中大横杆处扣紧在大横杆上，以形成空间结构整体受力。

④根据作业层跳板搭设的需要，可在两立柱之间在等距位置增设2根小横杆，保证跳板端头距离小横杆不超过15cm。

（5）剪刀撑
①本脚手架剪刀撑随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。

②脚手架外侧立面必须设剪刀撑，剪刀撑一般每5步5跨设置一道，斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。

③剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在中间每个主节点处均设固定点。

所有固定点距主节点距离不大于15cm。

④最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。

⑤施工中应根据结构物的高度及脚手架的长度和宽度，结合现场实际情况合理设置剪刀撑和斜撑。

⑥剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。

（6）木跳板铺设
①木跳板采用松木或其他硬质木材，厚3-5cm，宽20～30cm，长度不少于3.5m。

②跳板设置在3根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕2～3圈固定。

当跳板长度小于2m时，可采用两根小横杆，各杆与接缝的距离均不大于15cm。

③里外立杆间应满铺跳板。

拐角交接处平整，避免出现探头及空挡现象，铺设时要选用完好无损的跳板，发现有破损的要及时更换。

（7）斜道
①墩台高度不大于6m的脚手架，采用一字型斜道；
②墩台高度大于6m的脚手架，采用之字型斜道；
③斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；斜道宽度不小于0.6m，坡度采用1:1；拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；
④斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板；
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⑤斜道跳板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于50cm；跳板顺铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱外采用三角木填顺；斜道脚手板上应设置防滑木条，木条厚度宜为2～3cm。

（8）防护设施
①在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，设置安全网防护。

②脚手架外侧使用合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。

③脚手架顶排防护栏杆不少于2排，高度分别为0.6m和1.2m。

七、脚手架的检查与验收
1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。

2、检查脚手架还应注重以下几点：
⑴构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；
⑵安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；
⑶基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；
⑷垂直度及水平度是否合格。

八、脚手架安全技术措施
1、技术保证措施
（1）架子搭设完毕，用合格密目式完全网铺围于架子的外围和底部。

（2）钢管与扣件进场前应经过检查，合格的才能使用。

（3）架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检，架子搭设完毕后由项目部人员同监理对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。

（4）严禁将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。

（5）脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。

其中在脚手架使用期间，主节点处横纵向水平杆严禁拆除。

2、质量保障措施
（1）操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。

（2）技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。

（3）脚手架必须严格依据本施工方案进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。

（4）脚手架搭设完备，依据施工组织设计和方案对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。

3、安全保证措施
（1）架子在搭设（拆卸）过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品，同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。

（2）在架子上施工的各工种作业人员，应注意自身安全，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。

（3）雨雪雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。

（4）安全员对脚手架定期进行检查、保养。

（5）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护，安全员巡视检查。

（6）脚手架必须有防止坠物伤人的标识。

（7）搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。

中铁二十二局集团有限公司沪昆客专贵州段工程指挥部第二项目部
（8）脚手架不得搭设在架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。

（9）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修和加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

（10）脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。

（11）保证脚手架的整体性，不得截断架体。

（12）严格控制施工荷载，脚手架不得集中堆放材料，施工荷载不得大于3KN/m2。

（13）结构施工时不允许多层同时作业，同时作业层不超过两层。

（14）各作业层之间设置可靠的防护栅栏。

防止坠物伤人。

九、脚手架拆除安全技术措施
1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业方案，有计划的进行拆除。

2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋等安全防护用品。

4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆跳板、剪刀撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。

5、拆除时要统一指挥，上下呼应，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

6、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。

运至地面的材料应按指定地点随拆随码，堆放整齐。

7、如遇强风、大雨、雪、雾等特殊天气，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

中铁二十二局集团有限公司沪昆客专贵州段工程指挥部第二项目部 十、应急预案 1、应急救援流程图
应急救援流程图
2、应急联络与通讯
启动安全专项方案之后，医疗救护组及时联系最近的医疗机构并及时通知上级部门请求帮助。

盘县第二人民医院联系电话：3635471；盘县刘官卫生医院：3430527；日常施工中经常与地方各医院取得联系，保持良好的关系，将施工中发生事故的危险地点在各医院备案，以便发生事故后救护车及时到
判断相应级别
报告事件简况
现场出现险情
现场负责人 保护现场
疏导人员 应急通道畅通
控制事态 应急救援领导小组
启动应急预案 危险评估 技术措施 后勤保障 车辆保证 通知就近医院 现场急救
伤员送进医院进行救护
应急措施抢救伤员 转运伤员
对外信息发布 按“四不放过”原则处理相关责任人
项目部事故调查组
项目部善后工作
应急结束恢复生产
场。

安全专项方案启动之后应请求局指挥部帮助，局指挥部办公室电话：3692171、3692172。

应急救援路线图见附图。

3、高空坠落应急措施
（1）处置原则
一旦发生高空坠落事故由现场负责人、架子队长立即通知应急救援小组，同时在现场组织抢救伤员，打电话“120”给急救中心，或者电话联系就近医疗机构，由架子队安全员保护好现场防止事态扩大。

其他施工人员协助安全员做好现场救护工作。

如有重伤或休克人员，伤员抢救组应立即组织临时抢救，包扎止血或做人工呼吸或胸外心脏挤压，尽最大努力抢救伤员，将伤亡事故控制到最小程序，损失降到最小。

(1)迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带。

(2)有效止血，包扎伤口。

(3)保持呼吸道通畅，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。

(4)预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。

(5)伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。

(6)视其伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。

(7)若伤员有断肢情况发生应尽最用干净的于布(灭菌敷料)包裹装入塑料
袋内，随伤员一起转送。

(8)记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，受伤程度等第一手资料。

(9)拨打医院的电话，应详细说名事故地点、严重程度，发生事故地点的联系电话，并派人到路口接应。

(10)应急救援小组接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。

（2）抢救措施。