大副考证班船舶货运计算大全

大副考证班船舶货运计
算大全
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船舶货运计算汇编
一、舷外水密度改变对船舶吃水的影响计算 通用公式1
2d (1)100TPC ρ∆δρ=- ；近似估算公式2211d d ρρ=
例1：某船从密度为ρ1=cm 3
的水域驶入密度为ρ2=cm 3的
水域,船舶排水量Δ=64582t,每厘米吃水吨数TPC=,则船舶平均吃水改变量δd=_______cm 。

例2：船舶由水密度ρ=cm 3的水域驶入标准海水水域，
吃水约减小 。

A ．%
B ．%
C ．%
D ．%
解：由近似估算公式计算得，×d 1=×d 2 ,所以d 2= d 1 ,吃
水改变量为（d 2- d 1）/d 1=所以应选A 。

二、利用FWA 判断船舶是否超载
FWA 是船舶淡水超额量，是船舶从标准海水驶入标准
淡水时船舶吃水增加量，当船舶位于半淡水水域时，船舶半淡水超额量计算公式为：
()FW A d ⨯⨯-=40025.12ρδ (cm)
式中2ρ是半淡水的密度，只要船舶吃水超过载重线的
部分不大于δd ，则船舶就没超载，否则就超载。

例1：已知某轮淡水水尺超额量FWA= m ，当船舶从ρ=
t/m 3的水域驶往ρ= t/m 3的水域时，船舶平均吃水的变化量
_______。

A ．增大
B ．减少
C ．增大
D ．无法计算
解：将上述数据代入公式即得δd=21cm ，所以应选B
例2：某轮装货后将相应载重线上缘没入水中28cm ，泊
位舷外水密度ρ= t/m 3，FWA=，则该轮______。

A ．已经超载
B ．船舶不适航
C ．没有超载
D ．不能确定
解：将上述数据代入公式可得δd=22×25=30cm ，即本
船在该半淡水港可将载重线上缘没入水中30厘米，而实际上该船只将载重线上缘没入水中28cm ，所以该船没有超载。

例3：已知某船FWA=，8月底在大连装货，已知该轮夏
季满载吃水d S =, 热带满载吃水d T =,该轮装货泊位最大吃水为，实测泊位舷外水密度ρ= t/m 3，则该轮装载后最大吃水为______。

A ．
B ．
C ．
D ．以上都不对
解：在本题中，8月底在大连应使用热带载重线，因此
为使船舶不超载所允许的装载吃水应为+（）×（）=, 该轮装载后最大吃水为min{，}=，选B 。

三、货物积载因数SF 应用计算
常用公式是：
ch c 2121
bs ch 22
V V P SF P SF SF SF C V P SF SF -⨯-⨯-===⨯ （3-1）； bs C SF SF -=11
2 （3-2）； c ch bs V V 1C =-
（3-3）
例1：某船装货时，计算得某货的积载因数为t,查得该
货的密度为 m 3,则该舱的亏舱率为_______%。

A. B. C. D.
解：SF 2=t ，而SF 1=1/= m 3/t ，代入式（3-1）得亏舱率
C bs 为（）/=,所以应选A 。

例2：某船计算积载因数时,不包括亏舱的积载因数为t,
亏舱率为5% ,则包括亏舱的积载因数为_______。

A. B. C. D.
解：C bs =，SF 1=，代入式（3-2）得SF 2= SF 1/（1-C bs ）=
四、满舱满载计算
满舱满载计算公式：
（1）积载因数包括亏舱 H L H
H L L i.ch P P NDW P S.F P S.F V ∑+=⎧⎨⨯+⨯=⎩
（2）积载因数不包括亏舱 H L H H L i.ch bs.H bs.L P P NDW P SF P SF V 1C 1C ∑+=⎧⎪⨯⨯⎨+=⎪--⎩
例1：某货舱舱容2510m 3，该舱待装货2380t ，现拟配
SF 分别为t （C bs =16%）和t （C bs =10%）的两种货物，则各自
应配装 t 可使其满舱。

A ．1830，550
B ．550，1830
C ．1955，425
D ．443，1937
解：P H +P L =2380，P H ×（1-10%）+P L ×（1-16%）=2510。

联
立解方程得P H 为1937，P L 为443，所以选D 。

五、船舶平均吃水（等容吃水）计算
常用公式是经漂心修正后的船舶平均吃水：
例1：某船L BP =146m ，装载后测得首尾吃水分别为和，
船舶漂心纵标x f = ，则船舶平均吃水为 m 。

A ．
B ．
C ．
D ．
六、航次净载重量的计算
在船舶航次净载重量的计算中，常使用的公式是：
∑--∆-∆=C G NDW 0 （6-
1）
{}H L H min ,G ∆∆∆=+∑ （6-
2）
式中∑G H 是船舶在高载重线段的油水消耗
量,s
H
H g V S G ⨯⨯=∑24，其中, g s 是船舶航行天数，此处计算不包括航行储备时间。

例1：某船航速17节，每天耗油水共53t ，从位于热带
载重线的装货港装货，航行4328海里进入夏季区带，再航
行1887海里到达卸货港，该轮热带和夏季满载排水量分别
为ΔT =21440t 和ΔS =20920t,则该轮离装货港时最大排水量为 t 。

A. 21440
B. 21193
C. 20920
D. 21098
解：在本题中，∑G H =4328×53/（24×17）=562，所以
△=min{△H , △L +∑G H }= min{21440, 20920+562}=21440，应选A 。

例2：某船空船重5330t,热带满载吃水 ,ΔT =21440t,夏
季满载吃水 , ΔS =20920t,冬季满载吃水, ΔW = 20400t,离开水密度ρ=m 3的某港时平均吃水为,则该轮的航次总载重量为 t 。

A. 14839
B. 15070
C. 14805
D.
14933
解：在本题中，根据吃水, ΔW = 20400t,和,Δ
T =20920t ，内插计算计算得当船舶吃水为时，排水量应为
20530，在水密度ρ=m 3的水域中船舶实际排水量应为
20530×=20169吨, 该轮航次总载重量DW=△-△0=14839，选A 。

例3：某船根据其平均吃水d M 查得△=7436t ，测得当时
存油206t ，淡水113t ，船员、行李等共等38t,存压载水
217t ，当时舷外水密度m 3，空船重量6614 t ，则船舶常数为
t 。

A ．125
B ．248
C ．130
D ．183
解：在本题中，经舷外水密度修正后的船舶排水量应为
7436×=7313， 此时空船重量△0ˊ=△-∑G- NDW=73-
217=6739，船舶常数C=△0ˊ-△0=125吨，选A 。

七、货舱重心高度的求取
Z=1/2货高+货物底端距基线高度； 货高c ch ch V P SF h H H V V ⨯=⨯=⨯ ；货舱重心高度i i i
(PZ )KG P =∑∑
例1：某船空船重量2067t,重心,货物A 重1096t,重心,
货物B 的重量为1036t,重心,油水共375t,重心高为, 不计船舶常数,则船舶重心高为_______m 。

A. B. C. D.
例2：某货舱双层底高，舱高 m ，舱容2368 m 3
，底部装积载因数为 m 3/t 的桶装货624t ，中部装积载因数为 m 3/t 的袋装货406t ，顶部装积载因数为 m 3/t 的桶装货200 t ，则该舱重心高度为_______m 。

A. B. C. D.
八、自由液面对稳性影响计算
自由液面为液舱内未装满时存在的液面，在其对稳性影响的计算中, 首先要计算自由液面对其横倾轴的面积惯矩,通常计算矩形和等腰梯形：
3121lb i x =（矩形）；()()22
2121481b b b b l i x ++=（等腰梯形）；∆
=∑x
f i GM ρδ 例1：某船装载后△=18000t ，KG=，由稳性交叉曲线查得30°时的形状稳性力臂KN=，由“液体自由液面倾侧力矩表”查得30°时的自由液面倾侧力矩为1080×，则GZ 30°为 m 。

A ．
B ．
C ．
D ．
解：在本题中，δGM f =Σρi x /Δ=(m),所以GZ=，应选B 。

九、船舶复原力矩R M （臂GZ ）的计算
基点法： GZ KN KG sin θ=- ；
假定重心法：()A A A
GZ G Z KG KG sin θ=+-⨯；
初稳性点法（剩余稳性力臂法）：θsin GM MS GZ += 。

例1：某轮利用形状稳性力臂求取稳性力矩,船舶排水量为30675t,船舶重心高度为,船舶横倾角为11°,形状稳性力臂为,则该轮稳性力矩为。

A. 219132
B. 384508
C. 297146
D. 249884
解：在本题中，稳性力臂GZ=KN-KGsin θ=，稳性力矩=Δ×GZ ×=297146 ，所以应选C 。

例2：某船利用假定重心稳性力臂求取稳性力矩(假定重
心高度8m),船舶排水量为27885t,船舶重心高度为,船舶横倾角为10°,假定重心稳性力臂为,则该轮稳性力矩为。

A. 178553
B. 204061
C. 229568
D. 256170
解：本题船舶稳性力臂GZ=G A Z A +（KG A -KG ）sin θ=+（）sin10°=，稳性力矩=Δ×GZ ×=256170 ，选D 。

例3： 某船按初稳性点法求稳性力矩，已知排水量30319t,船舶初稳性高度为,船舶横倾角为14°,剩余稳性力臂为,则该轮稳性力矩为。

A. 168585
B. 340737
C. 199237
D. 183911
解：在本题中，船舶稳性力臂GZ=MS+GMsin θ=+×sin14°=，稳性力矩=Δ×GZ ×=340737，所以应选B 。

十、船舶横稳心半径BM 计算
船舶横稳性半径计算公式：
GM KM KG KB BM KG =-=+-；x
I BM V
=； 3
x kLB I V =，水线面为箱形，1k 12
=；水线面为菱形，1k 48
=。

式中I x 是船舶正浮时水线面面积对横倾轴的惯性矩（m 4）。

例1：某船浮心距基线高度为,稳性半径为,船舶重心距基线高度为,则该轮的稳性高度为_______m 。

A. B. C. D. 例2：某船在标准海水中排水量22911t ，计算得浮心距基线,水线面面积对纵轴的惯性距为97691m 4,船舶重心距基线高度为,则该船的稳性高度为_______m 。

A. B. C . D.
解：在本题中，BM=97691×22911=(m)，所以该船的稳性高度GM=KB+BM-KG=+，所以应选C 。

例3：某箱形驳船L=70m ，B=12m ，d=，舷外水密度ρ=cm 3，则KM 值为 m 。

A ．
B ．
C ．
D ． 解：在本题中，BM=32
LB B 12LBd 12d
=⨯⨯ =(m),KB=d/2=，应选C 。

例4：某箱形驳船L=104m ，B=18m ，d=9m ，舷外水密度ρ=cm 3，则其横稳心半径为 m 。

A ．
B ．
C ．
D ． 解：在本题中，船舶的横稳性半径x
I BM V ==2
B 12d
=⨯=(m)，所以应选D 。

十一、船舶横倾角计算
（1）船舶受到倾侧力矩M h 作用发生倾斜，达到静平衡后，其横倾角为：
（2）船内货物横移，船舶产生的横倾角为：
例1：某船正浮时受到静横倾力矩作用,横倾力矩为3718×排水量为21092t,初稳性高度为,则该轮的横倾角为_______度。

A. B. C. D.
例2：某船装载后△=15000t ，初稳性高度GM=，重心偏离中纵剖面，船舶横倾角θ为 °。

A ．
B ．
C ．
D ． 解：在本题中，船舶的倾侧力矩Py=×15000=1800，所以tg θh =Py/ΔGM=, θh =度，应选B 。

例3：某船排水量24484t,航行途中货物移位，已知移位的货重224t,其初始位置(距中纵剖面的距离)为,移至同舷新位置(距中纵剖面的距离),稳性高度GM 为,则该轮产生的倾角为_______度。

A. B. C. D.
十二、初始横倾角调整计算
（1）船内载荷横移调整横倾角计算公式：Py GMtg ∆θ=⋅；
（2）载荷变动调整横倾角计算公式：
Py (P )(GM GM )tg ∆δθ=±⋅+ 式中P (KG KP )GM P
δ∆±⨯-=±。

注：为了简化计算过程，加快计算速度，在利用载荷变动调平船舶横倾的方法中可以利用公式Py GMtg ∆θ=⋅进行近似计算，因为式（2）计算太麻烦。

例1：某船左倾°,船舶排水量为25771t,拟卸位于左舷距中纵剖面的距离为的货物以调平船舶,货物距基线高,船舶初稳性高度,船舶重心高度,则应卸下_______t 货物方可使船舶正浮。

A. 199
B. 156
C. 211
D. 235
例2：某船排水量22301t, 初稳性高度,重心高度, 装货时发现左倾°,尚有184t 未装，拟装在重心距基线,船舶应装在距中_______米处才使船舶正浮。

A. B. C. D.
十三、横摇周期计算
船舶横摇周期： GM KG B f T 2
2458.0+=θ
式中：系数f 一般取1，GM 为未经自由液面修正的初稳性高度。

例1：某船重心距基线,横稳心距基线，船宽22 m ，则船舶横倾周期为_______秒。

B. D. 19 例2：某杂货船宽25米，开航时GM=,KG=,由于油水消耗，船舶抵港时KG 增加 m ，则船舶摇摆周期 。

A ．增加3秒 B. 增加2秒 C ．减少2秒
D ．增加4秒
解：在本题中，应注意的是因船舶的KG 增加 m ，则船舶GM 会降低 m ，将上述数据代入式中即可得T θ1=, T θ2=,所以船舶横摇周期是增加2秒。

例3：某船船宽23m ，Δ=14700t ，KM=,GM=，现将250t 货装于K p =的上甲板，则船舶横摇周期 。

A ．几乎不变
B ．增加1秒
C ．增加秒
D ．增加秒
解：在本题中，船舶的KG=，δGM=，所以GM 1=，计算得T θ0=, T θ1=,，所以船舶横摇周期是增加1秒，所以应选B 。

十四、稳性的调整
调整方法有垂向移动载荷、打排压载水两种：
（1）垂向移动载荷PZ GM δ∆=；H L H H L L
P P P
P S.F P S.F -=⎧⎨⨯=⨯⎩
（2）打排压载水12GM GM GM -=δ＝0P(KG KP )P ∆±-± 例1：某船排水量Δ=19686t ，全船垂向总力矩为×，KM=,现要求GM 不大于，最多能在K P = m 处加压载水 t 。

A. 509
B. 732
C. 610
D. 689
十五、船舶吃水差的计算
（1） 吃水差和首尾吃水计算公式
（2）货物水平纵移计算公式
BP f F BP BP f A BP PX t 100MTC L x t 2d t L 2L x t 2d t L 2δδδδδ⎧=⎪⎪⎪-⎪⎪=+⨯≈+⎨⎪⎪+⎪⎪=-⨯≈-⎪⎩ ；BP R MTC 100L ∆⨯=
（3）少量载荷变动计算公式
例1：某船装载少量货物521t,查得每厘米纵倾力矩为×,漂心距中,货物重心距船中,则该轮的吃水差改变量为_______m 。

A. B. C. D.
例2：某船原首吃水为,漂心距中距离为,两柱间长为,吃水差改变量为,则该轮新的首吃水为_______m 。

A. B. C. D.
解：在本题中，已知产生的吃水差为，则首吃水的改变量即为δd F =2+ ×3/=(m),所以船舶的首吃水为d F =+=，所以选D 。

例3：某船L BP =128m ，在△=18400t 时船舶吃水差为， 纵稳心半径R=167m ，则相应的每厘米纵倾力矩MTC= × B ．250 C ．257
D ．265
解：在本题中，所使用的公式是船舶的厘米纵倾力矩
MTC=△×R/100×L BP ，将上述数据都代入即可得MTC=，所以应选A 。

例4：某船配载后重心距中距离为,浮心距中距离为,每厘米纵倾力矩为×,排水量为2592t,则该轮的吃水差为_______m 。

A. B. C. D.
解：在本题中，船舶吃水差t=△×(x g -x b )/100MTC=，所以选B 。

十六、吃水差调整计算
吃水差调整计算有纵向移动载荷、打排压载水两种方
法：
（1）纵向移动载荷PX t 100MTC δ=
；H L H H L L P P P P S.F P S.F -=⎧⎨⨯=⨯⎩
（2）打排压载水()p f 10P x x t t t 100MTC δ-=-=⨯∑
式中：t 1是所要求达到的吃水差，t 0指原吃水差。

例1：某轮满载到达某锚地，d F =，d A =，此时MTC=×，TPC=cm ，x f =。

欲调平吃水进港，则应在船中后55m 处驳卸_________t 货物。

A ．450
B ．410
C ．360
D ．250
解：在本题中t 0=，δt= t 1- t 0=，所以P=×100×（-
55+）=，所以应选C ，负号表示卸货。

例2：某船首吃水，尾吃水，船长154m, MTC=×246
cm ，x f =0，现将454t 货物分装于中前及中后的货舱内，为使船舶平吃水进港，问应在两舱分别装货 和 吨。

，65 ，338 ，236 D. 129，325 解：在本题中t 0=，δt=，P 1+P 2=454，P 1×+P 2×= ×
100×246，联立方程得P 1= ，P 2=，所以选B 。

例3：某船吃水d F =，d A =，x f =，MTC=×cm，TPC=cm ，
L BP =148m ，航行至某港口，该港允许吃水为，计划从第4舱（船中后）驳卸以调整吃水，则仅从第4舱驳卸__________保证船舶安全进港。

A ．能
B ．不能
C ．风浪小则能
D ．无法计算
解：在本题中t 0=，δt=，计算的方法是先求将船舶调平吃水所需卸货的数量，然后计算在卸下该重量的货物后船舶平均吃水是否符合要求。

所以调平吃水所需卸货的数量为×194×100/（+）=，卸货后船舶平均吃水为（+）
/100×=(m)> ，所以不能保证船舶安全进港，选B 。

十七、吃水差比尺应用计算
100100F F d P d δδ⨯=；100100A A d P d δδ⨯= ；F A
t d d δδδ=- 例1：某船d F =,d A =，查得在第5舱装载100吨船首吃水变化，尾吃水变化，则在第5舱驳卸______吨货物能调平吃水。

A ．513
B ．407
C ．423
D ．375 解：在本题中，从第5舱装载100吨货所产生的吃水差为，所要求调整的吃水差δt 为,所以应卸货×100/（）=，选B 。

例2：某船卸货前的首吃水为, 尾吃水为，查得在某舱
加载100吨时首吃水的改变量为, 尾吃水的改变量为，现计划在该舱卸货以调平吃水过浅滩，则卸货后船舶的平均吃水为_______。

A. B. C. D.
解：在本题中，从该舱装载100吨货所产生的吃水差
为，船舶平均吃水变化量为，所要求调整的吃水差δt 为,所以应卸货为×100/（）=(t),卸货后船舶吃水为（+）
/×100=(m),应选B 。

十八、局部强度的校核
d
d d H P 0.72H 1.39=⨯= ；∑='SF h P d ；d
P P S '=；d
P S min P = 式中H 为货舱高度, h 为货物装载高度, 当Pd P d ≤'时局部强度满足要求，否则不满足要求。

例1：某船底舱高,舱容2140m 3,拟装载=t 的杂货，则最大能装______m 高。

.51
解：在本题中，P d =×,所以能最大的装载高度为h=P d ×SF =（米）
例2：某船底舱高,舱容为3450m 3,允许负荷量P d =,上层
装=t 的 A 货1500吨，下层装=t 的 B 货1200吨 ，则船舶局部强度：
A.符合要求
B.不符合要求
C.无法计算
D.部分符合要求
解：在本题中，P d =，上层货物的装舱高为H 1=×1500×3450=，下层货物的装舱高为H 2=×1200×3450=，
P d ˊ=+=(t/m 2)= kPa< P d ，所以应选A 。

十九、水尺计重计算
在水尺检量中应进行四个修正，其计算公式分别为：
水尺计重公式2211
Q (G )(G )∑∆∑∆∑=---；
首垂线修正量为C F =F BP F A
t L ⨯--；尾垂线修正量
C A =A BP F A
t L -⨯-- ； 拱垂修正公式d M =)6(8
1A m F d d d ++； 漂心修正公式2f BP F A BP F A t x 100TPC 50t dM L L dZ δ∆⨯⨯=+⨯----；2
121MTC
MTC dM dZ d d -=-； 该项修正计算最好根据公式判断δ∆或d δ的正负来选择适宜答案，这样可以避免繁琐的计算。

港水密度修正公式1
2 1.025
∆ρ∆⨯=。

例1：某轮进行水尺检量,尾吃水,船尾水尺与尾垂线间距离, 船首水尺与首垂线间距离，船长L BP =190m,吃水差为,则修正后的尾吃水为_______m 。

A. B. C. D.
例2：某船观测得首吃水,船首水尺与首垂线间距离为,船长L BP =135m,吃水差为, 船尾水尺与尾垂线间距离为,则修正后的首吃水为_______m 。

A. B. C. D. 解：在本题中，船首吃水修正量应为×（）/（）=，修正后首吃水为 m ，正确答案C 。

例3：某船测得首吃水为、,尾吃水为、,中吃水为、,则该轮平均吃水为_______m 。

A. B. C. D.
例4：
A ．
B ．
C ．
D ．
解：在本题中，按船舶纵倾修正条件，当船舶吃水差的绝对值小于时，不需要进行船舶纵倾的修正，所以答案应是修正前后的吃水一样。

二十、散装谷物船舶稳性核算
稳性衡准指标有三条：（1）经自由液面修正后的GM
≥（2）因谷物移动而产生的横倾角θh ≤12°（3）船舶剩余动稳性A d ≥·rad 。

v v M f M f 1.00/1.06/1.12∑∑'⎧⎪=⨯⎨=⎪⎩ ；∑∑'
='SF M M v u ；u h M tg GM ∑θ∆'=⨯ ；
简化计算：（1）省略条件法GZ 40ˊ> ，代替A d
≥·rad ；
（2）许用倾侧力矩Ma 法 u a M M ∑'≤，可以代替
上述三条稳性衡准。

二十一、油量计算
（1）膨胀余量的计算公式：t f t V V 1f t
δδδ⋅=+⋅； （2）航次最大装货量计算公式：t V V V δ=-；
（3）空档高度的横、纵倾修正计算公式：BP L t AC AB ⨯
=；
θtg C A B A ⨯'='； （4）标准体积计算公式：[]20t 20t V V K V 1f (t 20)=⨯=⨯--；
（5）航次货油量计算公式：)1()0011.0(2020w C V -⨯-⨯ρ，w C 为含
水量；
（6）平均油温计算公式：t 3t t t 3
++=上下中 例1：某油轮装油后，测得某油舱的上、中、下三层的油
温分别是：13℃、14℃、℃，则该舱的平均油温为
________。

A ．℃
B ．℃
C ．℃
D ．℃
解：在本题中，油舱的平均吃水为t=（t 上+3 t 中+ t
下）/5=℃，选C 。

例2：某船对一液舱进行测量,测得空档深度为,测深孔
在舱中后,船舶吃水差为,船舶两柱间长为158m,则该舱经吃水差修正后的空档深度为:
A. B. C. D.
解：在本题中，空档深度的纵倾修正值为AB=AC ×t/L BP =
（）×（）/158=，所以经吃水差修正后的空档深度为+=
米，应选C 。

例3：某船装载原油，经计算标准体积为,标准密度为
cm 3,含水量为%,则该舱货油的在空气中的重量应为_______t 。

A. 148967
B. 215175
C. 198623
D. 164164
解：在本题中，该舱货油的在空气中的重量
m=)1()0011.0(2020w C V -⨯-⨯ρ = × ×=164164t,选D 。

例4：某油舱经计算得25℃时体积为3452m 3,温度体积系数为,则该舱的标准体积为____m 3。

A. B. C. D.
解：在本题中，该舱的标准体积应为
[])20(120--=t f V V t =3452×（×5）=，选B 。

例5：油轮某舱舱容为3450m 3,预计航线最大温差为20℃，膨胀系数f=,则该舱最大装油量为_______ m 3。

例6：某油舱舱容为4560m 3,预计航线最大温差为
30℃，膨胀系数f=,则该舱应留膨胀余量为_______ m 3。

二十二、按BC 规则要求的货舱最大装货量和最大装货高度计算
BC 规则规定，当固体散货船载运高密度（SF ≤t ）固体散货时，各舱最大装货量及最大装货高度应满足：
（1）s m lbd P 9.0≤ ；s m lbd P 08.1≤（ 充分平舱后，增加
20%）；
m s P 1.188lbd ≤（轴隧影响，增加32％）
（2）SF d H s m 1.1≤（未平舱）；m s
H 1.21d SF ≤（轴隧影响，增加10％）。

例1：某散货船夏季满载吃水为，所装运矿石的积载因数为t ，则其底舱不平舱时的堆货最大高度为________m 。

A ．
B ．
C ．
D ．
例2：某固体散货船夏季满载吃水9m ，某舱舱容
4531m 3，舱高11m ，现拟在该舱装载积载因数为t 的固体散货4500t ，则该舱装载高度 BC Code 的要求。

A ．满足
B ．不满足
C ．经充分平舱后满足
D ．B 和C 对
解：在本题中，最大堆货高度H m = =,而实际装货高度为4500××11/4531=，所以不满足BC 规则的要求。

二十三、货物单元系固计算
经验法核算公式：∑≥MSL 货重P 时，系固方案合格,否则不合格。

（1）横向系索道数计算公式：100%P 120%P N N MSL BS
⨯⨯==； （2）MSL MSL BS CS 1.5( 1.35)
δ=⨯=； 或 例1：某船装运一件单重为100t 的重大件货物，拟用毫米的钢索（其单根破断强度为151kN ）进行绑扎，则横向绑扎需________道。

A ．10
B ．7
C ．8
D ．6
解：本题中，横向绑扎道数N=120%×100×151=
（道），所以应绑8道，选C 。

例2：某船装载一单重120吨的大件，拟用钢丝（其单根系索的最大系固负荷为）进行系固，则所需横向系索几道？
A ．9 C ．11
D ．12
解：本题中，横向绑扎道数N=100%×120×=，故应绑
10道，选B 。

二十四、船吊装卸重大件货物时稳性及横倾角的计算
(1) 吊卸: m g
P(Z Z )GM δ∆-=，G M G M G M 0
1δ-=；
(2) 吊装: P )Z KG (P GM b
+∆-⨯=δ ，G M G M G M 01δ+=；
(3) 吊装或吊卸时产生的横倾角计算公式: （吊装）b b
1Py P y tg (P )GM θ∆+=+⨯ ； （吊卸）b b 1
Py P y tg GM θ∆+=⨯ 式中: 如果考虑重吊的影响,即题中给出了重吊的重量，则横倾力矩需加上b b y P ，否则不予考虑； 2y y b =； +=2B y ， 为舷外跨距。