长城杯大体积混凝土施工方案2

1、编制依据
1.1 施工组织设计
名称编制日期北京财富中心二期公寓楼工程结构施工组织设计2004.11
1.2 施工图
图纸名称图号图名
建筑施工图Q142G1-JW120—2002 地下四层平面图（一）
结构施工图Q142G1—GW120—2307 地下四层底板配筋图（三）1.3施工规程、规范
类别名称编号
国家《混凝土外加剂应用技术规范》GB50119-2003 《地下防水工程施工及验收规范》GB50208—2002 《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204—2002
行业《混凝土泵送施工技术规程》JGJ/T10-95 《钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程》JGJ3-2002
地方《商品混凝土质量管理规程》DBJ01—6-90 1。

4 主要标准
类别名称编号
国家《建筑安装工程质量检验评定统一标准》GB50300—2002 《混凝土强度检验平定标准》GBJ107—87
地方《混凝土质量控制标准》GB50164－92
1。

5主要标准图集
名称编号建筑物抗震构造详图03G329—1 混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图03G101—1
1.6其它
类别名称编号
地方《预防砼碱集料反应技术管理规定》质检总站第52号
《预防砼工程碱集料反应技术管理规定》（试行）京建科（1999）230号
《北京市建设工程施工试验实行见证取样合送样
制度暂行规定》
97京建法70号
《北京市建设工程施工试验实行有见证取样和
送检制度的暂行规定》的通知
京建法（1997）144号《北京市建设工程施工试验实行有见证取样和
送检制度的暂行规定》的补充通知
京建法（1998）50号
总公司文件《施工现场文明安全管理规定》
《施工组织设计管理办法》2002技质字第194号综合管理体系文件
2、工程概况
2.1设计概况
北京财富中心二期工程公寓楼地下四层，地上五十七层,建筑高度195m。

部分3层,建筑高度17.3m。

公寓楼底板为桩筏基础,厚度为2800mm、1800mm，1200mm,800mm。

混凝土强度等级C35，抗渗等级S10。

核心筒处混凝土墙厚1400mm，地下四层外墙厚800mm，长135m,均属大体积混凝土施工.
2.2重点与难点
公寓楼底板较厚，一次浇筑砼量大，选取合理浇筑方法及减少水化热，合理养护、控制温度裂缝发生为本工程的重点与难点。

3、施工安排
3。

1砼供应方式
本基础底板采用商砼。

3。

2技术安排
组织有关人员了解大体积砼的浇筑工艺、操作规程及施工中应注意的问题；对一线操作工人进行书面和现场技术交底。

浇筑前搅拌站必须根据试验室下达的砼配合比通知单进行搅拌。

3。

2.3流水段划分
Ⅰ、Ⅱ段大体积混凝土先行施工，Ⅲ、Ⅳ、V、VI、VII、VIII段在Ⅰ、Ⅱ段完成至地下结构封顶后进行。

3。

3施工进度安排
Ⅰ、Ⅱ段底板砼：2004年12月30日-2005年1月4日
Ⅲ、Ⅳ、V、VI段底板砼:2005年3月8日—2005年3月9日
VII、VIII段底板砼:2005年4月26日—2005年4月27日
3。

4人员安排
3.4。

1管理人员配备
成立底板大体积砼浇筑领导小组，小组组成见下表：
小组名称成员小组名称成员
技术组：谢连玉、孟昭桐、潘捷
郑开盛、马杰
现场调度组
郑桂军、包满中
王盛超、刘为华
砼施工组刘库、周建明、张洪均
程宝龙、侯思奇
材料供应组
陈胜富、刘佃强
路根胜、渠留山
测温组张照龙、张维中
阎斌、侯思奇
后勤保障组
张文国、王绍建
赵金城、马克亮
3。

4.2班组划分
小组名称数量小组名称数量
浇筑组 2 抹压组 2
振捣组 2 养护组 1
3。

5砼泵布置
3.5。

1泵管布置合理，泵管转弯处用90°弯管，底板范围以外泵管用架子管搭支撑架支撑,见下图：
底板范围以内在钢筋上铺50mm脚手板，脚手板上铺木胶合板，最后用短钢管支撑泵管，每节泵管下垫两个钢管,随砼浇筑进度依次拆除,见下图：泵管端部连接软管，泵管连接必须牢固、稳定,各管卡不得与地面或支撑物接触，管卡在水平方向距离支撑物≥100mm，距离地面≥100mm，接头加垫圈密封。

另外,考虑到通道狭小，因此混凝土罐车从二期东门进入现场，然后绕过环形坡道，在酒店部位设置混凝土泵两台,其余四泵设在公寓楼,这样，混凝土罐车可以临时放在环形道路上。

在混凝土浇筑时，把部分钢筋加工厂清理作混凝土罐车调车场地.混凝土罐车浇筑完混凝土后，经直行坡道绕一期出场,为保证现场车辆畅通，除根据现场画出罐车流向图外，组织混凝土搅拌站调度人员进行现场交通管理交底，安排人员在二期入口、坡道入口及一期入口处协调车辆运行。

通过对讲机互相传递信息，确保车辆不会拥堵,从而制约混凝土的浇筑速度。

3。

5.2砼泵平面布置见下图：
4、施工准备
4.1人员准备
工种人数备注
砼振捣手40 熟练工人
浇筑工人50 熟练工人
抹压工人50 熟练工人
养护人10
泵管抢修人员10
4。

2机具准备
序号机具名称规格型号数量
1 砼输送泵HBT80 8台（含备用1台）
2 振捣棒Φ50 20条
3 振捣棒Φ30 10条
4 平板振捣器5台
5 碘钨灯10盏
6 泵管800mm
7 发电机200KW 1台
8 砼运输车70辆(另10台备用）
9 电子测温仪2台
4。

3材料准备
材料名称数量部位数量
草帘被15000m2Ⅰ段砼15000m3
塑料薄膜5300m2Ⅱ、Ⅲ段砼4624m3
测温线1200mⅣ段砼2259m3
5、施工方法
5.1商品混凝土技术要求
5.1.1中砂:选用B种集料并提供集料碱活性试验报告，含泥量不大于2％。

5。

1.2石子：碎石粒径5-32ｍｍ,级配良好，且符合泵送要求，含泥量不大于1%，选用B种集料并提供集料碱活性试验报告。

5。

1。

3砂石提供放射性检测报告并备案。

5.1。

4水泥:提供碱含量试验报告及水化热测试报告。

5.1。

5粉煤灰:选用I级粉煤灰，提供碱含量试验报告。

5.1.6基础施工时砼须为低碱砼，碱总含量不超过3kg/m3.各种原材料必须采用同一品牌，同一厂家的产品.
5.1。

7砼初凝时间为10—12h，现场测定，标准为贯入阻值3。

5mpa。

5。

1。

8砼实验室养护试块28d的强度符合砼强度检测标准。

5.1.9砼坍落度要求：140±20mm。

5.1.10外加剂由混凝土搅拌站确定，参量同混凝土搅拌站的试验配比。

5.1.11为防止温度裂缝，合理选择砼原材料和配合比，降低水泥用量，要求砼的出罐温度不高于10℃，入模不低于5℃.
5.2。

1经甲方、设计、监理及混凝土搅拌厂确定，建议混凝土配合比采用60天强度标准。

5。

2。

2搅拌站根据试验室下达的砼配合比通知单进行搅拌。

5.2.3检查到场砼的坍落度，观察砼是否均匀，颜色一致且具有良好的和易性和保水性，不离析。

不符合要求时退回搅拌站。

5.2.4 商品砼到达现场，要求小票上注明出站时间、到站时间，浇筑时注明浇筑时间、浇筑完时间.
5.2.5在混凝土浇筑之前,施工方会同监理对混凝土搅拌站的准备工作进行检查，主要落实材料的储备量、机具的良好率、车辆是否充足，电源能否保证不间断，人员组织是否已经到位等.
5。

3工艺流程
浇筑部位清理→模板、钢筋及专业预埋验收→砼浇筑→砼振捣→养护.
5。

4电梯基坑内胎膜施工
5。

4.1胎膜施工采用木模.
5.4。

2底模留孔洞，防止胎膜上浮。

5.4。

3拉结螺栓与基础桩相连。

5.4.4详细方案见《模板施工方案》。

5.5砼输送
5.5.1砼到场后采用砼输送泵输送至作业面.
5.5.2弯管尽量避免使用.
5.5.3所有固定钢管和泵管均不得碰撞或搁置在结构钢筋或模板上，以免在泵管的冲力下造成钢筋、模板位移或砼松动.
5。

5.4浇筑时由距泵管接入口最远端的作业面开始逐渐向接入口方向后退施工。

5。

5.5浇筑将要结束时，由砼工长和搅拌站的现场调度共同根据现场实际需要砼量通知搅拌站现场调度应发数量，以免造成剩余.
5。

5。

6混凝土小票由项目部管理人员及劳务人员共同签收.
5。

6混凝土浇筑
5。

6.1浇筑方法
为了确保底板混凝土不出现施工冷缝,经计算确定每段混凝土由西向东依次倒退作业，并采用“斜面分层连续浇筑”的方法连续浇筑施工，各泵浇筑带前后略有错位，形成阶段式分层退打的局面,以达到提高泵送工效,防止混凝土出现泌水现象，确保混凝土上下层的整体性结合。

底板混凝土浇筑方向，见砼泵布置图所示.
5。

6。

2泌水处理
现场准备真空泵，将砼浇筑过程中少量的泌水和浆水用软管将其及时排出。

尤其在混凝土浇注完毕时，及时控制测量浮浆的厚度，当浮浆厚度大于混凝土保护层厚度时,及时用真空泵将浮浆抽出，浇注混凝土。

5.6。

3混凝土表面处理
在混凝土初凝前，按初步标高进行拍打振实后用2m长木杠刮平,然后用木抹子压实抹平，第二遍待砼初凝前进行抹压，以保证砼表面平整，并防止砼表面开裂,使表面不得有松散砼、小坑等。

砼面要求二遍搓毛,最后一遍应在终凝前（以手压法掌握），且沿同一方向进行拉毛,纹路一致。

预埋件和插筋根部及施工缝处用木抹子找平。

用木抹子压实二遍后扫毛，以避免表面干缩裂缝.
5。

6。

4混凝土供应中断的处理
为了避免浇筑过程中，混凝土供应中断造成的施工冷缝,以及砼泵管等待时间过长,将采取以下措施：
a、在早晨6—8点，下午5—7点交通限制时间内，放缓砼浇筑速度,提前增加发车密度,现场预留一定数量的罐车。

b、协调交通管理部门，办理部分通行证，确保禁行期间的混凝土供应。

5.7混凝土振捣
每层作业面分前、中、后三排振捣砼，在平面、出料口、坡面每台泵各配备3根振捣棒振捣，最上一层边浇筑边成型及抹平底板表面,标高、厚度采用水准仪定点测平，用小白线严格控制板面标高和表面平整，底板砼振捣见上图；砼浇筑使用Ф50振捣棒，电梯井坑的钢筋稠密部位使用Ф30振捣棒,振捣时要做到“快插慢拔”,振捣延续时间以砼表面呈现浮浆和不再沉落、气泡不再上浮来控制，避免振捣时间过短和过长.Ф50振捣棒有效半径R按30cm考虑，则振捣棒插点的移动距离不能大于其作用半径的1。

5倍，即45cm；插点方式选用行列式或边格式，振捣时注意振捣棒与模板的距离,不准大于0。

5R，即15cm,并避免碰撞钢筋、模板、预埋管;为使分层浇筑的上下层砼结合为整体，振捣时振捣棒要求插入下一层砼不少于5cm;砼浇筑过程中，钢筋工经常检查钢筋位置,如有移位,必须立即
调整到位。

5.8混凝土养护
混凝土养护采取在砼表面覆盖草帘被及塑料薄膜的方法，由专人负责。

塑料薄膜准备两层，草帘被准备三层，初期覆盖两层草帘被，如果表面与外部环境温差〉25℃，增加草帘被,保证表面与外部环境温差均≯25。

由于混凝土浇筑时间较长，故随砼初凝以后随时覆盖保温,养护时间定为14天,当砼内最高温度与外界最低气温差值连续三天小于25℃时，撤去保温，确保混凝土表面与内部、表面与外部环境温差均≯25℃.
5.9混凝土测温
现场成立测温小组,专门负责基础底板混凝土测温工作，采用电子测温仪测温,沿浇筑方向选取具有代表性的位置固定测温布置点，每处垂直方向沿板底、板中和板面布置3个点,板面测温点距离板面50mm，板底测温点距离板底面50mm；测温线上端离混凝土面要有20公分，并在其上用特制的小铁盒保护测温线。

5.8。

1大气温度的测量，每昼夜分8、12、14、20点钟共测四次。

5。

8。

2及时测量每个罐车的出罐温度，每两小时测一次入模温度.
5。

8。

3混凝土浇注完前3天以前每两小时测温一次,3-5天达到最高温度阶段每一小时测温一次，温度开始下降后每六小时测温一次。

作好中心温度及表面温度记录，并控制好中心及表面温差情况，保正两者相差不大于25℃。

如果测量数据出现异常，立即向技术组汇报，技术组及时出解决方案,快速下达到混凝土施工组。

作好大气温度记录随时观察大气温度对混凝土中心及表面温度影响.
测温孔布置如图所示：
对边缘处布置1—13#点，对电梯井坑处布置14-30#点，对 4.1m处板布置
31-33#点,对集水坑处布置：34—37＃点
一般区域布置:38-42#点
各点测温线伸入板内段用PVC管保护，探头伸出管50mm，PVC管上用电钻打出小孔,便于混凝土进入.用火烧丝将PVC管绑扎在钢筋上。

浇筑时振捣棒注意不要碰测温线;测温点按顺序编号，输出测温数据后,及时对数据进行整理并填写测温记录。

5。

10后浇带处理
本工程所设置伸缩后浇带待本楼层砼浇筑50d后封闭。

后浇带混凝土浇筑前，两边砌砖抹灰，用竹胶板防护，防止杂物及水流入。

5.11试块留置和试验
现场标养室内设自动喷淋系统并配备温度显示器。

每200m3制作一批试块，组数分别为：7天、14天、28天标养一组、4.0MPa 临界强度一组、同条件转常温28天一组、同条件28天转标样28天一组、600℃一组，抗渗同条件和抗渗标样每500 m3制作一批试块。

混凝土试块按规定进行见证.同条件试块放置在现场，标养试块放在现场标养箱中。

6、1400mm厚墙施工
6.1商品混凝土技术要求同底板混凝土技术要求。

6.2工艺流程
浇筑部位清理→模板、钢筋及专业预埋验收→砼浇筑→砼振捣→养护。

6.3混凝土浇筑
6。

3。

1浇筑方法
1400mm墙体必须严格分层浇注。

防止混凝土出现泌水现象,确保混凝土上下
层的整体性结合。

墙体砼浇筑前，应在底部接槎处浇筑50mm厚与墙体砼同配比水泥砂浆，随后进行砼浇筑。

第一层浇筑高度应控制在400mm左右，以后每次浇筑高度不应超过500mm，浇筑高度至梁底上30mm，无梁部位至顶板上30mm。

浇筑过程中下料点应分散布置，水平缝留置见下图:
6。

3.2泌水处理
现场准备真空泵，将砼浇筑过程中少量的泌水和浆水用软管将其及时排出.尤其在混凝土浇注完毕时，及时控制测量浮浆的厚度,当浮浆厚度大于混凝土保护层厚度时,及时将浮浆排出,确保混凝土的连接面混凝土密实。

6。

4混凝土振捣
每层作业面分前、中、后三排振捣砼，在平面、出料口、坡面每台泵各配备3根振捣棒振捣，最上一层边浇筑边成型及抹平底板表面，标高、厚度采用水准仪定点测平，用小白线严格控制板面标高和表面平整，砼浇筑使用Ф50振捣棒，钢筋稠密部位使用Ф30振捣棒，振捣时要做到“快插慢拔”，振捣延续时间以砼表面呈现浮浆和不再沉落、气泡不再上浮来控制,避免振捣时间过短和过长。

Ф50振捣棒有效半径R按30cm考虑，则振捣棒插点的移动距离不能大于其作用半径的1.5倍，即45cm；插点方式选用行列式或边格式，振捣时注意振捣棒与模板的距离，不准大于0.5R，即15cm，并避免碰撞钢筋、模板、预埋管;为使分层浇筑的上下层砼结合为整体，振捣时振捣棒要求插入下一层砼不少于5cm；砼浇筑过程中，钢筋工经常检查钢筋位置，如有移位,必须立即调整到位。

6。

5混凝土拆模
在混凝土达到4。

0MPa后,拆除模板.
6。

6混凝土养护
混凝土养护由专人负责，在混凝土拆出模板后，及时刷养护剂一道，然后用塑料薄膜覆盖,再用草帘被覆盖两层。

保证表面温度和中心温差不大于25℃.
6。

7混凝土测温
现场成立测温小组，专门负责墙体测温工作，采用电子测温仪测温，沿浇筑方向选取具有代表性的位置固定测温布置点，每处垂直方向沿墙底，墙中，墙上表面布置3个点，墙底测温点距离底面50mm墙上表面测温点距离墙上表面50mm。

测温线上端离混凝土面要有20公分，绑扎在上层钢筋上。

在上一层墙支模时，及时把测温线甩出。

测温点布置如下图：
7、800mm厚混凝土墙施工
7。

1混凝土浇筑方法
800mm厚混凝土墙长135m ,按技术措施分4段施工，留3个施工缝。

为了确保墙体混凝土不出现施工冷缝，倒退作业,并采用“斜面分层连续浇筑”的方法连续浇筑施工，形成阶段式分层退打的局面,以达到提高泵送工效，防止混凝土出现泌水现象，确保混凝土上下层的整体性结合.
墙体砼浇筑前，应在底部接槎处浇筑5cm厚与墙体砼同配比水泥砂浆，随后进行砼浇筑。

第一层浇筑高度应控制在40cm左右,以后每次浇筑高度不应超过50cm，
7。

2混凝土测温同6。

7
测温点布置如下图：
7。

3其余内容均同1400mm厚墙体施工
8、质量要求
8。

1主控项目
8。

1。

1砼所用的水泥、水、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，出厂合格证及试验报告应符合质量要求，急需用的水泥做快测试验。

8。

1.2砼试块应在浇筑地点随机抽取。

8.1。

3对有抗渗要求的砼，砼试块应在浇筑地点随机抽取.
8。

1。

4砼的运输、浇筑及间歇的全部时间不得超过砼的初凝时间.
8.2一般项目
8。

2。

1施工缝按分段图及技术要求留置.
8。

2。

2采用塑料布覆盖养护时，保持塑料布内有凝结水。

8.2.3日平均气温低于5℃时不得浇水。

8。

2。

4砼的振捣应密实，不得出现蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。

8.2。

5底板砼施工时其表面平整度应按规范要求控制在4mm以内。

8。

2.6在已浇筑的砼终凝以后且强度未达到1。

2MPa以前不得在上面踩踏、搭设脚手架以及堆放材料，达到1。

2Mpa以后，对底板的堆料进行限载、限位置材料堆放.初凝以后至强度未达到1.2MPa以前，不得调整偏位钢筋。

9、施工管理措施
9。

1质量保证措施
9.1。

1水泥必须有出厂合格证及试验报告，对其品种、标号、出厂日期进行检查验收，并按规定进行复试,复试合格方可使用；外加剂的质量必须符合国家标准的要求；砼骨料的选用必须与配料单相符，且符合规范规定。

9。

1。

2商品砼运输至浇筑现场，坍落度必须符合规定值.如发现砼出现离析、初凝等质量问题，坚决退掉;严禁向砼罐车、砼泵内加水.
9.1。

3试块留置：工地现场实验室小，试块的制作量大;待试块拆模后送往公司
实验室养护，28天后试验并出结果。

资料保存要完整、可靠。

9。

1.4标高控制：在柱钢筋上抄测砼结构面层500mm控制点(红油漆标识），拉通小白线,浇筑时，严格控制标高。

9。

1.5施工中砼振捣时间应充分且不得有漏振.
9。

1.6拆模时间应严格控制,防止过早拆模。

9。

1.7拆下的模板及时清理干净，修理平整，并刷隔离剂，以防止浇筑后的砼出现蜂窝或麻面.
9.1.8混凝土浇筑前，及时听天气预报,如第二天有雪，应在前一天安排专人用彩条布覆盖在钢筋上铁上,加强晚上值班，如遇下雪，立即组织值班人员在钢筋上铺彩条布.保证混凝土浇筑时，钢筋骨架及钢筋下没雪。

9。

1。

9润滑泵管砂浆，采用同标号砂浆，浇筑时均匀摊开。

清洗泵管水，用料斗接。

及时用塔吊把水转移.以防水浇到底板上。

9.2成品保护措施
9.2.1 浇筑时砼上、下振捣均匀，且不得乱踩钢筋，并设专人看管模板和钢筋。

9。

2.2严格按规范强度要求进行模板拆除,建立拆模审批制度，拆除模板必须经项目技术负责人签字同意。

在模板拆除过程中，要轻拆轻放，不得损坏混凝土棱角。

9。

3安全施工措施
9.3.1施工现场所有设备、设施、安全装置、工具配件以及个人劳保用品必须经常检查,确保完好和使用安全.
9.3。

2现场施工人员必须戴好安全帽，工作期间不得吸烟、饮酒,严格遵守工地各项规章制度。

9。

3.3内部各坑洞边必须做围护栏杆并制作醒目标志牌，各种机械设施由专职机
械维修人员看管。

9。

3。

4施工现场用电应严格按照用电安全管理规定，配电箱要采取防潮措施，并安装漏电保护装置.加强电源管理，预防发生电器火灾及触电事故。

9.3。

5全体施工人员要遵守现场消防、保卫等有关规定，各项措施应预防在先，做到警钟长鸣。

9.3。

6现场应由专人随时清理，材料码放整齐，废料应归堆,收集后统一清理。

9。

3。

7高空作业时,严禁向外抛掷或将剩余的废料向外倾倒.
9。

3.8碎料用垃圾袋，垃圾外运时，表面要加蓬布，避免扬尘。

9。

3.9现场设专人洒水，防起尘土。

9.3.10严格控制施工噪音，夜间连续浇筑时办理夜间施工许可证
9。

4材料节约措施
9.4.1控制好砼浇筑标高。

9。

4。

2对散落砼及时收集.
9。

4。

3浇筑快结束时,与搅拌站及时联系,避免发砼超量。

10、大体积砼冬季施工热工计算:
考虑到底板混凝土最大可能降低中心温度，各种材料的温度在满足冬施规范的情况下尽可能降低出机温度，
10.1砼配合比:(每方含量)
水泥:192k g砂：713k g石：1069k g膨胀剂:27k g
水：180k g粉煤灰:72k g防冻剂：12.6k g矿粉:118k g
10。

2砼裂缝计算
计算时考虑主楼部分的底板一次性浇筑，底板尺寸为64。

2m×79.32m,厚度统一按2.8m计算。

采用42.5普通硅酸盐水泥
1、混凝土裂缝控制计算
底板尺寸按64.2×79。

32m，
1）砼的水化热绝热温升值
T（t)=CQ（1—e—mt)/cρ
T（t)—浇筑完时间t，砼的绝热温升值（℃）
C—每立方米水泥矿渣及UEA用量(kg/m3）,取421。

6kg/m3
Q—每千克水泥水化热量,终值取259000J/kg
c—砼的比热，取920kJ/kg。

K
ρ—砼的质量密度，取2400kg/m3
m-经验系数，取0.366
t—龄期d
最终温升值T max=CQ(1—e-mt)/cρ =421。

6×259000/（920×2400）=49.45℃
②根据砼最高绝热温升Tmax可求出砼内部实际温升，砼最高内部温度，实际上由砼浇筑温度、水泥水化热引起的温升和浇筑后的散热温度三部份组成: Th=Tj+Tmaxק
式中：Th-—砼中心温度
Tj—-砼浇筑温度（℃)
§—-不同浇筑砼块厚度的温度系数,对3M厚砼3天时§=0.68
③砼浇筑温度：Tj=Tc+（Tp+Tc）×(A1+A2+……+An）
式中：Tc-—砼拌合温度（它与各种材料比热及其初温度有关),按多次测量资料，有日照时砼拌合温度比当时温度高5～7℃，无日照时砼拌合温度比当时温度高2~3℃,我们按3℃计。

Tp--砼浇筑时的室外温度（一月份室外平均温度以-13℃计)
A1+A2+……+An--温度损失系数，查表得:
A1-—砼装卸,每次A=0。

032（装车、出料二次数）
A2--浇筑过程中A=0.003×60=0。

18
Tj=Tc+(Tp+Tc)×(A1+A2+……+An)
=9+(—13+9）×(0。

062+0。

18）
=8。

032℃
则砼内部中心温度：Th=Tj+Tmaxק
=8。

032+49。

45×0。

68
=41.658(℃)
从砼温度计算得知，在砼浇筑后第三天砼内部实际温升为41。

658℃，比当时室外温度（-13℃)高出28.658℃，必须采用相应的措施,防止大体积钢筋砼板因内外温差过大而产生裂缝。

由于混凝土浇注存在温度，因此混凝土的实际内部温度在50℃～60℃的范围。

2、推算各龄期的温度升降值
为了掌握底板内部的温度变化情况,根据财富中心一期2。

5m厚基础的实测曲线，作为本工程2。

8m厚的底板温度升降曲线，得到各龄期砼温度如下表∶龄期（d）中间点表面点
3 85。

7 62.3
6 82。

7 59。

1
9 75.8 52.3
12 72 47。

5
15 69 41
18 63。

5 40
21 58。

9 35
24 53。

3 35
27 51.3 28。

3
30 50.2 28.3
3、计算砼水化热平均温度及温差
T t（t)= T1+2（ T2— T1）/3
T t（t）—各龄期砼水化热平均温差
T1—保温养护下砼表面温度
T2-实测砼最高温度
实测砼最高温升值75.1
T t(3)= 62。

3+2（85.7-62。

3）/3=77。

9 T x(3）=—2.8 T t(6）= 59.1+2（82.7—59.1）/3=74。

8 T x(6）=3。

1
T t(9)= 52。

3+2(75.8—52。

3）/3=68。

0 T x（9)=6。

8
T t（12）= 47。

5+2(72。

0—47.5)/3=63。

8 T x(12）=4。

2 T t（15）= 41.0+2（69。

0—41.0）/3=59.7 T x(15）=4.1
T t(18)= 40.0+2(63.5-40。

0）/3=55.7 T x(18)=4.0
T t（21)= 35.0+2（58.9-35。

0)/3=50。

9 T x（21)=4。

8
T t(24)= 35。

0+2（53。

3-35。

0）/3=47。

2 T x（24)=3。

7 T t(27)=28.3+2（51.3—28。

3)/3=43。

6 T x（27)=3.6
T t（30）=28。

3+2（50.3—28。

3)/3=43。

0 T x（30)=0.6 4、各龄期砼收缩值及收缩当量温差
4.1砼在非标准条件下的修正系数
查表得到各种非标准条件下的各项修正系数值如下∶
M1=1。

25 M2=0.9 M3=1.9 M4=0.65 M5=0。

9 M6=1。

11M7=1.25 M8=0。

54M9=1.0 M10=1.0）4.2各龄期砼收缩变形值
εy(t)= εy0(1-e-0。

01t) ×M1×M2×M3×M4×M5×M6×M7×M8×M9×M10
εy（t)—各龄期砼收缩相对变形值
εy0-标准状态下最终收缩值，取3.24×10-4
M i—考虑各种非标准条件的修正系数
4。

3各龄期砼收缩当量温差
T y(t)=- εy（t）/α
T y（t)- 各龄期砼收缩当量温差℃
α—砼线膨胀系数,取1。

0×10-5
εy（3）= 3.24×10-4×（1-e—0。

013）×1。

25×0.9×1.9×0。

65×0。

9×1。

11×1.25×0.54×1×1=0.09×10-4 T y(3）=0.09×10—4/1.0×10-5=0。

9℃ 0。

9℃
εy(6）=0.18×10-4 T y（6)= 1。

8℃ 0.9℃
εy(9）=0.26×10-4 T y（6)= 2.6℃ 0.8℃
εy（12）=0。

34×10—4 T y（6)= 3.4℃ 0.8℃
εy（15)=0.42×10—4 T y（6)= 4.2℃ 0.8℃
εy（18）=0。

50×10—4 T y（6)= 5。

0℃ 0.8℃
εy(21）=0。

57×10—4 T y（6）= 5。

7℃ 0。

7℃
εy(24）=0。

65×10-4 T y（6)= 6.5℃ 0.8℃
εy(27)=0.72×10—4 T y(6）= 7。

2℃ 0.7℃
εy（30)=0。

79×10-4 T y(6）= 7。

9℃ 0.7℃
5、各龄期砼的综合温度及总温差
5.1各龄期砼降温的综合温差
T(3）=0。

9—2.8=-1。

9℃ T（18)=0。

8+4.0=4。

8℃
T（6）=0.9+3。

1=4.0℃ T（21)=0。

7+4。

8=5.5℃
T（9)=0。

8+8。

8=9.6℃ T（24)=0.8+3。

7=4.5℃
T(12)=0。

8+4.2=5。

0℃ T(27)=3.6+0。

7=4.3℃
T（15)=0。

8+4。

1=4。

9℃ T（30)=0.7+0.6=1。

3℃
6、底板的总温差
T= T（3)+ T(6)+ T（9）+ T(12）+ T（15）+ T（18)+ T(21）+ T（24)+ T（27）+ T（30) =-1.9+4。

0+9。

6+5.0+4。

9+4.8+5。

5+4.5+4。

3+1.3
=42℃
7、各龄期砼弹性模量
E(t）=E0(1—E-0。

09t)
E(t)—砼t龄期弹性模量
E0-砼最终弹性模量,取3.15×104N/mm2
E（3）= 3。

15×104× (1-e-0。

09×3)= 0.75×104 N/mm2
E（6）= 3。

15×104×(1-e—0。

09×6）= 1.32×104 N/mm2 E(9)= 3。

15×104×（1-e—0.09×9)= 1。

34×104 N/mm2
E(12)= 3。

15×104×（1—e—0.09×12)= 2。

08×104 N/mm2
E(15）= 3.15×104×(1—e—0.09×15)= 2。

34×104 N/mm2
E（18)= 3.15×104×(1—e-0.09×18）=2。

53×104 N/mm2
E(21)= 3。

15×104×（1—e—0。

09×21）= 2.68×104N/mm2
E（24）= 3。

15×104×(1-e—0.09×24）= 2.79×104 N/mm2
E（27）= 3.15×104×（1-e-0。

09×27)=2。

87×104 N/mm2
E（30)= 3.15×104×（1—e-0。

09×30）= 2。

94×104N/mm2
8、各龄期砼的应力松驰系数
考虑荷载持续时间和龄期的影响，查得砼各龄期的应力松驰系数为∶ S（3)=0.186 S(6)=0。

208 S（9）=0。

212
S（12)=0.215 S(15）=0。

23 S(18)=0.252
S(21)=0.301 S（24)=0.367 S（27)=0.473
S（30)=1.00
9、底板最大温度应力计算
σ（t)= -ΣE i(t）αΔT i(t）(1-1/（chβL/2））S（t） /(1-ν）
β=( C X/H E i(t))1/2
∆T-砼各龄期综合温差，
S（t)—砼松弛系数
ν—砼泊松比，取0.175
H—底板厚度，取2800mm
L-底板长度，取79320mm
9。

1地基水平阻力系数考虑桩基影响取0。

04 N/mm2
9.2各台阶温度差和收缩引起的温度应力
6天(第一台阶降温，自第六至第三十天温差和收缩引起的应力）∶当t=6 β=（ 0。

04/（2800×1.32×104)）1/2=3.3×10-5
βL/2=3。

3×10-5×79320/2=1.31
则可得到chβL/2=1.52
σ6= 1。

32×104×1。

0×10—5×4×(1-1/1.52）×0。

208/0。

825
=0.047Mpa
当t=9 β=(0。

04/（2500×1。

74×104））1/2=3×10-5
βL/2=0.86
则可得到chβL/2=1。

39
σ（9）=1.74×104×1.0×10—5×9。

6×(1-1/1。

39)×0.212/0。

825
=0。

125Mpa
当t=12 β=（0.04/(2500×2.08×104)）1/2=2。

7×10-5
βL/2=0.78
则可得到chβL/2=1。

32
σ(12）=2.08×104×1。

0×10-5×5.0×(1-1/1。

32)×0。

215/0。

825
=0.079Mpa
当t=15 β=（0。

04/(2500×2.34×104））1/2=2.6×10-5
βL/2=0.74
则可得到chβL/2=1.29
σ（15)= 2.34×104×1。

0×10-5×4。

9×(1—1/1。

29)×0。

23/0.825 =0.074Mpa
当t=18 β=（0.02/（2500×2。

53×104）)1/2=2。

5×10-5
βL/2=0。

71
则可得到chβL/2=1.26
σ（18)=2.53×104×1.0×10—5×4.8×（1—1/1。

26）×0.252/0.825 =0。

079Mpa
当t=21 β=（0.04/(2500×2。

68×104))1/2=2。

4×10—5
βL/2=0.69
则可得到chβL/2=1.25
σ（21)=2。

68×104×1。

0×10—5×5。

5×（1-1/1。

25）×0.301/0.825。