高压大容量柔性直流电网换流站阀厅空气净距计算及紧凑化布局设计

高压大容量柔性直流电网换流站阀厅空气
净距计算及紧凑化布局设计
傅守强，张立斌，李红建，陈翔宇，高杨，陈蕾
(国网冀北电力有限公司经济技术研究院，北京　100038)
摘　要：高压大容量柔性直流电网工程因设有直流断路器，导致其阀厅空气间隙与空间布局和以往柔性直流工程有显著不同。

针对高压大容量柔性直流电网特点，对阀厅空气净距计算及紧凑化布局设计开展研究。

采用g 参数法对非标准气象条件下空气间隙的放电特性进行修正，提出了求取最大空气净距时的阀厅温、湿度取值方法，提出了含直流断路器的高压大容量阀厅紧凑化布局设计方法。

以张北±500 kV 柔性直流电网试验示范工程张北换流站为例，修正了柔性直流工程阀厅空气净距计算的温、湿度取值条件，求得空气净距值。

阀厅布局方案对比分析表明，在满足空气净距和检修空间的要求下，该紧凑化设计显著压缩了阀厅尺寸。

关键词：柔性直流电网；换流站阀厅；空气净距；g 参数法；换流阀；直流断路器；紧凑化布局DOI ：10.11930/j.issn.1004-9649.202004220
0 引言
随着中国电力系统的快速发展，特别是近些年特高压交、直流骨干电网以及柔性直流工程迅猛发展，统筹电力系统安全运行与经济合理之间的关系，即在确保电力系统安全稳定的前提下开展电网优化设计，降低工程造价显得越发重要[1-2]。

柔性直流输电工程换流站中阀厅的投资占了总投资的最大部分，因此阀厅的布局应优先确保阀厅的安全运行，兼顾投资的经济性[3-5]。

开展阀厅紧凑化布局设计是柔性直流工程缩小工程占地的主要途径[6-7]。

紧凑化布局的基础是设备的外绝缘设计。

空气净距取值是换流站设计的重要依据，影响换流站的布置和安全运行[8-10]。

随着土地资源紧缺及环境友好性要求的提高，换流站的电气布置愈发紧凑，在关键点处的电气净距显得比较紧张，因此带电距离的校核是关键。

柔性直流输电的灵活性强，应用场合广泛，电压等级多样，暂时还没
有规范或标准提供每种电压等级所对应的空气净距值，在具体工程中需要计算空气净距[4]。

现有柔性直流工程换流站总体布局上体现了“交流配电装置－换流区（换流变、启动回路、桥臂电抗）－阀厅－直流场（直流高速转换开关、限流电抗器）”的工艺特点，并结合站址地貌、交直流出线方向以及配电装置型式等条件进行综合设计，做到工艺流程顺畅，布置紧凑，技术先进，运行、施工、维护、检修、扩建方便以及经济性优等。

不同于以往柔性直流工程，对于高压大容量柔性直流电网工程，换流站内有多回直流出线，设置有直流断路器，而直流断路器同样包含有大量绝缘栅双极型晶体管模块（insulated gate bipolar transistor ，IGBT ），因此，其同样需要户内布置[11-12]。

又由于阀组和直流断路器、直流断路器与直流断路器之间均存在不同时停电检修的工况，需考虑检修时的人身安全问题。

这使得高压大容量柔性直流电网工程与常规背靠背或端对端柔性直流工程的阀厅有所区别。

本文依托张北柔性直流电网试验示范工程，以张北换流站为例，阐述高压大容量柔性直流电网阀厅的空气净距计算及紧凑化布局设计的方法。

收稿日期：2020−04−27； 修回日期：2020−06−19。

基金项目：国家重点研发计划资助项目(高压大容量柔性直流电网关键技术研究与示范，2016YFB0900900)。

第 54 卷 第 1 期中国电力
Vol. 54, No. 12021 年 1 月
ELECTRIC POWER
Jan. 2021
10
1 高压大容量柔性直流换流站阀厅空气
净距计算方法
1.1 空气间隙计算方法
在站址规定的阀厅气象条件下的50%冲击放电电压可通过雷电冲击耐受水平（lightning impulse withstand level, LIWL ）和操作冲击耐受水平（switching impulse withstand level, SIWL ）计算得到，将此电压修正到标准大气条件，得到标准大气条件的50%放电电压为
式中：U 50-corr 为修正到标准大气条件下的50%放电电压；U 50为空气间隙的50%冲击放电电压；k a 为海拔修正系数；k t =k 1k 2是大气修正系数，其中，k 1是大气密度修正系数，k 2是大气湿度修正系数。

根据标准气象条件下的净距公式计算要求的最小安全净距，用于最小空气间隙计算的50%冲
击放电电压为
式中：U w 为设备的冲击绝缘耐受水平（SIWL 、LIWL ）；σ为空气间隙冲击放电电压变异系数，一般对操作、雷电冲击分别取6%和3%。

由此，修正到标准大气条件下的50%冲击闪络电压U 50-corr 为
换流站最小空气净距，一般需要根据架空软导线、管形硬母线与构架之间、管形母线与阀厅钢柱之间等空
气间隙的实际放电特性曲线求得。

而在没有实际放电试验曲线时，对于操作冲击电
压和雷电冲击电压而言，最小空气间隙距离分别按式（4）和（5）所示的相关经验公式计算得到。

式中：d 为空气间隙距离；k 为电极形状特性的间隙系数，不同的系数代表不同的电极形状。

通常，取雷电冲击和操作冲击决定的最小空气净距值中较大者作为最小空气净距值。

需要注
意的是，在直流换流站中，对空气净距起主导作用的是操作冲击[13-15]。

本文采用g 参数修正法对非标准气象条件下的空气间隙的放电特性进行修正[16-17]。

高海拔地区空气间隙放电试验研究一直是各国学者关注的焦点。

随着海拔高度升高，大气参数随之改变[18-19]。

大气参数的改变主要是气压、温度和湿度3个主要参数的变化，导致电气外绝缘放电电压发生变化[20]。

对不同电压类型、不同间隙距离以及高海拔条件下湿度对间隙放电特性影响开展的研究结果表明，随着湿度增加，电子被水分子吸引而形成负离子的比例加大，间隙电离过程削弱，从而使放电电压增大[21]。

由于设备最小放电路径和最小空气净距d 为同一值，这就要求进行迭代计算，使最终的最小空气净距d 收敛，迭代过程如下。

（1）假设因子m 和w 的初始值为0，修正系数k 1、k 2为1，海拔修正系数k a 也设定为1，修正得到标准大气条件下的50%冲击放电电压U 50- corr 。

（2）由U 50-corr 和式（4）、（5）计算得到最小空气净距d 值。

（3）由d 值和g 的表达式计算得到参数g 值。

（4）由g 值及其与m 、w 的函数关系[22]，确定新的因子m 和w 值。

（5）由新的因子m 和w 值，代入k 1、k 2，结合海拔修正系数和U 50-corr 计算公式，重新计算放电电压U 50-corr ，进而通过式（4）、（5）得到新的最小空气净距d 值。

（6）重复进行步骤（3）~（5）。

考虑大气密度、温度、湿度等因素，采用g 参数修正法对非标准气象条件下的空气间隙的放电特性进行修正。

经多次迭代计算得到空气净距，当前后两次计算出来的最小空气净距d 值相差足够小时，就可以停止迭代，所得的d 值即为考虑大气修正后的最小空气净距。

计算流程如图1所示。

1.2 温度、湿度对空气间隙的影响分析
温度和湿度对最小空气净距有着重要影响。

通常认为：（1）
在其他条件一定时，温度越高，空气净距越大；（2）随着绝对湿度的减
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小，要求空气净距随之增大。

绝对湿度[22]为
式中：R 为相对湿度，%；t 为周边温度，℃。

g (t )=0.4615×(273+t )f (t )=6.11×R ×e 176×t
243+t 设，，
可得
h ′(t )=0令，得到当t 0=243×176时为极值点，对h 二次求导，得到
h ′′(t )＜0当t =t 0时，，故在温度t 取值的正常范围内，h 单调递增。

即在相对湿度保持不变时，随着温度t 的增加，绝对湿度h 增加，而温度t 增加和绝对湿度h 增加对空气净距的作用相反。

因此空气净距值并非一定在相对湿度最低、温度最高时取得最大值。

指标
张北换流站一般条件
全封闭户内，微正压，
带通风和空调
长期最低、最高运行温度/℃10、45极端最低、最高温度/℃10、50长期最低、最高运行湿度/%10、50极端最低、最高运行湿度10、60爬电比距/（mm·kV –1）
按常规直流14
年平均气压/hPa
859.8
1.3.2 最大空气净距的温度、湿度条件
以操作冲击为例，在冲击电压一定时，不同的相对湿度情况下，空气净距随温度的变化趋势温度、湿度变化
Fig. 2 Variation of air clearance with temperature and
humidity at the operating overvoltage of 650 kV
通过图2、3可以直观看出，在不同温度下，相对湿度最低（10%）时，空气净距最大，而最大的空气净距在温度为40 ℃时取得。

相对湿度为10%时，绝对湿度和空气净距绘制在一起如图4、图5所示。

hall of high-voltage and large capacity VSC-HVDC
converter station
中国电力
第 54 卷
12
Fig. 3 Variation of air clearance with temperature and humidity at the operating overvoltage of 1 175 kV
空气净距和绝对湿度
Fig. 4 The air clearance and absolute humidity at the operating overvoltage of 650 kV and the
relative humidity of 10%
空气净距和绝对湿度
Fig. 5 The air clearance and absolute humidity at the operating overvoltage of 1 175 kV and
the relative humidity of 10%
雷电过电压的数据也有相似的规律。

在空气净距计算过程中，经以上分析可以得出湿度和温度的相关结论如下。

（1）在相同的温度下，空气净距的最大值在最小的相对湿度条件下获得，即出现在最小相对湿度的曲线上。

（2）在相同的相对湿度条件下，随着温度的升高，绝对湿度呈单调递增变化。

（3）在相同的相对湿度条件下，空气净距随着温度的升高有先增大再减小的趋势。

（4）最小空气净距的最大值需要综合温度和绝对湿度计算，最大值不一定出现在温度最高、相对湿度最低的温湿度条件下。

以上数据显示，张北换流站最大的空气净距在温度为40 ℃、相对湿度为10%（绝对湿度为5.09 g/m3）时取得。

此结论修正了以往工程计算最大空气净距的温湿度取值（温度50 ℃，相对湿度为10%）。

1.3.3 工程取值
经前文分析，结合规范的裕度要求，张北换流站阀厅的空气净距取值如表2所示。

表 2 张北换流站阀厅内空气净距
Table 2 The air clearance in the valve hall of
Zhangbei Converter Station
对地方式型式间隙类型
操作冲击耐
受电压/kV
间隙
系数k
空气净距建
议取值/mm 桥臂交流
侧对地
相对地导线-面1 175 1.155 000
直流极母
线对地
相对地导线-面1 175 1.155 000
直流中性
母线对地
相对地导线-面650 1.152 000
直流极母
线对人
——1 17517 800
2 阀厅紧凑化布局设计
2.1 阀厅布置研究输入条件
张北换流站直流输送总容量3 000 MW，每极换流单元容量1 500 MW。

额定直流电压±500 kV，额定直流电流3 000 A。

本工程共2个柔直换流单元阀厅，2个换流单元阀厅并排布置于整个站区的中央，采用联合建筑形式，中间用防火墙分隔[23]。

第 1 期傅守强等：高压大容量柔性直流电网换流站阀厅空气净距计算及紧凑化布局设计
13
根据设备资料，本文阀塔及直流断路器的尺寸按如下布置。

阀塔尺寸：11 m（长）×5.8 m （宽）×12 m（高）；直流断路器尺寸：13 m （长）×9 m（宽）×14 m（高）。

根据高压大容量柔性直流电网阀厅空气间隙研究的结果，极线对地空气净距取5 m，中性线对地空气净距取2 m；根据以往特高压直流工程要求，检修时考虑取5倍标称偏差，且间隙形状系数取1.15，计算可得极线对检修人员的安全距离要求为7.8 m，布置时取为8.0 m。

中性线对检修人员的安全距离要求计算值为2.96 m，布置时取为3 m。

2.2 阀组及直流断路器同室布局
基于阀组和直流断路器全隔离布置带来的投资及运行可靠性问题，本工程考虑阀组及直流断
路器同室布置，在阀组与直流母线之间设置一道隔墙，相邻直流断路器之间设置隔墙，以保证检修安全，同时起到节省阀厅占地、优化阀厅结构设计、降低阀厅耗钢量的作用[24-25]。

阀组和直流断路器同室布置，阀厅尺寸较以往柔性直流的阀厅尺寸会增大。

同时需考虑带电检修时检修人员的人身安全问题。

结合舟山直流断路器工程经验，直流断路器采用下进线上出线方式，且进出线端子位于直流断路器宽度方向的同侧。

为充分利用阀厅横向空间，考虑将直流断路器旋转90°布置，直流分支回路隔离开关布置于两组直流断路器之间，可大幅压缩阀厅尺寸。

阀厅内阀塔采用正负极阀塔桥臂交错控制，充分利用阀厅宽度。

2.3 换流阀布局
换流阀塔的相序有2种排列方案：一种是同相上下桥臂相邻的布置，呈AABBCC排列；另一种是同极桥臂三相相邻布置，呈ABCABC或ABCCBA排列[19, 26-28]。

AABBCC排列时，阀塔交流侧进线接线较为方便，无须交叉，但直流出线母线须交叉；直流侧极线与中性线出线存在交叉，可通过“直流极线采用支撑管母，直流中性线采用悬吊管母”予以解决，如图6所示。

而ABCABC排列时，换流阀交流侧接线较为繁琐，交流三相进线之间存在交叉，需要通过A、C相导体不同高度的悬吊来实现交流进线的交叉接入；直流侧极线与中性线接线则相对简单。

更为重要的是，不同相间的交叉点是故障高发位置，通过AABBCC布置可以减少阀的故障率，提高运行可靠性。

通过比较可知，阀塔采用AABBCC排列方式时换流阀两侧接线更为简洁、顺畅，阀塔区域阀厅空间尺寸要求更低，且可靠性更高。

因此换流阀采用AABBCC布置方式。

2.4 直流断路器布置
直流断路器之间的距离主要考虑不同时停电检修要求。

由于检修时，带电运行的直流断路器与检修人员及检修工具之间距离需按7.8 m校核，检修车及人的活动区域范围按5 m考虑，2台直流断路器之间的净距应不小于12.8 m，加上断路器本身宽度，则2台并列布置的断路器中心线距离应为21.8 m。

显然，造成断路器之间距离较大的主要原因是检修距离要求远大于空气净距要求，因此在断路器之间设计一道接地的检修隔墙，断路器与隔墙之间只需要保证对地空气净距要求和检修空间要求即可。

对地空气净距和检修空间要求均为5 m，接地隔墙厚度按0.6 m考虑，则断路器之间净距取为10.6 m即可，考虑一定的裕量，可取为11 m。

由此，增加隔墙之后的断路器之间中性线距离为20 m，比不加隔墙方案距离少8%。

另外，增加隔墙之后，检修人员检修时，带A
≥6
≥
6
≥
6
A B B C C
A 相管母
（悬吊式）
悬吊高度h1
C 相管母
（悬吊式）
悬吊高度h2
B 相管母
（支撑式）
B 相管母
（支撑式）
V
A B C A B C
V V V V V
V V V V V V
图 6 同极换流阀相邻布置接线示意
Fig. 6 Wiring diagram of adjacent arrangement of
in-phase converter valve
中国电力第 54 卷14
电运行的其他断路器完全被隔墙隔断，确保了检修人员的人身安全。

2.5 换流阀塔交流侧设备布局
考虑直流工程建设及运行经验，将阀厅内交流侧电流测量装置独立布置，并移至阀厅外，同时采用侧墙式接地开关方案，可有效节省阀厅面积。

换流阀交流侧设备包括穿墙套管、接地开关和交流避雷器、电流测量装置等，采取一字型布置方案，即沿着阀厅宽度方向来布置交流侧设备（不考虑上人），从而尽可能减少阀厅长度方向尺寸。

此部分设备布置主要考虑设备接线的便利及空气净距。

布置断面如图7所示。

至换流
8 500
11 0009 50010 000
11 000
4004 0006 000
14 00052 000
7 500
11 000
3 0003 000
Fig. 7 Cross section of equipment at AC side
of valve block
2.6 阀厅内直流侧设备布局
阀厅内直流配电装置除直流断路器外，还包含直流极线汇流母线（含接入汇流母线设备）、直流中性线汇流母线（含接入汇流母线设备）、直流配电母线（含与之连接的隔离开关）。

为保证阀组及直流断路器的不停运检修，直流极线布置如下。

阀侧直流极线汇流管母采用支撑式，与阀塔间的距离受到阀空气净距限制，取5.5 m 。

直流中性线汇流母线采用悬吊安装方式，保证其与极线母线之间的空气净距离要求。

由于直流配电母线与直流极线汇流母线之间的距离必须满足不同时停电检修之间的距离，则两组母线之间的距离不应小于12.8 m ，考虑母线自身的直径及净距尺寸，该值取13.5 m 。

显然，造成两者之间距离较大的原因仍然是检修安全距离的要求，为此依然可以在极线汇流
母线与直流配电母线之间设计检修隔离墙。

布置
A A 检修隔离墙
巡检小车路径
直流断路器隔墙
A A DCB
DCB
DCB
DCB
40 000
52 000
25 000
6 300
B B B B C
C C
C
Fig. 8 Layout with maintenance isolation
wall added in valve hall
在考虑远期隔离墙两侧预留巡视小路空间的情况下，图8所示检修隔离墙与直流母线及直流配电母线之间的距离为7.5 m ，较无隔墙方案减少44%。

增加检修隔离墙后，将阀塔和直流断路器之间隔断成为2个检修分区。

检修阀塔时，阀塔停运，直流极线进入直流配电母线的断路器极隔离开关断开，此时出线直流断路器即使带电运行，其也被检修隔离墙所隔断，检修人员对阀组进行检修时，无触电危险。

而对出线直流断路器进行检修时，阀塔虽然带电，但也同样被检修隔离墙隔断，保证了检修人员的人身安全。

同时，检修隔离墙还对阀组运行时的高频电磁辐射有很好的屏蔽作用，可使得检修人员少受辐射伤害。

另外，检修隔离墙在靠近进线断路器侧断开，未完全隔断阀厅，使得极母线与配电母线之间的联接无须使用套管，同时，整个阀厅仍为一个完整防火分区，避免增加新的防火及暖通设备。

为尽量减少设备占地，对直流配电母线侧隔离开关进行了设备型式的优化，如图9所示，将其由水平开启式改成垂直伸缩式，将直流配电母线悬吊，隔离开关安装于母线正下方，可使得直流配电母线和直流断路器之间留出较大的检修过车通道，便于设备检修，同时，单台直流断路器检修时，其与直流配电母线带电部分之间的距离也较使用水平开启式开关有一定的增加，进一步
第 1 期傅守强等：高压大容量柔性直流电网换流站阀厅空气净距计算及紧凑化布局设计
15
保证检修人员的人身安全。

3 总结与展望
（1）本文提出采用g参数法对非标准气象条件下空气间隙的放电特性进行修正，设计了计算流程。

该方法基于大气密度修正系数k1和湿度修正系数k2，经多次迭代计算得出空气净距。

本文将该方法应用于张北±500 kV柔性直流电网试验示范工程的张北换流站阀厅空气净距设计中，分析了温度、湿度变化对空气间隙的影响，得出空气净距最大值时的温度、湿度取值。

为后续类似工程空气净距选取给出方法指导。

（2）以张北换流站为例，在满足空气净距和检修空间的要求下，提出了含直流断路器的高压大容量柔性直流电网阀厅紧凑化布局设计原则和方法。

采取了换流阀与直流断路器同室布局，换流阀AABBCC相序排序，直流断路器间设置隔墙，以及阀塔交流侧采用侧墙式接地开关、一字型布置，极线汇流母线与直流配电母线间设计检修隔离墙、隔离开关改成垂直伸缩式等方法，在保证安全运行的前提下，较大幅度压缩了阀厅尺寸。

本文优化方法为后续类似工程的阀厅紧凑化布局提供了参考。

（3）后续对于高压大容量柔性直流电网阀厅的空气间隙研究，可以朝着分析空气间隙放电机理，明确放电的物理过程和放电分析模型的方向发展，并可对不同间隙形状系数取值进行改进。

对于阀厅的紧凑化布局，后续可以在换流阀塔及直流断路器的本体优化上做深入研究，并可将紧凑化布局由阀厅扩展到整个换流站进行整体优化。

参考文献：
鲁刚. 中国能源互联网发展基本特征[J]. 中国电力, 2018, 51(8):
17–23.
LU Gang. Basic characteristics of China's energy Internet
development[J]. Electric Power, 2018, 51(8): 17–23.
[1]
代红才, 张运洲, 李苏秀, 等. 中国能源高质量发展内涵与路径研
究[J]. 中国电力, 2019, 52(6): 27–36.
DAI Hongcai, ZHANG Yunzhou, LI Suxiu, et al. Study on the
connotation and path of China’s high-quality energy development[J].
Electric Power, 2019, 52(6): 27–36.
[2]
国家电网公司直流建设分公司. 高压直流输电系统成套标准化设
计[M]. 北京: 中国电力出版社, 2012.
[3]
丁扬, 石路. 高压直流输电系统成套标准化设计[M]. 北京: 中国电
力出版社, 2012.
[4]
徐政, 肖晃庆, 张哲任. 柔性直流输电系统[M]. 2版. 北京: 机械工
业出版社, 2017.
[5]
汤广福. 基于电压源换流器的高压直流输电技术[M]. 北京: 中国
电力出版社, 2010.
[6]
张劲松. 高压换流站交、直流合建主要技术原则[J]. 电力建设,
2009, 30(5): 21–24.
ZHANG Jinsong. Main technical principles for combining HV AC
and DC converter station construction[J]. Electric Power
Construction, 2009, 30(5): 21–24.
[7]
王赞, 詹银, 梅念, 等. 柔性直流换流站阀厅布置方案研究[J]. 高压
电器, 2017, 53(1): 57–63.
WANG Zan, ZHAN Yin, MEI Nian, et al. Research on valve hall
layout for HVDC flexible converter station[J]. High Voltage
Apparatus, 2017, 53(1): 57–63.
[8]
刘泽洪, 郭贤珊, 乐波, 等. ±1 100 kV/12 000 MW特高压直流输电
工程成套设计研究[J]. 电网技术, 2018, 42(4): 1023–1031.
LIU Zehong, GUO Xianshan, YUE Bo, et al. System design of
±1 100 kV/12 000 MW UHVDC transmission project[J]. Power
System Technology, 2018, 42(4): 1023–1031.
[9]
王丽杰, 梁言桥, 杨金根, 等. 柔性直流背靠背换流站阀厅电气设备
布置设计[J]. 电力勘测设计, 2019(7): 51–57.
WANG Lijie, LIANG Yanqiao, YANG Jingen, et al. The layout [10]
Fig. 9 Comparison diagram of vertical disconnector
and horizontal disconnector
中国电力第 54 卷16
design of valve hall electrical equipment in VSC-HVDC back-to-back converter station[J]. Electric Power Survey & Design, 2019(7):51–57.
邢毅, 孙帮新, 骆玲, 等. 高地震烈度地区特高压换流站阀厅电气布
置及联接设计[J]. 南方电网技术, 2019, 13(1): 7–13.
XING Yi, SUN Bangxin, LUO Ling, et al . Electric layout and connection design in valve hall of UHVDC converter station in high earthquake intensity area[J]. Southern Power System Technology,2019, 13(1): 7–13.
[11]汤广福, 贺之渊, 庞辉. 柔性直流输电工程技术研究、应用及发
展[J]. 电力系统自动化, 2013, 37(15): 3–14.
TANG Guangfu, HE Zhiyuan, PANG Hui. Research, application and development of VSC-HVDC engineering technology[J]. Automation of Electric Power Systems, 2013, 37(15): 3–14.
[12]马为民, 吴方劼, 杨一鸣, 等. 柔性直流输电技术的现状及应用前景
分析[J]. 高电压技术, 2014, 40(8): 2429–2439.
MA Weimin, WU Fangjie, YANG Yiming, et al . Flexible HVDC Transmission technology ’s today and tomorrow[J]. High Voltage Engineering, 2014, 40(8): 2429–2439.
[13]张钊瑞. ±800 kV 特高压直流输电接地故障过电压的仿真与研
究[D]. 南宁: 广西大学, 2017.
ZHANG Zhaorui. Simulation and research on overvoltage of ±800 kV UHV DC transmission[D]. Nanning: Guangxi University,2017.
[14]徐健涛, 徐光辉, 常林晶, 等. ±1 100 kV 特高压换流站阀厅金具空
气净距计算研究[J]. 高压电器, 2017, 53(8): 28–33.
XU Jiantao, XU Guanghui, CHANG Linjing, et al . Calculation of air clearance in fittings of valve hall of ±1 100 kV UHVDC converter station[J]. High Voltage Apparatus, 2017, 53(8): 28–33.
[15]裴旵. 特高压直流输电系统接地故障过电压特性研究[D]. 南宁:
广西大学, 2016.
PEI Chan. Research of overvoltage characteristic caused by ground fault in UHVDC transmission system[D]. Nanning: Guangxi University, 2016.
[16]陈锡磊, 周浩, 王东举, 等. g 参数修正法用于浙西±800 kV 换流站
阀厅空气净距设计[J]. 高电压技术, 2011, 37(9): 2185–2189.CHEN Xilei, ZHOU Hao, WANG Dongju, et al . Air clearance design for valve hall of Zhexi ±800 kV UHVDC converter station using parameter g [J]. High Voltage Engineering, 2011, 37(9): 2185–2189.
[17]邓旭. 特高压直流及柔性直流输电系统换流站绝缘配合研究[D].
杭州: 浙江大学, 2014.
DENG Xu. Insulation coordination for converter stations of UHVDC
[18]and VSC-HVDC transmission system[D]. Hangzhou. Zhejiang University, 2014.
马丽斌. 高海拔特高压直流换流站阀厅金具空气净距试验研
究[D]. 北京: 华北电力大学(北京), 2017.
MA Libin. The research for air gap of the valve hall of the high altitude extra-high voltage DC converter station[D]. Beijing: North China Electric Power University, 2017.
[19]马丽斌, 刘磊, 高超, 等. 2400 m 海拔下换流站阀厅内金具空气间
隙操作冲击电压放电特性[J]. 南方电网技术, 2016, 10(11): 9–15,58.
MA Libin, LIU Lei, GAO Chao, et al . Switching impulse flashover characteristics of air gap of electric power fittings in value hall at the altitude of 2400 m[J]. Southern Power System Technology, 2016,10(11): 9–15, 58.
[20]周非凡. 换流站大尺寸电极放电特性及海拔校正研究[D]. 北京:
华北电力大学(北京), 2019.
ZHOU Feifan. Study on discharge characteristics and altitude correction of large-scale electrode in converter station[D]. Beijing:North China Electric Power University, 2019.
[21]金颀, 杜志叶, 邱志斌, 等. 大直径屏蔽球电晕特性与起晕电压预
测[J]. 高电压技术, 2019, 45(12): 4079–4087.
JIN Qi, DU Zhiye, QIU Zhibin, et al . Corona characteristics of large-diameter shielding spheres and prediction method of corona onset voltages[J]. High Voltage Engineering, 2019, 45(12): 4079–4087.
[22]中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局, 中国国家标准化管
理委员会. 高电压试验技术第1部分: 一般定义及试验要求: GB 16927.1—2011[S]. 北京: 中国标准出版社, 2011.
[23]李晋. 大容量多端柔性直流系统换流站布置方案研究[D]. 北京:
华北电力大学(北京), 2017.
LI Jin. Study on the optimization layout of high-capacity VSC-MTDC converter station[D]. Beijing: North China Electric Power University, 2017.
[24]顾群, 张咪, 张玉明, 等. ±800 kV 换流站高端阀厅钢-钢筋混凝土
抗震墙混合结构抗震性能分析[J]. 中国电力, 2016, 49(8): 36–40.GU Qun, ZHANG Mi, ZHANG Yuming, et al . Seismic performance analysis of steel-reinforced concrete combined shear wall structure of high voltage side valve hall in ±800 kV converter station[J]. Electric Power, 2016, 49(8): 36–40.
[25]张玉明, 应捷, 常伟, 等. 哈密南±800 kV 换流站换流区域建构筑物
结构设计[J]. 中国电力, 2014, 47(10): 7–14.
ZHANG Yuming, YING Jie, CHANG Wei, et al . Structural design of buildings and structures on converter transformer area of ±800 kV
[26]第 1 期
傅守强等：高压大容量柔性直流电网换流站阀厅空气净距计算及紧凑化布局设计
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