第7章 焊缝及其热影响区的组织和性能

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热影响区的组织与性能

热影响区的组织与性能

焊接热影响区的性能
软化
热影响区软化是指焊后其强度、硬度低 于焊前母材的现象。
软化主要出现在:焊前经过调质处理的 钢;具有沉淀强化的钢;弥散强化合金。
焊接热影响区的性能
调质钢焊接时热影响区软化
钢经过淬火处理后,在回火过程中随回 火温度提高,强度与硬度逐渐下降。
焊接条件下,如热影响区的加热温度超 过了焊前回火温度,相当于提高了回火 温度,强度必然比焊前低。
不同位置的最高加热温度不同 加热温度高
热处理:AC3以上100-200℃,如45号钢AC3:770 ℃; 焊接近缝区:接近熔点,钢的熔点1350 ℃左右。 加热速度快 比热处理快几十倍甚至上百倍。
高温停留时间短 手工电弧焊:4-20S;
埋弧焊:20-40S。
自然条件下连续冷却
焊接热循环条件下
焊接热循环条件下
加热时组织转变特点
影响冷却时的组织转变
焊接热循环条件下
冷却时的组织转变特点
组织转变向低温推移 马氏体转变临界冷速发生变化
焊接条件下
连续组织转变与CCT图
CCT图是连续冷却转变曲线的简称,可以比 较方便的预测焊接热影响区的组织和性能。
CCT图绘制时,将奥氏体化试件以各种冷却 速度连续冷却到室温、测定冷却过程中过冷 奥氏体转变的开始点(温度和时间)与终了点。 把测到的数据描绘在温度—时间坐标平面上, 最后将分别连结各个开始点与终了点.就得 到CCT图。
CCT图的应用
焊接热影响区的组织特征
焊接热影响区上距焊缝远近不同的部位 组织不同
不同的钢材,焊接热影响区的组织也不 同
焊接热影响区的组成
低碳钢
过热区 相变重结晶区 不完全重结晶 区 再结晶区

(完整版)焊接热影响区的组织和性能

(完整版)焊接热影响区的组织和性能
钢种HT50~HT100 板厚25~50mm, E=17KJ/cm,t8/5=6.5s
图4-37 Hmax与CE的关系
钢种HT50~HT100 板厚25~50mm, E=17KJ/cm,t8/5=6.5s
图4-38 Hmax与t8/5及Pcm的关系 钢材:18MnMoNb 板厚16~36mm
t8/5(s)
(2) 析出脆化
图4-47 析出物的间距λ与位错运动及脆性的关系
(三)调质钢HAZ软化
1.调质钢HAZ软化
图4-48 调质钢HAZ的硬度分布 A-焊前淬火+低温回火 B-焊前淬火+高温回火 C-焊前退火
图4-49
图4-50
2.热处理强化合金焊接HAZ软化
Thanks
国产低合金钢公式
(二)焊接热影响区脆化
1. 粗晶脆化
晶粒长大影响因素:
化学成分、组织状态、加热温度、时间
碳化物形成元素:Ti、Nb、Mo、V、W
lg( D 4
D04 )
2 lg E
l
0.129
/E 1.587
10 3
92.64
焊接HAZ晶粒尺寸与焊接线能量的关系
图4-41 碳锰钢HAZ的脆化分布
24 16 15 20
5
A(C) 0.75 0.25tgh[20(C 0.12)]
(4-24)
适用于 C含量0.034~0.254%范围内的钢 A(C)-碳的适应系数
2. 碳当量及冷却时间t8/5与HAZ最高硬度Hmax的关系
Hmax=1274Pcm+45
Hmax=559CE+100
图4-36 Hmax与Pcm的关系
埋弧自动焊 电渣焊
氧乙炔气焊 真空电子束焊
各区的平均尺寸(mm)

2.30 焊接热影响区的组织和性能 PPT.pptx

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成参差不齐的分界面
组织:组织性能不均,母材一侧晶
粒大
性能:性能不均,对接头的强度、 图2 焊接热影响区的分布特征
韧性影响大,是裂纹、脆
1—熔合区 2—过热区 3—相变量结晶 区 4—不完全重结晶区 5—母材 6—
性破坏发源地
淬火区7—部分淬火区 8—回火区
2、过热区(粗晶区)
温度:1100℃(晶粒开始急剧长大的温度)
4、不完全重结晶区(不完全正火 区)
温度:Ac1~Ac3之间(700~850 ℃)
特征:一部分组织发生了相变重结 晶过程,形成晶粒细小的铁
素体+珠光体,另一部分未 相变的铁素体长大成为粗大
铁素体。 组织:组织不均,原始的铁素体晶粒和细晶粒的混合区 性能:力 Nhomakorabea性能差。
图5 焊接热影响区的分布特征 1—熔合区 2—过热区 3—相变量结晶 区 4—不完全重结晶区 5—母材 6— 淬火区7—部分淬火区 8—回火区
一、焊接热影响区的组织和性能
1.概念:在焊接过程中,母材因受热影响(但未熔化)而 发生金相组织和力学性能变化的区域。
2.热影响区的组织分布 : 1).正火区 2).过热区 3).再结晶区 4).不完全重结晶区
对于低碳钢,一些淬硬倾向不大的钢(16Mn.15MnTi等)除过 热区外其它各区组织基本相同. 低碳钢过热区主要是魏氏组织W
一、焊接热影响区的组织和性能
图1 焊接热影响区的温度分布与状态图的关系 a)热影响区的组织分布 b)铁碳状态图 c)热循环 (图中Tm—峰值温度 TG—晶粒长大温度)
(一)不易淬火钢的热影响区组织
根据热影响区组织特征分四个区:
1、熔合区(半熔化区)
温度:固液相线之间,范围很窄

改善焊接热影响区的组织和性能

改善焊接热影响区的组织和性能
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任务4.1 掌握熔合区的特征
4.1.3任务实施
熔合区的主要特征如下。 1.化学不均匀性 通过了解熔合区的形成可以知道,熔合区的范围非常小,加热和冷却都
比较溶质元素不能充分扩散,会呈现出严重的化学不均匀性。 一般来说,钢中的合金元素及杂质在固相中的溶解度都小于在液相中的
项目四 改善焊接热影响区的组织和性 能
1 任务4. 1 掌握熔合区的特征 2 任务4. 2 分析焊接热影响区的组织 3 任务4. 3 改善焊接热影响区的性能
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任务4.1 掌握熔合区的特征
4.1.1任务描述
熔合区是焊缝和母材的交界处,通过了解熔合区的形成过程,分析熔合 区的特征,明确熔合区是焊接接头中薄弱的环节之一。
℃ -200 ℃ 。而在焊接时,近缝区熔合线附近可接近金属的熔点,对于 低碳钢和低合金钢来讲,一般都在1 350℃左右。 (2)加热的速度快。一般热处理条件下,为了保证工件整体受热均匀,加 热速度比较缓慢。而焊接时,热源就集中在熔池周围,故加热的速度比 热处理时要快得多,往往超过几十倍甚至几百倍。表4-1给出了不同焊 接方法的加热速度。
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任务4. 2 分析焊接热影响区的组织
(3)局部加热。热处理时工件是在放在炉中整体均匀加热的。而焊接时是 局部集中加热,并且随热源的移动,被加热的范围也随之移动。正是这 种局部集中加热和热源移动,造成加热速度快,冷却速度也快;还造成了 热影响复杂的应力状态。
(4)高温停留时间短。在热处理条件下,可以根据工件要求和工艺需要对 保温时间任意控制。焊接时在Ac3以上保温的时间很短,一般焊条电弧 焊为4~20s,埋焊时为30~100 s。
4.1.2相关知识
一、熔合区的概念 焊缝与母材之间不是一条简单的熔合线,而是由一个区域构成,这个区

7-第七章 金属材料焊接性分析方法(焊工工艺-第3版)

7-第七章 金属材料焊接性分析方法(焊工工艺-第3版)
试验时按图7-2组装试件,先将两端的拘束焊缝焊好,再焊试验焊 缝。当采用焊条电弧焊时,试验焊缝按图7-3所示方法焊接。当采用焊 条自动送进装置焊接时,按图7-4所示进行。焊完的试件经在室温放置 24h后才能进行裂纹的检测和解剖。
图7-3 采用焊条电弧焊时,试验焊缝位置
第二节 金属焊接性评定与试验
图7-4 采用焊条自动送进装置焊接试验焊缝位置
第一节 金属的焊接性
第二节 金属焊接性评定与试验
二、常用的焊接性试验方法 由前述可知,焊接性试验方法种类很多,因抗裂性能是衡量金
属焊接性的主要标志,所以在生产中还是常用焊接裂纹试验来表征 材料的焊接性。以下主要介绍几种常用的焊接性试验方法。 1.间接试验法
碳当量鉴定法是判断焊接性的最简便的间接法,常用作焊接冷 裂纹的间接评定。所谓碳当量法,就是将包括碳在内的其他合金元 素对硬化(脆化和冷裂等)的影响折合成碳的影响。
第一节 金属的焊接性
(3)结构因素 焊接接头和结构设计会影响应力状态,从而对焊 接性也发生影响。
这里主要从结构的刚度、应力集中和多向应力等方面来考虑。 使焊接接头处于刚度较小的状态,能够自由收缩,有利于防止焊接 裂纹。缺口、截面突变、焊缝余高过大、交叉焊缝等容易引起应力 集中,要尽量避免。不必要地增大母材厚度或焊缝体积,会产生多 向应力,也应注意防止。
第七章 金属材料 焊接性分析方法
第一节 金属的焊接性
一、金属焊接性的概念 1.定义:金属焊接性是指材料在限定的施工条件下焊接成按规定设 计要求的构件,并满足预定服役要求的能力,即金属材料对焊接加 工时适应性。 2.特点:焊接性受材料、焊接方法、构件类型及使用要求四个因素 的影响。根据上述定义,优质的焊接接头应具备两个特点:即接头 中不允许存在超过质量标准规定的缺陷;同时具有预期的使用性能。 根据讨论问题的着眼点不同,焊接性又分为工艺焊接性和使用焊接 性。

改善焊接热影响区的组织和性能

改善焊接热影响区的组织和性能
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任务4.1 掌握熔合区的特征
这种物理不均匀性对接头的性能会产生重大的影响,使金属的抗裂能力 降低,聚集的空位可能会成为焊接接头中延时裂纹的裂源。
3.残余应力大 熔合区残余应力大是由熔合区在焊接接头中所处的位置决定的。如前所
述,在焊接中,熔合区两侧分别是焊缝和热影响区,它们之间的分界就 是熔合区的边界。一方面,这三个区域的线膨胀系数不同,因而产生的 热应力不同,在熔合区的两个边界上将产生应力集中;另一方面熔合区本 身较窄,又存在着严重的物理不均匀性和化学不均匀性,更加重了应力 集中的程度,最终在熔合区内形成了较大的残余应力。在异种钢焊接时, 焊缝和母材成分差距较大,这个现象显得尤为突出,应引起高度重视。
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任务4. 2 分析焊接热影响区的组织
焊接时加热的速度很快,在到达相变温度时来不及完成孕育过程,这就 需要在更高的相变温度和较宽的温度范围来完成转变过程。
加热速度对相变温度的影响见表4-2。 当钢中含有较多的碳化物形成元素(Cr, W, Mo, V, Ti, Nb等)时,Ac1和
是由于母材坡口表面复杂的熔化状态形成的。一方面是由于电弧力和熔 滴过渡的周期性造成传递到母材表面的热量是不均匀的,熔化也出现不 均匀现象;另一方面,母材表面晶粒的取向各不相同而造成熔化程度不同, 其中晶粒取向与导热方向一致的晶粒熔化快。如图4-2所示,阴影部分 代表已熔化的部分,其中1, 3, 5晶粒取向有利于导热而熔化较多,2, 4 晶粒不利于导热而熔化较少,从而形成了液固两相共存的半熔化区。
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任务4. 2 分析焊接热影响区的组织
图4 -6、图4 -7分别是45钢、40 Cr钢在焊接和热处理条件下得到的连续 冷却转变曲线(简称CCT图)。 由金属学的原理可知:除Co外,所有固溶在钢中的合金元素只有充分溶

焊缝及其热影响区的组织与性能

焊缝及其热影响区的组织与性能
五个特点(以低合金钢为例): 加热温度高 在熔合线附近温度可达l350~l400℃; 加热速度快 加热速度比热处理时快几十倍甚至几百倍; 高温停留时间短 在AC3以上保温的时间很短(一般手工电
弧焊约为4~20s,埋弧焊时30~l00s) ; 在自然条件下连续冷却(个别情况下进行焊后保温缓
冷);
840
45
60
110
AC3
770 820 835 860
950
65
90
180
40Cr
AC1
740 735 750 770
840
15
35
105
AC3
780 775 800 850
940
25
75
165
23Mn
AC1
735 750 770 785
830
35
50
95
AC3
830 810 850 890
940
粗晶脆化
组织转变脆化
析出脆化
热应变时效脆化
氢脆以及石墨脆化
第七章 焊缝及其热影响区的组织与性能
29
粗晶脆化
在热循环的作用下,熔合线附近和过热区将发生
晶粒粗化。粗化程度受钢种的化学成分、组织状
态、加热温度和时间的影响。如:钢中含有碳、 氮化物形成元素,就会阻碍晶界迁移,防止晶粒 长大。例如18CrWV钢,晶粒显著长大温度可达 1140℃之高,而不含碳化物元素的23Mn和45号钢, 超过1000℃晶粒就显著长大。
Tm
T0
0.234E
cR2
0.242E TmT0 cy
由两式可以看出,当焊接线能量E( 单位长度上的焊
接热输入量,E = IU/v ) 一定,焊件上某点离开热源轴心

焊缝与热影响区

焊缝与热影响区
成分、组织极不均匀,组织粗大。性能很差, 对接头性能影响显著。
12
不同焊接方法HAZ区尺寸大小
13
焊接接头的性能
(1)焊缝金属的力学性能 影响焊缝金属力学性能的因素有:焊接材料 (焊条、焊丝、焊剂、保护气体)及母材的化学成 分、焊接方法及焊接工艺参数、焊件的尺寸及 冷却速度、焊缝金属的塑性变形等。 焊接工艺参数。
8
根据加热时组织的变化可以将HAZ分为以下几个区域: (1)部分相变区(不完全重结晶区):AC1~AC3
组织不均,性能不均匀
9
(2)细晶区(相变重结晶区):AC3~TKS
组织细小均匀,塑性韧性好
10
(3)粗晶区(过热区):TKS ~Tm
组织粗大,塑性、韧性差,强度变化不大。
11
(4)熔合区(过热区):液相线与固相线之间
常有咬边等缺陷,导致应力集中,使塑性和韧 性降低,所以该区常成为接头最薄弱环节。
易淬火钢:形成脆硬淬火组织; 不易淬火钢:粗大组织或过热的魏氏组织。
19
400C附近存在缺口效应,主要是由于钢中 的C、N、O等元素引起时效现象而造成的。
解决办法是采用焊后热处理。
20
21
14
(2)HAZ的力学性能 与母材化学成分和焊接工艺参数有关。 HAZ的硬度在熔合线附近达到最大,距 离熔合线越远,硬度接近于母材。
15
焊缝及HAZ硬度分布
16
HAZ力学性能
通过焊接热力模拟机模拟 焊接热循环对母材组织和性能 的影响得出。
17
HAZ韧性分布
18
(3)HAZ脆化 在HAZ粗晶区和400C附近有两个韧性谷区。 粗晶区晶粒粗大且在焊缝与母材的过渡地带
5
在焊接过程中,离开焊缝不同距离的母材 上的各点,它们被加热的最高温度不同。影响 到母材组织和性能。焊缝两侧受焊接加热的影 响,发生了组织和力学性能变化的母材部分称 为焊接热影响区(HAZ)。焊缝与热影响区合 称焊接接头。

焊接原理焊接热影响区组织和性能

焊接原理焊接热影响区组织和性能
8
3.注意问题
1).热影响区中熔合区,过热区晶粒严重 长大,是焊接接头的薄弱地带. 2).低碳钢的不完全重结晶区,在急冷急 热的条件下,会表现出高碳钢的行为. 3).成分偏析严重,C.P.S高时易产生淬硬 组织,裂纹.
9
二.焊接热影响区的性能
(一)HAZ的硬化 硬度
为了方便起见,常常用硬度的变化来判定 热影响区的性能变化,硬度高的区域,强度 也高,塑性.韧性下降,测定热影响区的硬 度分布可以间接来估计热影响区的强度, 塑性和裂纹倾向影响硬度的因素。
5பைடு நூலகம்
熔合区 焊缝金属 母材
16Mn钢焊接热 影响区
过热 区
不完全重结晶区
6
7
2.易淬火钢
此类钢热影响区的组织分布与母材焊前热 处理有关焊前热处理.退火,正火,调质(淬 火+高回火) 1).完全淬火区 2).不完全淬火区 3).对于调质处理的钢(母材焊前处于调质状 态)回火区以下,发生不同程度的回火处理 ─回火区.组织性能变化取决于焊前调质 状态的温度.
焊接热影响区组织和性能
1
2
3
焊接热影响区的组织和性能
一.焊接热影响区的组织分布
焊接结构钢根据热处理特性不同分为两类 :淬火钢,不易淬火钢,分别讲述淬火钢和 不易淬火钢的组织分布.
1.不易淬火钢:如低碳钢,某些不易淬硬的
低合金钢,如16Mn.15MoV.15MnTi等
4
热影响区的组织分布
1).熔合区 2).过热区 3).相变重结晶区 4).不完全重结晶区 对于低碳钢,一些淬硬倾向不大的钢 (16Mn.15MnTi等)除过热区外其它各 区组织基本相同. 低碳钢过热区主要是魏氏组织W
10
(二)焊接热影响区的脆化 1)粗晶脆化

焊接热影响区的组织和性能变化

焊接热影响区的组织和性能变化
的冷却时间。
10
二、焊接热热影响区的组织转变特点
1. 焊接热循环的特点
1)加热的温度高 热处理AC3以上100-200℃,例如45号钢AC3:770 ℃ 焊接近缝区:接近熔点,钢的熔点1350 ℃
2)加热的速度快 ➢ 比热处理快几十倍甚至上百倍。
3)高温停留时间短 ➢ 手工电弧焊:4-20S,埋弧焊:20-40S
❖性能:较好的综合性能。
17
➢ 不完全重结晶区Ⅲ(不完全正 火区)
❖温度: Ac3 ~ Ac1 ❖现间象,:金加属热的温内度部结Ac构3到不A发c1之生
变化,只有部分金属经受了
重结晶相变。 ❖组织:原始的铁素体晶粒(
粗大)和细晶粒的混合区。 ❖性能:性能不好
18Байду номын сангаас
过热区
重结晶区
不完全重结 晶区
母材
➢Ac1~ Ac3,室温组织为M+F。
➢在快速加热条件下F很少溶入A,
而P、B、S等转变为A;随后快
冷,形成M+粗大F。
20
(2)焊前为调质状态 BM 回火组织
➢ 完全淬火区
➢ 不完全淬火区
➢ 回火区
➢Ac1~Tt,Tt为焊 前调质时的回火温 度,低于此温度, 组织不变;高于此 温度,出现软化。
21
如Q235、16Mn、15MnV等,可分为如 下四个区:
➢ 熔合区(半熔化区)
➢ TL~TS,化学成分与组织不均匀 分布,过热严重,塑性差,对焊 接接头的强度、韧性都有很大的 影响。是焊接接头的薄弱环节。
15
➢ 过热区Ⅰ(粗晶区)
❖温度: TS - 1100 ℃
❖现象:加热温度高,在固相线附近, 一些难熔质点如碳化物和氮化物等溶 入奥氏体,奥氏体晶粒粗大。

焊接热影响区的组织和性能

焊接热影响区的组织和性能

焊接热影响区的组织和性能焊接热影响区(HAAZ)是在焊接过程中由于热输入而受到热影响的区域。

在焊接过程中,瞬态温度变化导致了材料的相变和微观结构的改变,这些改变在HAZ中发生,并对HAZ的组织和性能产生重要影响。

下面将详细讨论焊接热影响区的组织和性能。

HAZ的组织主要受到瞬态温度变化的影响。

在焊接过程中,焊缝和周围材料会受到高温热源的加热,使材料达到或超过其变形温度。

在这种高温环境下,材料的晶粒会发生生长、形状改变和巨大的奥氏体晶化。

当焊缝冷却时,发生了相反的变化,晶粒迅速长大并恢复到正常的晶粒尺寸。

这种急剧的温度变化导致了晶粒的细化和球化,称为冷却受限效应。

此外,还可能发生再结晶现象,即材料的原始晶粒会被新的细小晶粒所取代。

HAZ的性能主要取决于材料的相组成和晶粒细化程度。

HAZ之所以存在多种不同的相,是因为热输入导致了材料的相变。

例如,在一些金属中,由于快速冷却,奥氏体晶体可能无法完全转变为马氏体,从而在HAZ内形成马氏体残余;在一些合金中,冷却速率过快可能导致奥氏体中的碳无法扩散到马氏体中去,形成残余奥氏体。

这些残余相的存在会对材料的硬度、韧性、强度和耐腐蚀性等性能产生重要影响。

此外,由于冷却速率的不同,HAZ的晶粒细化程度也会发生变化。

晶粒细化可以提高材料的强度和韧性,但过度细化可能导致材料的脆性增加。

在HAZ中,还可能发生残余应力的积累。

由于焊接过程中的瞬态温度变化,材料会经历瞬时的热膨胀和收缩,导致HA在冷却过程中产生残余应力。

这些残余应力可能对材料产生不均匀的应力分布,进而导致裂纹和变形的产生。

因此,在焊接设计和工艺控制中,需要考虑到HAZ中的残余应力情况,以确保焊接件的性能和可靠性。

总结起来,焊接热影响区的组织和性能受到瞬态温度变化的影响。

热输入导致了晶粒的细化和相变,从而影响了材料的硬度、韧性、强度和耐腐蚀性等性能。

此外,残余应力的积累以及晶粒的冷却受限效应也会对HAZ的性能产生重要影响。

《材料成型理论基础》课程大纲

《材料成型理论基础》课程大纲

《材料成型理论基础》课程教学大纲一、课程名称(中英文)中文名称:材料成型理论基础英文名称:Fundamentals for Materials Processing二、课程编码及性质课程编码:0809554课程性质:专业核心课,必修课三、学时与学分总学时:56学分:3.5四、先修课程工程材料学、传热学、流体力学、材料成形工艺基础五、授课对象本课程面向材料成型及控制工程专业学生开设,也可以供材料科学与工程专业和电子封装技术专业学生选修。

六、课程教学目的(对学生知识、能力、素质培养的贡献和作用)本课程是本专业的核心课程之一,其教学目的主要包括:1.让学生对液态成形、连接成形、固态塑性成形及高分子材料成形的基本过程有较全面、深入的理解,掌握其基本原理和规律。

2.了解液态金属的结构和性质;掌握液态金属凝固的基本原理,冶金处理及其对产品性能的影响。

3.掌握材料成形中化学冶金基本规律和缺陷的形成机理、影响因素及防止措施。

4.掌握塑性成形过程中的应力与应变的基础理论,金属流动的基本规律及其应用。

5.了解高分子材料的组织转变及流动、成形的基本规律。

表1 课程目标对毕业要求的支撑关系七、教学重点与难点:教学重点:1)本课程以材料成形工艺的理论基础为主线,根据成形加工过程中材料所处或经历的状态,分为液态凝固成形、固态塑性成形、连接成形、塑料注射成形等几类,学习材料在成形过程中的组织结构、性能、形状随外在条件的不同而变化的规律性知识。

2)本课程着重利用前期所学的物理、化学等基础理论,以及传热学、流体力学等专业基础理论知识,学习液态成形、塑性成形、连接成形等基本材料成形技术的内在规律和物理本质,包括共性原理,同时也要注重个性规律性认识。

3)课程将重点或详细介绍三种主要材料成形方法中的主要基础理论和专门知识,阐述这些现象的本质,揭示变化的规律。

而对次要成形方法的基本原理或发展状况等只作简要介绍或自学。

4)重点学习的章节内容包括:第4章“单相合金与多相合金的凝固”(6学时)、第5章“铸件凝固组织的形成与控制”(6学时)、第7章“焊缝及其热影响区的组织和性能”(6学时)、第8章“成形过程的冶金反应原理”(6学时)、第11章“应力与应变理论”(4学时)、第12章“屈服准则”(6学时)。

焊缝及其热影响区的组织和性能_OK

焊缝及其热影响区的组织和性能_OK
• 焊接接头由焊缝(Weld Metal)、热影响区(HAZ)、熔合区(Fusion Zone)和母材 (Base Metal)组成。
7
熔焊焊接接头的形成及其冶金过程
• 保证焊接接头的措施: 1 选择合适的母材; 2 选择合适的焊材; 3 控制焊接热过程,保证焊缝金属达到成分和组织要求及焊接接头的力学性能; 4 控制HAZ的组织转变,使接头满足设计和使用要求; 5 控制使焊接接头性能下降且在局部加热和冷却过程中产生的成分偏析、夹杂、
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低碳钢焊缝的室温组织
• 因含碳量较低,沿A晶界析出F,然后发 生共析转变:A→P(F+Fe3C)
• 焊缝过热时,可能出现魏氏组织,其特 征是F在原A晶界呈网状或沿原A晶粒内 部一定方向析出,具有长短不一的针状 或片状,亦可直接插入P晶粒之中。
• 焊缝金属是一种多相组织,是晶界F、侧 板条F和P混合组织的总称。
编辑本段加工余量
加工余量概述
为了加工出合格的零件,必须从毛坯上 切去的 那层金 属的厚 度,称 为加工 余量。 加工余 量又可 分为工 序余量 和总余 量。某 工序中 需要切 除的那 层金属 厚度, 称为该 工序的 加工余 量。从 毛坯到 成品总 共需要 切除的 余量, 称为总 余量, 等于相 应表面 各工序 余量之 和。 机床
编辑本段生产类型
生产类型通常分为三类。
1.单件生产 单个地生产某个零件,很少重复地生 产。
2.成批生产 成批地制造相同的零件的生产。
3.大量生产 当产品的制造数量很大,大多数工作 地点经 常是重 复进行 一种零 件的某 一工序 的生产 。
拟定零件的工艺过程时,由于零件 的生产 类型不 同,所 采用的 加方法 、机床 设备、 工夹量 具、毛 坯及对 工人的 技术要 求等, 都有很 大的不 同。

焊缝及其热影响区的组织和性能

焊缝及其热影响区的组织和性能
6
(3)焊接工艺对一次组织结构的影响
低速焊接条件下: 焊缝的柱状晶朝向焊接方向弯曲并指向焊缝中心,称 为“偏向晶”。
高速焊接条件下: 柱状晶成长方向可
垂直于焊缝边界,一 直长到焊缝中心,称 “定向晶”。低熔点杂 质偏析于焊缝中心, 易出现纵向裂纹。
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三、熔池结晶线速度 1.晶粒主轴生长线速度(Vc)分析 ①晶粒生长线速度分析图
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2、 不完全淬火区
母材被加热到Ac1~Ac3温度之间的热影响区,相 当于不易淬火钢的不完全重结晶区。在快速加热条 件下,铁素体很少溶入奥氏体,而珠光体、贝氏体、 索氏体等转变为奥氏体。在随后快冷时,奥氏体转 变为马氏体,原铁素体保持不变,并有不同程度的 长大,最后形成马氏体加铁素体的混合组织。如含 碳量和合金元素含量不高或冷却速度较小时,奥氏 体也可能转变成索氏体或珠光体。
出现胞状晶或树枝晶)
焊接电流:IG,胞状晶粗大树枝状晶
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五、焊缝的化学不均匀性
1.焊缝中的化学不均匀性 ①显微偏析: 先结晶C0低,后结晶C0高,即晶粒中心C0高,边缘低 原因:冷却速度快,来不及均匀化 要求细晶化,降低偏析 ②区域偏析 熔池中心部位聚集较多低熔点杂质,柱状晶结晶的结果 ③层状偏析 结晶(熔滴过渡)的周期性所致
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2.熔合区的化学不均匀性
①熔合区的形成
母材与焊缝交界的地方并不是一条线,而是一个区
熔合区熔化不均(传热、晶粒散热)
②熔合区成分分布
在液相中的溶解度>在固相中的溶解度
故:固相浓度 界面
液相浓度
C0 - C´
C0 + C´
分配取决于扩散系数和分配系数,特别是
S、P、C、B、O、N等
熔合区还存在物理不均匀(组织、性能)

焊接热影响区的组织和性能.完整版PPT资料

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二、控制熔合比
熔焊时,被熔化的母材在焊缝金属中所占的百分比, 称为熔合比。
熔合比的计算公式为: r = Fm / (Fm + Ft)
式中 r—— 熔合比; Fm ——熔化的母材金属的横截面积; Ft—— 焊缝中填充金属的横截面积。
三、焊接工艺方法的选用
焊接热影响区的组织和性能基本反映了焊接接头的性能和质量。
焊接热影响区除了组织变化而引起性能 变化外,热影响区宽度对焊接接头中产 生的应力与变形也有较大影响。
一般来说,热影响区越窄,焊接接头中 内应力越大,越容易产生裂纹;热影响 区越宽,则变形越大。
因此,焊接生产中,在保证焊接接头不 产生裂纹的前提下,应尽量减小热影响 区的宽度。
• 热影响区宽度的大小与焊接方法、焊接 参数、焊件大小和厚度、金属材料热物 理性质和接头形式等有关。采用小的焊 接参数,如降低焊接电流、增加焊接速 度,可以减小热影响区宽度。不同焊接 方法,其热影响区宽度也不相同,焊条 电弧焊的热影响区总宽度为6mm,埋弧 焊约为2.5mm,而气焊则可达到27mm左 右。
tA—相变温度以上停留的时间
在焊缝两侧距焊缝远近不同的各点,所经历的热循环不同, 显然,距焊缝越近的各点,加热达到的最高温度越高;距焊 缝越远的各点,加热达到的最高温度越低。
距焊缝不同距离焊件上各点的热循环 A—至焊缝轴线10 mm B—至焊缝轴线11 mm C—至焊缝轴线14 mm D—至焊缝轴线18mm
§5-5 控制和改善焊接接头性能的方法
一、材料的匹配
材料的匹配主要是指焊接材料的选用。 对于低碳钢、低合金高强度结构钢、低温钢,一 般不要求焊缝金属与母材成分一样,而是要求力学性 能与母材相同。 对于耐热钢和不锈钢,为保证焊缝具有与母材相 近的高温性能和耐腐蚀性能,其焊接材料的化学成分 应与母材大致相同。
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2)焊缝凝固: 择优生长
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柱状晶指向焊缝中心
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3)凝固速度
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晶粒成长的平均线速度是变化的:
cosθ=0, θ=90°,Vc=0, 说明在熔合区上晶粒开 始成长的瞬间,成长的方向垂直于熔合区, 晶粒 成长的平均线速度等于零。
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熔化焊的本质:在焊接条件下的小熔池熔炼和冷凝, 金属熔化和结晶的冶金过程。
焊接接头(welded joint)的组成:
母材(base metal)
热影响区(heat affect zone)
熔合线(bond line)
焊缝(weld)
熔化焊的冶金特点:
1)反应区的温度高于一般的冶炼温度
2)熔池小冷却速度快,液态金属高温停留时间短
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有利作用: ❖1)使母材和焊条金属的成分充分混合, 帮助形成成分和组织均匀的焊缝; ❖2)加速了金属和气体及熔渣的反应速度, ❖有利于有害气体和非金属夹杂物的逸出; ❖3)避免焊接缺陷的产生,提高焊接质量;
❖熔合线部位的问题
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(2)熔池凝固的特点
1)联生结晶 (交互结晶、外延结 晶)
cosθ=1, θ=0°,Vc=Vw, 说明晶粒成长到接触X 轴时,晶粒成长的平均线速度等于焊接速度。
焊接工艺参数对晶粒成长方向和平均线速度均 有影响 当焊接速度大时,角越大,晶粒主轴的成
长方向越垂直于焊缝的中心线;相反,当焊接速度 小时,则晶粒主轴的成长方向越弯曲。
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❖平均成长速度与焊接速度有关;
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从冶金角度
液相焊接:基材和填充材料熔化-液相互 溶-材料间原子结合。
固相焊接:压力使连接表面紧密接触- 表面之间充分扩散-实现原子结合。
固-液相焊接:待接表面不接触,通过 两者之间的毛细间隙中的液相金属在固液界 面扩散,实现原子结合。 (钎焊)
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2、焊接方法的分类
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结晶形态主要决定于合金中的溶质的浓度 C0、结晶速度R和液相中温度梯度G的综 合作用。其关系如图所示。
C0
等轴晶 %
树枝晶
胞状树枝晶 胞状晶
平面晶
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G/R1/2
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焊缝凝固特点 焊缝组织
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2、焊缝金属的组织
(1)低碳钢焊缝金属的室温组织 a、先共析铁素体 b、针状铁素体 c、
❖柱状晶的最大成长速度不可能超过焊速;
❖焊接熔池的实际凝固过程并不是连续的。 柱状晶成长速度的变化并不是十分有规律, 有不规则的波动现象。
❖焊缝凝固速度快
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(3)凝固金属的组织形态
柱状晶+少量等轴晶
柱状晶内:平面晶、胞状晶、树枝状晶 等轴晶内:树枝晶
与熔池凝固过程密切相关。 浓度梯度、成分过冷
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焊接热过程
焊接加热的特点:热作用集中性(局部熔化)、热作
用的瞬时性(热源移动) 温度场、热循环
焊接化学冶金过程
熔焊时,液态金属、熔渣及气相之间进行一系列的化学 冶金反应。
焊接物理冶金过程
凝固结晶、固态相变
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焊接接头示意图
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珠光体 (2)低合金钢焊缝金属的显微组织
a、先共析铁素体 b、针状铁素体 c、 珠光体
d、马氏体 f、贝氏体
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3、焊缝金属性能的控制
(1)焊缝合金化与变质处理
(2)工艺措施(振动结晶、焊后热处理)
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焊缝组织的强 韧性 熔合区的特性 同种钢的熔合区
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2)熔池的温度高 1770±100℃ > 钢锭:1550 ℃
3)液体金属处于运动状态
熔池处于液态时间只有几秒到几十秒, 各种力:电弧力、电磁力、熔滴,表面张力 强烈的搅拌和对流运动
4)熔池界面的导热条件好 母材导热
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熔池中的流体动力学状态及其对焊缝质量的 影响
熔池中的金属是强烈运动着的:
1)热源产生的机械力的搅拌作用(如熔滴落下 的冲击力、电弧气流的吹力;电磁力、离子的轰 击力以及熔池金属蒸发所产生的反作用力等);
2)温差引起的表面张力的变化,强迫金属发生 对流;
3)温差引起的液态金属密度变化造成的对流;
熔池中的化学冶金反应以及生成的气泡和熔
渣的上浮;
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(1)熔化焊 (fusion welding) (2)固态焊 (solid state welding)/压力 焊
(3)钎焊 (brazing, soldering)
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3、熔化焊焊接接头的形成 及其冶金过程
焊接接头
焊接热过程 + 焊接化学冶金
+ 焊接物理冶金
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1-1 焊接及其冶金特点
1、焊接(welding)的实质
借助加热或加压,或者同时实施加热和加压以实 现材料之间的原子结合。
加热:电弧 电弧焊 等离子焊
化学热 氧-乙炔焊
电子束 电子束焊
光束(包括激光束)光束焊 激光焊
加压:冷焊
加压/加热:锻焊、电阻焊、摩擦焊、超声波焊、 爆炸焊
连接成形理论基础
连接成形部分
2和性能
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History Review
公元前,已出现焊接工艺,铸焊、扩散钎焊 (秦始皇陵铜车马等)。
19世纪,现代焊接技术得以发展(C弧、金属 弧、电阻热)。
20世纪,金属电弧用于金属结构生产,发明厚 药皮焊条。
3)冶金条件差
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焊道 2020/8/5
保护气体
导电嘴 溶滴 熔池
焊丝 电弧
母材
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1-2 焊缝金属的组织与性能
1、焊接熔池的凝固
(1)焊接熔池的特征: 1)熔池的体积小 熔池的形状与尺寸 (≤30cm3, ≤100g)
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❖1921年,第一艘全焊远洋船; ❖30年代,大规模制造焊接结构; ❖60年代,焊接结构空前普及; ❖中国:
上海金茂大厦;葛洲坝船闸闸门; 三峡水电站船闸闸门;三峡工程 水轮机转子;九江长江大桥、芜 湖长江大桥等。
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