烟囱计算
烟囱计算
烟囱高度的确定具有一定速度的热烟气从烟囱出口排除后由于具有一定的初始动量,且温度高于周围气温而产生一定浮力，所以可以上升至很高的高度。
这相对增加了烟囱的几何高度，因此烟囱的有效高度为： ΔH H H S +=式中：H —烟囱的有效高度，m ；S H —烟囱的几何高度，m ；ΔH —烟囱抬升高度，m 。
根据《锅炉大气污染物排放标准》（GB13271—2014）规定，每个新建锅炉房只能设一根烟囱，烟囱高度应根据锅炉房装机总容量确定，按下表规定执行。
由于给定的锅炉型号为：SHS20-25,蒸发量为20t/h 。
故选定烟囱几何高度H s =45m.烟气释放热计算取环境大气温度20℃，大气压力=98kPa =0.35=0.3511.051=122.51kw 式中：烟气热释放率， kw ；−大气压力，取邻近气象站年平均值； −实际排烟量，/s−烟囱出口处的烟气温度，433.15k ； −环境大气温度，取=273.15+20=293.15k烟囱直径的计算烟囱平均内径可由下式计算πυ4Q D v= 式中：v Q —实际烟气流量，/s m 3；υ—烟气在烟囱内的流速，m/s ，取20m/s 。
0.84m 203.1411.0514D =⨯⨯= 取烟囱直径为DN850mm ； 校核流速19.48m/s 0.853.1411.0514πD 4Q v 22v =⨯⨯==。
烟囱抬升高度的计算 -+⨯=∆u )0.01Q D (1.52H H s v式中：s ν—烟囱出口流速，取20m/s ；D —烟囱出口内径，m ；-u —烟囱出口处平均风速，取10m/s .5.35m 10122.51)0.010.8520(1.52ΔH =⨯+⨯⨯⨯= 故最终烟囱的有效高度H 为：H=+=45+5.35=50.35m取51m 。
式中：—烟囱抬升高度，m ； —烟囱几何高度，m 。
烟囱高度校核假设吸收塔的吸收效率为80%，可得排放烟气中二氧化硫的浓度为：3SO 579.2mg/m 289680%)(1C 2=⨯-=二氧化硫排放的排放速率：3.91g/s g/s 106.75579.2Q C v 3v SO so 22=⨯⨯=⨯=-用下式校核 :z y2so max e H u π2v ρ2σσ= 式中：σy/σz —为一个常数，一般取0.5-1此处取0.8； 最大地面浓度332max 0.5mg/m <0.0704mg/m 0.8e 5143.1410003.912ρ=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=查得国家环境空气质量二级标准时平均2SO 的浓度为30.5mg/m ,所以设计符合要求。
烟囱抽力计算
烟囱抽力计算
一、烟囱抽力计算
1、公式
△P=0.0345H[1/(273+t b)-1/(273+t g)]B
2、参数说明
△P—烟囱的抽力（pa）；
H—产生抽力的管道高度(m)；
t b—外部空气温度（℃）；
t g—计算管段中烟气的平均温度（℃）；
B—大气压力（pa）。
二、烟囱抽力计算
1、公式
h抽=H（γ空-γ气）
2、参数说明
（1）高度H的影响：由公式可知，H愈大，也即烟囱愈高，抽力愈大；H愈小，也即烟囱愈低，抽力愈小。
（2）空气重度的影响：由公式可知，在H、γ气不变的情况下，γ空愈大，也即外界空气温度愈低，抽力愈大。
同时一个烟囱，在闸板开度一样的情况下，冬天的抽力比夏天大，晚上的抽力比白天大，这就是冬天、晚上外界空气的温度比夏天、白天低，γ空比较大。
（3）烟气温度的影响：由公式可知，在H、γ空不变的情况下，γ气愈大，也即烟气温度愈低，抽力愈小；γ气愈小，也即烟气温度愈高，抽力愈大。
第八讲 烟囱的设计计算(加热炉,2013)
mg
mg ——烟气的质量流量：kg/h。
二 烟囱的高度
烟囱高度所形成的抽力用于： 克服烟气流动过程中的总压力降； 克服空气通过燃烧器的压力降； 保证炉膛内具有一定的负压； 最低高度：假定烟囱和对流室所产生的抽力应等于烟气 在加热炉和烟囱内流动的压力降。
（一）抽力的计算
抽力是由于炉内烟气的密度差而产生的。 烟囱产生的抽力ΔPI
（5）烟气通过烟囱挡板的压力降 设挡板开度为50%，ζ5 = 4.0
ws2 3.52 Δp5 = ζ 5 ρ g = 4.0 × = 45.709(Pa ) 2 2 × 0.536
（6）烟气在烟囱出口的动能损失
ws2 3.52 Δp6 = ρg = = 11.427(Pa ) 2 2 × 0.536
2
Re =
Ds ⋅ G g
μg
=
1.51 × 3.5 = 1.235 × 10 5 0.0428 × 10 −3
0.7543 = 0.0210 0.38 Re
λ = 0.01227 +
烟气在烟囱内的摩擦损失：
H s ws Hs 3.52 Δp 4 = λ ρ g = 0.0210 × × = 0.159 H s (Pa ) Ds 2 1.51 2 × 0.536
⎛ mg ⎞ ⎜ − Aso ⎟ ⎜ 3600G ⎟ go ⎝ ⎠
1.8
1 Asi.8 = Ns
⎛ dp ′ ⎞ ⎜ ⎟ ⎜ dp ′′ ⎟ ⎠ ⎝
0.2
3 烟气由对流室至烟囱的压力降ΔP3
ws Δp 3 = ζ 3 ρg 2gc
2
4 烟气在烟囱内的摩擦损失ΔP4
Δp4 = λ H s ws ρg Ds 2 g c
5 烟囱挡板的压力降ΔP5
钢烟囱计算书最终
向基本风压
wcr10：
wcr10=（1.3Vcr1）2 （10/H）2α
0.998
/1600=
wcr10T12= 查GB0009表7.4.3 ξ=
0.07 2.04
横向风振临界风
速对应的顺风向
各截面风压标准
值计算如下：
截面号
标高 μz μs ξ ν1 θν θB ν=
wk=βz
ψz
βz= μsμ
zwcr10
标高3.4m
1 h（m）
0
22 1.284 0.502 2.04 0.81
1
15 1.14 0.502 2.04 0.81
2
8
1 0.502 2.04 0.81
3
0
1 0.502 2.04 0.81
3.4
1 0.502 2.04 0.81
Bz/B0
ν1θ νθB
Z/H
1+ξ （kN/
ψz
νψ z/μs
m2）
1
1 0.81
1 1 2.29 1.47
1 1 0.81 0.681818 0.56 1.82 1.04
1 1 0.81 0.363636 0.19 1.32 0.66
1
1 0.81
0 0.02 1.03 0.52
1 1 0.81 0.154545 0.04 1.06 0.53
6
cnpt
266209092.xlsD2000
2.5 Mpa
导热系数：
700℃：≤
0.25 W/m.K
1000℃：≤
0.25 W/m.K
使用温度：
80 ℃
线变化率：
1000℃X3h：
烟囱阻力及自拔力计算讲述讲解
代谢病医院DN1200烟囱自生通风力及阻力计算1、烟囱自生通风力计算烟道长度：Ф1200：垂直段L1=17mФ1200：长度18m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρkº-ρ) g (Pa)式中：ρkº—周围空气密度，按ρkº=1.293 Kg/m³ρ—烟气密度，Kg/m³g—重力加速度，9.81m/ s²h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 =1.34 Kg/m³则ρ=ρ0273/273+t =1.34*273/273+170=0.825Kg/m³hzs=12*(1.293-0.825)*9.81=55.1Pa2、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正。
当地大气压P=100.48kpa,最热天气地面环境温度t=29℃则ρk=ρkº（273/273+29）*100480/101325=1.16 Kg/m³烟囱内每米温降按0.5℃考虑，则出口烟气温度为：170-（17+18）*0.5=152.5℃则烟气内的平均烟温为（170+152.5）/2=161.25℃烟囱内烟气的平均密度为：ρ=1.34*[273/(273+161.25)]*100480/101325=0.853Kg/m³修正后的hzs=17*（1.16-0.853）*9.81=51.2（pa）2、烟囱阻力计算已知条件：锅炉三台，每台烟气量：5100m³/h烟道长度：Ф1200：垂直段L1= 17mФ1200：水平长度18m入口温度：170℃烟囱出口温度：152.5℃ΣΔhy=Δh m+Δh j+Δh yc式中Δh m——烟道摩擦阻力Δh j ——局部阻力Δh yc——烟囱出口阻力Δh m=λ·L/d dl ·(w2/2)·ρpa式中λ——摩擦阻力系数，对金属烟道取0.02L——烟道总长度，L=35mW——烟气流速，m/s 3*5100* m3/h= 3.8m/s3.14*(1.2/2)2*3600d dl——烟道当量直径，圆形烟道为其内径ρ——烟气密度，Kg/m³ρ=ρ0·273/(273+t pj)=0.826ρ0——标准状况下烟气密度，1.34 Kg/m³；t pj——烟气平均温度Δh m=0.02*35/1.2*(3.82/2)*0.853=3.6 paΔh j =(90度弯头个数*0.7)*w2/2*p=(3*0.7)*3.82/2*0.853=12.9paΔh yc=є*(w2/2)*p ε——出口阻力系数，查表1.1 =1.1*(3.82/2)*0.853=6.8paΣΔhy=3.6+12.9+6.8=23.3pa自拔力：51.2 pa > 阻力：23.3 pa，因此烟囱可以克服自身阻力顺畅排烟代谢病医院DN400烟囱自生通风力及阻力计算1、烟囱自生通风力计算烟道长度：Ф400：垂直段L1=17mФ400：长度22m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρkº-ρ) g (Pa)式中：ρkº—周围空气密度，按ρkº=1.293 Kg/m³ρ—烟气密度，Kg/m³g—重力加速度，9.81m/ s²h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 =1.34 Kg/m³则ρ=ρ0273/273+t =1.34*273/273+170=0.825Kg/m³hzs=12*(1.293-0.825)*9.81=55.1Pa2、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正。
烟囱计算公式范文
烟囱计算公式范文
1.烟气排放速度计算公式：
烟气排放速度是指单位时间内从烟囱排放的烟气体积。
烟气排放速度的计算公式为：
V = (55.52 * Q * (Tg - Ta)) / (Patm * √(Ts + 273.15 + 273.15))
其中，V为烟气排放速度（m/s）；
Q为烟气流量（m³/s）；
Tg为烟气温度（℃）；
Ta为环境温度（℃）；
Patm为大气压力（Pa）；
Ts为烟气中的湿度（%）。
2.烟囱的阻力计算公式：
烟囱的阻力是指烟气通过烟囱时所受到的阻力。
烟囱的阻力计算公式为：
ΔP=(0.09*H*V^2)/(D^2)
其中，ΔP为烟囱的阻力（Pa）；
H为烟囱的高度（m）；
V为烟气排放速度（m/s）；
D为烟囱的内径（m）。
3.烟道的承重能力计算公式：
烟道的承重能力是指烟囱所能承受的最大荷载。
F=(π*D^2*σ*γ)/4
其中，F为烟道的承重能力（N）；
D为烟道的内径（m）；
σ为烟道材料的抗拉强度（N/m²）；
γ为烟道材料的密度（kg/m³）。
以上就是烟囱计算的基本公式，可以根据实际情况进行计算。
当然，实际计算中还需要考虑更多的因素，如烟囱的材料特性、烟道的几何结构以及烟囱的热工参数等。
因此，在具体计算中还需要结合实际情况进行详细计算。
烟囱阻力及自拔力计算
代谢病医院DN1200烟囱自生通风力及阻力计算1、烟囱自生通风力计算烟道长度：Ф1200：垂直段L1=17mФ1200：长度18m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρkº-ρ) g (Pa)式中：ρkº—周围空气密度，按ρkº= Kg/m³ρ—烟气密度，Kg/m³g—重力加速度，s²h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 =Kg/m³则ρ=ρ0273/273+t =*273/273+170=m³hzs=12*、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正。
当地大气压P=,最热天气地面环境温度t=29℃则ρk=ρkº（273/273+29）*100480/101325= Kg/m³烟囱内每米温降按℃考虑，则出口烟气温度为：170-（17+18）*=℃则烟气内的平均烟温为（170+）/2=℃烟囱内烟气的平均密度为：ρ=*[273/(273+]*100480/101325=m³修正后的hzs=17*（）*=（pa）2、烟囱阻力计算已知条件：锅炉三台，每台烟气量：5100m³/h烟道长度：Ф1200：垂直段L1= 17mФ1200：水平长度18m入口温度：170℃烟囱出口温度：℃ΣΔhy=Δh m+Δh j+Δh yc式中Δh m——烟道摩擦阻力Δh j ——局部阻力Δh yc——烟囱出口阻力Δh m=λ·L/d dl ·(w2/2)·ρpa式中λ——摩擦阻力系数，对金属烟道取L——烟道总长度，L=35mW——烟气流速，m/s 3*5100* m3/h=s*2)2*3600d dl——烟道当量直径，圆形烟道为其内径ρ——烟气密度，Kg/m³ρ=ρ0·273/(273+t pj)=ρ0——标准状况下烟气密度，Kg/m³；t pj——烟气平均温度Δh m=*35/*2)*= paΔh j =(90度弯头个数**w2/2*p=(3**2*=Δh yc=є*(w2/2)*p ε——出口阻力系数，查表=*2)*=ΣΔhy=++=自拔力：pa > 阻力：pa，因此烟囱可以克服自身阻力顺畅排烟代谢病医院DN400烟囱自生通风力及阻力计算1、烟囱自生通风力计算烟道长度：Ф400：垂直段L1=17mФ400：长度22m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρkº-ρ) g (Pa)式中：ρkº—周围空气密度，按ρkº= Kg/m³ρ—烟气密度，Kg/m³g—重力加速度，s²h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 =Kg/m³则ρ=ρ0273/273+t =*273/273+170=m³hzs=12*、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正。
烟囱的设计计算(加热炉,2013)
( ) ΔPI
=
ρa − ρg
Hs
g gc
=
354⎜⎜⎝⎛⎞H
s
ΔPI
=
354
×
⎜⎛ ⎝
1 293
−
1 660
⎟⎞H ⎠
s
= 0.672H s （mH2O）
ΔPII
=
354⎜⎜⎝⎛
1 Ta
−1 Tf
⎟⎞ ⎟⎠
H
C
=
354
×
⎜⎛ ⎝
1 293
−
1 843.1
⎟⎞ ⎠
×
3.52
ρ1
=
354 1051
=
0.337
kg
m2
w1
=
mg
3600bLC ρ1
=
22500 3600 × 3.2 × 2.142 × 0.337
=
2.706(m
s)
Δp1
=
ζ1
w12 2
ρ1
=
0.396 ×
2.7062 2
× 0.337
=
0.498(Pa)
（2）烟气流过对流室的压力降
对流室截面积 = 3.2 × 2.142 = 6.854 (m2)
钉头区域外部流通面积：
Aso = [b – (dC + 2l) × 8]·LC = [2.142 – (0.127 + 2 × 0.025) × 8] × 3.2 = 2.323 (m2)
钉头区域内部流通面积：Asi = 3.123 – 2.323 = 0.8 (m2) 钉头间隙： d'p = 2 × 0.016 – 0.012 = 0.02 (m)
---辐射传热与管式加热炉
烟囱阻力及自拔力计算
代谢病医院DN1200烟囱自生通风力及阻力计算1、烟囱自生通风力计算烟道长度：Ф1200：垂直段L1=17mФ1200：长度18m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρk o-ρ) g (Pa)式中：ρk o—周围空气密度，按ρk o= Kg/m3 ρ—烟气密度，Kg/m3 g—重力加速度，s2 h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 =Kg/m3 则ρ=ρ0 273/273+t =*273/273+170=m3hzs=12*、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正当则ρ地大气压P=,最热天气地面环境温度t=29℃k=ρk o (273/273+29)*100480/101325= Kg/m3 烟囱内每米温降按℃考虑，则出口烟气温度为：170-(17+18)*=℃则烟气内的平均烟温为( 170+) /2=℃ 烟囱内烟气的平均密度为：ρ =*[273/(273+]*100480/101325ρ0——标准状况下烟气密度， Kg/m3；t pj ——烟气平均温度 =m3修正后的 hzs=17*() *=( pa )2、烟囱阻力计算 已知条件：锅炉三台，每台烟气量： 5100m3/h 烟道长度： Ф1200：垂直段 L1= 17mФ1200：水平长度 18m入口温度： 170℃ 烟囱出口温度：℃ ΣΔ hy=Δh m +Δh j +Δh yc 式中Δ h m — —烟道摩擦阻力Δ h j — —局部阻力Δh yc ——烟囱出口阻力 Δh m =λ·L/d dl ·(w 2/2)·ρ pa 式中λ——摩擦阻力系数，对金属烟道取L ——烟道总长度， L=35mW ——烟气流速， m/s 3*5100* m 3/h = *2)2*3600 d dl ——烟道当量直径，圆形烟道为其内径 ρ——烟气密度， Kg/m3ρ=ρ0·273/(273+tpj)=Δh m=*35/*2)* = paΔh j =(90 度弯头个数**w 2/2*pΔh yc=?*(w2/2)*p ε——出口阻力系数，查表=*2)*ΣΔ hy=++=自拔力：pa > 阻pa，因此烟囱可以克服自身阻力顺畅排烟代谢病医院DN400 烟囱自生通风力及阻力计算1、烟囱自生通风力计算烟道长度：Ф400：垂直段L1=17mФ400：长度22m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρk o-ρ) g (Pa)式中：ρk o—周围空气密度，按ρk o= Kg/m3ρ—烟气密度，Kg/m3 g—重力加速度，s2 h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 = Kg/m3 则ρ=ρ0 273/273+t =*273/273+170=m3 hzs=12*、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正当地大气压P=,最热天气地面环境温度t=29℃ 则ρk=ρk o (273/273+29)*100480/101325= Kg/m3 烟囱内每米温降按℃考虑，则出口烟气温度为：170-（17+22）*=℃则烟气内的平均烟温为（170+）/2=℃ 烟囱内烟气的平均密度为：ρ =*[273/（273+]*100480/101325=m3修正后的hzs=17*（）*=（pa）2、烟囱阻力计算已知条件：锅炉两台，每台烟气量：1150m3/h烟道长度：Ф1200：垂直段L1= 17 mФ1200：水平长度18m入口温度：170℃烟囱出口温度：℃ΣΔhy=Δh m+Δh j+Δh yc式中Δh m——烟道摩擦阻力Δh j ——局部阻力Δh yc——烟囱出口阻力Δh m=λ·L/d dl ·（w2/2）·ρ pa式中λ——摩擦阻力系数，对金属烟道取L——烟道总长度，L=39mW——烟气流速，m/s 2*1150* m 3/h= 5m/s*2）2*3600d dl——烟道当量直径，圆形烟道为其内径ρ——烟气密度，Kg/m3 ρ=ρ0·273/(273+t pj)=ρ0——标准状况下烟气密度，Kg/m3；t pj ——烟气平均温度Δh m=*39/*(5 2/2)* =Δh j =(90 度弯头个数**w 2/2*p=(3**5 2/2*=22paΔh yc=?*(w2/2)*p ε——出口阻力系数，查表=*(52/2)*ΣΔ hy=+22+=自拔力：≥阻pa，因此烟囱可以克服自身阻力排烟代谢病医院DN600 烟囱自生通风力及阻力计算1、烟囱自生通风力计算烟道长度：Ф600：垂直段L1=17mФ600：长度27m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρk o-ρ) g (Pa)式中：ρ k o—周围空气密度，按ρk o= Kg/m3ρ —烟气密度，Kg/m3g—重力加速度，s2h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 = Kg/m3 则ρ=ρ0 273/273+t =*273/273+170=m3hzs=12*、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正当地大气压P=,最热天气地面环境温度t=29℃则ρk=ρk o （273/273+29）*100480/101325=Kg/m3 烟囱内每米温降按℃考虑，则出口烟气温度为：170-（17+27）*=148℃则烟气内的平均烟温为（170+148）/2=159℃ 烟囱内烟气的平均密度为：ρ =*[273/（273+159）]*100480/101325=m3修正后的hzs=17*（）*=（pa）2、烟囱阻力计算已知条件：锅炉两台，每台烟气量：2020m3/h烟道长度：Ф600：垂直段L1= 17 mФ600：水平长度27m入口温度：170℃烟囱出口温度：148℃ΣΔhy=Δh m+Δh j+Δh yc式中Δh m——烟道摩擦阻力Δh j ——局部阻力Δh yc——烟囱出口阻力Δh m=λ·L/d dl ·(w2/2)·ρ pa式中λ——摩擦阻力系数，对金属烟道取L——烟道总长度，L=39mW——烟气流速，m/s 2*2020* m 3/h =*2)2*3600d dl——烟道当量直径，圆形烟道为其内径ρ——烟气密度，Kg/m3ρ=ρ0·273/(273+ t pj)=ρ0——标准状况下烟气密度，Kg/m3；t pj ——烟气平均温度Δh m=*44/*2)* =Δh j =(90 度弯头个数**w 2/2*p=(5**2*Δh yc=?*(w 2/2)*p——出口阻力系数，查表=*2)*=7paΣΔ hy=++7=自拔力：pa > 阻pa，因此烟囱可以克服自身阻力顺畅排烟。
工程造价课件 烟囱工程量计算
式中V——筒身体积；
H—一每段筒身垂直高度；
C一一每段筒壁厚度；
工程量计算规那么—烟 囱
2砖烟囱筒身原浆勾缝和烟囱帽抹灰己包括在定额内，不另行计算。如设计要求加浆勾缝时， 套 用勾缝定额，原浆勾缝所含工料不予扣除。
3囱身全高≤ 20m，垂直运输以人力吊运为准，如使用机械者，运输时间定额乘以系数075, 3;囱 身全高>20m，垂直运输以机械为准。
知识导入
思考：如何计算图中烟囱工 程量？
工程量计算规那么—烟 囱
一、烟囱 1烟囱根底。 根底与筒身的划分以根底大放脚为分界， 大放脚以下为根底，以上为筒身，工程 量按设计图纸尺寸以体积计算。
基础
筒身
根底大放脚
工程量计算规那么—烟 囱
一、烟囱
2烟囱筒身。
1圆形、方形筒身均按图示筒壁平均中心线周 长乘以厚度并扣除筒身>2孔洞、钢筋混凝土圈 梁、过梁等体积以体积计算，其筒壁周长不同 时可按下式分段计算。
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工程量计算规那么—烟 囱
3烟囱内外表涂刷隔绝层。
烟囱内外表涂刷隔绝层，按筒身内壁并扣 除各种孔洞后的面积以面积计算。
工程量计算规那么—烟 囱
4烟道砌砖。 1烟道与炉体的划分以第一道闸门为界，炉体内的烟道局部列入炉体工程量计算。 2烟道中的混凝土构件，按相应定额工程计算。 3混凝土烟道以体积计算〔扣除各种孔洞所占体积〕，套用地沟定额〔架空烟道除外〕。
4烟囱的混凝土集灰斗〔包括分隔墙、水平隔墙、梁、柱〕、轻质混凝土填充砌块以及混凝 土地 面，按有关章节规定计算，套用相应定额。
5砖烟囱、烟道及其砖内衬，如设计要求采用楔形砖时，其数量按设计规定计算，套用相应定额 工程。
烟囱计算
常用燃料燃烧的理论空气量（Nm3/Kg燃料）：汽油、煤油、柴油：11.2~11.5褐煤： 2.94~5.96沥青煤 7.51~8.44无烟煤8.98~9.98焦炭8.51天然气18~201烟囱出口内径：d=(Bj*n*V*(t+273)/3600/0.785/w)^0.5每台锅炉燃料消耗量：Bj:同一烟囱的锅炉台数：n烟囱出口计入漏风系数的烟气量：V烟囱出口处烟气温度：t烟囱出口处烟气流速：w沿程摩擦阻力烟囱最不利管道总长度H：烟囱内烟气平均流速w：主烟囱平均内径d：烟气密度 （T烟气温度，1.34指标况下空气密度）出口阻力出口阻力系数，伞帽取1.1局部阻力三通数量 1.453589404弯头数量0变径数量02烟囱出口内径：d=(Bj*n*V*(t+273)/3600/0.785/w)^0.5每台锅炉燃料消耗量：Bj:同一烟囱的锅炉台数：n烟囱出口计入漏风系数的烟气量：V烟囱出口处烟气温度：t烟囱出口处烟气流速：w沿程摩擦阻力烟囱最不利管道总长度H：烟囱内烟气平均流速w：主烟囱平均内径d：烟气密度 （T烟气温度，1.34指标况下空气密度）局部阻力三通数量0.646039735弯头数量0变径数量0.6460397353烟囱出口内径：d=(Bj*n*V*(t+273)/3600/0.785/w)^0.5每台锅炉燃料消耗量：Bj:同一烟囱的锅炉台数：n烟囱出口计入漏风系数的烟气量：V烟囱出口处烟气温度：t烟囱出口处烟气流速：w沿程摩擦阻力烟囱最不利管道总长度H：烟囱内烟气平均流速w：主烟囱平均内径d：烟气密度 （T烟气温度，1.34指标况下空气密度）局部阻力三通数量0弯头数量 1.009437086变径数量 1.009437086总计0.547762m51.1Nm3/h3台20Nm3/Nm3180℃6m/s 19.63728Pa18.5m6m/s0.547762m0.80755kg/m3 15.98948Pa1.11.453589Pa1个0个0个0.547762m51.1Nm3/h2台20Nm3/Nm3180℃4m/s1.821019Pa3.86m4m/s0.547762m0.80755kg/m31.292079Pa1个0个1个0.387326m51.1Nm3/h1台20Nm3/Nm3180℃4m/s6.254799Pa6m5m/s0.387326m0.80755kg/m3 2.018874Pa0个1个1个48.46712Pa。
烟囱理论数据计算
烟囱理论数据计算一、 1、 根据现场提供炉体内部结构测量计算炉体内表面积为145.28㎡2、 炉体平均厚度为0.68m则体积V=S·h=145.28×0.68=98.79m³其中 S 为面积 h 为高查表得每m³材料重量约为2.5吨则炉体重量为98.79×2.5=246.975吨二、根据比热容计算公式，可得出炉体温度下降到一定温度需要释放的热量。
t △m Qc =上式转换得Q=Cm △t其中Q 是热量，c 是比热1100KJ(t·℃)，m 是质量246.975t ，Δt 是温差（根据现场实际要求将800℃降到150℃以保护设备为实际目的）Q=Cm △t=1100KJ(t·℃) ×246.975t ×650℃=176587125KJ得到结果：炉体降到一定温度需要释放176587125 KJ 热量。
三、根据热量守恒定律Q 放=Q 吸，释放热量的同时冷空气流入将热量均衡。
自然状态下空气比热容为1.0×103J （kg ·℃）=0.103KJ （kg ·℃）经查询本案所在地区平均气温15-20℃t△m Q c = 上式转换得t △c Qm ==176587125kJ/0.103KJ(kg·℃) ×135℃=12699541kg自然状态下空气密度为1.29kg/m³根据体积计算公式：V=m·ρm 为质量12699541kg ，ρ为密度1.29 kg/m³V=m·ρ=12699541 kg ×1.29 kg/m³=16382407.89 m³四、烟囱直径确定：根据烟囱设计规范(GB50051-2013)，可用下式得出结果 ·wn 4π·3600V Ds 式中 Ds ——烟囱的截面积,㎡；V ——通过烟囱排出的废气量,27304m3/h ；w ——烟囱内气体的流速,8m/s,n ——烟囱的个数1.对自然通风量Ws=4~8m/s ；对机械 通风取Ws =10~15m/s 。
钢烟囱结构计算
钢烟囱结构计算钢烟囱结构计算一、筒身自重和XXX自重计算首先计算筒身自重，根据公式1，筒壁自重为 1.17kN/m，烟囱全高自重为41kN。
接下来计算拉索自重，采用镀锌钢丝绳16NAT6（6+1）+NF1470ZZ.9GB/T 8918-1996，每根索长为38.9m，每根拉索自重为350N，近似计算三根索，自重全部由筒身承担，所以XXX自重为1.05kN。
二、风荷载产生的弯矩设计值和XXX拉力设计值风荷载需要另行计算，计算结果如下：25m位置设定拉索，25m位置以上，风荷载设计值为2.44kN/m，25m位置以下，风荷载设计值为2.13kN/m。
风荷载产生的弯矩设计值近似计算如下：M1=1/2*q*l^2=1/2*2.44*10^2=122kN·m，M2=122.3kN·m。
作用在烟囱上总水平力为77.65kN。
XXX拉力设计值需要满足公式参烟囱工程手册7.3-3，计算得到S=70.95kN<124kN，所以采用的φ16镀锌钢丝绳满足要求。
XXX拉力焊缝计算，假设拉索翼缘板厚t=8mm，焊缝长度lw=200mm，计算得到σt=44.34N/mm2<210N/mm2，满足要求。
XXX拉力对烟囱产生的竖向压力P设计值为91.2kN。
三、承重能力极限状态设计筒壁局部稳定性的临界应力值按照烟囱工程手册公式（7.2-7）计算，得到σcrt=668.4N/mm2.其中，30°温度作用下钢材的弹性模量E为1.88×105，局部抗压强度调整系数K=1.5.在考虑荷载（自重和风）作用下，我们需要按照《烟囱工程手册》公式（7.2-6）进行计算。
首先，我们需要计算截面处的净截面面积Ani其计算公式为Aniπ460025842mm2接着，我们需要计算截面处的净截面抵抗矩Wni其计算公式为Wni0.77d2t=0.77×6002×8=xxxxxxxmm3.其中，ft210N/mm2，σcrt668.4N/mm2.根据这些参数，我们可以计算出钢烟囱水平计算截面i的轴向压力设计值Ni其计算公式为Ni1.2NikN11.2×(1.17×10)+91.2=105.2kN。
烟囱计算
烟囱高度的确定具有一定速度的热烟气从烟囱出口排除后由于具有一定的初始动量,且温度高于周围气温而产生一定浮力，所以可以上升至很高的高度。
这相对增加了烟囱的几何高度，因此烟囱的有效高度为： ΔH H H S +=式中：H —烟囱的有效高度，m ；S H —烟囱的几何高度，m ；ΔH —烟囱抬升高度，m 。
根据《锅炉大气污染物排放标准》（GB13271—2014）规定，每个新建锅炉房只能设一根烟囱，烟囱高度应根据锅炉房装机总容量确定，按下表规定执行。
由于给定的锅炉型号为：SHS20-25,蒸发量为20t/h 。
故选定烟囱几何高度H s =45m.烟气释放热计算取环境大气温度20℃，大气压力p a =98kPaQ H =0.35P a ×Q v ×∆T T s =0.35×98×(160+273.15)−(20+273.15)160+273.15×11.051=122.51kw式中：Q H −烟气热释放率， kw ；P a −大气压力，取邻近气象站年平均值；Q v −实际排烟量，m 3/sT s −烟囱出口处的烟气温度，433.15k ；T a −环境大气温度，取T a =273.15+20=293.15k烟囱直径的计算烟囱平均内径可由下式计算πυ4Q D v= 式中：v Q —实际烟气流量，/s m 3；υ—烟气在烟囱内的流速，m/s ，取20m/s 。
0.84m 203.1411.0514D =⨯⨯= 取烟囱直径为DN850mm ； 校核流速19.48m/s 0.853.1411.0514πD 4Q v 22v =⨯⨯==。
烟囱抬升高度的计算 -+⨯=∆u )0.01Q D (1.52H H s v式中：s ν—烟囱出口流速，取20m/s ；D —烟囱出口内径，m ；-u —烟囱出口处平均风速，取10m/s .5.35m 10122.51)0.010.8520(1.52ΔH =⨯+⨯⨯⨯= 故最终烟囱的有效高度H 为：H=H s +∆H =45+5.35=50.35m取51m 。
一节烟囱面积计算公式
一节烟囱面积计算公式
计算烟囱面积的公式取决于烟囱的形状。
常见的烟囱形状有圆形、矩
形和螺旋形等。
下面将介绍这些形状的计算公式：
1.圆形烟囱面积计算公式：
圆形烟囱的面积公式为：A=π×r²
2.矩形烟囱面积计算公式：
矩形烟囱的面积公式为：A=l×w
其中，A表示烟囱的面积，l表示烟囱的长度，w表示烟囱的宽度。
3.螺旋烟囱面积计算公式：
螺旋烟囱的面积公式比较复杂，需要根据具体的螺旋形状进行计算。
以下是其中一种螺旋烟囱形状的面积计算公式：
A=π×(r₂-r₁)×(h₂-h₁)+(π×r₁²-π×r₂²)×(θ₂-θ₁)/360°
其中，A表示螺旋烟囱的面积，r₁和r₂表示螺旋烟囱上下底面的半径，h₁和h₂表示螺旋烟囱上下底面的高度，θ₁和θ₂表示螺旋烟囱的扭转角度（弧度值）。
需要注意的是，上述公式仅适用于简单的烟囱形状，对于复杂的烟囱
形状，需要根据具体情况进行推导和计算。
对于特定的问题，需要根据具体的烟囱形状和要求使用相应的公式进
行计算。
通过测量烟囱的尺寸，然后代入相应的公式，即可计算出烟囱的
面积。
需要注意的是，在实际应用中，除了计算烟囱面积，还需要考虑烟囱的高度，烟气排放速度等参数。
这些参数将在烟囱设计和排气系统分析中进行综合考虑。
4米烟囱结构计算规则
4米烟囱结构计算规则（最新版）目录1.烟囱的结构和设计要求2.烟囱结构计算的一般步骤3.烟囱结构计算的具体规则4.4 米烟囱结构计算的实例正文一、烟囱的结构和设计要求烟囱是建筑物中用于排放烟气和废气的竖向构筑物。
它需要承受烟气和废气产生的压力，以及外部环境因素如风荷载和地震荷载等。
因此，烟囱的结构和设计要求十分严格。
烟囱的结构形式主要有砖烟囱、钢筋混凝土烟囱和钢结构烟囱等。
其中，砖烟囱是最常见的一种形式，其主要特点是结构简单、施工方便、成本低廉等。
钢筋混凝土烟囱和钢结构烟囱则具有更好的抗压性能和耐久性。
二、烟囱结构计算的一般步骤烟囱结构计算的主要目的是确保烟囱在各种荷载作用下的稳定性和安全性。
其一般步骤如下：1.确定烟囱的结构形式、尺寸和材料性能等基本参数。
2.计算烟囱的自重和烟气排放引起的荷载。
3.计算风荷载、地震荷载等外部荷载对烟囱的影响。
4.根据荷载计算结果，确定烟囱的强度、刚度和稳定性等性能指标。
5.对烟囱的结构进行优化设计，以满足性能指标要求。
三、烟囱结构计算的具体规则烟囱结构计算的具体规则主要包括以下方面：1.烟囱的自重计算：根据烟囱的材料、尺寸和形状等因素，计算烟囱的自重。
2.烟气排放荷载计算：根据烟气的温度、压力、流速和密度等因素，计算烟气排放荷载。
3.风荷载计算：根据烟囱的高度、形状和风速等因素，计算风荷载。
4.地震荷载计算：根据烟囱所在地区的地震烈度、震源深度和震级等因素，计算地震荷载。
四、4 米烟囱结构计算的实例假设一个砖烟囱，高度为 4 米，截面尺寸为 1 米×1 米，采用 MU10 砖和 M5 砂浆砌筑。
烟囱的自重为 2000kg，烟气排放荷载为 800kg，风荷载为 150kg，地震荷载为 50kg。
根据上述荷载计算结果，烟囱的强度、刚度和稳定性等性能指标如下：1.烟囱的强度：烟囱的允许应力为 0.5MPa，根据烟囱的自重和烟气排放荷载计算得到烟囱的弯矩和剪力，进而计算得到烟囱的强度指标。
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烟囱高度的确定
具有一定速度的热烟气从烟囱出口排除后由于具有一定的初始动量,且温度高于周围气温而产生一定浮力，所以可以上升至很高的高度。
这相对增加了烟囱的几何高度，因此烟囱的有效高度为：
式中：H—烟囱的有效高度，m；
—烟囱的几何高度，m；
—烟囱抬升高度，m 。
根据《锅炉大气污染物排放标准》（GB13271—2014）规定，每个新建锅炉房只能设一根烟囱，烟囱高度应根据锅炉房装机总容量确定，按下表规定执行。
由于给定的锅炉型号为：SHS20-25,蒸发量为20t/h。
故选定烟囱几何高度H s=45m.
烟气释放热计算
取环境大气温度20℃，大气压力=98kPa
=0.35
=0.3511.051
=122.51kw
式中：烟气热释放率， kw；
−大气压力，取邻近气象站年平均值；
−实际排烟量，/s
−烟囱出口处的烟气温度，433.15k；
−环境大气温度，取=273.15+20=293.15k
烟囱直径的计算
烟囱平均内径可由下式计算
式中：—实际烟气流量，；
—烟气在烟囱内的流速，，取20。
取烟囱直径为DN850mm；
校核流速。
烟囱抬升高度的计算
式中：—烟囱出口流速，取20；
—烟囱出口内径，；
—烟囱出口处平均风速，取10.
故最终烟囱的有效高度H为：
H=+=45+5.35=50.35m
取51m。
式中：—烟囱抬升高度，m；
—烟囱几何高度，m。
烟囱高度校核
假设吸收塔的吸收效率为80%，可得排放烟气中二氧化硫的浓度为：二氧化硫排放的排放速率：
用下式校核 :
式中：σy/σz—为一个常数，一般取0.5-1此处取0.8；
最大地面浓度
查得国家环境空气质量二级标准时平均的浓度为,所以设计符合要求。
烟囱的阻力损失计算
标准状况下的烟气密度为，则可得在实际温度下的密度为：
烟囱阻力可按下式计算：
式中：—摩擦阻力系数，无量纲，本处取0.02；
—管内烟气平均流速，；
—烟气密度，； —烟囱长度，； —烟囱直径，。